附录—C  楼面等效均】布活荷载《的确定方法》 ： 《 ， C.？0.1  楼面【（板、次梁及主梁】。）的等效均布活【荷载应？在其设计控制—部位：上根据需要按内力、！变形及？裂缝的等值要求【来确定在一般情【况下可仅按》。内力的等值来确定 ！ C.0.！2  连续梁—、板的等《效均布活荷载可按单！跨简：支，计算但计算内力时仍！应，按连续考《虑 C.！0.3  》由于生产、检修、安！装工艺以《及结构布置》的不同楼《面活：荷载差？别较大时应划分区域！。分别确？定等效均布活荷载】 C.0！.4：  单向板上局【部荷载（包括集【中荷载）的》等效均布《活荷：载可按下《列规定？计算 《 ？     1 【 等效均布活—荷载qe可按下式】计算 【 ， ： ，       ！  式？中l板的跨》度； ？。 ， ？  ：       【    b》板，上荷载的《有效分布宽度按【本附录C.》0.5确定； 【。     ！   ？     Mm【a，x简支单向板—的绝对最大弯矩【按设备的最不—利布置确定 【 ，   》  ：2 ： 计算Mmax【时设备荷载应乘【以动力系数并—扣，。去设备在该板跨内】。所占面积上由操作荷！载引起？的弯矩 — ： C.0.》5  单《向板上？局部荷载的有效【分布宽度b可按【下列规？定计算 ！    1 — 当局部荷载作用】面的长边平行于板跨！时简支板上荷—载的有效分布宽度】b为（？图C.？0，.5-1《） ：   【  当bcx≥b】cy：bcy≤0》.6lbcx≤l时！。 《 b＝bcy＋0！.7l     】   (C.0.5！-1)？    ！ 当bcx》≥bcy0.6【l＜bcy≤l【bcx？≤，l，时 — b＝？。0.6bcy＋0.！94l？ ，       (C！.0.5《-2：)， 】 ：     2【  当荷载作用面】的长边垂《直于板跨时简支板】上荷：载的有效《分布宽？度b为（图C.【0.5-2）— ？ ！    1）当【bcx＜bcyb】cy≤？2.2lb》cx≤l时 — ： ：  】   2《）当：bc：x＜bc《y，0，bcy＞2.2l】bcx≤《。l时 — b＝b》cy     【  ： ，(C.0.5—-，4) 》   》      —式中l板的》跨度；？    ！    《     》bcx？bcy荷《载作用？。面平行和垂直于板跨！的计算宽度》分别：取，。bc：x＝b？。tx＋2s》＋hb？cy＝？bty＋2s—＋h其中《btx为荷载作用面！平行：于，。板跨的宽度》bty为荷载—作用面垂直》于板：跨，。的，宽度s为垫层—厚度h为板的—厚度 》   》  3  当局【部荷载作用在—板，的非支承边附—近即时（图C.0】.5-1）荷载【的有效分《布宽度应予》折减可？按下式计《算 【    ！     式中【b＇折减后》的有效分布宽—度，； ：     ！ ，   ？    d荷—载作用？面中心至非》支承边的距离 【   【  4  当两【个局部荷载相邻【而e＜b时（图C】.0.5《-，3）荷载《的有效分《布宽度应予折减【可按下式计算 】 ： 】  ：      —式中e相邻两个局】部荷载的中心—间距 《 【     【5  悬臂》板上局部荷载的有】效分布宽度（—图C.0.5-【4）按下式计—算 》 b＝bcy＋2！x        ！(C.0.5—-7) 》 ，      】   式《中，x局部荷《载作用面中心至支座！。。的距离 — ， ： C.0！.6 ？ 双：向板的等效均布荷载！可按与？单向板相同的原【则按四边简支板的】绝对最大弯矩—等，值来确定《 C.】0.7  次梁（包！括槽形板的》纵肋）上的局部荷载！应按下列规定确定等！效，均布活荷载 ！。 ：    《1，  等效均布活荷】载应取弯矩和剪力】等效的均布》。活荷载中的较大者】按弯矩和剪力—等效的均布活荷【载分别按下列—公式计算 】 — 【      —   式《中s次梁间》距； 》 ？        】   ？ l次梁跨度；【。 ：  》。  ：        】 MmaxVma】x简：支次梁的绝》对最大弯矩与最【。大剪力按设备的最不！利布置确《定 —。 ，    《2  按简支—梁计算Mmax与V！max时除》了，。直接传给次梁的局部！荷载：外还应考虑邻近板】面，传来的？活，荷载（？其中设？备荷载应考虑动【。力影响并扣除设【备所占面积》上的操？作荷载）以及两侧相！邻次梁？卸荷作用 【 ： ，C.0.8  当荷！载分布比《较均：匀时主梁上的等效均！布活荷载可由全【部荷载总和除—以全部？受荷面积求得 ！ C《.0.9《。  柱、基础上【的等效均布活荷载在！一般情况下可取与】主梁相同 —