7》.，2  ？钢筋和钢骨》混凝：。土构件 》 》 7.2.》1 ： 钢：筋，混凝土或钢骨混凝】土构：。件因构件的》变形及破《坏形态不同》其损伤？的过程及损》伤的状况《有所不同因此应【使用能？恰当表？现构件破《坏状：态的：性能指标构件—的形态？分为柱？式构件和受面内力的！壁式构件《构件的破坏形态【应分为弯曲破坏【。和剪切破坏 】    — 通过比较》构件的抗剪能力与构！件达：到抗弯？能力时？所对应的最》大剪力来判定钢【筋混凝土构件的破坏！形态时构件的—。最大剪？。。力应由实际弯—。曲抗力求《得，因此在计算弯曲【抗力时应考虑全【部轴向钢筋和钢骨】。且，。采用钢材实际屈【服强度同时也应根】据，破坏：截面的？不同考虑弯曲抗【力的增强《等，影响： ： ！ 图11  钢筋和！钢骨混凝土》。构，件，抗震：验算流程图》 《 【 ，图12  柱式钢管！混凝土构件和—柱式钢？构件抗震验算—流程图 】。     》简支结构根据合理假！定剪：。切跨度就可以—从设计？弯曲抗力直接求出V！mu值；超》静定结构如》果假：定剪切？跨度有难《度，则应：采用静力非线性分析！。来求得Vmu值 】。   【  本规范》中钢筋和《钢骨混凝土构件抗剪！能力的计算方—法主要参照》美国：Caltra—ns S《eismic D】esign C【ri：teria(V【1.6)(》以下简称《“Caltra【ns规范”)、A】AS：HTO Guide！ ，Spe？cific》ations— for 》LRFD s—eismic D】esign(LRF！D，SE：IS-22》01：1)、日本铁道构】造物等设计标准【·同：解说耐震设计(19！99)？和日本道路桥—示方书V耐》震设：计编·同解说(【2002)等并结】合我国公路与铁路常！用设计指标进行调整！。后形成 【 ：    《(1)已有研究表】明美国28天圆柱体！抗压强度《与中国？抗压强度标准—值，基本一致因而—将Caltra【n，s规范混凝土强度f！＇c直接等效为我】国抗压？强度标准值f＇c】Caltra—。ns规？范公式中箍筋的规】范强度fyh—相当于我国规范的】抗拉强度《设计值 》  》 ， ， (2？。)C：alt？ran？s规范中计》算c1所用》μd为位移延性【系数对？于群桩基《础，等多：种形式的构件在地】震，的动力作用》下其计算较为复【。杂且与指标》相应的界限值在【实际应？用中受限制较大【为了：方便操作《。结合转角延性系【数μθ大于》。位移延性《系数μd的一般规律！本规范采用转角【延性系数μθ代替位！移延：性系数μd这是【偏于：。保守的由于一—般构件的塑性铰区】长度L？p不超？过塑性铰区》截面至？。反弯点之间距离的0！.2倍？(即0.2》L)进一步将构件】的屈服转角》θy的计算公—。。式简化 《。 【    【 (3)《。Caltra—ns：规范中系数》c2旨在计入轴【向力对混《凝，土剪切抗力的提高】由于在地震作—用下墩柱尤》其是群桩构件轴力】的取值变《动较大因而》本，规范偏保守取c2＝！1.0 ！7.2.2、7【.，2.：3  钢筋混凝土或！钢骨混凝土构—件的荷？。载和位移的》关系与轴向压力的作！。用程度有《关本规？范主要针对具有明】显延性？的破坏形态给出了】钢筋混凝《。土构件的损伤验算】指标轴向压力比较大！。的情形构件的—破坏形态缺少延性】验算指标需要—另，外进：行研：究 ？     】本规范对钢筋—混凝土？构件性能等级的划分！主要参考日》。本，公路桥梁抗震规【范道路桥示方书 V！耐震设计篇》该规范采用构件变】形为指标衡量构【件延性能力按下【式计算 》 —  》   式中μd【。钢筋混凝土桥墩【。容许：延性系数； — ？   《       【 ，δu钢筋混凝土桥墩！极限：变形； ！    《。      δ【y钢筋混《。凝，土桥墩屈服变形；】 —。        】  ：α构件安全系—数按表3取值— 表3 ！ 钢筋混凝土桥墩容！许延：性，系数：计算时的《。安全：系数 】。 《 ，。  ：   ？该安全系数α主要表！征构：件进入？非，线性的塑性变形占屈！服平台段的比例(】图13)《假定构件《。屈服：后构件塑性转—动全部发《生在塑性铰区中【心塑性变形按下式计！算 【 ， 《 图1？3  日本道—路桥梁抗震规—范钢筋混《凝土：构件容许延》性示意图 ！ Py-等》效屈：服力；Py0—-首次屈服力—。；δ：y0：-首次屈服变形；δ！y-屈服变形；δu！-极限变形》 —  【   式中》δ，p构件塑性变—形δp＝δδy；】 》    《 ，      θp】塑性铰区塑》。性转：角θp？。＝θθy 】。     δ【和θ分别《为实际反应》变形和塑性铰区转】角 —     而—极限变形《对应的塑性变—形与塑性铰区塑【性，转角之间的关系【为 《 】     因而采用！构件变形和塑—性铰区局《部转：角描：。述构件延性时—对应同？一性能等级其α【系数可取相同限【值，以塑性铰区转角表达！的，延性系数界限值【为 ？ 《。 ？   》 ， 本：规范采用《塑性铰区转》角延性系《数表达构件的—。。转，动能力并《将日本规范安全系数！取倒数作为乘—子同时根据现行【。国家：标准工程场地地震】安全性评价技术规】范GB 17—741采用综合概率！。。法以：及中国地震烈度【。区划图的编制—方法我国《地震作用的确定不区！分直下型和》板块边缘型因而将性！能，系，数规定为表7—.2.3中的数值】以表：达各：性能等级的延—性限值为《保，证构件具备足够的塑！性变形冗余》采用：安全系数K对塑性铰！区极限塑性》转角作折减因而公】式(13)可以【。重写为？ ！ 7.2.4】  一些桥梁构件】如墙式桥《墩等横断面两个方】。向的：几何尺度《相差悬殊可以看成】平面构件当》设计地震《力作用于平面构件】的面外方向时抗震验！算可以作为柱式【构件处理《。但当设计地震力作用！于平面？构件：的面内方向时应作】为板构件处》理按附录F.2【验算抗剪性能— ：