7》。。.2  钢筋—和钢：。骨混凝土《构件： 【 7.？2.1  钢—筋混：凝土或钢《骨混凝土构件因构】件的：变形及？破坏形态不同其损伤！的过程？及损伤的状况有【所，不同：因此应使用》。能恰当表现构—件破坏状态的—性能指标构件—的形态分为》柱式构件和受面【内力的壁式构件构件！的破坏形《态应分为弯曲破坏】和剪切？破坏 》     通过！比较构件的抗剪能】力与构件《达到：抗，弯能力时所对应的】最大剪力《。来判：。定钢筋混凝》土构件的破》坏形态时构件的【最大剪力应由实际弯！。曲抗力求得因此在】计，算弯曲？抗，力时应考《。虑全：部轴向钢筋和钢骨且！采用钢材实际屈服强！度同时？也应根据破坏截面的！不同考虑弯曲—抗力的增强》等影响 — ？ ？ 图《11：  钢筋和钢—骨混凝土构》件抗震验算流程图 ！ 【 ， 图12  】柱式钢管混》凝土：构，。件和柱式钢》构件抗震验》算，流程图 ！    简支—结构根据合》理假定剪切跨度就可！以从设计弯曲抗【。力直接求出V—mu值；超静定结】构如果假《定剪切跨度有—难度则应采用静力】非线性分《析来求得Vmu值】 ， ，     本！规范中？钢筋和钢骨混凝土构！件抗剪能力的计【。算方：。法主要参《。。照美国Caltra！ns Se》ismic —D，esign Cr】it：eri？a(V1《.6：。)(以下简称“Ca！ltrans规范”！)、AASHT【O Gui》de： Specifi】cati《on：s for LR】F，D s？ei：smic D—esi？gn(？LRFDSEI【S，-22011)、】日本铁道《构造物等设计标准】·同解说耐震设计(！19：99)和日》本道路桥示方书V】耐震设计编·同解】说(20《02)等并结合我国！公路与铁路常用【设计指标进》行调整后《形成 《     (！1)已有研》究，表明：美国28天圆柱体抗！压强度与中国—抗压强？度标准值《基本：一致因而将Cal】trans规范混】凝土强度f》＇c直接等效为我国！抗压强度标准值【f＇cCal—trans规范公】式中：箍筋的规范强度【f，y，h相当于我》。国规范？。的抗拉强度设—计值 《     】(2)Calt【rans规范中【计算c1所用μd】为位移延性系—数对于群桩基—础等多种《形式的构件在—地震的？动力作用下其—计算较为复》杂，且与指标《。相应的界限值在【实际应用《中，。受，限制较大为了方【便操作结合》转，角，延性系数μ》θ大于位移延性【系数μd的一般规律！本规范采《用转角？延性系数μθ代替位！移延性系数μd这是！偏于：。保守的由于一—般构件的《塑性铰区长度Lp】不超过塑性铰—区截面至反弯—点之间？距，离，的，0.：2倍(即《0.2L)进一步将！构件的？屈，服转角？。θy的计《。算公式简化 】 ：   ！  (3)Calt！rans规范中系】数c2旨在计—入轴向力对》混，凝，土剪切抗力的提【高由：。于在地震作用—下墩柱尤《其是群桩《构件轴力的》取值变动《。较大：。因而本规范偏保【守取c2＝1.0】 7.2！.2、7.2.3 ！ 钢筋混凝》土或：钢骨混凝土构件【的，荷载：和位移的关系—与轴向压力的—作用程？度有关本规范主要针！对具有明显延性的】。破坏形态给出了钢筋！。混凝土构件的损【伤验算指标》轴，。向压力比《较大：的情形？构件的破坏形态缺少！。延性验算指标—。需要另外进》行研究 【     —本规：范对钢筋混凝土构】件性能？等级的？划分主要参考日本公！路桥梁？。抗震规？范道路桥示方—书 V耐震设计篇该！规范采用《构件变形为指标衡量！构件延性能》。力按下式计算 】 ， 【  ？   式中》μd钢筋《混凝土桥墩容许【延性系数；》。    ！   ？    δu—钢筋混凝土》桥墩极限变形； ！  》      —   δy钢筋【混凝土桥墩屈—服变形；《    ！   ？    α》构件安全系》数按表3取》。值 》。 表3《  钢筋混凝土桥墩！容许：延性系数计算—时的安全系》数 — ？ ，     该】安全系数α主要表】征构件进入非—线性的塑性变形占屈！服平台？段的比例(图13)！假定构件屈服后【构件塑性转动全【部发生在《塑性铰区中心塑性变！形按下？式计算 】。 【图13  日本道路！桥梁：抗震规范钢筋混凝】土构件容《许延性示意》图 【Py-？等效屈服力；—Py：0-：首次屈服力；δy0！-首次？屈服：变形；δy》-屈服变形；δu】-极限？变形 】    ！ 式：中δp构件塑性变】形δp＝δδ—y； 】。      — ，   θp塑性铰区！塑性转角θp—＝θθy 【 ，    》 δ和θ分别为【实际反应变形和【。塑性铰区转角—    ！。 而极限变形对应】。。的塑性变形》与塑性铰区塑性【转角：之间的关系为— 《。  ！   因而采—用构：件变形和塑性铰区局！。部，转角描？述构件延性》时，。对，应，同一：性能等？级其α系数可—取，相同限值以塑—性铰区转《角表达的延性—系数界限值》为 ： ？ —    》 本规范采用塑【性铰区转角》延性系数表达构【件的转动能力并将】日本规范安全—。系数取倒《数，作为乘子同时—根据现行国家—标，准工：程场地地《震安全性评价技【。术规范G《B 1？7，741采用综合概率！法以及中国》地震烈度区划图的】编制方法我国地震】作用的确定》不区分直下型和【板块边缘《型因而将《性，能系数规定为表【。7.2.3中的数】值以表达各性能【等级的延性限—。值为保证构件—具备：足够的塑性》变形冗余《采用安全《系数K对塑性铰区极！。限塑性转角作—折减因而公式(13！)可以重写》为 — ， ？ 7.2.【4  一些桥梁构】件如墙式《桥，墩，。等横断面《。两个方向的几何【尺度相差悬殊可以】看成平面构件当设计！地震力作用于平面构！件的面外《方，向时抗震验算可以作！为柱式构件处理【但，当设计地震力作【用于平面构件的面】内方向时应》作为：板构件处理按附【录F.2验》算抗剪性《能 ？