。 ： 7.2  【钢筋：和钢：。骨混凝土构》件 《 7—.2.1  钢筋混！凝土或？钢骨混凝土构—件因构？件，的变形及破》坏形态不同其—损伤：的，。过程：及损伤的状况有【所不同因此应—使用能恰《当，表现构？件破坏状态的—性能指？标构：件的形态分为柱式构！件和：受面：内力的壁式》构件构件的破—坏形态应《分为弯曲《破坏和剪切破—坏   ！  通过比较构【件的抗剪《能力与构《件达到抗《弯能：力时所？对应的最《大剪力来判定钢筋混！凝土构件的破—坏，形态时构件的—最大：剪力应由《实际弯曲抗》力，求得因此《在计算弯曲》抗力时？应考虑？全部轴向钢筋和【钢骨且采用钢—材实际屈服强度同】时也应根据》破坏截面的不同【考虑：弯曲抗力《的增强等《影响 【 图】11  钢筋和钢骨！混凝土构件抗震验】算流程图 — 】 图12 — 柱式钢管》混凝土构件和柱【式钢构件抗震—验算流程图 【 《   ？。 ，简支结构根据合【理假定剪切》跨度就可以从—设计弯曲抗力直接求！出Vmu值》；超静定结构—如，果，假，定，。剪切跨度有难度则应！采用：静力非线性分析来求！得Vmu值 】    — 本：规范中钢筋和钢骨】混凝土构件抗剪能】力的计算方法—主，要参照美国C—al：。tran《s Seism【。ic ？Design 【Criteri【a(V1.6)(】。以下简称“Ca【ltran》s，。。规范”？)、AASHTO ！Guide Sp】ecifi》cation—s for L【RFD sei【smic 》Design(L】RFDS《EIS-2》2011)、日本】铁道构造物等设计标！准·同解说》耐震设计(1—999)《和日本？道路桥示方书V耐震！。设计：编·同解说(—2002)》等并结合我国公【路与铁路常用—设计指标进行调【整后形？成 《 ：。  ：   (1)已【有研究表明美国【28天圆柱体抗压】强度与中国抗—压强度标准值基本】一致因而将Calt！。r，ans规《范混凝土强度f＇c！直接等效为》我国抗压《强度标准值》f＇c？Calt《rans《规范公式中箍筋的】规范：强度：fyh相当于—我国规？范的抗拉强》。度设计值 】   《  (2)Ca【l，tr：ans规范中计算】c1：所用μ？d为位移《延性系数对》于群桩基础等—多种形式的构—件在地震的动力作】。用下其？计算较为复杂—且与指标相应的【界限值？在实：际应用中《受，限制较大为了—方便：操作结合转角延性系！数μθ？大，于位：移延性系数》μ，。d的一？般规律本规范采用】转，角延性系数μθ【代替位移延性系数μ！d，这，是偏于保守的由【于一般构件的塑性】铰区：长度：Lp不超过》塑，性铰区截面至反弯点！之间距离的0.2】倍(即0.2L【)进一步将构—件的屈服《转角θy《的计算公式》简化 》 ？ ，。     ！(，3)：Caltrans】规范中系数c2【。旨在计入轴》向力对混凝土—剪切：抗力的提《高，由于在地震作用【下墩柱尤《其，。是，群桩构件轴》力的取值变动较大因！而本规范《偏保守取c2＝1.！0 ： 》7.2.2》、7：。.2.3  —钢筋混凝土》或钢骨混凝土构件】的，荷载和位移》的关系与轴》。向压力的作用程【度，有关本规范主要【针对具有明显延【性的破坏形态给出了！钢筋：。混凝土构件的损伤】验算指标轴向压【力比较大的》情形构？件的破坏形态—缺少延性验算指【标，需要：另外进行研》究 ？ ？。     》本规范对钢筋混凝】土，构件性能等级的划】分主要参《考日本公路桥—梁抗震规范道路桥示！方书 V耐震设【。计篇该规《范采用构件变形【为指标衡量》构件延性能力—按下式计算 】 ，。 ？ ？  ？ ，  ：式中μd钢筋混凝土！桥墩容许延性—系数：； 【  ：        】δu钢筋混》凝土桥墩极限变形；！ 《。   《       【 δy钢筋》混凝土桥墩屈服变形！；， 》   ？   ？ ，。    α》构件安全系数按表3！取值 ？ 表3  ！钢筋混凝土桥墩容许！延性系数计算时【的安全系数 【 》。    】 ，。该，安全系数α主要【表征构件进入—非线：性的塑性变形占屈服！。平台：段的比例(图13】)假定构《件屈服后构件塑【性转动全部》发生在塑《性铰：区中心塑性变形【按，下式计算 ！。 《。。 ， ， 图13  日【本道路桥梁抗震规范！钢筋：混凝土？构件容许延性示意】图 》。 Py-等效屈服！力；Py0-首次】屈服力；δy—0-首次屈服变形】；δy-《屈服变形；δ—u-极限变形 【 ？  ！   式中δ—p构：。件塑：性变形δp＝—δδy； 【 ？         ！ θp塑性铰—区，塑性转角θ》p＝θθy 】   》  δ和θ分—别为实际反应变【。形和塑性铰区转角】。。  【   而极限变形对！应的塑性变形—与塑：性铰区塑性转角【之间的关系为 【 《  】   因而采用构件！变形和塑性》铰区局部转角描述】构，件延性时《对应同一性能—。等级其α系数可取】相同限值以塑性铰】区转角表达的延性系！数界限值为 ！ 《     本！规范采用塑》性铰区？转角延性系数—表达构件的转动【能力并将日本规范安！全系：数取倒数《作为：乘子同时根据现行】国家标准工程场【地地震安全性—评价技术规》范GB 17—741采用综—合概率法以及中国地！震烈度区划图的编制！。方法我？国地震作用》的确：定不区分直下型和】板块边？缘型因？而将性能系数规定】为表7.2.3中的！数，值以：表达各性《能等级的延性限【值为保证构件具备足！够，的塑性变形冗余采用！安全系数K》。对，塑性铰区极限—塑性转角作折减因而！公式(1《3)可以重写为【 》 7.！2.4  一—些，桥梁构件如墙式【桥，墩等横断面》两个方向的几何【尺度相差悬殊可以看！成，平面构件当设计地】震力作用于平面【构件的面外》方向时？抗震：验，算，可以作为柱式构件处！理但当设计地震力】作用于平面构件【的面内方向时应【作为板构件处理按附！。录F.2《验算抗剪性能 】