，。
，
6.《。4 钢管混—凝土格构柱承载力】计算
】
：6.4.3 有】关缀件剪力的规【定是按照钢结构设】计，规，范，GB ？50017套用的由！于钢管混凝土为组】合材料？故，将钢结构设计规【范，中的应？力表达改为广义应】。力即改为极》限承载力表达
】
6.4.】5 格构》柱的整体承载—能力随长《细比和偏心率的【增长而下降的规律一！如单肢柱那样采【用双系数乘》积公式表达
！
6.4.6【 本规范的格构】柱压弯强度计算反映！了钢管混凝土柱【肢，。的抗：。压强度与《抗拉强度不相—等这一重要》特点
—。
—根据格构柱》在弯矩作用下的应】变状：态可将柱肢区分为拉！区柱肢和压区柱肢其！。轴心受压短柱—承载：力分别？记为 N《0t 和 N0c】图15中格构柱的整！体轴压？承载力记为》 N0可《按下列公式计算
！
！
？ 定义格构—柱，截面不对称》。系数 γ＝N0c】/N0t对称—截面 γ＝1
！
【压力重心轴至拉区】柱肢重？心的距离《为
《。
，
【
压力！重，心轴至压区》柱肢重心的》距离为
！
【
》图1：5 格构《柱计算简《图
《
】设拉：区柱肢的轴拉—承载力（不考—虑混凝土的》抗拉强度《）为
—
，。
！。 则《。当轴拉力作》用于格构柱的压力重！心且：各，柱肢达？到极限拉力 Ns】t 时的整体轴拉承！载力将为《 Ns并令
【
，
《
《
称之为】柱肢的压《拉强度比
！
》由，于钢管混凝土构件的！轴，压承载力和轴—拉承载？力不相等格构柱在】轴压力 N 和【。弯矩： M 联合作用【下的破坏形态将有以！压区柱肢抗压承【载力控制的压坏型和！以，拉区柱肢钢管抗拉】承载力控制的拉坏】型两种显然以—压区柱肢抗》压承载力控制的格构！。柱的极限弯》矩为
？
！
》 以拉》。区，。柱肢：抗，拉承载力控制的【格构柱的极限弯矩为！
【
》 在 M！-N 坐标系中格构！柱压坏型的屈服条】件为如图16所示】通过 A(0—1)和 D(1【0，)，两点的Ⅰ-Ⅰ直线
！
》
！
，
图1《6 钢管混》凝土格？构柱的 M》-N 相关曲线
】
？
》 格构柱拉坏型的！。屈服条件为图中【通过 E(0,1/！η)和 C》。(1/？γη,0)两点【的 Ⅱ-Ⅱ 直【线
【。。
！。 从《而格：构柱的 M-N 】。相关曲线即如图【中的 ABC 折】线，B 点为拉区和压】区同时发《生破坏的《平衡破？坏点
—
？ 考虑》到 M＝N》e0并将式(—47)代入(4【9)得？
？
《
】 根据》定，义φe＝N/N0于！是由式？(52)得压坏【型的折？。减系数为《
《
】 《 此即本规范公式！(，。6.4？.6-1《)
》。
《 同？。样将 M＝》Ne0？ 和式(48—)代入(50)得
！
—
【 ，。。 又由式—(46)得 N【s＝N0/》η将：其代入上式得
】。
】
— 同样根据定义φ！e＝N/《N，0由式(《。56)得拉》坏型的折减系数为
！
—
：
《 ： ：令式：(5：3)和式(57)】。的 φe 相等【即得到对应于平衡破！坏点的界限偏心率】为
？
《。
— 考虑到！ N0？t＝A？c，fc(1＋αθ【t)Ns《t＝Asfs可得
！
，
：
》
】。 其中
！ ： 由此可见—界限偏心率》 e0/ac 【和拉坏型折减—系数：公式(5《7)：均是拉肢套箍系数】 θt 的函数为】简化计算经分析比】较后直接《以 γ＝1、θt】＝1和 《α＝2作为》一般情况的代表从而！得 ：η＝3 《和界：限偏心率将 η＝3！代入式(57)即】得本：。规范公式(6—.4.？6-：2)：
？
？。6.4.7 — 遵循？钢，结构设计规范GB】 50017的【。原则认？为，格构柱承载能力【随长：细比增大而降—低的规？。律与实腹《柱的规律相》同亦即与单肢钢【管混凝土柱的规律】相同
！ ？近似：。。的取钢管混凝—土，圆，。形截面积的回—转半径为 r＝D/！4于是？长细比 《。。λ 可表达为
！
】
： 》由此：。可得L0/D—＝λ/4《
— ， 将其代入【本规范第6.1.4！条单：肢柱的 《φ，l 公式(》。6.1.4-—1)得？出
：
！。
将！上式中的长》细 λ 以格—。构柱的换算长细【比 λ* 置换【即得本规《范公式？(6.4.7 【2)：本，规范中有关》换算长细《比， λ：。* 的公式》均全部引自钢结构】设计：规范GB 500】17
—
6.4.8～6！.4：.10 格—构柱等效计算长度的！计算公式完全—仿照单肢柱的公式】。导得对于有侧移框】架柱和悬臂柱以【。 e0/ac＝1】亦，即以界限偏心率(】e0/ac＝2)】的0.5倍作—为选用 k 值公】式，的分：界线这是参照单肢柱！。的分：界线 ？e0/rc》＝0.8大致相当】于界限偏心率(【。e0/rc＝1.5！5)的？。。0.5倍这》样一个规律定出的
！。
，
