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，。
6.4 钢【管混凝土格构柱承载！力计算
】
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6.4.3— 有关缀》件剪力的规定是按】照，钢结构设计规范【GB ？50017》套用的由《于钢管混凝土为组】合材料故将》钢结构设《计规范中的应力表达！改，为广义应力即改为】。极限承载力》表达：
—6.4.《5 ？格构柱的整》。体承载能力随长细】比和偏心率的—增长而下降的—规律：。一如：单肢柱那《样采用双系数乘积】公式表达
【
6《.，4.6 本规【范的格？构，柱压弯强度》。。计算：反，映，了钢管混凝》土柱肢的抗压强度】与，抗拉：强度不相等》这一重要《特，点
—
根据【格，构柱在弯矩》作用下的应》变状态可将柱肢【区分为拉区》柱肢和压区柱—肢，其轴心受压》短柱承载《力分别？记为 ？N0t 和 N0c！图15中格构柱的整！体轴压承载力记为】 N0可按下列公式！计算
【
《
》 定义格构柱截】面不对称系数 γ＝！N0：c/N0t对—称截：面 ：γ＝1
《
》 压力重心轴！至拉区柱肢》重心的距《离为
【
》。
】。压力重心轴至—压区柱肢重心的距离！为
—。
】
》图15 《格构柱计《算简图
》
！设拉区柱肢的轴拉】承，载力（不考》。虑，混凝土的《抗，拉强度）为
！
？
— 《则当轴拉力》作用：于格构？柱的压？。力重心且各柱—肢达到极限拉—。力 Nst 时【的整体轴拉承载【力将：为， Ns并令
！
：。
，
？
称【之为柱？肢的压拉强》度比
【。
： 由《于钢：管混凝土构件的轴压！承载力和轴拉承载】力不相？等格构柱在轴压力 ！N 和弯矩 —M 联合作》用下的破坏形态【将有：以压区柱肢》抗，压承载力控制—的压：坏型和以拉区—柱肢钢管抗拉承【载力控制的拉坏型】两种显然以压区【柱肢抗压《承载力控制的格构】柱，的极限弯矩》。为
—
】 ， ？ 以拉区柱肢抗【拉承：载力控制的格构柱的！。极限弯矩为
【
《
！ 在 M-N ！。。坐标系中格构柱【压坏：型，。的，屈服条件为》如图16所示通过】 A(？0，1)和？ D(10)两点】的Ⅰ-Ⅰ直线
【
！
》
图16 【钢管混？凝土：格，构柱的 M-N 】相关：曲线
？。
：
》 格构柱拉坏型！的屈服？条件为图中通过【 ，E(0,1/η)】和 C(1/—γη,0)两—点的 ？Ⅱ-Ⅱ 直线—
【。
》 ： 从而格【构柱的 M-N 相！关曲线即如图中的 ！A，BC： 折线B 点为【拉区和压区同时【发生破坏的》。平衡破？坏点
《
？
？ ， 考虑到 M＝N】。e0并将式(4【7)代入(49【)得
【。
》
，
根】据定义φe＝N【/N0于是由式【(52)《得压坏型《的折减系数为—
《。
，
《
：。
《 ， 此即本规范公式！(，。6.：4.6-《。1)
！。 ？同样将 M＝Ne】0 和式《(48)《代入(50)得
】
？
！。 ？ 又由《式(46)得— Ns＝N0—/，η，将其代入《上式得
【
？。。
！ ， 同样根据定义φe！。＝N：/N0由式(—56)得拉坏—型，的折减系数为—
—
《
— 令式(5》3)：和式(57)的【 φe 《相等即得到对应于】平衡破坏点的界限偏！心率为
！
】 ， ， ， ，考虑到 N0t＝】Acfc《(1＋αθt)N】。st＝Asfs【可得
【
：
！ 其？中
！ 由此可见界限偏！心率 e0/ac ！和拉坏型《折减系数公式(【57：)均是拉肢套箍系】数 ：θ，t ：的函数？为简化计算经分析】比较后直接以 【。γ＝1？、θt？＝1和 α＝2【作为一般情》况的代表从而得【 η＝？3 ：和界限偏心率将 η！＝3代入式(57】。)即得本规范公【式(：6.4.6-2)】
6【.4.7 》 遵循？钢结构设计规范GB！ 500《17的原《则认：为格构柱承载—能力随？长细比增大而降低】的规律与实腹柱的规！律，相同亦即与单肢【钢，管混凝土柱的—规律相同
！
近似的】取钢管混凝土圆【形截面？。积的回？转半径为 》r＝D/4于是【长细比 λ 可表达！为，
《
—
，。。
由】此可得L0/D【＝λ/4《
？。
— 将其代入本规【范第6？.1.4条单肢柱的！ φl？ 公式(6》.1.4《。-1)得《出
【
？。
：
— 将上式中的长细 ！。λ ：以格构？柱，的换算长细》比 ：λ* 置换即得本】规范公？式(6.4.7【 2)本规范中有关！换算长细比 λ*】 ，的公式均全部—引自：钢结构设计规范GB！ 5：0017
—
《6，.4.8～6.4.！1，0 格《构柱等效计算长【度的计算公式完全仿！照单肢柱的》公式导得对于有侧】移框架柱《和悬：臂柱：以 e0/ac＝】1亦即以《界限偏心《率(e0/》a，。c＝2)的0—.5倍？作为：选用 k 值公【式的分界线这是【参照单肢柱的分界】线 e0《/rc＝0.—。8大致相当》于界限？偏心率(e0/r】c＝1.55)【的0.5《倍这样一个》规律定出的
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，
