《6，.，4 钢管混—凝土格构《柱承载力计》算
—。
6《.4.3 》 有：关缀件？剪力的规定是按【照钢结构设计规【范GB 5001】7套用的由》于钢管混凝土为组合！材料故将《钢结构设计规—范中的？。应力表达改为—广义应力即改为极】。限承载力《表达
？
6.4】.5 《格构柱的整体承载能！力随长细比》和偏心率的增长而下！降的规律一如单【肢柱那样采用双系】数乘积？公式表达
》
：
？6.4.6 —。 本规范的》格构：柱压弯强度计算【反映了钢管》混凝土柱肢》的抗压强度》与抗拉强《度不相等这》一重要特点
【
【 根据格《。构柱在弯矩作用下】的，应，变状态可将》柱肢区分为拉区柱】肢和：。压区：柱，肢其轴心受压—短，。柱承载力分别记为 ！N0t 和 —N0c图《15中格《构柱的？整，体轴压承载力—记，为 ：N0可按《下，。列公：式，计算
？
《。
】。 定义格构【柱截面不对》称系数 《γ，＝N0c/N—0t对称截面 【γ＝1
】
压力【重心轴至拉区柱肢重！心的：距离为
《
】
】 ，压力重心轴至—压区柱肢重心—的距离为
！
，
！
，
图15》 ，格构：柱计算简图
【
《 设拉区柱！肢，的轴：拉承载力（不—考虑混凝土的抗拉强！度）为
》
，
？
— 《 则当轴拉》力作用于《格构柱的压》力重心且各柱肢【达到极限拉力 【Nst 时》的整体轴《拉承载力将为 【Ns并令
！
【 称》之为柱？肢的压拉强度比
！
》 由于》钢管混？凝土构？。件的轴压承载—力和轴拉承》载力不相等》格构：柱在轴压力 —N 和弯矩 —M 联合作用下【的破坏形态》将有以压区》柱，肢抗压承载力控制的！压坏型和以拉区【柱肢：钢管抗拉承》载力：控制的拉坏型—两，种显：然以压区《柱肢抗？压承：载力控制的格—构，柱的极限《弯矩为？。
】
》 ： 以拉区柱【肢，抗拉承载力控—制的：格，构柱的极限弯—。矩为
】
？
【 在 M-N 】。坐，标系中格构柱压坏型！的屈：服条件为如图1【6所：示通过 《A(01)和 D(！1，0)：两点的Ⅰ《-Ⅰ：直线
！。
【。
？
，图16 钢管混凝】土格构柱的 —M-N 相关曲【线，
？
】格构柱拉坏型的屈服！条件为？图中通过《 ，E(0,1/η)和！ ，C(1/γη,0】)两点的 Ⅱ-【Ⅱ 直线《
》
？
，
— 从而格构柱】的 M-N —相，关曲线即如》图中的 ABC 折！线B 点《。为拉：区和压区同时发生】破坏的平衡破—坏，点
？
— 考虑到 M【＝Ne0并将—式(47《。。)代入(49)得】
【
，
？
？ 根据定【义φe？。。＝N/？N0于是由式—(52)得压坏型】的折减系《数为
—
—
？ 》此即本规《范公式(6.4【.，6-1)
】
同【样将 ？M＝Ne0》 ，和式(48)代【入(5？0)得
】
：
《
， ？ 又《由式(4《6)得 《Ns＝？N0/η将》其代入上式》得
？
《
，
】 同《样根据定义φ—e＝N/N0—。由式：(56)《得拉坏型的折减【系数为？
：
：
—
令】式(：5，3)和式《(57)的》 φ：e 相等即得—到对应于《平衡破坏《点的界限偏心率【为
》
：
：
？
考虑！到 ：N0：t＝Acfc(【1＋αθt)Nst！＝，Asf？s可得
！
！ ： 其中
—
由此！。可见界限《偏心率 e0/a】。c 和拉坏型折减系！数公：式(57)均是拉肢！套箍系数 θ—t 的函数为—简化：计算：经分析比较后直接以！。 γ＝？1、θt＝1—。和 α＝2作为【。一般情况的代表从】而得 η《＝3 ？和界限偏心率将【 η＝？3代：入式(57》)即得本规》范公：。式(6？.4.6-2)
】
：
6.4.7 ！ 遵循钢结构设【计规范GB —5，00：17的原则》认为格构《柱承载能力随长细】比增大？而降：低的规律与实—腹柱的规律相同【亦即与单肢钢—管混凝土柱的规律相！同
：
【 近似的取—钢管混凝土》圆形：截面：积的回转半径为 】r＝D/《4于：是长细比 》λ 可？表，达为
》
》
？
由此！可得L0/D＝λ】/4：
【。 ？将，其代入本《规，范第6？.1.4《条单：肢柱：的 φl 》公，式(6.1.4【-1)得出
！
【
： ： 将上式中的】长细 λ 以—格构柱的换》算，长细比 λ》* 置？换即得本规》范公式(6》。.4.7 2)本】规，范中有关换算长细比！ λ* 的公式均】全部引自钢》结构设？计规范G《B 5？0017
！
6.4.8—～6.4.1—0， ：格构柱等《效，计算长度的计算公】式完全仿照单肢柱的！公式导得对于—有侧移框架柱和悬】。臂柱以 e0/a】c＝1？亦即以界《限偏心？率(e？0/ac《＝2)？的0.？5，倍，作为选用 k— 值公式的分界线】这是参照单肢—柱的分界《线 e？0/：rc＝0《.8大致《相当于界限偏—心，率(e0/rc【＝1.？55)的0.5倍这！。样一个规律定—。出的
《
