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？。6.4 钢管混凝！。土格构柱承载力计算！
？
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6《.4.3《 有关缀件—剪力的规《定是：按照钢结构设计【规，范GB 5》。001？7套用的由》于，钢管混？凝土为组合》材料：故将钢结构设计【规范中的应力表达】改为广义应》。力即改？。为极：限，承载力表达
！
，
6.？4.5 》格构柱的整体—承，载能力随《长细比和《偏心率的《增长而下降的规律】一，如单肢柱那》样采：用双系数乘》。积公式表《达
6】.4.6 本规范！的格：构柱压弯强度计算】反映：了钢管混凝土柱肢的！抗压强度《与抗：拉强度不相等—这，一重要？。特点
》
根据！格构柱在弯矩作用下！的，应变：状态可？将柱肢区分为拉【区柱：肢和压区柱肢其轴】心，受压短柱《承载力分《别记为 N》0t 和 N0c图！1，5中：格构：柱的整体轴压承载力！。记，为 N0可按下列】公，式计：算
《
】
？ 定义格构柱截面！。不对称系数 —γ，＝N0c/N0t】对称截面 》γ＝1
】
？ 压力重心轴至拉！区柱肢重心》的距离为
！。
？
！ 压力重心轴至压】区柱肢重心的距【离为
》
—
《
图1【5 ：格构：柱计算简图
】
：。
设【。拉，区柱：肢的轴？拉承载力（不考【虑混凝土的》抗拉强？度）为
】
？
【 则当轴拉—力作用于格构柱【的压力？重心且各柱肢达到极！限拉力 Ns—t ：。时的整体轴拉—承载力？将，为 Ns并》。令
？
，
》
》 称之为柱肢的！。压，拉强度比
—
：
《。 ， 由于钢管》混凝土构件的—轴，压承载力和》轴拉承载力不相【等格构？柱在轴压力 —N 和弯矩》 M 联合》作，用，下的破坏形态将有】以压区？柱肢抗压承》载，。力控：制的：压坏型和以拉区柱肢！钢管抗拉承载力控制！的拉：坏型两种显然以压区！柱肢抗压承载力控】。制的格构柱的极限】弯，矩为
—
？
【 以拉区【柱肢抗拉承》载，力控制的格构柱【的，极限弯？矩为
！
，
》 在 M】-N 坐标系中格构！柱压坏型的》。屈服条件为》如，。图16所示通过【 A：(01？)和 D(10)】。两点的Ⅰ《-Ⅰ直线
！
《
，
】图16 钢》管混凝土格构柱【。的 M-N —相关曲线
》
【 ？格构柱拉坏型的屈】服条件为图中通过】 E(0,1—/η)和 C(1/！γ，η，,，0，)两点的 Ⅱ-Ⅱ ！直线
—
？
！ 从？而，格构柱的《 M-N 相关【。曲，线即如图中的 AB！C ：折线B 《点为拉区和压—区同：时发生破坏》的平衡破坏点—
— ？ 考虑到 M＝N】e，。0并将式(47)】代入：(4：9)：得，
【
》 ， 根—据，定义：φe＝N/N—0，于是由式(52【)得压坏型的—折减系数为》
【
—。。。 》此即本规范公—式(6.《4.6-1)
】
，
》 ， 同：样将 M《＝Ne0 和式(】48：。)代入(50)得】
】。
— ， 又由式(46！)得 Ns＝N【0，/η将其代入上式得！
》
】。 同样根】据定义φ《e＝N/N》0由式(56)得】拉，坏型的折减系数为】
—
【。。 ？ 令式(53—)和式(57)【的 φe《。 ，相等即？得到对应于平衡破坏！点，的界限？偏心率为
！
—
？ 考虑到 N！0t＝Ac》fc(1＋αθt】)Nst＝A—sfs可得
【
？
！。 其中
！
由】此可见界《。限偏心率 e0【/ac 和拉坏型折！减系：。数公式(57—)均：是拉肢套《箍系数 θt 的函！数为简化计算经【分析比较《后直接？以 γ＝1、θt】＝1和 α＝2【作为一般情况的代表！从而得 η》＝3 和界限偏心】。率将 η《＝3代入式》。(，5，7)即得本规—范公：式(：6.：4.6-2)
！
6《.，4.7 遵循钢结！构设计？规范GB 500】17的？原则认？为格：构，。柱承载能力随长细】比增大而《。降低的规《律与实腹柱的规【律相同亦即》与单肢钢《管，混凝土柱的规律相同！
】 近似的取钢【管混凝土圆形截【。。面积的回转》半径为？ r＝D《/4于是长细比 】λ 可表达》为
？
！
【由此可？得L0？。/D＝λ/4
【
【 ， 将其代入》本规范第6》.1.？4条单肢柱的— φl？ 公式(6.1【.，4-1)得出
！
《
— ？ 将上式》中的：。长细： λ ？以，格构柱的换算长【。细比 λ* 置换】即得本规范公式【(6.4.》7 2)本规范中有！关换算长《细比 λ* —的公式均全部引自】钢，。结，构设计规范GB【 500《17
6！.4.8～6.【4.：10 格构—柱等效计《算长度的计》。算公式？完全仿？照单肢柱的公式导得！对于有侧移框—架柱和悬臂柱以 】e0/ac＝1【亦即以界限》。。偏心率(e0/ac！＝2)的0》.5倍作为选用 k！ ，值公式？的分界线这是—参照单肢柱的分界线！ e0？/rc＝0.8大致！相当于界限偏—心率(e0/rc】＝1.55)的0.！5倍这样一》个规律定出的—
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