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：6.4 》钢管混？凝土格构柱承—载力计算
！
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6.4.》3 有关缀件剪】力的规定是》按照钢结《构设计规范GB【 ，5，0017套用的由】于钢管混凝》土为组合材料故将】钢结构设计规范中】的应力表达改—为，。广义应力即改为极限！承载力？表达
？
？
6.4.—5， 格构《柱的整体承》载能力随长细比【和偏心率的增长而】下降的？规律一如单肢—柱那样采《用双系数乘积公【。。式表：达
？
6.4【.6 本规范的格！构柱压弯强度—计，算反映了钢》管混凝土《柱肢的抗《。压强度与抗拉强度不！相，等这一重要特点
】。
，
— ：根，据格构？柱在弯矩作用下的】应，。。变状态可将柱肢【区分为拉区柱肢和】压区柱肢其轴心受压！。短柱承载力分—别，记，为 N0t —和 N？0c图15中格【构柱的整体》轴压承载力》记为 N《0可按下列公式计算！
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【 定义格构】柱截面不对称系数 ！γ＝N0c/N0t！对称截面 》γ＝：1
：
【 压力重心轴【至拉区柱肢重—心的距离为
—
？
？
《
： 压力重】心，轴至压？区柱肢重心的距离为！
，
【
，
！图1：5 ：格构柱计《算简图
—
？ ？ 设拉《区柱肢的轴拉承【载力（不考虑混【。凝土的抗拉强度【）为
》。
，
，
《
》 则当》轴拉：力作用？于格构柱的压力重心！且各柱肢达》到极限拉力 N【st： 时的整体轴拉承】载力将为 》Ns并令
—
？。。
，
— 称之—为柱肢的压拉强度】比
【 由于—钢，管混凝土构件—的轴压承载力和轴拉！承载力不《相等：格构柱在轴压力 】N 和弯矩 M 联！合作用？下的破坏形态—将有以压区柱肢抗压！承载：力控制的压坏型【。和以拉区柱肢钢管】抗拉承？载力控制的》拉坏型两《种显然以压区柱【肢抗压承载力控制的！格构柱的极限弯【矩为
》
，
【
【以拉区柱肢抗—。拉承载力控制的【格构柱的极限—弯矩为
】。
】 ， 《在 M-《N 坐？标系中格构柱压坏型！的屈服条件》为如图16所示通】。。过 A(0》1)和？ D(10)—两点的Ⅰ-Ⅰ直线
！
？
】
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图16 —钢管混凝土》格构：柱的 M-N 相关！曲线
！ 格构柱拉坏！型，。的屈服条件为图中】通，过 E(0,1【/，η，)和： C(1《/γη,0》)，。两点的？ Ⅱ-Ⅱ 直—线
《
《
！ 从而格》构柱的 M-N【 相关曲线即如图中！的， ，ABC 《折线B 点为拉区】和压区同《时发生破坏的平【衡破坏点
【
《 考虑到 M＝！Ne0？并将式(47)代】入(49)得
！
：
《
：
？。 《根，据定义φe＝N/】N0于是由式(5】2)得？压坏型的折减系数】。为
【
：
》 此—即本规范公式(【6.：4.6-1》)
—
： 同样将 M＝！Ne0 和式(【。48)代入》。(50)得
【
！
《 又由式(【46：)，得 Ns＝N0【/，η将其代入上式得】
】
？
， ？ 同样》根据定义《φe＝N/N0由】。式(56)得拉坏】型的：折减系数《。为，
：
，
【
【令式(53)和【式，(57)的 φ【e ：相等即得到对—应于：平衡破坏点的界限】。偏心率为
【
，
《
，。
【 考？虑到 N0t—＝Ac？fc(1＋α—θt：)Nst＝A—sfs可得
】。
，
？
！ 其中
！
由此可】。见界限偏心率 e0！/ac 和》拉坏型折减系数【公式：(57)均是拉肢套！箍系数 θ》t 的？函数为简化》计算经分《析比较后直接—以 ：γ，＝1：、θt？＝1和 α＝2作】为一般？情况的？代表从而得 η＝】3 和界限偏心【率将 η《＝，3代入式《(57)即得本【规范公式(》6.4.6-2)】
，
6.4】.7 遵循钢【。结构设？计规：范GB 500【17的原《则认为格构柱承【。载，能力随长《细，比增：大而降低的》规律与实《腹柱的规律相同【亦，即与单肢钢管混【凝土柱的《。规律相？同
》
，
近似的】取钢管混凝土圆形截！面，积，的回转？半径为 r＝D/4！于是长细比》 λ 可表达为【
，
？
】 —由此可得L》0/D＝λ》/，4
？
》 将其代入【本规范第6》.1：.4条单肢柱—的 φl 公式(】6，.1.4-1—)得：。出
《
？。
，
】 将上式中的】长细： λ 以格构—柱，的换算？长，细比 λ*》。 置换即得本规范】公式(6.》4.7？ 2：)本规范中有关换】算长细？比 λ* 的公式均！全部引自钢结构设】计，规范GB 5001！7
《
6.4.8～！6.：4.10 格【构柱等？效计算长《度的计算公式完全仿！照单肢柱的公式【导得对于《有侧移框架柱和悬臂！柱以： e0/a》c＝：1亦即以界限偏【。心率(e0》。/ac？＝2)的0.5倍作！为选用 《k 值公式的分【界线：这是参照单肢柱的分！界线 e0/—rc＝0.8大【致相当于界限偏【心率(？e0/rc＝—1.5？5)：的0：.5：倍这：样一个？规律定出的》
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