：。 4．3【 荷？载设计值 】4．3．1 【除，万能：杆件结构和贝雷【。梁，结构：外所有的模板支撑架！结，构的承载《力计算均采用—基于概率论的承载】力极限状《态设计法采用分项系！数设计表达式进行计！。算；对于万能—杆，件结构和贝雷梁结构！考虑：到这类构件》的出厂力学性能指】标一直沿用传—统的容许应力—设计方？法给：出的是承载力—。的，容，许值而且这》类结构的容许应力设！计方法相对成熟和保！守使用多年均未发现！问题故？本规范仍然允许【对万能杆件结—构和贝雷梁结构【采用传统的》容许应力法》设计表达式但对于】该类结？构的荷？载效应组《合值：均不考虑分项—系，数(分？项系：数均为1．0—)；对于正常—使用极限状态则不】上升到概率统计的】。层次依？然将荷载效应的分】项系数均取》为1．0这》也是与现《行国家标准建筑【结构荷载《规，范GB 5000】。9的设计规定是相】一致的 — 4．3．2】 本条将》荷载分成永》久荷：载和可？变荷载两类分别给】出各种组合》工况下？的分项？系数：γG和γ《Q这：两个分？项系数是在荷载【。标准值？已给定的前提下使】按照极限状》态设计表《达式设计所得—的，各类结构构件的可靠！性指标与规定—的目标可《靠性：。指标之？间以在总体上误【差，最小为原则经—过优化后《选定γ？G＝1．2》γQ＝1．》4但现行国家标【准建筑结构荷—载规范GB 5【。00：09允许在特殊情】况下作？适当而合理》的调整比如对—于，可变荷载《标准：值大：于4．0kN／【m2时其变异系【数，一般较？小从经？济上考虑可》取，该可变荷《载的分项系数为γQ！＝1．3   】 ， 分析表明当永久荷！载效应？与可变荷载》效应相比很大时若】仍，采用γG＝1—．2则结构的可【靠，度远不能达到—目标值的要求因此】在式(4．4．1-！4)中？给出的永久荷—载效应控制的设【计组：合中相应取γ—G＝1？．35  —  ： 分析还《。表明当永久荷载效应！与可变荷载效应异】号时若仍采》。用γG＝1．2则结！构的可？靠，度会随永久荷载【效应所占《。比重的增大而严【重降低此时γG【宜取小于1．—。0的系数但考虑到】经济效？果和应用方》便的因？。素故取γ《G＝1？．0而在验算—支撑架？的抗倾覆、滑移【时一部？分永久荷载》实际上起着》。抗倾覆、滑移的作用！对于这部分永久【荷载其荷载分项【系数γG显然也【应取小于《1，。．0的系《数本规范引用现行国！家标准建筑结构【荷载：规范G？B 500》09的？规，定采用γG＝0【．，9 》