，。 ， ， 4．》3 荷载设—计值 4【．3．1 除万】能杆件结构》和贝雷梁结构外所】有的模板支撑架【。结构的承载》力计算均采用基【于概：率论的承载力极【限，状态：设计法采用分项【系数设计表》达式：进行计算；对于万能！杆件结构和》贝雷梁结构考虑到这！类构件的出厂力学】性能指标一直沿用】传统的容《。许，。应，力，设计方法《给出的是承载力的容！许值而且这类结构的！容许应？力设计方法相对【成熟和保守》使用多年《均未发现问题故本规！范仍然允许对万能杆！件结：构和贝雷《。梁结构采用》传统的容《许应力法设计—表达式但对》于该类结《构的荷？载效应组《合值均不考》虑分项系数》。(分项系数均为1】．0：)；对于《正，常使：用极限状态则—不，上升到概率统—计的层次依然—将荷载效应》的分项系数均—取为1．0这—也是与现行》国家标准建筑—结构荷载规范G【B 50009的】设计规定是相一致的！ —4．3．2 本】条将荷载分成永久】荷载和可变荷—。载两类分《别给出各种》组合工况《下的分？项，系数γG和γQ这两！个分项系数是—在荷载标准值已【给定的前提下—使按照极限状—态设计表达》式设计？。所得的各类结构【构件的可靠性指标与！规定的目标可—靠性：指标之间以在总【体上误差最小为【原则：经过优化后》选定γG＝1．2γ！Q＝1？．4但现行国家标准！建筑结构荷载规范】GB 50009允！许在特殊情况下作】适当而合理》的调整比《如对于可变荷载标】准值大于4．—0kN／m2时【其变异系《数一般较小从经济】上考虑可取该可【变荷载的分项系数为！γQ＝1．3 【     分析表明！当永久荷载》效应：。与可变荷载效应相比！很大时若仍采用γ】。。G，＝1．2则结—构的可靠度远不能达！到目标值的要求因此！在式：(4．？。。4．1？-4)中给》出的永久荷》载效：应控制的设》计组合中《相，。。应取γ？G＝1．35 】    分析还表明！当永久荷载效应与】可变荷载效应异号时！若，。仍采用γG＝1．2！则结构的可靠度会】随永久？荷载：效应所占比》重的：增大而严重降—。低此：时γG宜取小于1】．0的系数但考【虑到经？济效果和应用方便的！因素故取γG—＝，1．0而《在验算支撑架—的抗倾覆、滑—。移时一？部分：永久荷载实际上【起，着抗倾覆《、滑移？的，作用对于这部分永久！荷载其荷载》。。分，项系：数γG显《然也应取小于1．0！的系数本规范引用现！行国家？。标准建筑结构荷载】规范GB 》5，0009的规定采】用γG＝《0．9 【