》 4．3《 荷？载设计？值 》4．3．1 — 除万能杆件结构】和贝雷梁结》构，外所：有的模板支撑架【结构的承载力计算均！采用：基于概？率论的？承载力极限状态设】计法采用分项系数】设计表达式进行计算！；对：于万能杆《件结构和贝》雷梁结构考》虑到：这，类构件的出厂力学】性能指标一直—沿，。用传统的容许应力】设计方法给出的是承！载力的容许值而【且这类？结，构的容？许应：力设计方《法相对？。成熟和保守使用多年！均未发？现问题故本规范仍然！。允许对？万能杆件《结构和贝雷梁结【。构采用传统的容【许应：力法设计表达式但对！于该：类结构的《荷载效应组合—值均不考虑分—项系数(分项系数】均为1．《。0，)，；对于正《常使用极限状态则】不上升到概》率统计的层次依【然将荷载效应—的，分项系数《均取为1《．0这也是与现【行国家标准建筑结构！荷，载规范GB 500！09的设《计规定是相一致【的 4．！3．2 本条将荷！载分成永《久荷载和《可，变荷载两类分别给】出各种组《合工况下的分项系】数γG和γQ这两个！分项系数是在荷载】。标准值已给定—的前提下使》按，照极限状态设计【表达式？设计所得的各类结构！构，件的：可靠：性指标与规》定，的目标可靠性指标】之间：以在总体《上，误差最小为原则经过！优化后？选定：γG＝1．2γ【Q，。＝1．4但现行【国家标准建筑—结构荷载规范—GB 5000【9允许？在特殊情况下作适当！而合理的调整比如】对于：可变荷载标准值【大于4．0k—N／m2时其变异】系数一般较小—从经济上考虑—。可取该可变荷—载的：分项系数为γ—Q＝1．《。3     分析！表明当永久荷—载效：应，与可变荷载效应相】比，很大：。时若仍采用γG＝1！．2则结构的可靠度！远，不能达到目》标值：的要求因此在式【。(4．4．1-4】)中给出的永久荷】载效应控制》。的设计组合中相应取！γG＝1．35 ！  ：  分析还表明当永！久荷载效《应与可变荷载效应异！号时若？仍，采用γG＝》1．2？则结构的可》靠度会随永久荷【载效应所占比—重的增大而严重【降低此时γG—宜，取小于？1．0的系》数但考虑到》经济效果和应用方】便的因素故取—。γG＝1．0而在】验算支撑架的抗倾】覆、滑？移时一部分》永，久荷载实际上—起着抗倾覆、滑移的！作用对于这》部分：永久荷载其荷载分】项系数γG显然【也应取小于1—．0的系《数，本规范引用现行【国家标准建筑结【构荷载规范GB【 5：0009的》规定采用γG＝0．！9 》