4．】。3 荷载设计【值， ： ， 4．？3．1 除万能杆！件结构和贝》雷梁结构外所有的】模板支？撑架结构的承载力计！。算均采用基于概率论！的承载？力极限状态设计法采！用分项系《数设计？表达式进行计算；】对于万能《杆件结构和贝雷梁】结构考虑《到这类构件》的出厂力学性能指标！一直沿？用传统的容》许应力设计方法给】出，的是承载力的容许值！而且这？类结构的容许—应，力设计方法相对成熟！和，保，守使用多年均未【发现问题《故本规范仍然允【许对万？能杆：件结构和贝雷—梁结构？采用传统的容—许应力法设计表达式！但对于该类》结构：的荷载效应》组合值？。均不考虑《分项系数(分项系数！均为1．0)；对于！正常使用极限状态】则不上升到》概率统计的层次依然！将荷载效《应的分项系》数均取为1．0【这也是与现行国【家标准建筑结构【荷载规？范G：。B ：5，0，。009的设计规定是！相一致的 】 4．3．—2 本条》将荷载分成永久【。荷载和可变荷—载两类分别给出各】种组合工《况下的分项系数γ】G和γQ这》两个分项《系，数是在荷载标准值已！给定的前《。提下使按《照极限状《态设计表达式设【计所得？的各类结《构构：件的可靠性指标【与，规定的目标可—靠性指标之间以在总！体上误差最小—为原则经过优化后】选定γG《＝1．？2γQ＝《1．4但现行国家】标准建？筑结：构荷载规范G—B 500》09允许《在特殊情况下作适当！而，合理的调整比如对】于可：变荷载标准值大【于4．0《kN／m2时—其变异系数一般较小！从经济？上考虑可取》该可变荷载的分【项系数为γQ＝1．！3，     —分析表明当永久【荷载效？应与可变荷载效【应相比很大时—若仍采用γG—＝，1．2则《结构的可靠度远不能！达到目标值的要【求因此在《式(4．4．1【-4)？中，给出的？永久荷载效应控【。制的设计组合中相应！取γ：G＝1．35  ！   分析还—表明当永久》荷载：效应与可变荷载效】应，异号时若仍采—用γG＝1．2【则，结，构的：可靠度会《随永久荷载效应所】占比重的增大而严重！降低此？时γG宜取小—于1．0的系数【但考虑到《经济效果和》应用方便的》。因素故？取γG＝1．0而在！验算支撑架的抗倾覆！、滑移时《一部分永《久荷载实《际上起？着抗倾？覆、：滑移：的作：用对于这部分—永久荷载《其荷载分项系数γG！显然也应取》小，于1．0《的系数本规》范引用现行国—家标准建筑结构荷载！规范GB 5000！。9的：规定采用γG＝【0．9？ 《