—4．3？ ：荷载设计《值 ： ：。 ，。4．3．1 — 除万？能杆件结构和贝雷】梁结：构外所有《的模板支撑架—结构的承载力计算均！。采用基于概率论【的，承，载力极限状态设计法！采用分项系》数设计表达式进【行计算？；，对于万？能杆件结构和贝【雷梁结构考虑到【这类构件的出—厂力学性《能指标一直沿用传】统的容许《应力设计方法给出的！是承载力的容许值】而且这？类结：构，的容许应力设计【方法相对成》熟和保守使用多年】均未发现问题故【本规范仍然允许对】万能杆？件结构和贝雷梁结构！采用传？统的容许应力法【设计表达式但对于该！类结构的荷载效应】组合：值均不考《虑分项系数(分【项，系数均？为1．？0)；对于》。正常使用极限—状态则不上升到概率！统计：的层次依然将荷载】效应的分项》系数均？取为1．0》这也是与现》行国家标准建筑结】构荷载规范GB 】50009的设计规！定是相？一，致的 《 4．3．】2 ： 本：条将荷？载分成？。永久：荷载和可变荷载【两类分别给出各种组！合工况下《的分项？系数γG和γQ这】两个分项《系，数是在荷载标准【值已给定的前—提，下使按照极》限状态？设计：表达式设计所—得，的各类结《构构件的可靠—性指标？与规定？的目标？可靠性指标之间【。以在总体《上误差最小为原【则经过优化后—选定γG＝1．【2γQ＝1．4但】现行国家标》准建筑结《构荷载规范GB 】50009允许在特！殊情况下作适当而合！理的调整《比如对于可变荷载】标准值大于4．0】kN／m2时其变异！系数一般较小从经】济上考虑可》取该可变荷载的【分项系数为γQ＝1！．3 《    分析表明】当永：久荷载效应与可【变荷载？效应相比很大时若仍！采用γG＝1．2】则结构的可靠度【远不能达到目标【值的要求因此在【式(4．4．—。。1-4)中给出【的永久荷载》效应控制的设—计组合中《相应取γG＝—1．35  【。   分析》还表明当永》久荷：载效应与可变荷【载，效应异号时若—仍采用γG＝1．2！则结构的《可靠度会随永久【荷，载效应所占比—重，的增大而严》重降低此《时γG宜取小于1】．0的系数但考虑】到经济效果和应用】方便的因素故取【γG＝1《．0而在验算—支撑架的抗倾覆、】。滑移时一部分永久】荷载实际上起—着抗：倾覆、滑移的作用对！于这部分永久荷载】其荷载分项系数【γG：显然：也应取小《于，1．0的系数本规】范引用现行国—家标准？建筑结构荷载规范】GB 500—09的规《定采用γG》＝0．9 —。 ：