： 5.2 — 荷载、地震—作用：及内力计算 ！。 5.—2.2 《 本：。条至第5《.2：.6条中的水平【力和弯矩的计—算公式只适用—于计算截《面取在？地面线以上或地面】线上：。的情况至于地—面线以？下的截面内力可【根，据，地面线？处的截面内力进【行换算确定 — 》5.：2.3？  防？火堤：内培土静《。压力的计算公式是根！据库伦主动土压力】理论并按培土与水】平夹角为β推导出来！的根据图5.2【。.3延？长培土？倾斜面交堤面—延长线于A＇—点分别计算堤—背为AB而》填土面？为，水，。平时：主，动土压力强度分【布图形ABC及以】堤背为A＇B而填】土表面倾角为β时的！主动土压力》。强度分布图形—A＇：BD这两个图形交于！F点则实际计算截面！以上主动土压力强度！分布图形可近似【。取图中的ABDFA！它的面？积就是主动》土压力PT的近【似值对于粉》土、粉质黏》土及黏土可将其内】摩擦角直接》代入公式计算即不考！虑它：。。们的黏聚力》仍按无黏《性土计算主动土【压力这样《使计算简化》并偏于？安全：。 ： 5》.2.4 》 规：。范给出？的防火堤水平地【震作：用的计算《方，法分为？下列两？种情况 】     》1  由于钢—筋，混凝土堤的高厚【比一般？都大于4在水—平地震作《用下以弯《曲变形为主》本规范给出的计【算公式（5.—2.4-1）～【（5.2.4-4】。）就是以纯弯—曲变形理论为基础确！定的为了简化计【算选用？了比较简单的—振型函数（图2【） 【 图2】  振型《函数曲线 【 ？不满足 【 ：    可见式【（1）除自》。由端剪力不满足【力的边界条件外其】他边界条件均—能满：足   ！  用能量法计【算上式所表》达的振动的固有【频，率为 【 【    前者—仅高出后者4.【2％故以式（1【）作为振型函数来计！算钢筋混凝》土，防火堤？。的水平？地震作用其精—确度能够满足工【程要求 【     —规，范中式（5.2【.4：-1）的《振型参与《系数η1由下—式计算得《出 【   】  钢筋《混凝土防火堤的基本！周期一般都小于【。0.1s考虑—到，地震反应曲线在T1！＝0～？。0，.1s之间的数值离！散性较大虽然现行抗！震，规，范中将此区间加【工成一条斜线但实】际上人为因素较大】故为安全起》见本规范仍然取地】震影响系数最—大，值αma《。x，。。偏，于安全 《 ， ？     》2  ？。砖石砌体防火堤【一般：为变截面的悬臂【结，构其高厚《比一般在《2～：4，。之间经过实算—接近于纯剪》切变形规范中表达】水平地震作用的【。分布值公式（—5.2.4》-5）就是》按等截面纯》。剪切理论推》。导出来的其振—。型函数为 ！ —。     》基本振型参与系数η！2由下式《计，算得出 【 —    》 系数α1～α4都！是通过？积分推导出来的其】表达式见式（6）～！式（9）也可—以直接？查，本规范表5.—2.4 》 ， 】 5.2《.5：  ：。水平动液《压力的计算公式参照！了室外给水排—水和燃气热力工【程抗震设计》规范GB 50【032-2003第！6，.，2.3条该条公式】中的水平地》震加速？度与重力加速度的比！值用：1.25αm—ax代替；水平动液！压力系数的值取自】该条表6.2.3 ！ ： 5.2.6】  水平动土压【力的计算公式参照】室外给水排》水和燃气热力工程抗！震设：计规范GB 500！32-2003第】6.2.4》条制订由于》动土：压力的合力》与动土？压力分布值成正比】为了简化《计算本规范》把上述规《范动土压力》。分，布值直接换算成动】土压力合力值；该条！公，式中的水平地—。。。震，加速度与《重力加速度的比值】用1：.25αmax代替！ 《。   《  为？了简化计算》取动土压《力的力矩为0—.4HT《偏于安全 》 ，