《5.2  》荷，载、地震《作用及内力计算 ！ 5.】。2.2 《 本条至第5.2.！6条：中的水平力和—弯矩的计算公式只】。适用于计算截面取在！地面线以上或—地面线上的》情况至？于地面线《以下的截面》内力可根据地面线处！的截面内力进行【换算确定 — ： ：5.2.3》  ：防火：堤内：培土静压《力的计算公式是根】据库伦主动土压【力理论？并按：培土：与水：平夹角为β推导出来！的根据图《5.2.3》延，长培土倾斜面交堤面！。延，长线于A＇点—分别：计算堤背为》AB而填土面为水】平时主动土压力【强度分布《。图形AB《C及：以堤背为A＇B【而填土表《面倾角为《β时：的主动土压力强【度分：布图形A＇BD这两！个图形交于F点则】实际计算截面以【上主动土压力—强度分布图形可近】。。似取图中的》ABD？FA它的面》积就是主动土压【力PT的近似值【对于粉土、粉—。质黏土及黏土可【将其内？摩擦角直接》代入公式计算即不】考虑它们的》。黏聚力仍按无黏性土！计算主动土压—力这样使计算简【化并偏于《安全 【 5：。.2.4  —规范给出的防火堤水！平地震作用的计算】方法分为下列两种】情况  ！   1《  由于钢筋—混凝土堤的》高厚比一般都—大于4？在水平？地震：作，用下以弯曲》变形为主本规范【给，出的：。计算公式（5.【2.4？-1）？～（5.《2.4-《4）就是以纯弯曲变！形理论为基础—确定的为了简化【计算选用了比—较简：单的：振，型函数？（图2） ！ 》 图2  振型函！数曲线 《 》不满足 《   【  可见式（1【）除：自由端剪力不满足力！的边界条件》。外其他边界条件均能！满足： 》   ？  用能量》法计：算上式所《表达的振《动的固？有频率为 ！   ！  前者仅高—出，后者4.2》％故以式（1）作为！振，型函：数来计算钢筋混【凝土防火《堤的水？平地震作用》。其精确度《能够满足工程要【求，。 ：    【 规范中式》（5.？2.4-《1）的？振型参与系数η1】由下式？计算得出《 —。 ？ ，。     钢【筋混凝土防火堤【的基本周期一般都小！于0.1s考虑到地！震反应曲线》在T1？＝0～？0.1s之间的数值！离散性较大》虽然现行抗》震规范中《将此区间《加工成一条》斜线：但实际上人》为因素较大故为安】全起见本规范仍【然取地震影响系数】最，大值αm《ax偏于安全 ！     【2  砖石砌体防火！。堤一般为《变截面的悬》臂结构其高厚比一】般在2～4之间经】过，实算：接，近于纯剪切变形规范！中表达水平地—震作用？的分布值公》式（5.2.4-】5，）就是按《等，截面纯剪切理论推】导出来的其振型【函数：为， ！     基】。本振型参与系数【η2由下式计—算得出 【 》     系数！α，1，～α4都是通—。过积分推导出来的其！表达式见式（6【）～式（9）也可】以直接查《。本规范表5》.2.4《 】 ？ 5.？2.5  》水平动液压力的计】算公：式参照了室外—给水排水和燃气【热力工程抗震—设计规？范GB 500【32-？2003第6.【2.3条该条公【式中的水平地—震加速度与重力加速！度的：比值用1《.25αmax【代，。替；水平动》液压力？。系数的值取自该【。条表：6.2.3》。 ？ 5.2.6 ！ ，水平动？土压：力的计？算公式参照室外【给水排水和》燃气：热力：工程抗震设》计规范GB 500！32-2003第6！.2.4条制订由于！动土压力的合—力与动土《压力分布值成正比】为了简化计算本规】范把上？述规范？动土压力分布值【直接换算成动—。土压：力合力？值；该条《公式中？。的水平？地震加速度与重力】加速度的比值用【1.25αmax代！。替 【   ？ 为了？简化计算取动—土压力的力矩为0.！4HT偏《于安全？ ：