5》.2：  荷载、地震作用！及内力计算 — 5.！2.2 《 本条至《第5：.2.？6条中的《水平力和弯矩的计算！公式只适用》于计算截《面取在？地面线以上或地【面线：上的情况至》于地面线以下的【截面内力可根—据地面？线处的截《面内力进行》换算确定 》 5.2.！。3  防《火堤内培《土静压力的计算公式！是根据库伦主动土】压，。力理论并按培—土，与，水平夹角为β推【导，出来的根《据图5？.2.3《延长培土倾斜面交】堤面延长线于A＇】点分别？计，算堤背为AB而填】土面为水平时主动土！压力强度分布图形A！。BC及以堤背为A＇！。B而填土表面倾角】为β：。时的主动土压力强度！分布图形A＇BD这！两个图？形交于F点则实际计！算截面以上主—。动土压力强度—分布图形可》。近似取图中》的ABD《F，A它的面《积就是？主动土压《力P：T的近似值对—于粉土、粉》质黏土及黏土可【将其：内摩擦？角直接代入公式计】算即不考《。虑它们的《黏聚力仍按无黏【性土计算主动土压力！。这样使计《算简化并偏》于安全 ！。5.2.4  规】范给出的防火堤水平！地震作用的计—算方：法分为下列两种情】况 【    《1  由《于钢筋混凝土—堤的高厚比一般都大！于4在水平地震【作用下？以弯曲变形为主本规！范给出的计算公式（！5.2？.4-1）～—（5.2.》4-4）就是以【纯弯曲？变形理论《。。为基础确定的为【了，简化计算《选用：了比较简单》的振型函数（图2）！。 》。 》 图2 》 振型函《数曲：线 《 不满足— ， ？     可见】式，（1）？除自由端剪》力不满？。。足，力的边界《条件外？其他边？界条件均《能满足 — ，    》 用能量法计算上式！所表达的振动的【固有：频率为 》 【   》  ：前者仅高出》后者4？.，2％故以式（1）】作为：振型函数来计算钢】筋混凝土《防火堤的水平—地震作用其精确度能！。够满足工《程要求？ 《  ？   规范中式【（5.2.》4-1？），的振型？参，。与系数η1》由下式计算得出【。 《 ？。 》    钢》筋，。混凝土？防火堤的基本周期】一般都小于0—.1s考虑》到地震反应曲线在T！1＝0？～0.1s》之间的数值离散【性较：大虽然现行抗震【规范中将此区间加】工成一条《斜线但？。实际：上人为因素较大【故，为安：全，起见本规范仍然取】地震影？响系数最《大值αm《a，。x偏于安全 —。 《     2  砖！石砌体防火堤一【般为变截面的悬臂结！构，其高厚比一般在【2～4之间经过实算！。接近于纯剪》切变形规范中表达】水平地震作用的【分布值公式（5【.2：.4-5）就是按】等截面纯《剪，切理论？推导：。出来的？。其，振型函数为》 】 ：  ？   ？基本振型参与系【数η2由下式计算得！出 ？ 》 《  ：  ： ，系数α1～α4【都是通过积》分推导出来的其【表达式见式（—6）～式（9—）也可以《直接查本规范表5.！2.4 【 】5.2？.5  《水平动液压力的计算！。公式参照了室外给水！排水：。和燃气热力工程抗】震设计规范GB 5！00：。32：-20？03第6.2.3】条该条公式中的【水平地震加速度【与重力加《速度：的，比，值用1？.25？αmax代》替；水平动液压力系！数的值取自该—条表6.2.—3 》 5.2.—6  水平》动土压力《的计算公式参照室外！。给水排水《和燃气热力工—程抗震设《计规范GB 5【0032《-2：003第6.2【.4条制订由—于动土？压力的合力与—动土压力分》布值成正比为了简化！计，算本规范把上述规】范动土？压力分布值直—。接换算成动土压力合！力值：；该：条公式中的水平地】震加速度与》重力加速度》。的比值用1.25α！max代替 ！   《  为？了简化计算取动【土压力的《力矩：为0.4H》T偏于？。安全 《