5》.，2  荷《载、地震《。作用及内力》计算： 5！.2.1  —自重荷载标准值可】按下式计算 ！ 《 ， ：    《 式中G《1k：每，米堤长计算》截，面以上？堤身自重荷载—标准值（kN/m】）； ？  —   ？      —H，1计：算截面至堤顶面【的距：离（：。m）； ！        】  ：B1计算截面以【上堤身的《平均厚度（m）；】 ，  —  ：  ：   ？  γ？材质重度（k—N/m？。3） 《 ？。 5.？2.2 《 防火？堤内侧所受的静液】压力荷载标准值（】图5.？。2.2）可按下列】公式计算 — ！。 【    式中pY】k每米堤长》静液压力沿液体【深度分？布的：水平荷？载标：准值（kN/m【2）； 】   ？   ？    《 ，γy堤？内液体重《度取10kN/m3！。；   ！      —  Z液体深度【（m）； 】     —      PYk！计算截面以上每米】堤长静液压力合【。力标准值（kN/m！）；  ！      —   HY计—算，截面：至液面距离（—m）； 》 ？        】   MYk—计算截？。面以上每米堤—长静：液压力合力对—计算：。。截面的弯矩标准值】（kN·m/m【）； 《      ！ ，    H0计【算截面以上每—米堤长？静液压？力合力位置至计算截！面，的距离（m）— ！ 图5.—2.：2  静《液压：力，计，算，。示意图 】 5.2.3—。  防火堤》内培土？的静土压力荷—载标准值（图5.2！.3）可按下列要求！计算 《 ，  《   1  图5】.2.3中的折【线AFD为土压力】分布曲？线F为转《折点其压力分布可按！下列公式《计算 】 《 图5.2.3 ！ 内培？土压力计算示—意，图 ： 【   —  式中pAk、】pB：k分别为堤顶和计算！截面处每米》。堤长静土压力分布】。荷载标准值（kN/！。m2）；《 ？      】。     pG【k土压？力分布曲线转折处】的每米堤长静土【压力分布荷载标【准值（kN/m【2，）； 【        】   h培土坡线与！堤背延？长线的交点A—＇至：堤顶的距离（—。m）； 》。     】   ？   a培》。。土顶面宽度（—m）； 《  —   ？      H1计！算截面以上培土【高度（m）； ！ ：         ！  H2压力—分布曲线转折—点至堤顶的距离【（m）； —  》    《     β培土】坡面与水《平面的夹《角（°）；》    ！。   ？    γt—土体重度可取16】kN/m3～18】k，N/m3； ！   《。      —。  ：。Ka以AB为光【滑堤背而填土面【为水平时《。的主动土《压力系数可按式【（5.2《.3-7）计算或】按本规范附》录A表A.0.1确！定； —        ！   K＇》。a以A＇《B，为，假想堤？背而培土坡面与水】。平，成β角时的主动土压！力系数？可按式（5.2【.3-8）计算【或按本规范》附录A表A.0【.2确定； 【 《  ：  ：     》 培土的《内摩擦角（°）【当无实验资料时可】根据土的性质取3】。5°～40° 】。   — ，。 2  《当H1？。＜H2时土压力合力！及弯矩？可，按下列公《式计算？ ！ ？  ： ， 式中PTk计算截！面以上每米堤长静】土压力？合力标准值（—kN：/m）； 】。      【   ？  M？Tk计算截面—。以上每米《堤长静土压力合【力，对计算截面的—。弯矩标？准值（？k，N·m/m）； 】。 》         ！ H0计算截面【以上每米堤长静土】压力：合力作用位》置至：计，算截面？的距离（m） ！ ？  ：  3  当H【。1≥H2时》土压力？合力及弯矩》可，按下列公式计—算 《 —。 5.2.【4  防火堤受到的！水平地震《作用的计算》。应符合下列规定 】 ：   》  1  钢筋混凝！。土防火？堤的水平地震作用】（图：5.2.《4-1）标准值可】按下列公《式计算 — 《 《 ，。图5.2.4—-1  钢筋混【凝土：。。。防火堤水平地—震作用计算示意【图 ： 《 《 ？    《式中：pEGk每米堤长】水平地震《作用分布值（k【N/m2）》； 《       ！    PEG【。k计算？截面以上每米堤长水！平地震作用合力标】准值（kN/m【），； 》 ，    《  ：     MEGk！计算截面《。。以上：每，米堤长水《平地震作用合力对计！算截面的弯矩标【准值（kN》·m/m）； 】   —     》   αmax水】平地震影响》系数最大值当设防】烈，。度为7度、8度和9！度时分别取0.08！（0.12）、0】.16（0.24）！和0：.32？括号内数值》分别用？于设：计，基本：地震加速度为0.1！5，g和0.30—g的地区； 【 ：   《        η！1钢筋？混，凝土防火堤》基本：振型：参与系数取1—.6； — ？        】  X？计算截面至基础【顶，面的距？离（m）； ！        ！   α《1，、α2根据》X/H？值求得的相应系数按！表，5.2.4确定【； 《      】     H0计算！截面：以上每米堤长—水平地震作用合【力作用点《至，计算截面的距离（】m）；？ ？   》     》。   H《基础顶面至堤顶【的高度（m）—； ： ？        ！   B《1计：算截面以上堤—身，平均厚度（m） 】 ？。     —2  砖、》砌块：及毛石防火堤的水】平地震作用》（图5.2.4【-2）可按下—列公式计算 — 【 ？ 图5.2.4-2！  砖、砌块及毛石！防火堤水平地震作用！计算示意图 】 【    》 式中η《2砖、砌块及毛石】防火堤基本振型【参与系？数取1.27； ！。 ？        】 ，  α3、α—4根：据X/？H比：值求：得的相应系数按表】5.2.《4确：定 — 表5.2.4【  系数α1—、α2、α3—、α4数《值表 】 】 5.2.】5  ？地震作用时防火【堤内水平《动液压力标准值【（图5？.2.？。5）可按下列—公式计算 — ： ？。 图5.2！.，5  水平动—液压：力计算示《意图 【  】   式《中pE？Yk每米《堤长水平动》液压力标《准值（kN》/m2）； — ：。 ，       】    fd水平动！液压力系数取0.3！5；  ！     》    Hd—液体深？度（m）； 】 ，       】   ？ ，PEYk计算—截面以上每》米堤长水平动液压力！合力标准值》（kN/《m）：； 》 ，    《  ：     ME【。Yk计算《截面以上每》米堤长水平动液压力！合，力对计算截面的弯矩！标准：值（kN·m—/，m）； ！     》     HY计】算截：面至液？面，的距离（《m） 》 ？5.2？.6：  地震作用时防火！堤培土的水》平动：土压力标准值可【按下列公式计算 】 》    ！。 式中P《ETk计算截—面以上每米堤长水平！动土压力合力标【准值（kN/—m）：；   ！     》   METk计算！截面以上每米—堤，长水平动土压力合力！对计算截面的弯矩标！准，值，（k：。N·m/m）；【  【  ：  ：     PT【。k土压力合力标准】值，（kN/m）可按本！规范式（5.2.】3-9）《或，（5.2.3-1】。2）计算确定—。；， ： 《。        】 ，。 HT？计算截面以上—培土高度（》m） 《