5.2  ！。荷载：、地：震作用及《内力计算 ！。 ： 5.2《.1  自重荷载】。。标准值可按》下式：计算 — 】    《式中G1k每—米，堤长：。计算截面以上堤身】自，重荷载？标准值（kN/m】）； 【。        】   H1》计算截面至堤顶【面，的距离（m》）； 》    —       【B1计算截》面，以上堤身《的平均厚《度（m）； — 《         ！  γ材质重—度（kN/m3） ！。 5—。.2.2  —防火堤内侧所受的】静液压？力荷：载标准值（图5.2！.，2）可按下列公式计！算 】 ， ！     式中p】Yk每米《堤长静液压力—沿液体深度分布的水！平，荷载标准值（—kN/m2）—； 【     》     》γy堤内液体重度取！10kN/》。m3； 【。 ：    《      Z液】体，深度：（，m）；？ ，  —   ？      PYk！计算：截面以上每》米，堤长静？液压力合力标—准值（kN/m【）； 》    —  ：     HY计算！截面至液面距离【（m）； 【 ：  ：         ！M，Yk计算《截，面，以，上每米堤长静液压】力合力对计算—截面：的弯矩标准值（【kN·m/m—。）； 【         ！  H0计算截【面以上每米》堤长静？。液压力合力》位置：至计算？截，面的距离（》m，） 】 ，。 《图5.2.》。2  静液》压力计算示意图【 —5.2.3  防】火堤：内培土的静土压力荷！载标准值（图5.】2.3）可按下列要！求计算 》 ： ，     1—  ：图5.2《.3中的折线A【FD为土压》。力分布曲线》F为转折点其压力】分布可按下列—公式计算 》 【 ：。 图5.2.3】  内培土压力【计算示意图》 ： ？   ！ ， 式中？p，A，k、：pBk分别为堤顶和！计算截面《处每米堤长静土压】力分布荷载标—准值（kN/m【2）； —  《    《  ：。   pGk土【压力分布曲线转折】处，的每米堤《长静土？压，力分布荷《载标准值（》kN/m2）； 】 《        】   h《培土坡线与》堤背延长线的交点A！＇至堤顶的》距离（m《）； —    》      — ，a培土顶面宽度（】m）； 》。 ：      【 ，  ：  H1计算截面】以，上培土高度（m）；！ ， ：       ！    H2压力分！布，曲线转折点至堤顶】的距离（《m）； 】         ！  β培土坡面【与水平面的夹—角（°）； 【 ：     —   ？   γ《t土体重度可取1】6kN/m3～1】8，kN/？。m3； 】        】 ，  ：K，a以AB为光滑【堤背而填土面为水平！时的主动土压—力系：数可按式（5.2.！3-7）计》算或按本《规范附录A表A.】0.1？确定； 》  》      —   K＇a以A】＇B为假想堤—背而培土坡面与水平！成β角时的主动【土压力系数可—按式（5.2.3】-8）计《算，或按：本规范附《录A表A.0.2】确定：； ： 《       【    培土的内】摩擦角（°）当无实！验资：料时可？根据土的性质取【35°～40—°   ！。  2  》当，H1＜H2时土【压力合力及弯矩可】。按下：列公式？计算 ？ 】     式中！P，Tk计算截面以上每！米堤长静土》压力合？力标：准值：。（kN/m）—；，   】   ？。    《 MTk计算截面以！上每米堤长》静土压力合力对计】算截面的弯矩—标准值（kN·m/！m，）；：  【。        】 H0计算截—面以上每《米堤长静土压—力合力作用位置至】计算截面的距离（m！） ？     】3  当H1≥H】2，。时土压？。力合力及《弯矩：可按下列《公式计算 —。 ？ ， 《。 5.2.—4  防《火堤受到的水平【地震作用的计算应】符合下？列规：定 —    《 ，1  钢筋》混，凝，土，防火堤的水平地震】作用（图5.2.】4-1）标准—值可按下《列，公式：计算 ？。 ：。。 】。 图5.2.—4-：1 ： ，钢筋混凝土防火堤水！平地震作用》计算示意图》 【     ！。式中pEGk每米】。堤长水平地》震，作用：分布值（《kN/m2）； ！ 《 ，         ！PE：Gk计？算截面以上》每米堤长水平地震作！用合力标准》值，（kN/m）； 】 ，。 ？   ？      —  MEGk计算截！面以：上每米堤长》水平地震《作用：。合力对计算截—面的弯矩标》准值（kN》·m/？m）； ！        】  αmax水平】地震影响《系数最大值》。。当设防烈度》为7度？、8度和9》度时分别取0.08！（0.12）、0.！16（0.24）】和0.？32括号内数—值分：别用于设计》基本地震加速度【为0.15g—和0.？30g的地区；【 》      — ，。  ：  η1钢》筋混凝土防火堤基】本振：型参与系数取1.】6； 【     》   ？   X计算截面至！基础顶？面的距离（m）【；， ，  —        】。 α1、《。α2根据X/H【值求得的相应系【数按表5.2.4确！定； 《 ：      【     H0计算！截面以上每》米堤长水平地震作用！合力作用点至计算】截面：的距离（m》）； 《 ，    —   ？  ：  H基础》顶面：至堤顶？的高度（《m）； 】   ？      —  B1计算截面】以上堤身平均厚度（！m） 】 ，   ？。2  砖、砌块及】毛石防？火堤：的水平地《震作用（图5.2】.4-？2，）可按下列公式计】算 ？。 ： ？ 图5.】2.4-2 — ，砖、砌？块及毛石防火堤水平！地震作用计》算示意图 》 】 ？  ：  式中η2砖、】。砌块及毛石》防火堤基本振型参与！系数取1《.27？； —  ：        】 α3、α4根据】X，/H比值求得的相】。应系数按表5.2】.4确？定 表5！.2：.4：  ：系数α1《、α：2、：。。。α3、α4数—值表 《 《。 ： 》 》5.2.5  【地震作用时防—火堤内水《平，动液压力标准值（】图5.2.5）可按！下列公式计算 ！ 【 ：。图，5.2.《5 ： 水平动液压力计算！示意图 — ：。   ！  式？中p：EYk每米》堤长水平动液压力标！。准值（kN/—。m2）；《    ！       【fd水平动液压力系！数，取，0.35； — ：   》 ，   ？   ？ ，。Hd液？体深度？（m）； 》 ： ，。    》       P】。。EY：k计算？。截面以上每米堤长水！平动液？。压力合力标准值（】kN/m）》；  】 ，   ？     MEYk！计，算截面以上每米堤】。长水平动液压力合】力对计算截》面的：弯矩标准值（k【N·m/m）； 】 ：      】     HY计算！截面至液面的距离（！m） 5！.2.6  地震】。作用时防火堤—培土的水平动土压】力标准值可》按下列公《式计算 — 】     式中【PETk计算截【面以上每米堤长【水，平动土压力合—力标准值（kN/】m）； 》 ？        】   M《ETk计算截面以上！每米堤长水平—动土压？力合：力对计算截面—的，弯矩标？准值（kN》·m/？m，）；：  【   ？    《 ， PTk土压力合力！标准值（k》N/m）可按本规范！式，（5.2.3—-9）？或（5.2.3【-12）计算确【。定； ？ ， ：      【     HT计】算截面以《上培：土高度（《m） 《