：。 4.2》  测试内容及数】据处理 》 ： ： ， 4.2.1～【4.2.8 — 这几条说明测【试内容？及数据处《理内容 】 4.？2.9？  测试《时最好能分别用定】扰力、变扰》力激振激振时—一个测点最》好能：同，时用两？、三种？传感器能直接得出位！移、速？度及加速《度幅频响《。应曲线也《可用全息实时分析】。新，技，术得出较为简便有】的激振器《。只能做定扰力—激振可用《定扰：力作用下的加速度】幅频响应曲线峰【点频率？代替变扰力作用下的！线，位移幅频响应—曲线峰点频率—由于有？的激振器只》能做变？扰，力激振？可将变？扰力（P）幅频响应！曲线化为单位定扰力！幅频响应曲线即在】变扰：力线位移幅》频（A-ƒ）—曲线的ƒ轴上取点】ƒi在曲线上可得】对应点Ai相—应的扰力为P—i，=m0e（2πƒ】i）：2m：0为激振器旋—转部分质量》e为其偏心距Ai】/Pi？即，。为在单位《定扰力作用下的【线位移逐点》进行可得单位定【扰力幅？频（：A/：P-ƒ）响应曲【。线 4.！2.10～4.【2.：12  《在现行国家标准【地基：动，力特性测试规范GB！/T： 5026》。9中第4.5—.3条、《第，。4.：。5.6条、第4.】5.1？0条计算地基阻尼比！是用只能计算单一】位移幅频响应—曲线的点峰法本规范！将其改用多峰法用位！移、：速度及加速度多根曲！线共：同分析 《。    】 经推？导点峰？法，公式可由位移幅频】响应曲线相对—宽度峰点左半宽（】图1）导出得出的】阻尼比？随频率增大》。而减小在《共振区偏低（—图2）由于长—期以来它是作为国】家，动力机器《基础设计规范的阻尼！比取值依据》因而规范《值偏低由于》该规：范不包？括液压振动台基础因！此不宜引用以免使】基础：设计偏？大而不经济与使用】正常的？按半：空间理论等效体系】比拟法设计的大型液！压振动台基础实【例相比按其设计基】础要加？大很：多要多用几百—乃至一千《多立方米的钢—筋混凝土有》的，多用1？倍以上有的还需【加大：房屋：跨度更不《经，济 ！ ，     对】于多峰法因有多【条曲线共同分析由于！只用点与峰的频【。率比不用振》幅比直接求》出阻尼比在公式推导！中只假定《固有频？率相等其变》化较小？。；未假定参》振，质量、地基刚度【相，等因其随频率变【化较大根据实测与】分析：用多峰法得出—的阻尼比《。较大多？。峰法：系由：双峰法发展》。而成原始的双—峰法系？。用机械？式偏心块激振器【的变扰力《曲线并化《作单位定扰力曲线】用两：者峰点频率作计【算由于？变扰力曲线有时【峰点：不明：显，。不，便，确定而不便计算【因此有的测》试单位曾弃》而，不用同样原因也【不用点？峰法后来增测—了定扰力的》速度与加《速度曲线其峰点【频率ƒmv》为ƒnƒma可【代替ƒme这样【便可：。计算并形成多峰法】因此是否用速度与】加速度曲线是两法的！区别 》     又经！实测波？速，用于半空间理论【等效集总体系比拟】法得出的阻尼比一般！很大因其假定地基为！匀质弹性体》实际上远非》匀质且？有分：层有的底下尚有硬】层使振？波反射减少了辐射】。阻尼应予《折减与多峰法分析的！阻尼比作比》较约需折《减50%以》某实际大型液—压振动台基础—设计：。为例用现行国—家标准？动力机器《基础设计规范GB ！。50040-9【6、双？峰法、半《空，间等效集《总，体系比拟法得出【的阻尼比包括—埋深提高在内分别】为0.19、—0.：51、0.95前】者过小、后者过大】因，此，目，前以用双峰法或多】峰，法分析为宜其值比】现行国家标准—动力机器基础设计】。规范G？B 5？0040《-96中规定的大】较为经？济，。。比等效集总》体系的为《小不失安全 ！   《  当地基阻尼【比较大位移及加速度！响应曲线峰点不明】显甚至消失（ζ【=0.6～1.0】）此时点峰法—或多峰？法不能用但只要【速，度响应曲线尚有峰】点可：用其曲线相对宽【度全宽导出计算公】式见附录《。B在此与位移曲线】（图1）不同在【共振：区的阻尼比不—低可：以，使用从而较大的【。。阻尼比亦能计算【由于为首次试—用现只用于竖向 】 ，