。 ：。 4.《2  测《试内容及《数据处理 【 《 4.？2.1？～4.2.》8  这《几条：说明测试《内容及？数据处？理内容 — 4.2—.9  《测试时最好能分别】用定扰力、变扰力激！振激振时一个测【点最好能同时—用两、？三种：传感器能直接得出位！移、速度《及加速度《幅频响应曲线—也可用全息实时分析！新，技术得出较为简【便有的激振器—只能做？定扰力激振可用定】扰力：作用下的加速度幅频！响应曲？线峰点频率代替变】扰力作用《下，。的线位移《。幅频响应曲线峰【点频率？由于有的激振器【只能做变扰力激振可！将，变扰力（P）幅【频响应曲线化为单】位定扰力幅频—响应曲？线即在变《扰力线位移》幅频（？A-ƒ）曲》线的ƒ轴上取点【ƒ，i在曲线《。上可：得对应点Ai相【应的扰？力，为Pi=m0e【（2πƒi）2【m0为激振器旋转部！分质量e为》其，偏心距？Ai/？Pi即为在单位定】扰力作用下的线位移！逐点进行可得单【位定扰力幅频（A】/P-？ƒ）响应曲线— 》 4.2.10～4！.2：.12 《 在现？行国家标准地基动力！特，性测试规《范GB？/，T 50269【中第4.5》.3条、第4—.5：.，6条、？第4.5《.10条计算地基】阻尼：。比是用只能计算单】。一位移幅频响—应曲线的点峰法本】规范将其《。改用多？峰法用位《移、速度及加速度】多根曲线《共同分析 【     【。经推导点峰法公式可！由，位移：幅频：响应曲线相对—宽度峰点左半宽（图！1）导出得出的阻】尼，比随频率增大而【减小在？共振区偏低（—图，2）由于长期以来它！是作为国《家，动力：机器基础设》计规范的《阻尼比取值依据因】而规范值偏低—由于：该规范不包括液压】振动台基础》因此：不宜引用《。以免使？基础设计偏》大而不经济与使【用正常的按半—空间理论等效体系比！拟法设？。计的大型液》压振动台基础实【。例相比按其设计基】础，要加大很多要多用】几百乃至一千多立】方米的？钢筋混凝土有的多】。用1倍以上有—的还需加大房屋跨度！更不经济 — 《 》 ，  ：  对？于多峰法因有多条曲！线共同分析由于只用！。点与峰的频率比不】。用振幅比直接—求出阻尼比在公式推！导中只假定固有【频率相等其》变化较小；未—假定：参振质量《、，地基刚度《相等：。因其随频《率变化较大根据【。实测与？分析用多《峰法得出的阻—尼比较大多峰法系由！双峰：法发展？而成原始的双峰法】系用机械式偏心块】激振：器的变扰力曲线并】化作单位定》扰力曲线用两者【峰点频率《作计算由《于变扰？力曲线有时峰点不明！显不便确《定而不便计算因此有！的测试单位曾弃【而不用同样原因【也不用点《峰法后来增测了定】扰力的？速度：与加：速，度曲线其《峰点频率ƒmv为ƒ！nƒ：ma可代替ƒm【e这样便可》。计算并形成多峰【法，因此是否用速度与加！速度曲线是两法的】区别：    ！ 又经实测波速【用于半空《间，理论等效集总体【系比拟法得出—的阻尼比一般很大因！。其假定地基为匀质】弹性体实际上远非】。匀质且有分层有的】底下尚有《硬层使振波反射【。减少了辐射阻尼【。应予折减与多—峰法分析《。的阻尼比《作比较约需折减【5，0%以某实际大型液！压振动台基础设计为！例用现行国家—标准动力机》器基：础设计规《范GB 50040！-9：6、双峰法》、半空间《等效集总体系—比拟法得出》的阻：尼比：包括埋深提》高在内分别为—0，.19？、，0.5？1、：0.9？5，前者过小、后者【。过大因此《目前：以用双峰法或多【峰法分析《为宜其值《比现行国家标准动】力机器基础设计规】范G：B 5004—0-96《中规：定，的，大较为经济比等【效集总体系》的为小不失安全 ！  》   当《地基阻？尼比较大位移及加】速度：响应曲线峰点不明】显甚至消失》（ζ=0.》6～1.0）此时点！峰法或？多峰法不能用—但只：要速度？响应曲线尚有峰点】可用其曲线》相对宽度全宽导【出计算公式见附录B！在此与位《移曲线（图1）【不同：在共：振区的阻尼比不【低，可以使用从而—较大的阻尼比亦能】计算：由于为首次》试用现只用于竖【向 ： ，