4.2.1～4.2.8  这几条说明测试内容及数据处理内容。

4.2.9  测试时最好能分别用定扰力、变扰力激振。激振时，一个测点最好能同时用两、三种传感器，能直接得出位移、速度及加速度幅频响应曲线，也可用全息实时分析新技术得出，较为简便。有的激振器只能做定扰力激振，可用定扰力作用下的加速度幅频响应曲线峰点频率代替变扰力作用下的线位移幅频响应曲线峰点频率。由于有的激振器只能做变扰力激振，可将变扰力（P）幅频响应曲线化为单位定扰力幅频响应曲线，即在变扰力线位移幅频（A-ƒ）曲线的ƒ轴上取点ƒi，在曲线上可得对应点Ai，相应的扰力为Pi=m0e（2πƒi）2，m0为激振器旋转部分质量，e为其偏心距。Ai/Pi即为在单位定扰力作用下的线位移，逐点进行，可得单位定扰力幅频（A/P-ƒ）响应曲线。

4.2.10～4.2.12  在现行国家标准《地基动力特性测试规范》GB/T 50269中，第4.5.3条、第4.5.6条、第4.5.10条计算地基阻尼比是用只能计算单一位移幅频响应曲线的点峰法，本规范将其改用多峰法，用位移、速度及加速度多根曲线共同分析。

    经推导，点峰法公式可由位移幅频响应曲线相对宽度峰点左半宽（图1）导出，得出的阻尼比随频率增大而减小，在共振区偏低（图2）。由于长期以来它是作为国家动力机器基础设计规范的阻尼比取值依据，因而规范值偏低。由于该规范不包括液压振动台基础，因此不宜引用，以免使基础设计偏大而不经济。与使用正常的按半空间理论等效体系比拟法设计的大型液压振动台基础实例相比，按其设计基础要加大很多，要多用几百乃至一千多立方米的钢筋混凝土，有的多用1倍以上。有的还需加大房屋跨度，更不经济。

    对于多峰法，因有多条曲线共同分析，由于只用点与峰的频率比，不用振幅比，直接求出阻尼比。在公式推导中，只假定固有频率相等，其变化较小；未假定参振质量、地基刚度相等，因其随频率变化较大。根据实测与分析，用多峰法得出的阻尼比较大。多峰法系由双峰法发展而成，原始的双峰法，系用机械式偏心块激振器的变扰力曲线，并化作单位定扰力曲线，用两者峰点频率作计算，由于变扰力曲线有时峰点不明显，不便确定而不便计算，因此有的测试单位曾弃而不用，同样原因也不用点峰法。后来增测了定扰力的速度与加速度曲线，其峰点频率ƒmv为ƒn，ƒma可代替ƒme，这样便可计算，并形成多峰法，因此是否用速度与加速度曲线是两法的区别。

    又经实测波速，用于半空间理论等效集总体系比拟法得出的阻尼比一般很大。因其假定地基为匀质弹性体，实际上远非匀质，且有分层，有的底下尚有硬层，使振波反射，减少了辐射阻尼，应予折减，与多峰法分析的阻尼比作比较，约需折减50%。以某实际大型液压振动台基础设计为例，用现行国家标准《动力机器基础设计规范》GB 50040-96、双峰法、半空间等效集总体系比拟法得出的阻尼比，包括埋深提高在内，分别为0.19、0.51、0.95，前者过小、后者过大。因此目前以用双峰法或多峰法分析为宜，其值比现行国家标准《动力机器基础设计规范》GB 50040-96中规定的大，较为经济，比等效集总体系的为小，不失安全。

    当地基阻尼比较大，位移及加速度响应曲线峰点不明显，甚至消失（ζ=0.6～1.0），此时点峰法或多峰法不能用，但只要速度响应曲线尚有峰点，可用其曲线相对宽度全宽导出计算公式，见附录B。在此与位移曲线（图1）不同，在共振区的阻尼比不低，可以使用。从而较大的阻尼比亦能计算，由于为首次试用，现只用于竖向。