： ：4.2  》测，试内容及数据处理】 》 4.2.1】～4.2.8  】这几条说明》测试内容及数据处】理内容？ 》 4.？2.9  测试时】最好能分别用定扰力！、变扰力激振—激振时？一个测点最》好能同时用两、【三种传感《。器，能直接得《出位移、速度及加速！度幅频响应》曲线：也，可用全息《。。实时分析新》技术得出《较为简便有的—激振器？只能做？定扰力？激振可用定扰力作】用下的加速度幅频】响应曲线峰点—频率：代替：变扰力作用下的线位！。。移幅频响应曲线【峰点：频率由于《有，的激：。振器只能做变扰【力激振可将变扰【力（P）幅频—响应曲线化》为单位定扰力—幅，频响应曲线即在变】扰力线位移幅—频（A-ƒ）—曲线的ƒ轴》上取点ƒ《i在曲？线上可得对应点A】i相应的《扰力为？Pi=m0e（2】πƒi）2m0为激！。振器旋转《部分质量e》为其偏心距Ai/】Pi即为在》单位定扰力作用下】的线位移《逐点：进，行，可得单位《定，扰力：幅频（A/P-【。ƒ）：响应曲线 ！ 4.？2.10～4.2】.12  在现【。行国家标准地基【动力：特性测试规》范，GB：/，T 50269中】第4.5.3条、第！。4.5.6》条、第4.5.【10条计算地基阻尼！比是用？只能计？算单一位移幅—频响应曲线的—点峰：法，本规范将其改用多】峰法：用位移？、速度及《。加速度？多根曲线共》同分析？  【   ？。经推导点峰法公式】可，由位移幅《频，响应曲线相对宽度】峰点左？半宽：。（图1）导出—得出：的阻尼比随频率【增大而减小》在共振？。区偏低（图》2）由于长期以【来它：是作为国家动力机】器基础设《计规范？的阻尼比取》值依据因而规范【值，偏低由于该规范不包！括液压振动》台基础因此不—宜引：用以：免，使基础设计偏—大而不经济与使用】正常的？按半空间《理论等效体系比拟】法，设计的大《型液：压振动台基础实【例相比按《。其设计基《础要加大很多—要多用几百》乃至一千多立方米的！钢，筋混凝土有的—。多用1倍《以上有的《还需加大房屋—跨度更？不经济 》 ？。 《 ，     对于多！峰法因有多》条曲线共同分—析由：于，只用点与峰的频率比！不用振幅比直接求】。出阻尼？比在公式《。推导中只《假定固有频率相等】其，变化较小《；未假定《参振质？量、地基《刚度相等因其随频率！变化较大根据实测与！分，析用：多峰法得出的阻尼】比较大多峰法系由双！峰法发展而成—原始的双峰法系用】机械式偏心块激振】器的变扰《力曲：线并化？作单位定扰力曲线用！两者峰点《频率作？。计算由于《变扰力曲线有时【峰，点不：明显不便确定而不】便计算因此》有的测试单位曾【弃而不用同》样原因也不》用点峰法后来—增测了定扰》力的速度与》加速度曲线》其峰：点，频率ƒmv为ƒn】ƒ，ma可代替ƒme这！。样便可计算》。并形成多峰法因【此是否用速度—与加速度曲线—是两法的区》别 ？ ， ？    又经实【。测波速用《于半空间理论—。等效集总体系比拟】法得出的阻尼比【一般很大因其假【定地基？为，匀质弹性体》实际上远《非，匀质且有分》层有的底下尚—有，硬层使？。振波：反射减少了》辐射阻？尼应予折《减与：。多峰法？分析的阻尼比作比】。较约需折减5—。0%以某《实际大型液压振【动台基础设》计为例？用现行国《家标准动力机器基】础设计规范》GB： 50040-96！、双峰法《、半空间等效集【总体系比拟》法得出的《阻尼比包括》埋深提高在内分别为！0.19《、0.51、—0.9？5前者过《小，、后者过《大因此？目前以用《。双峰法或多》。峰法：分析为宜其值比【现行国家《标准：动力：机器基础设计规【。范GB 500【40-96中规定】的大较为《经济比等效集总体系！。的为小不失安全【  【 ，  当地基阻尼比较！大位移及《加速度响应曲—线峰点不明》显甚至消失（ζ=0！.6～1.0）此时！点峰法或多峰法不】能用：但只要速度响—应曲线尚有峰点【可用其曲线》相对宽度全宽—导出计算公》式见附录B》在，此与：位移曲线《（图1）不同在【共振区？的阻尼比不》低可以使用从而【较大的阻尼比亦【能计算由于为—首次：试用现只用于竖向 ！ ，