5.6 】 结构动力计—算 ！5.6.2 — 为了满足抗爆结构！的，塑性变形能力设【计时应保证》构件首先出》现，。受，弯裂缝和钢》筋屈服防止过—早，地发生斜裂缝破坏即！为抗剪留《出稍：大，的安全储备》 ？ 5.6—.3  本条参考】了现行国《家标：准人民防空》地下室？设计规范《GB 500—38中有关钢筋混凝！土构件容许延性比】的相：关规定该规范—一般按？。表1取值《 表1】  钢筋《混凝土构件的设计】延性比 — ！5.6.4  本】。条中表5.6—.，。4的数据源自美国】土木工程师协—会D：e，si：gn of —Blast Re】s，istant B】u，ildings 】in P《etr？oche《mical F【ac：ilities 】 》  ：  美国混凝土【协会Cod》e ：Requi》rement—。s for Nuc！lear《 Safe》ty Re》lated》 Concr—et：e S？t，ructure【s(ACI 3【49：)中对容《许延性比以及塑【性转：角的规定《如下 》  《   延性比μ是】构件最大允许—位移X？m，与有效？屈服点位移Xy的】比值见图4为—了得到有效屈服位移！构件截面《惯性矩？应取0？.5(Ig》+Icr)构—。件之最大变》。形不：应，降低构？件的使用功》能同时？不能削弱相》关系统及部件—的，安，全性对于梁(次【。。梁)、墙《、板等受弯构件容】许延性比可取0.0！5/(？ρ－ρ′)且不超过！10但为在冲击【荷载时保证结—构整体性其延性比不！应大于3.0 【 】。     【当受弯控制时构件任！意塑性铰的》转动：承载能力rθ(弧】度)可取0.006！5(d/c)—但，不应超过0.—07rad(—d为构？件截面有《。。。效，高度即？。从，极限受压纤维到受拉！钢筋中心的距—离；c为受压区最】大应力纤维至—截面中和《轴的距离)》按照上？。述公式进行》构件塑性铰的转动】能力计？算从实验结果—到计算？结果其平《均，值为1.47—标准差为0.—49上式计算而【得的屈？服转角在0.0【25：弧度～0.》075弧度》(1.？4°～？。4.3°《)之间变化因为没】有足：够的实验数据说明梁！的转动能力》超过0？.07弧度(4°)！时的变化情》况因此尽管按照上式！可以算？得较大的屈服转角】但仍：将，0.07弧度作【为最高限《制  】。  ： 从：。。。钢筋混凝土构件的工！作过程来《看在荷载《的作用下《随着构件挠曲全部钢！筋屈：服；钢筋在达到屈服！阶段内？。当挠度发《展到相？当于2？。°支座转《角时受压混凝土被】压碎 — 5？。.6.7  —确定混凝土构件【的挠度无论》在弹性或是在塑【性范围内都是十【分复杂？的这是因为由—于裂缝的开展—构件横？截面的有《效惯性矩沿》构件是？。连续的？。；还因为《混凝土的弹性模量随！应力增长而变化【使问题变得》更，加复杂？因此变形计算—中使用平均惯—性矩通常的》做法是？先假定构《件的配筋As核算构！件的延性比、转【角是否满足要—求 ？