《5.：6 ： ，结构动力计算 ！ 》5，.6.2  为了满！足抗爆结构的—塑性：变形能力设计时应】保证构件首》先出现受弯裂缝【和钢筋屈服防止【过早地发生斜裂缝破！坏，即为抗剪留》出稍大的安全储【备 — 5：.6.3  本【条参考了《现行国家标》准人民？防空地下室设计规】范GB？ 50038中【有关钢筋混凝土构件！。容许延？性比的相关规定【该规：范一般按表》1取值 — ： 表1  钢—筋混凝土构件的设】计延性比 》 【 ？ 5：。.，6.：4，  本条中》表5.6《.4的数据》。源自美国土木工程师！协会Design ！of B《l，ast Resis！tant Bui】ldings in！ Petroc【hemical F！aci？litie》s  】 ，  美国混凝土协会！Co：de Re》quirem—。e，nts 《fo：r N？uclear Sa！。fet？。y Rela—ted？ C：o，nc：rete Stru！c，tures(AC】。I 3？49)？。中对容许延》性比以及塑性转【角的：规定如下 】     延性】比μ：是，构件最大允》。。许位移Xm与有效】屈服点位移Xy【的比值见图》4为了得到》有效屈？。服位移构件截面【惯性矩应取》0.5(Ig+Ic！r)构件《之最大变形不应降】低构件的使用功能同！时，不能削弱相》关系统及部》件的安全性对于梁】(，次梁)、墙、—板等受弯构件—容许延？性比可取0.05】/(ρ－ρ′)且】不，超过10但为—在冲击荷《载时保？证结：构整体性《其延性比《不应大于3.0【 】     】当受弯控制时构件任！意塑性铰的转—动承载能力》rθ(弧度》)可取0.0—065(d/—c)但不应超—过，。0.07《rad？(d为构件截面有效！高度：即从极限受》压纤维到受拉—钢筋中心的距离【；c为？。。受压区最大》应力纤维至截面中】和轴的距离)按【照上：述公式进行构件塑性！铰的转动能》力计算从实验结果】到，计算结果其平均值为！1.47标准差为】0.4？9，上式：计算而得的》屈服转角在0.02！。5弧度～0》。.075弧度(1.！4°：～4.3《。°)之间《变化：因为没？有足够的《实验：数据说？明梁的转动能力超】过0.07弧度【(4°)《时，的变化？情况因此尽管按【照上式？可以算得较大的屈服！转，角但仍将《0.07弧度—。作为最高限制 【 》    从钢—筋混凝？土构件的工作过【程来看？在，荷载的？作用：下随着构件》。挠曲全部钢筋屈【服；钢？筋在达到屈服阶段】内当挠度发》展到相当于》2°支座《转角时受《压混凝土被压碎 】 《 5：.6.7 》 确：定混：凝土构？件，的挠度无论在弹【性或是在《塑，。性范围内都是十分】复，杂的这？是因为由于裂缝的开！展构件横《截面的有效惯性矩沿！构件是？连，续的；还因》。为混凝？土的弹性模量随应力！。增长而？变化使问题变—得更加复杂因此【变形计算中使用平】均惯性矩通》常，的做法是先假定构】件的配筋A》s核算构件的—延性比、转》角，是否满足要求 【 ，