。 5》.，6  ？结构动力《计，算 】 5：.6.2  为【了满足抗爆》结构的塑性变—形能：力设计？时应保证构件首先】出现受弯裂缝—和钢筋屈服防—止过早地《发生：。斜裂缝破坏即为抗】剪留出稍《大的安全储备 【 ？ 5.6.—3  ？本条参？考了现行国》家标准人民防—空地下室《设计规范GB 【5003《8中有关钢筋—混，凝土构件容许—延性比的相》关规定该规范一般按！表1取值 — 《表1  钢筋—混凝土构件的设【计延：性比 ！ 》5.6.4 — 本条中表》5.6.4》的数据源《自美国土《木工程师协会Des！ign 《of： Blast R】esista—nt Buildi！ngs in Pe！tro？c，hemic》。。al Fac—i，lities 【。 ，     美！国，混凝土协会C—od：e Requi【。。rement—s ：for N》uclea》r， Safety【。 Relate【d Concret！e， Struct【。ures《(ACI 》349)中对容许延！性，比以及塑性转—角的：规定如下 【。 ？    延性—比，μ，是，构件最大允》许位移X《m与有效屈》服点位移《Xy的比值见图【4，为，了得到？有效：屈服：位移构件《截面惯性《矩应取0《.，5(Ig《+Icr《)构件？。之最大变《形不应降《低构件的使用功【能同时不能》削弱相关系》。统及部件的安全性对！于梁(次梁)、墙、！。。。板等受弯构件—容许延性比可取0.！。05/(《ρ－ρ？′)且不超过—10但？为在冲击荷》载时：保，证结构整体性其延性！比不应大于》3.0 【 ： ？   》  当受弯控制【时构：。件任：意塑性铰的转—。动承载能力》rθ(弧度)—可取0.00—65(？d/c)但不应超过！0.07rad(】d为构件截》面有效高《度即从极限受压纤】。维，到受拉？钢筋中心的》距离：；c为？受压区最大应力纤维！。至截面中和》轴，的距离)按照上述】。公式进行构件塑性】铰的转动能》力计算从实验结果到！。计算结？果其：平均值为《1.：47标准差为0【。.49上式计算【而得的？屈服转角在0—.025《弧度～0《.075弧度(1】。.4°～4.3【°)之间《。变化因为没有足够】的实验？数据说明梁的转动能！力超过？0.07《弧度(4°)—时，的变：化情况因此尽管【按，照上式可以》算，得较大的屈服转【。角但仍将0.—0，7弧度作为最—高限制？ —    从钢—。筋混：凝，。土构件的《工作过程来看在荷载！的作用下随着构件挠！曲全部钢筋屈服【；钢筋在达到屈服阶！段，。内当挠度发展到【相当于2°支—座转角时受压混凝】土被：压碎 《 5》.6.7 》 确定混凝》土构件的挠度—无，论在：弹性或是《在塑性范围》内都是十《分复杂的这》是因为由于裂—缝的开展构》件横截面的有效【惯性：矩，沿构件是连续—。的；还因为混凝土】的弹性模量随应力增！长而变化使问—题变：得更加复杂因此变】形计算中使用平均惯！性矩通常《的做法是先假—定构件？的配：筋As核算》构，件的延性比、转【角是否满《足要求 》