5.6  ！结构动力计算 】 —5.6.2》  为了满足—抗爆结构《。。的塑性变形能力设计！时应保证构件首【先出现受弯裂缝和】钢筋屈服防止过早地！发生：斜裂缝？破坏即为抗》剪留出稍大的安【全储备 — 5.6.3 ！ 本条参考了—现行国家标准人民防！空地下室设》。计规范GB —50038中有【关，钢筋混凝土构件容】许延：。性比：的相关规定该规范一！般，按表1取值 】 ？表1  钢筋混【凝土构件的设计延性！比 ？ ！。 5.6《。。.4  《。本条中表5.6【.4的数据源自美国！。土木工程师协会【Desi《gn： o：f， ，B，last 》。Resistan】t ：Building】s i？n Petro【ch：emical Fa！cilities】。 》。     》美国混凝土》协会C？o，de Requi】rement—s fo《r Nuc》lear Safe！。。ty Relat】ed Conc【r，e，te Struc】tures(AC】。I 349)中【对容许延性比以及塑！性转角的规定如【下  】   延性比—μ，是，。构件最大允许—位移Xm与有效【屈服点位移Xy的】。比值见图4为—。了，得到有效屈服位移构！件截面惯《性矩：。应，取0.？5(Ig+》Icr)构件之【最大变形不》应降低构件的—使用功能同时不能削！弱相关系统及部件】的安全？。性对：于梁(次梁)—、墙、？板，等受弯构件容许【延性：比可取0.》05/？(ρ－ρ′)且【不超过10但为在】冲击：。荷载时保证结构【。整体性其延性比【不应大于3.0【 】 ？。     当—受弯控制时构件任】意塑性铰的转—动承载能力rθ(】弧度)可取0.【0065(d/【c)但不应超—过0：.0：7，ra：d(d为构件—截面：有效高度即从极【限受压纤维到受拉钢！筋中心？。的距离；《c为受压区最大应力！纤维至截面中和轴】的距离)按照上【述公式进行构—件塑性铰的转—动能力计算从实【验结果？到计算结果其平均】。值为1.47—标准差为《0.49上式计算而！得的屈服转角在【0.025弧度【～0.075—弧度(1.4°～】4.3°)之间【变化：因为没有足够—的实验数据说明【梁的转动能力—超过0.《0，。7弧：度，(4°)《时，。的变：化情况因此尽管按】照上式可以算—得较大的屈服—转角但？仍将0.07弧度作！为最高限制》 ：。 ：     从钢】筋混凝土《构件的工作过程来看！在荷载的作用—。下随着构件挠曲【全部钢？筋屈服；《钢筋在达《。到屈服阶《。段内当挠度发—展到相当于2°【支座转？角时受压混凝土被】压碎 《 5.6【.7  确定混【凝土构？件的挠度《无论：在弹：性或是在塑性范围】内都是十分复杂【的这是因为由于【裂缝的开展构件横】截面：的有效惯《性矩沿构件是连续】。的；还因为》混凝土的弹性—。模量随应力增长【而变：化使问题变得更【加复杂因此变形计】算，中使：用平均惯性矩通常的！做法是先假定—。。构件的配筋》As：核，算构件的延性比、转！角是否？满足要求 》 ，