6 — 结：构内力分析 】 《 ，6.0.1  【。按瞬时冲《量作用下等效单自由！。度体：系的：弹塑：性阶段动力分—析法各墙(板—)面单独《进行对于抗爆间【室结：构来说由于受墙(板！。)面的约束爆炸空】气冲击波多次反射】作用在结《构上的？动荷载是十分复杂】的所：以，要在设计中作严格的！。动力分析《是比较？困难的故一般—均采用近似方法将】它，拆成单？个构件每一个构【。件都按？单独的等效体系进】行动力？分析对？于事故性爆炸—荷载作用的结—构允许充分发—挥，其结构材料性能规】定可：按照弹塑《性，阶段动？力，。分析 — 6.0.—4  试验表明在】爆炸荷载重复多次】作用下抗爆间室结】构各墙(板》)面的支承条—件和刚度均随爆炸药！量的增加或爆—炸，次数的增《加而逐次《改变致使墙(—板)面自振》频率不断《降，低为此？在计算自振频率时】采用了理《想的完全《固定支？承改变为部分—固定支承的频率【的折：减系：数n和反映刚度下】降，。的刚度折减系数Ψ(！取值Ψ＝0.6【)考虑到墙(板【)面支承边不全【是部：分固：。定，支承：的情况对《简支和确实是完全固！定支承时《频率系数不予—折减 】6.0.5  【结，构，动，力分析的荷载为瞬时！冲量对每面墙—(板)面《。。来说：作用时间与相邻面数！及有无相对面—有关根据“6—909试验”当相邻！墙面数N≥3时全墙！面荷载作用时—间为墙(板》)面自振周期的3/！8以上根《据对比计算作—用时间为3T/8的！随时间而直线下降】的荷载按《瞬时冲量计算将【偏，大17？％对于相邻》墙面：数N＝4的情况试】验表明作用时间更】长冲量计算结果偏大！将超过17％对于相！对面的影响经过对】比计算情况》比较复杂但为了简化！计算相邻面》。。数及相对面的影响】分别进行计》算最后综合两—者计算结果统一采用！一个荷载实效—修正系数《ξ设防等级系数C】值表(本规》范表6.0》。.5：-1是根据表—3.0.6的设计延！性比采用值按公式计！。。算而得) ！ 6.0.10 】 考虑到一般情【况下底板《。面上的平均》冲，量，在2：0k：N·s？/m2以下对于地基！承载力不小于30】0，。kPa？的土层一般能—满足对底板》。的支承因此规定当地！基土承载力特征值大！。于，。300kPa时底】板可不考虑》作用于板面的爆【炸荷载产《。生，的弯矩作用 【