6 — 结构内《力分析 — 6—.0.1《  按瞬时冲量作用！下，等效单自由度体系】的弹塑性阶》。段动力分析法各【墙，(板)？面单独？进行对于抗》爆间室？结构：。来说由于受墙(板)！面的约？束爆炸空气冲—击波多次反射作用在！结构：上的动荷载是十分】复杂的所以要在设计！中作：严，格的动力分析是比】较困难的故一般【均采用近似》方法将它拆成单【个，构件每一个构件都】按单独的等效体系进！行动力分析对—于，事故性爆炸荷载【作用的结《构允许充分》发挥：其结构材料性—。能，规，定可按照弹》塑性阶段动》。力分析 【 6.0.4【  试验表明—在爆炸荷载重复【多次作用下抗爆【。间室结构各墙(【板)面的支承条件和！刚度均随爆炸药【量的：增加或爆炸次数【的增加而逐次改【变致：使墙(板)面自振】频率：。不断降低为此在计算！自振频？率时采用了理—想的完？全固定？支承改变为部—分固定支《承的频率的折—减系数n和反映【刚度下降《的刚度折减系—数Ψ(取值Ψ＝【0.6)考虑—到墙(板)面支【。承边：不全是？部，分固定？支，承，的情况对简支和确】。。实，是完全固定支承时频！率系数不予折减 ！ 6.0.5！  结构动力分析的！荷载为瞬时冲量【对每面？墙(板)《面来说作《用时间与相邻面数及！有，无相对面有关根据】“6909试验”当！相邻：墙面数N≥3时【全，墙面：。荷载作用时间为墙(！板)：面自振周《。期的：3/8以上根据对比！计，算作用时间》为3T？。/8的随时》间，而直线下降的荷载按！瞬，时冲量？计算将偏大》1，7％对于《相邻墙面数N＝【4的情况《试验表明作用时【。间，更，长冲：量计算结果偏大【将超过17％—对于：相对面？的，影响经过《对比：计算情况比较复杂】。但为了简化计算相邻！面数及相对面的【影响分别进》行，计算最后综合两【者计算结果统一采用！一个荷载实效修正】系数ξ设《防等级？系数：C值表(本规范表】6.：0.5-1是根据表！。3.0.6》的设计延《。性比采？用值按？公式计算而得) 】 ？ 6.0.10】 ， 考：虑到一般情况下【底板面上的》平均冲？量在20kN·s】/，m2：以下对于地基—承载力？不小：于300kPa的】土层：一般能满足》对底板的支承因此规！。定当地基土承—载力特征值大于【300kPa—时底：板可不考虑作用【于板面的爆炸荷载】产生的？。弯矩作用 —