附》录C  跨中未设置！转向点的《体外：预应力组合梁挠【度，计算：方法 】   《  跨中不带转向点！的体外预《。应力：组合梁跨中挠度计算！与有转向点》的组合梁跨中—挠度计算的差—异，在于有无预应力筋矢！高变化引起的变形】跨中未设置转向【点的体？外，预应力？组合梁？变形计？算需要考虑》预应力筋矢高变化引！起，的变形ƒ0》、ƒs？和ƒT的计算方法】见本规范《第6.3节ƒe的】计算是基于整体【和分离体《的，平衡方程、应变协调！关系：及，。钢和混凝土材料的本！构关系推《导而出详细推导【过程可查看条文说明！。第6.3《.1：条 》 ：    按》照本：规，范公式对相关实验】[参见Ay》y，ub B.M.【P，restress】ed ？Compos—ite？ Girde—rs Under】 Posit—ive M》oment(—ASCE《 J：。ourn《al of S【tructura】l Engine】ering199】0116(11【)2931-295！1)和W《ojci《ec：h LorencB！eh：avi？or of Com！。p，osite —Beams》 P：restr》essed w【。。ith Exte】rnal《 Tendo—nsE？xperi》m，ent？al S《tudy(Jour！。nal 《of Cons【tructio【nal？ St？。eel Rese】ar：ch2？00662(—12)135—3-13《66)？]中的4根简支钢-！混凝土组合梁在【正弯矩作用下的跨】中挠度进《行验算(详见钢-混！凝，土组：合梁单调静力—性能和？设计理论《研究报告钢-—。混凝土？组，合桥梁设《计规范？编制：。组2010)结果】表明在P＝0.2P！u、：0.4Pu时按本规！范，公式：计算得到的结果【与试验？结果误差较》小(在P《＝0.？2Pu？、0.？4Pu时《挠度计？算，值和实验值的平【均误差均分》别为1.1％和【0.9％平均—标准差分《别为：0.167和0【.080《。) ？