7》.4 混》凝，土桥面板纵向—抗剪计？算，
7！.4.？1 钢-》。混，凝土组合梁承托【及桥面板纵向—抗剪承载力验算时应！分别验算图7.4】。.1所示的纵—向受剪界面》。a－a、b－b【、c－c及》d，。－d
】
图7】.4：.1 混凝—土桥面板纵向受【。剪，界面
A！t，混，凝土桥？面板顶部附近单位长！度内钢筋面积的总和！(mm2《)；
A！b混凝土桥面板底部！单，位长度内钢筋—面积的？总和(？mm2)《；
？
？
Abh《承托底部单位长【度内钢筋面》积的总和(m—m2)？
》
，7.4.2 单】位梁长混凝土桥【面板内？钢筋总面《积应：满足下式要求
【。
》Ae：＞0.？8Ls？/，。ƒsd 》 ： (7.4.2)
！
式中A】e单位长度》混凝土桥面板内【横向钢筋总面—积(mm2/mm)！按，图7：.4.1和表7.】4.2取值；—
》
》 0.8系数(】N/mm2)；
】
，
？
【Ls纵？向受剪界面的长度按！图7.？4.1所示》的a－a、b—－b、c《－，c，及d－d连线在抗剪！连接件以外》的最短长《度取值(mm)；
！
！ ：ƒs：d横向钢筋的抗【拉，强度设计值(M【Pa)
—。
表7.—4.2 单位长度！上横：向钢筋的截面—积Ac
》
《
7【.4.3 承【受，桥，面板结合面纵—向，。剪力的横向钢—筋在剪切面外的长】度，应满：足锚固长度的—要求；？底部横向《钢筋间距《不应大于连》接件超出横向—钢筋高？度的4倍且不应【大于6？00mm
！
7.4《.4 ？ 钢-混凝土组合】梁承托及混凝土【桥，面板纵向《界面受？剪，承载力？计算应符合下式【要求
—。
，
Vld≤Vl【Rd ？ (！7.4.4)
】
式中Vl】d形成？组合作用以后单位梁！长内混？凝土桥面《板，各纵向受剪》界面的纵《向剪力(《N/：mm)；
—
，
？ Vl】Rd单位梁长内各纵！向受：剪界面受剪》承载：力设计值《(N/？mm)
《
》7.4.5 — 形成组合作—用之后单《位梁长内混》凝土桥面《板各纵向受》剪界面的纵向—剪力：Vld应符合—。下列规定
》
】 1 单》位梁长内《a－a纵《向受剪界面的—。计，算纵向？剪力：
—
，
【。 2 单位梁长！内b－b、c－c】及d－d纵向受【剪界面的计算纵向】剪力
》
V《ld＝Vl ！ (7.4—.5-？2)：
—式中：bc混凝土桥面板】的有效宽度(mm)！；
—
b1！、b2混凝土桥面】板左：右两侧在a－—a界面以外》的有效宽度》(mm)《见图：7.4.1》；
】 Vl形成！组合：作用：之后单位梁长的钢梁！与，混凝土桥面板的界面！纵向剪力《(N/mm)
！
《 3 》 单位梁长》的界面纵向剪力应】按下列要求进行【计算
—
，
， 】1)由竖《向剪：力引起的单位梁【长，的界面纵向剪力【。
》
《
？ 《 2》)，由预应力《束集中锚固》力、混凝土》收，缩变形或温差引起的！纵向剪力
—
，
— 【 ：预应力？束在：梁跨中？间锚固锚《固点前后《均，。。传递纵向剪》力
《
《
—。。 】 预应力—束在：梁，跨中间锚固锚固【点前(预应》力作用区段)传递】剪力或梁《端部锚固
】
【
式中Vd形成组合！作用之后作用于组合！梁的竖向剪力(N)！；
【 Vt】。由预应力束集中锚固！力、混凝《土，收缩：变形或温差的初始】效应在混凝》土桥面板中产生的】纵向剪？力(N)；
—
？
？ ： Soc混凝土！桥，面板对组合截面【中和轴的面积矩(】mm3)；》
》
？ ？ Io组《合梁截面换算截面惯！性矩(mm4)；
！
，
《 lcs！混凝土？收缩变形或》温差引起的》纵向剪力《计，算传递？长度：(mm)取》主梁间距《。和主梁长度》的1/10中的【较，小值：
7.】4.6 单位长】度内纵向界》面受剪？承载：力设计值V》lRd应按》下列公式计算并【。应，取两者的《较小值？
《
VlR》d＝0.7L—sƒtd＋0.8A！eƒsd《 ！(7.4.6-1】)
Vl！R，d＝：0.25Lsƒc】d ： ， (7！。.4.？6-2)
—
式中—Vl：Rd单位长度内【纵向界面《。受剪承载《力(N/m》m)；
《
》 Ls纵！向受剪界面的长度】按图7.《4.1所示》的a－a、》b－b？、c－c及d－d连！线在抗剪连接件【以外的最短长度取值！(mm)；
【
！ ƒtd《混凝土轴心》抗拉强度设计—值按本规范表3.1！.，4，取值(MPa—。)；：
，
：
》 ， ， ƒ？sd横向钢筋的抗】拉强度设计值(【MPa)；
！
《。 ， ƒc》d混凝土轴心抗压强！度设计值按本规范表！3.1.4取值(M！Pa)
》
