5.3 】 仓壁？。 — 5.3.2 】 本：。条分别？给出了仓壁在水【平，及竖直方向上应【考虑的荷载》基本组合设计中应】从，中选取相应最—不利的组《合进：行仓壁？的强度、《稳定及连接的—计算 ？ 5—.3.3  钢筒仓！。采用有？限元分析时应—考虑钢板初始几何缺！陷、焊接残余应力荷！载的偶？然偏：心等影？响按有限《元，稳定分析《得到临界极限承载力！应除：以安全系数才—能得到？设计容？许荷载标《准，。值参考欧洲规范和我！国粮食钢板》筒仓规？范相关条文安全系数！取，。15；加劲肋间距】不大：于1.2m》时的钢筒仓将加劲肋！。折算成所加强方向】的壳壁截面》可，按“等？效强度”或“等效刚！度”的？原则：进行：折，。算后的壳壁》厚度按下列规定取】值 ？ 《    《1，  抗？拉强度相等原则【折算时折算厚度按下！。。式计算 《 ： 【   《  2  抗—弯刚度相《等原则折《算时折算厚度按下】。。式计算 【 《 《  ：  式中 】     t仓】壁厚度； 】     A【。。s，。。加劲肋的《横截面面积； 【。 》    Is—加劲肋截面对平行】于仓壁的《本身截面《形心轴的惯》性矩； 】     b加劲肋！间距（弧《长）；？ ？     es！加劲：肋截面形心距组合】截面中心的距离【； ？。     e！t仓壁钢板截面【形心距组《合截面中心的距离】 ：   —  折？算后的壳壁》。在加劲肋加强方向上！。进行壳壁的抗拉、抗！压强度？计算：时应：采用按抗拉强—度相等的原则—确定折算厚度；抗】弯和稳定验算时应】。采用按抗弯刚—度相等的原则—确，定折算厚度 — 》5.3.4  【计算折算应》力的公式《（5.3.4-3）！是根据能《量，强度：理论保证钢材在【。。复杂应力状态—下处于？弹性：状态：。的条件由于》钢筒仓属于薄壁结构！在仓壁厚《度方向上应力—一般较小故按双【。。。向，应力：状态进行计算—。其余计算公式是根据！现行国？家标准？钢结构？设计规范G》B 50017【的有关？规定给出《。的 5.！3.5  有—加劲肋的钢》筒仓按简化方法进】行强度计算时加【劲，肋与仓？壁，的组合构件在—坚向荷？载作用？下截面实际受—力较为复杂且卸【料时还有《动载影响宜完全【按，弹性进行强》度计算不允许截面】有塑性开展》加劲肋为薄壁型【钢时其截《面尺寸？取值尚应符合—现行国家标准冷弯】薄，壁型钢？结构技？术规范GB —50018的有【关，规定参考欧》洲规范增加了波形板！仓壁加劲肋之间的】水平间距要求 ！    — 钢筒？仓仓壁为波纹钢板】时仓壁的竖向荷【。载将全部经连接传】给加劲肋；仓壁【为平钢板或螺旋卷边！钢板时仓《壁的竖向荷载仅有】部分：经连接？传给：加劲肋为简化计算】在设计仓壁与—加，。劲肋的连接时不分仓！壁钢板类型偏于【安全按仓壁的竖【向荷载全部经—连接传给加》劲肋来考虑连接强度！计算公式是根—据现行国家标准【钢结构设《计规范GB 5【0017的有—关规定给《出的 》 5.3.7】  钢筒《仓仓壁在竖向荷【载作用下的稳定【计算包括空仓时及】竖向荷载《作用下？、满仓时竖向荷载】与贮料水平压力【共同作用下及局【。部集中荷载》作用下仓壁的稳定】计算 【     1—  弹性稳定理【论，分析理想中》。圆筒壳在轴》。压下的稳定》临，界，应力为？。但大量？试验：。证明实际圆筒—。。壳的临界应》力比理想圆筒壳的理！。论计算值要少1/】2～2/3 —失稳破坏《。时，的稳定系数仅为0】.1：5～：。0.3而不是0【.，605厚筒壳—的，。。轴压临？界应：力在很大程度—上取决于初始形状】缺陷随着《初始：形状：缺陷的增大临—界应力明《显下降下降幅度【可，。能达到50％之【多，经过对国内外—有关试验资料及分析！结果相比较同时考虑！设计计算的方便采】用了前苏联B—.T.利律等人【。提出的稳定系—数表达式《作为在空仓时验算】仓壁的稳定系数【当仓壁半径与厚度】之比R？。/t在1《5，00以？下，时，此式计算结果和大量！的试：验结果可很好地【符合；？当R/t在2—000～2》500 时按此【式计算结果》。比试验分析结果略大！（约：。10％）另考虑【到贮料钢《。筒仓多为《现场组装与试验【条，件有较大差异取初】始形状缺陷》影响系？数0.5则得到空仓！时验算仓壁的—稳定系数计算公【式（5.3.7【。-2） 》     钢！筒，仓，在竖向？荷载作？用下进行稳定验算时！仓壁的竖向压应力】应参照本规范第5】.3.1条和5.】3.2条的规定按可！能出现的最》不利荷？载组合？进行计算； ！ ，。     2 【 钢：筒仓在满仓时仓壁】受到竖向压力及内部！水平压力《的共同？作用内压可以—减少筒壳初始—。缺陷的影响》而使稳定临界—应力有所提高衡量】内压影响的大小参考！国外有关资料—采用无量纲参数在内！压P作用下筒—壳稳定临界》。力的提高程度与参】数P有？关经对美国、前苏】联等国外有关—试验结果及经验公】式，的对比计算采用了】前苏联B.T—.，利律等人《提，出的算式即由于钢】筒仓在卸《料时贮料压》力，可能会不均匀分布在！计算参数时不考虑】贮料压力动》力修正系数同时因】内，。压P对仓壁整—体稳定起有》利作用取其》分项：系数为1.0故取】贮料：。对仓壁的静态水平】压力：标准值来计算参数经！整理即为钢筒仓在满！仓时仓壁的稳定【系数：。计算公式（5.【3，.，7-4？）； 【 ，    3  仓】上，建，筑支承于钢》筒仓：。。壁顶端时仓壁将【。局部承受竖向集【中荷载？为防止仓壁局部【应力过大《而导致局部失稳应在！局部：竖向集中的荷载作】用处设？置加劲？。肋假定竖向集中荷】载经加劲肋向仓壁】传递的扩散角为3】0°并且考虑到钢】筒仓顶端《区段：。内压：较小在本规》范公式？（5.3.7-5】）中仓壁临界应【力的：计，算不再考虑内压的影！响总：体来讲是《偏于安？。。全的 【 5：.3：.8  风荷载对】仓壁表面产》生不均匀的径—向，压力：、使仓？壁整体弯曲而产【生的竖向压应力使仓！壁整体剪切而产生】水平剪应力都可【能引起？钢筒仓仓壁失稳破坏！ ：。 ：     风【荷载：使，仓壁整体弯曲而产】生的竖向压》应力应？与，。可，能同时出现》的其他荷载》产生的竖向压应【力进行组合并按本】规范第5.》3.7？条进行？竖向荷？载下仓壁的》稳定验算在》常用的钢筒仓高度范！围（3？5m以下）风荷载】。使仓壁整体剪切而】产生水平剪应力对】仓壁稳定一般不【起控制作《用   ！  风荷载对仓壁表！面产生不均匀的径】向压：力假定在钢筒仓【的，整，个高度上均匀—分布而沿周向不【均匀分布的压力按】有关理论分析研究】中长筒壳在筒壁【失稳时的临界荷载相！当于轴对称加—载时的临《界荷载相《应计算公式》可写成为Pcr【＝0.92》kE式中的k为筒壳！的初始形《状缺陷影响》系数其值《随R/t增大而减小！参考欧？洲规范k是取值【。采用外部压力屈曲系！数和风压力分布系】数表：达 ：。 ，