5》。.3  仓壁 】 5【.3.2  —本条分？。别给：出了仓壁《在水：平及竖直方向上应】考虑的荷载基本组】合设计中应从中【选取相应最》不利的组合进—行仓壁的强度—、稳定及连接—的计算 【 ：5.：3.3  钢筒仓】采用有限《。元，分析：时应：考虑钢板初始—几何缺陷《、焊接残余应力【荷载的？偶然偏心等影响按】有限元稳定分析得】。到临界极限》承载力应除以安全】系数才能得到设【计容许荷载标准【值参考欧洲规—范和我？。。国，粮食钢板筒仓—规范相关《条文：安全系数取1—5；加劲肋间—距不大于1.—2m时的钢筒—。仓将加劲《肋折算成所加—强方向？的壳：壁，截，。面可按“等效强【度”或“等》效刚度”《的原则进行折—算后的壳壁厚—度按下列规》。定取值 《     ！1  抗拉强度【相，等原则折算时折【算厚度按下式计算 ！ 】。  《  ： ，2  抗弯刚—度相等原则折算时】折算厚度按下—式计算 】 —     》。式中 】    t仓—壁厚度； 】 ：    A》s加劲肋的横截面】面积；？ —    Is加【。劲，肋截面对平行于仓】壁的本？身截面形《心轴的惯性矩—； 》     b加劲！肋间距？（弧长）； 】  《   es加劲肋截！面形心距组合截【面中：心的距离《； ：。。 《   ？  et《仓壁钢板截面形心】距组合截面中心的】距离 】    折算—后的壳壁在加劲肋】加强方向上进行壳】壁的：抗拉：、抗压？强度计算时应采用按！抗拉强度相等的原】。则，确定折算厚度；【抗弯和稳定验算时】应采用按抗》弯刚度相等的原则确！定折算厚度 【。 ： 5.3.—4  计算》折算应力的公式（】5，。.，3.4-《3）是？根据能量强度理论保！证钢材在复》杂应力状态下处【于弹性状态的条件】由于钢？筒仓属？于薄：壁结构？在仓壁厚度方向上应！力一般较小故—按双向应力》状态进行计算其【余计：算公式是根据现【行国家标准钢结构设！计规范GB 50】017的有关—规定给出的 ！ 5.3》.5  《有加劲肋的》钢筒仓按简化—方，法进行？强度计算《。时加劲肋与仓壁【的组：合构件在坚向荷载作！用下截面实际受【力较为复杂》且卸料时还有动【载影响宜《完全按弹性进行强】度计：算不允许截面有塑】性，开展加劲肋为薄壁型！钢时其截面尺—寸取值尚应符合现】行国家标准》冷弯薄壁型》钢结构技术》规范：G，B 5？0018的有关规定！参考欧洲规范增加了！波形板仓壁》加劲肋之间的水平间！距要求 》 ，   》  钢筒仓仓壁为波！纹钢板时仓壁的竖】向荷载？将全部？经连接？传给加劲《肋；：仓壁为平钢》板或螺旋卷边钢板时！仓壁的？竖向：。荷载仅有部分经连】接传给？加劲肋？为简化计《算，在设计仓壁与加【劲肋的连接时不【分仓：壁钢板类型偏—于安全按仓壁的竖向！荷载全部经连接传给！。加劲肋来考虑连接强！度计：。。算公式是根据现行】国家标准钢结—。构设：计规范G《B， 500《。17的有关规定给】出的 《 5.3【.7  《钢筒仓仓《壁在：竖向荷载作》用下：的稳：定，计算包？。括空仓时及竖—向荷载作《用下、满《仓时：竖向荷载与贮料水】平压力共同作用下】及局部集中荷载作用！。下仓壁的稳定计算】 ： 《 ，   1《 ， 弹性稳定理—论分：析理：。想中圆筒壳在—轴压下的稳定—临界应力为但大量】试验证？明实际圆筒壳—的临界应力比—理想圆筒壳的理论计！算值：要少1/2～2/】3 失？稳破坏？时的稳定系数—仅为0.15～【0.3而不是0【.605厚筒壳的轴！。压临界应《力在很大《程度：上取决于初始形状】缺陷随着《初始形状缺》陷的：增大临界《应力：明显下降下降—。幅度可能达到—。50：％之多经过》对国：。内外：有关试验资》料及分析结果相【比较：同时：考虑设计计算的方】便采用了前苏联【B.：T.利律等》。人提出的稳》定系数表达式—作，为在空仓时》验算仓壁的稳—定系：数当仓？壁半径与厚度—之比：。R/t在《1500以下—时，此式计？算结果？。和大量的试验结果可！很好地符合；—当R：/t：在2000～—2500 时按此】。式计算结果比—试验分析结》果略：大，（约10％）另考】虑，到贮料钢筒仓—多为现场组》装与试验条》件有较大差异取初】始形状缺《陷影响系数0.【5则得到空仓时【。验，算仓壁？的稳定系《数计算公式（—5.3.7》-2）？ ：  》   钢筒仓—在竖向？荷载作？用下进行稳定验算】时，仓壁的竖向压应力】应，。参照本？规范第5《.3.1条和5【.3.2条》的规定按《可能出现的最不利荷！载组合进《。行计算； 》 》    2》  钢筒仓》在满仓时仓壁受到竖！向压力及内部水【平压力的共同—作用内压可》以减少筒壳初—。始缺陷的影响而使】稳定：临界应力有所提高】衡量内压影》。响的大小《参考国外有关资料】采，用无量纲参数在内】压P作用下筒壳稳】定临界力的提高程】。度与参数P有关经对！美国、前苏联等国】外有关？试验结果及》经验公式的》。。对，比计算采用》了，前苏联B.T.利律！等人提出《。。的算式即由于钢【筒仓在卸料时贮【料压力可能会—不均匀分布在计算】参数时不考虑贮【料压力动力修正【系，数，同时因内压P对仓壁！整体稳定起有利作】用，取其分项系数为【1.0？故取：贮料对仓壁的静【态水平？。压力标准值》来，计算参数经》整理即为钢》筒仓在满仓时仓【壁，的稳定系《数计：算公式（5》.3.7-》4）； 《 《     3 【 仓：上建筑支《承于钢筒《。仓壁顶端时仓—壁，将局部承受》。竖，。向集中荷载为防止】仓壁局部应力过大】而导致局部失稳应在！局部竖向集》中的荷？载作用处设置加【劲肋假定竖向集【中荷载经加劲肋向】仓壁传递《的扩：。散角为3《0°：并且考虑到》钢筒仓顶《。端区段内压》较，小在本规范公—式，（5：.3.7-5）【中仓壁临界应—力，的计算不再》考虑内压的影响【总体：来讲：是偏于安全》的 — 5.3.8  】。风荷载对《仓，壁表面产生不均【匀的径向压力—、使仓壁整体弯【曲而产生的》竖，向压应力《使仓壁整体剪切【而产生水平剪—应力都可能引起钢筒！仓仓：壁失稳破坏 【     】风荷：载使仓壁整体弯曲而！产生的竖向》压应力应与可—能同时出现》的其他？荷载产生《的竖向压应力进行组！合并按本规范第【。5，.3.7条进行竖】向荷载下仓壁的稳定！验算在常用》的钢筒仓高》度范围（3》5m：以下）风荷载使【仓壁整？体剪切而产生水平剪！应力对仓壁稳定一般！。不起控制作用 】     】风荷：载对仓壁表面产生不！。均，匀的径向《压力假定在》钢筒仓的整个高【度上均？匀分布？而沿周向不均匀【分布的压力》按有关？理论分析研究—中长筒壳在筒壁失稳！时，的临界荷载》相当于轴对称—加载时的临》界荷载？相应计算公式—可写成为P》cr＝0.92kE！式中的k为筒—壳的初始形》状缺陷影响系数其值！随R：/t增大《而，减小参考欧洲规范k！是取值采用外部【压力屈曲系数和风】压，力，分布系数表达 【 ，