《5.3  仓壁 】 — 5.3《.2：  本条分》别给出了仓壁在【水平及竖《直方向上应考虑的荷！载基本组《合设计中《应从：中选取相应最不利的！组合：进行：仓壁：的强度、稳定—。及连接的计算— ，。。。 ： 5.3—.3 ？ 钢筒仓采用有限元！。分，析时应考虑钢板初始！几何：缺陷、焊接残—余应力荷载的—。偶，然，偏心等影响》按，有限元稳定》分析得到《临界极限承载—力应除以安全—系数才能得到—设计容许荷载标【准值：参考欧洲《规范：和我：国粮食钢板筒仓规】范相关条文安—全系数取1》5；加劲肋》。间距不？大于1.2m时的钢！筒仓将加《劲肋折算成所加强】方向的？壳壁截面可按“【等效强度”或“等】效刚度”的原—则进行折算后—的壳：。壁，厚度按下列规定【取值 —     1 】 ，。抗拉强度相等—原则折算时》折算厚度《按下：式计算 《 ？ 《 ？。  ：。   2  抗【弯，刚度相等《原则折？算时折算厚度—按下式计算 — ：。 【  ？  ： 式中 《   【  t仓壁厚度；】    ！ As？加劲肋的横》截面面积；》 《     I【s加劲肋《截，面对平行于仓壁的】。。。本身截面形心轴【的惯性矩； 】   》  b加劲肋间距（！弧长）；《 ？  《   es加劲【肋截面形心距组合】截面中心的》距离； 】     et【仓壁钢板《。截面形？心距组合截面中【心的距？离 【    《。折算后的壳壁在【加劲肋加《强方向上《。进行壳壁的抗拉、】抗压强度计算时应】采用按抗拉》强度相等《的原则确定折—算厚度；抗弯—和稳定？验算时应《采用：按抗弯刚度相—等的原则确定折算厚！度 ？ 5》.3.4  计【算折算应力的公式（！5.3.4-3）是！根据能量强度理论保！证钢材在复杂应力状！态下处于弹性状态的！条件由于《钢筒仓属于》薄壁结构在仓壁厚】。度方向上《应力一？般较小故按双—向应力状态进行【。计算其余计》算公式是根据现行国！家标准？钢结构？设计规？范GB 5》0，017的有》关规定给出的 【。。 ： ， 5.《3.5 《 有加劲肋的钢筒】仓，按简化方法进行强度！计算：时加劲肋与仓—壁的组合构件在【坚向荷载作》用，下截面实际受力【较为复杂《。且卸料时《还有动载影响宜完全！按弹性进行强度计】算，。不允许截面有塑性开！展加劲肋为薄壁型】钢时：其截面尺寸取值尚】应符：合现：行国家标准》。冷弯薄壁型钢结构技！术规范GB —500？1，8的有关规定参考欧！洲规范增加了波形】板仓壁加劲肋—之间：的，水平间距《要，求 ： 《    《。 钢筒？。仓仓壁为波纹钢板】时仓壁的竖》向荷载将全部经连】接传给？加，劲，肋；仓壁为平钢【板或螺旋卷边—钢板时仓壁的竖向荷！载，仅有部？分经连接传给加劲肋！为简化计算》在，设计仓壁与加—劲肋的连接》时不分仓壁钢板类型！偏于：。安全按仓《壁的竖？向荷：载全部经连接传给】加劲肋来考虑连【接强度计算公式【是根据？现行国家标》准钢结构设计—规范GB 500】17的有关规—定给出的《 5.】3.7  钢筒仓仓！壁在竖向荷载作用】下的稳定《计算包括空仓时【及竖向荷载作—用下、满仓时—竖向荷载与贮料水】平压力共《同作用下及》局部集中《荷载作用下仓壁的稳！定计算 【  ？   ？1  弹性稳—定理：论分析理想》中圆筒壳在轴—压下的稳《定，。临界应力为但大量】试验证明实际—圆筒壳的临界—应力比理想圆—筒，壳的理论计》算值要少1/2【～2/3 失—稳，破坏时的稳定系数】仅为：0.15～0—.3而不是》。0.605厚—筒壳的轴压临界【应力在很大程度上取！决于初始形状缺陷】随着初？始形状缺《陷的增大临界—应力明显下降下降幅！度可能达到50％之！多经：过，对国内外《有关试验《资料及分析结—果相：比，较，同时：考虑设？计计算的方便采【用，了前：苏联B.T.利律】。等人提出的》。。稳定系数表达式【作为在？空仓时验算仓—壁的稳定系数当【仓，壁半径与厚度之【比R/？t在1500以下时！此式计算结》果和大量的试—验结果可很好地符】合，；当R/t在2【000～《2500 时按此】式计算结果比试【验分析？结果略大（》约10％）另—考，。虑到贮料《钢筒仓多为现场组装！与试验条件有—。较大差？异取初始形状缺【陷影响系数0.5则！得到空？仓时验算仓壁的稳】定系数计算公式（】5.3？.7：-2）？   】  钢筒仓》在竖：向荷载作用》下进行稳定验算时仓！壁的竖向压应—力，应参照本规范第【5.3.1条—和5.3.》2条的？规，定按可能出》现的最？不利：荷载组合进》行计算；《 《     2  ！钢筒仓在满仓时仓壁！受到竖向压力及内部！水平：压力的？。共同作用内压可【以减少筒壳初始缺】。陷的影响《而使稳定临界—应力有所提高衡【量内压影响的大【小参考国《外有关资料采用无】量纲参？数在内压P》作用下？筒壳稳定《临界力的提高程度】与参数P有》关经对美国、前苏联！。等国外？有关试验结果及经】验公式的《对比：计算采用了前苏联B！.T.利律等人【提出的算《式即由于钢筒—仓在卸料时贮料压】力可能会《不均匀分《布在计？算参：数时不考《虑贮料压力》动，力修：正系数同时因内压】P，对仓壁整体稳—定起有利作用取【其，分项系数为1.0故！取贮料对仓壁的【静态水平压力标准】值来：计算：参数经整理即为【钢筒仓在满仓时仓】。壁的稳定系数—计算公式（5.3】.7-4）； ！     3 ！ 仓上建筑》支承于钢《筒仓壁顶端时仓壁将！局部承受竖向集【中荷载为防止仓壁】。局部应力过》大而导致局部失【稳应在局部竖向【集中：的荷载？。作用处设置》加劲肋假定竖向集中！荷载经加劲肋向仓壁！传，递的：。扩散角？为3：0°：并且：考虑到钢筒仓顶端区！段内压较小在本【规范公式《（5.3.7—-5）中《仓壁临界应力—的计算不再考虑【内压的影响总体【来讲是偏于安全的】 》 5.3《.8 ？ 风荷载对仓壁表】面，产生：不均匀的《。径，向，压力、使仓壁整体弯！曲而产？生的竖向压应—力使仓壁《整体剪切而产生【水平剪应力都—可能引？起钢筒仓仓壁失稳】破坏 【     风荷【载使仓壁整》体弯曲而产》生的竖向压应力【应与可能同时—出现的？其他荷载产》生，的竖向？压，应力进行组合—并按本规范第5.3！.7条进行竖向荷载！下仓壁的稳定验算在！常用的钢《筒仓高度范围（【35m以下）—风荷：。载使仓壁整体剪切】而产生水平剪应力对！仓壁稳定一般不【。起控：制，作用：    ！ 风：荷载：对仓壁表面产—。生，不均匀的径向压【。力假定在钢筒仓的整！个高：。度上均匀分布而【沿周向不均匀分【布的压力按》有关理论分析—。研，究中长筒壳在筒壁】失稳时的临》界，。荷载相？当，于轴对称加载—时，的临界？荷载：。相应计算公式可【。写成为Pc》r＝：0.92k》E式中？的k为筒《壳的：初始形状缺陷影响系！数其值随R/—。t增大而《减，小参考欧洲规范k】是取值采用外部压力！屈曲：系数和风压力分【布系数表达 【