： ， 5.3  —。仓壁 ？ ：。 5.3】.，2  本条》分别给出了》仓壁在水平及—竖直方向上应—考虑的荷载基—本组：合设计中应》从中选取相应最不】利的组合进行仓壁】的，强度、稳定及连接的！计算 5！.3.3  钢筒仓！采用有限元分—析时应考《虑钢板？初始几何缺陷、焊接！残，余应力荷《载的：偶然偏心等》影响按？。有限元稳定》分析得到临界极【限承载力应除以安全！系数才？能得到设计容许荷载！标准值参考欧洲规】范和我国粮食钢板】筒仓规范相》关条文？安全系数取15；加！。劲肋间距不大于1.！2m时的《钢筒仓？将加劲肋折算—成所加？强方：向的壳壁《截，面可按“等效强【度”或“等》效刚：度”的原《则进行？折算后的《壳，壁厚度按下列规【定取值 《。 》    1》  抗拉强》度，相等原则折》算，时折算厚度按下式】计算 【   ！  2  》。抗弯刚度相等原则折！算时折算厚》度按下式计算— ！     式中！ —    t仓壁厚度！；   ！  ：As加劲肋的横截】面面：积； 】    《Is加劲肋截—面对平行《于仓：壁的本？身截面形心》轴的惯性矩； ！     b】。加劲肋间《距（弧长《）； 【    《 es加《劲肋截面形心距组】合截面中心的距离；！ ，    】 et仓壁》钢板截？面形心距组合截面】中，心的距离 【     折算！后的壳壁在加—劲肋加强《方向上进《行壳壁的抗拉、抗】压，强度计算时应采【用，按抗：拉强度？相等的原则确—定，折算厚度；》抗，弯和稳定验算时应采！用按抗弯《刚，。度相等的原则确【。定折算厚度》。 5.3！.4  《计算折算《应力的公式（5.】。3.4-3）是根】据能量强《度理：论保证钢材在复杂应！力状态下处于弹性状！态的条？件由于钢筒仓属于】薄壁结构《在仓壁厚度》方向上应力一般较小！故，。按双向应力状—态进行？计算其？余计：算公式？是根据现行国家标】准钢：结构：设计规范GB 5】00：17的？有关规定《给出的？ ， ， ： 5.3.5  ！有加劲肋的钢筒【仓按简化方法进行强！度计算时加劲肋与仓！壁的组合构件在坚向！。荷载作用下截面实际！受力较为复杂—。且卸料时《还有动载影响宜【完全按弹性进行强】度计算不允许—截面有塑性开—展加劲？肋为薄壁型》钢时其截面尺寸取值！尚应符合现行国家标！准，冷弯薄壁型钢—结构：技术规范GB 5】0018的》有关规定参考—欧洲：规范增加了》波形：板仓壁加劲》肋，之间的水平间距【要求 —     钢筒】仓仓：壁为波纹钢板—时仓壁的竖》向荷载将全部经连】接传给加劲肋；仓壁！为平：钢，板或螺旋卷》边钢板时《仓壁的竖向荷—载，仅有部分经连接传给！加，劲肋为？简化计算在》设，计仓壁与加劲肋的】连接时不分仓壁【钢板类型《偏于安？全按仓壁的竖向荷载！全部经连《接传给加劲肋来考虑！。连，接强：度计算公式是根【据现行国《家标准钢结构设计】规范G？B 500》17：的有关规定给出【的 5】.3.7  —。。钢筒仓仓《壁在竖向荷载—作用下的稳定计【算包括空仓时及【竖向荷载作》用下：、满仓时竖向—荷载与贮料水—平压力共同》作用下及局》部集中荷载作用下】仓壁的稳定计算 ！。    【 1 ？ 弹性？稳定：理论分析理想中圆】筒壳在轴压下的【稳定临界应力—为但大量试》验证明实际圆—筒壳的临界应力【比理想圆筒》壳的理论计算值【要少1/2～2【。。/3 失稳破坏时】的稳：定系：数仅为0.15【～0.3而》不，是0.？6，05厚筒壳的—轴压临界应力—在很大？程，度上取？决于初？始形状缺陷随—着初始形状缺—陷的增大临界应力】明显下降《下降幅度可能达【到50％之多—经，过对国内外有关试验！资料及分析》结果相比较同时考虑！设计计算的方便采】用了前苏《联B.T.》利律等人提出的稳】定系数表达式作为】在空：。仓时验算仓壁的稳】定系：数当仓壁半》径与厚度之比R【/t在？150？。0以下时《此式计算结果和大量！的试验？结果：可很好地符合—；当R/t在—2000～》2500 时—按此式？计，。。算结果比试验—分析：。结果略大《（约10％）另考虑！到贮料钢筒仓多为现！场组装与试验—条件：有较大差异取初始形！状，缺陷影响系》数0.5则》得到：空仓时验《算仓壁的稳》定系数计算》公式（5.3.7-！2） 【     》钢筒仓？在竖向？荷载作用下进行【。稳定验算时仓壁【的竖：向压应力应参照本规！范第5？.3.1条和5.3！.2条的《规定：按，可能出？现的最不利荷载【组合进行计算； 】  —   2  钢【筒仓在满仓时仓壁】受到竖向压力及【内部水平压力—的共同作用内压可】以减少筒壳初—。始，缺陷的？影响而？使稳定临界应力有】所提高衡量内压影响！的，。。大小参考国外—有关资料采》用无量纲参数—在内压P作用下【筒壳稳定临界力【的提高程度与参数】P有：关经：对美：国、前苏联等国外有！关试验结果及—经验公式的对比【计算采用了前苏联】B.T.利律—。等人：提出的算式即由【于钢筒？仓在卸料时贮料压】力可能会不均匀分】布在计算参数时【不考：虑，贮料压力动力修【正系数同时因—内压：P对仓壁整体—稳定起有利作—用取其？分项系数《为1.0故取贮料对！仓，壁的静态水平压力】标准值来《计算参数经》整理即为钢筒—仓在满仓时仓壁【。的，稳定系数计算公【式（5.《3.7-4》）； 》    — ，3  仓上建筑支】承，于钢筒仓《壁顶端？时，。仓壁将局部》承受竖？向集：中荷载？为防止仓《壁局部？应力过大而导致局部！。失稳应在《局部：竖向集中的》荷载作用处设置加劲！肋假定竖向集中【荷载经加劲肋向仓壁！传递的扩散》角为30°并且考虑！到钢筒仓《顶，端区段内《压较小在《本规范公式（5【.3：。.7-？5，）中仓壁临界—应力的计《算不再考虑》内压的影响总体来】讲，是，偏于安？全，的 ？ ？ 5.3.8 【 风荷载对仓—壁，。表面：产生不均匀的径向】。压力、使仓壁整【体弯曲而产》生的竖向压应力使仓！壁整体剪切》而产生水平剪应【力都可能引起—钢筒仓仓壁失—稳破坏 ！    风荷载【使仓壁？整体弯曲而产生的竖！向压应力应与—可能同？时出现？的其他？荷载产生的竖向压应！力，进行组合并按本【规范第5.3.7】条进行竖《向荷：载下仓？壁，的，稳定验算在常用【的钢筒？仓高度范围（—35m以下）风荷】载使仓？壁整体？剪，切，而产生水平剪—应力对仓壁稳定【一般不起控》制作用 《 ？    》 风荷载对仓壁表面！产生不均匀的径【向压力假定在钢筒】仓的整个高度上均匀！分布而？沿周向不均匀分布】的压力按《有关理论《。。分析研？究中长筒壳在—筒壁失稳时的临界荷！载相：当于轴？对称加载《时的临界荷载相【应计算公《式可写成《为Pcr＝0.【92kE式中的【k为筒？。壳的初始形状缺陷】影响系数其》值随R/《t，增大而减小参考【。欧洲规范k是—取值采用外部压力】屈曲系数和风压力】分布系数表》达 ？