5.3【 仓壁
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5.3》.2 ？ ，本条分别给》出了仓壁在水—。平及竖直方向上应】考虑的？荷载：基本组合设计中【应从中选取相应【最不利的《组合进行仓》壁的强度、稳定【及连接的计算—
》
5.3.3 】钢筒仓采用有限元】。分析时应考虑钢板】初始几何缺陷—、焊接残余应力【荷载的偶然偏—心等影响按有限元稳！定分析得到》临界极限承载力应除！以安全系数》才能：得到设计容许荷【载标准值参考欧洲规！范和我？国粮：食钢板筒仓规范相关！。。。条文安全系数取【1，5；加劲肋间距不大！于1：.2m时的》钢筒仓将加劲肋折算！成所加强方向的【壳壁截？面，可按“等效强度【”或“等效刚—度”的原《则进行？折算后的壳壁厚【度按下？。列规定取值
—。
》 1 抗】拉强度相等原—则，折算时折算厚度按下！式计算
【
《
》 2 》 抗：弯刚度相《等原则折算》时折算厚度》按下式计《算
【
— 式中
】
— t仓壁厚度；】
【 ？As加劲肋的横【截面面积；
！
？ Is加劲肋】截面对平行于仓【壁的：本，身截面形心轴的惯性！。矩；
》
：
》b加劲肋间距（弧长！）；
《
：
？ es》加劲：肋截：面形心距组合截面】中心的距离；
！
？ 《et仓壁钢板截面形！心距组合截》面中：心，的距离
—
【折算后的壳壁在加】劲肋加强方向上【进，行壳壁的抗拉、抗】压强度计算时—应采用按抗拉强【度相等的原则确定】折算：厚度；？抗弯：和稳定验《算时：应采用按抗弯—刚度相等的》原则确定折算厚【度，
5.3！.4 计算—。折算应力的》公式：（5.？3.4-《3）是根据》能量强度理论保证钢！材在复？杂应力？状态下处于》弹性状态《的条：件由于钢《。筒仓属于《薄，壁，结构在仓壁厚度方】。向上应力一般较【小故：按双向应力状—态进行？。计算：其余计算公式是根据！现行国家标准钢结】构设计规范》GB ？50017的有关】规定给出的
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5.3】.5 有》加劲肋的钢筒—仓，按，简化方法进》行强度计算》时加：劲肋与仓壁的—组合构件在坚向荷】载作用？下截面实《际受：力较为复杂且卸料】。时还有动载影响【宜完全？按弹性进行强度计】算不允许截》面有塑？性开展加劲肋为薄壁！。型钢：时其截？面尺寸？取，值，。尚应符合《现行国家标准冷【弯薄壁型《。钢结构技术》规范GB 5001！8的有关规》定参考欧洲规—范增加了波形板仓】壁加劲肋之间的水平！间距要？求
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钢—筒仓仓壁为》波纹钢板《时仓壁的竖向荷载】将全部经连接传给加！劲肋：；，仓壁：为，平钢：板或螺旋《卷边钢板时仓—壁的竖向荷载仅有】部分经连接》传给加劲肋为简【化计算在设计仓壁】与加劲？肋的：连接时不分仓壁钢】。板类型？偏于安全《按仓壁的竖向荷载】全部经连接传给加】劲肋来？考虑连？接强度计算公式是根！据现行？国家标？准钢结？构设计规范GB 5！0017《的有关规定》给出的
】
5.3.7— 钢？筒仓仓壁在》竖向荷？载作用下《。的稳定计算包括空仓！时及竖向荷载作用下！、满仓时竖向荷载】与贮：料水平？压力共同作用下【及，局部集中荷载作用下！仓，壁的稳定计算
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》。 1： ：弹，性稳定理论分析【理想中圆筒壳—在轴压下《的稳定临界》应力为？但大量试验证明实】际圆筒壳的临界应力！比理想圆筒壳的理】论计：算值要少1/2～2！/，3 失稳破坏时的稳！定系数仅为0.1】5～0？.3：。而不是0.605】厚筒壳的轴压临【。界应力在《很大程度上取—决于初始形》状缺陷随《着初始形状缺—陷，的增大临界应力明显！下，降下降幅度》。可能达？到50？％之：多经过对国内—外有关试验》资料及分析结—果相比较同时考虑】设计计算的方便采】用了前苏联B.T】.利律等人提—出，。。的稳定系数表达式作！为在空仓《时验算仓壁的—稳定：。系数当仓壁半径与】厚度之比《R/：t在1500以【下时：此式：计算结果和大量【的试验结果》可，很好：地符合；当R/t】在200《0～25《00 时按此式【计算结？果比试验分析结果】略大（约10％）】另考虑到贮》料钢筒仓多为现场】组装：与试验？条件有较大差—异取初始《形状：缺陷影响系数0.5！。则得到空仓时验算】仓壁的稳《定系数计算》公式（5.3—。.7-2）
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钢筒仓！在竖向荷载作用下】进行稳？。定验算时仓壁的【竖向压应力应—参，照本规范第5.3.！1条和5.3.2条！的规定按可能出现的！最不利荷载》组合进行计》算；
！ 2《 ：钢筒仓在《满仓时仓壁受—到竖：。向压力及内部水平】压力的共同作用【内压可以减少筒壳初！始缺陷的影响而【使，。。稳定临界应力有【所，提高衡？量内：压影响的大小参考国！外有关资料》采用：无量纲参数在内压P！作用下筒壳》稳定临界力》的提高？程度与？。参数：P有关经《对美国、前苏联等国！外有关？试验结？果，及经验公式的对比】计算：采用了前苏》联B.T.利律等】人提出的《算式即由于钢筒仓】在卸料？时贮料压力》可，能会：不均匀分布在计算参！数，时，。不考虑贮料压力【动力修正系数同时因！内压P对仓壁整体稳！定起有利作用—取其分项系数—为1.0故取贮料对！。仓壁的？。静态水平压力标准值！来计算参数经整【。理即为？钢，筒仓在满仓时仓壁】的稳定系《数计算公式（5.】3.7-4）—；
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【3 ： 仓上？建筑支承于钢筒仓壁！顶端时仓《壁将局部承受—竖向集中荷载为防止！仓，壁局部应力过—大而导致局》部失稳应《在局：部竖：向集中？的荷：载作用处设》置加劲？肋假定竖向集—中荷载经《。加劲肋向仓》壁传：递的扩散角》为，30°并《且考虑到《钢，筒仓顶端区段内【压较小在本规范【公式（5《.3：.7-5）中仓壁】临，界应力的计算不再】考虑内压的影响总体！来讲是偏于安—全的
》
5.3—.8： 风？荷，载对：仓壁表？面产生？不均：匀的径向压力、使】。仓壁整体弯曲而产】生的竖向压》应力使仓壁整体剪】切而产生水》。平剪应力都可能引起！钢筒仓仓壁失稳破坏！
— 风》荷载使仓壁整—体弯：曲而产生的》竖向压应力应与可能！同时出现《的，其他荷？载产：生的：竖向压应力》进，行组合？并按本？规范第5.3—.7条进行竖向荷载！下仓壁的稳定—验算在？常，用的钢筒仓高度范围！（35？m以下）风荷载使】仓壁：整体剪切而产生水】平剪应力对仓—壁稳定一《般不起？控制：作用
】 风荷载对】仓壁：表面产生不均匀的径！向，压力：假定在？钢筒仓的整个高度上！均匀分？布，而沿周？向不均匀分布的压】力按有关理论分析研！究中长筒壳在筒壁】失，。稳时的临界荷—载相当于轴对—称加载时的临—界荷载相《应计算公式可写成为！Pcr＝0.92k！E式中的k为筒壳的！初始形状缺陷影【响系数其值随R/】。t增：大而减小参考—欧洲规范《k是取？值采用外部压力屈】曲系数和《风，压力分布系数表达
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