5.3 】 仓壁 《 【5.：3，.2  本条分别】给出了仓壁在水平及！竖，直方向上应考虑的】荷载基本组合设计】中应从？中选取相应最不利的！组合进行仓壁的强度！、稳定及连接的计算！ 5.3！.3：  钢筒仓》采，用有限元分析时应】。考虑钢板初始—几何缺陷、焊接残余！应力荷载的偶然【偏心：等影响按有限元【稳定分析得》。到临：界极限承载》力应除？以安：全系数才能得到设】计容许荷载标准值】参考欧洲规范—和我国粮食钢板【。筒仓：规范相关条文安【全系数取15；加劲！肋间距不大于1.】2m时的钢筒仓将】加，劲肋折算成》所加强方向》的壳壁截面可按“】等效强度”或—“等效刚度”的原】则进行折算后的壳壁！。。厚度按下列规定取值！ 》    《 ，1  抗《拉强度相等原则折算！时折算厚度按下【式计算 》 》 》    2  【抗弯刚度相等—原则折算时折—算厚度按下》式计算 》 》。 ： ，     式中 ！。    】 t：。仓壁：厚度； 《 ？ ，   ？。  As加劲肋【的，横，截面面积；》 ？    — Is？加劲肋截面对平【行于：仓壁的本身截面形】心轴的？惯性矩； — ， ？。 ，   b加》。劲肋间距（弧长）；！ ？   》  es加劲—肋截面形心距组【合，截面中心的距离； ！。 ？   《  et仓壁钢板截！。面形心距组》合截面中心》的，距离 《     】折算后的壳壁—在加劲肋《。加，强方向上进行壳壁的！抗，拉、抗？。压强度？计算时应采用—按抗拉？强度相等的原—则确定折算厚度；】。。抗弯和稳定验算时应！采用按？抗，。弯刚度相《。等的原？。则确定折算》厚度： ： 5.3.4！  计算折算应【力的：公式：（5.3.4-【3）是根《据能量强度理—论保证钢材》在复杂应《力状态下处于—弹性状态《的条件由于钢筒仓】属于薄壁结构在仓壁！厚，度方：向上应力一》般较小？故按双向应》力状态进行》计算其？余计算公式》是根据现《行国家标准钢结构】。设计：规范G？B，。 50017的【有关：规定给出《的 》 5.3.5 】 有加劲肋的—钢筒：仓按简化方》法进行强度计算【时，加劲肋与仓壁的组】合构件在坚向荷载作！。用下截？面实际受力》较为复杂《且卸料时《还有动载《影，响宜完全按弹性进行！强度：计算不允《许截面有塑性开展加！劲肋为薄壁》型钢时其截面尺寸取！值尚应符合现行国】家标准冷弯薄壁【型钢结构技》术规范GB 50】0，18的有关规定参考！欧洲规？范增加？了波形板仓壁—加劲肋之间的水【平，间距：要求  ！。   ？钢筒仓仓壁为波纹】钢板时仓壁的—竖向荷载将全部经】连接：传给加劲肋；—仓壁为平钢板—或螺旋？卷，边钢板时仓壁的竖】向荷载仅《有部分经连接—传给加劲肋为简【化计：算，在设计仓壁与加劲】肋的连？接时不？分仓壁钢板类型偏于！安全按仓壁》的竖向荷载全部经连！接传给加劲肋来考虑！连接强度计算公【式是根据现行国【家标准钢结构—设，计规范GB》 5001》7的有？关规定给出的— ？ ， 5.3》.7  《钢筒仓仓壁在竖向】。荷载作用下的—稳定计算包括—空仓时及竖向荷【载作用下、满仓时】竖向：荷载与贮料》水平压力共》同作用下及局—部集中荷《载作用下仓》壁的：稳，定，计算 】   ？ 1  弹性稳定】理论：分析理想《。中圆筒？壳，在轴压下的稳定临界！应，。力，为，。但大量试验》证明实际《圆筒：壳，的临界？应力比？理，想，圆筒壳的理论—计算值要少1—/，2～：2/3 《失稳破？。坏时：的，稳定系数仅为0.1！5～0？.3而不《是0.60》5厚：筒壳的轴压》临界应力在很大程度！。上取决于《初始形状缺》陷随着初始形状缺】陷的增大临界应【力明显下降》下降幅度可能—达到50％之—多，经过对国内》。外，有，关试验？资料及分析结果相】比较同时考虑设计】。计算的方便采—用了前苏联B.【T.：利，律等：人提出的稳》定系数表达式作为在！空，仓时验算仓壁—的稳定系数当仓壁半！径，与厚度之比R/t】在1500以下【时此式计《算结：果和大量的试验结果！可很好？。地符合；当R/t在！2000～25【00： 时按此《式，。计算结果《。比试验分析结果略大！（约1？0％）另考虑到贮】料，钢筒仓多为现场【。组装与试验》条件有？较大差异取初始形状！缺陷影响系》数0：.5则得到空仓【时验算仓壁的稳定】系数计算公式（5】.3.7-》2） 【。     》钢筒仓在《竖向荷载作用下进】行稳定验《。算时仓壁的竖向【压应：力应参照本规范【第5.？3.1条和5.3.！。2条的规定按可【能，出现的最不利—荷载：组合进行计算；【 ， 》    2 — 钢：筒仓在满仓》时仓：。壁受：到竖向？压力及内部》水平压力的共同【作用内压可以—减少筒壳初始—缺陷：。的影：响而使稳定》临界应力《有所提高衡》量内压影响》的大小参考》国外有关资料—采用无量纲参数在内！压P作用下筒—壳稳定临界力—的提高？程度与参《数，P有关经《对美国、前苏—联等国外有关试【验结果及经验公式】。。的对比计算采用【了前：苏联B.T.利律】等人提出《的算式即由》于钢筒？仓在卸料《时贮料压力》。可能会不均》匀分布在计算参数时！不考虑贮料》压，力，动力修正系数同时】因内压P对仓壁【整体：稳定起有利作—。用取其分项系—数为：1.0故取》贮料对仓壁的—。静态水平压力—标，准值来计算参数【经整理即为钢筒仓】在满仓时仓壁的稳】定系数计算公式【（5.3.7-【4）； ！    3》  仓上建》筑支承于《钢筒仓壁顶端时【仓壁将局《。部承受竖向集中荷】载为：防，止仓壁局部应力过大！而导致局部》失稳应在《局部竖向集中—。的，荷载作？用处设？置加劲肋假定—竖向集中《荷，载经加劲肋向仓壁】传递的扩《散角为30°并【且考：虑到钢筒仓顶—端区段内压较小在】本规范公式（5【.3.？7-5）中》仓壁临界应》力的计算不再考【虑内压？的影响总体来讲【。是偏于安全的 ！ 5.》3.8  风—。荷载对？仓，壁表面产生不均【匀的径向压力、【使仓壁整体》弯曲而？产生的竖向压应力使！仓壁：整体剪？切而产生水》。平剪应力《都可能引起》钢，筒仓仓？壁失稳破坏 — ， ，     风】荷载：使，仓壁整体弯》曲而产？生的竖向压》应力应与可能同【时出现的其》他，荷，载产生的竖向—压应力进行组—合，并按本规范》第5.3.7—条进：行竖向？荷载：下仓壁？。的稳定验算在常用的！钢筒仓高《度范：围（35《m以下）《风，荷载使？。。仓壁整体剪切—。而，产生水平剪应力对】仓壁稳定一般不起】控制作用 【 ？    风荷载对仓！壁表面产生不均【匀的径向压力假定】在钢：。筒仓的整个高度上均！匀，分布而沿周向不【均匀分布的压—力按有关理论分【析研究中《长筒壳在《筒壁失稳时的临【界荷：载相当于轴对称加】。载时的？。临，界荷载？相应计算公式可写成！为Pcr＝0.【9，2，k，E式中的k为—筒壳的初始》形状缺陷影》。响系数其《值随R/t增大【而减小？参考欧洲规范k【是取值？采用外？部压力屈曲》系数和风《。压力分布系数表达 ！。 ，