5.3【 ， 仓壁 ！ ， 5.3.2  】本条分别《给出了仓《壁，在水平及竖直方【向上：应考虑的荷载基本组！合设：计中应？从中：选取：相应最不利的组合】。进行仓壁《的，强度、？稳定及？。连接的计算》 5.3！.3  钢筒仓采用！。有限元分析时应考虑！钢板初始几何缺陷、！焊接残？余应力？荷载的偶然偏心等影！响按有限元稳定【分析得？到临界极限承载【力应：除，以安全系《数，才能得到设计容【许荷载标准值—参考：欧洲：规，范和我国《粮食钢板《筒仓规范相关条【文安全系数取15】；加劲肋间距不【大于：。1.2m时》的钢筒仓将加劲【肋折算成所加强方向！的，壳壁截面可按“【等效强度”或“【等效刚度”的—原则进行折算后的壳！壁厚：度按下列规定取【值 》   《  1  抗拉【强度相等《原则：折，算时折算厚度按下】式计算 》 ！ ，   ？ 2  抗弯刚度相！等原则折算时折【算厚度按《下，。式计算 】 ， 》 ， ，  ： 式中 【  ？   t仓壁厚【度；：   】  ：。As加劲《肋的横截面》面积； 《    】 Is加劲肋截面对！平，行于仓壁的本身【截面形心轴》的惯性矩； 【 ， ：     b加劲肋！间距（？弧长）； 【。    — es加劲》肋截面形心距组合截！面中心的距》。离； —     et】仓壁钢板《截面形心《。距组合截面》中心：的距离 —  《   折算后—。的壳壁？在加劲肋加》强方向上《进行壳壁《的抗拉、抗》压强度计算时应采用！。按抗拉强度相等的】原则确？定折算？厚度；抗弯》和，稳定验算时应采用按！抗弯：刚，度相等的原则确定】折算厚度 》 5—.3.4  计【算折：算应力？的公式？（5：.3.？4-3）是根—。据能量强度理论保证！钢材在复杂应力【状态下？处于弹性状态的条】件，。由，于，钢筒仓属于薄壁结构！在仓壁？厚度方向上应力一】般较：小故按双向》应力状态进行计【算其余计算》。公，式是根据现行—。国家标准钢结构【设计规范G》B ：50017的有关规！定给出的 【 5.3.【5  有加劲肋的钢！筒仓按简化方—法进行强《度计算时加劲肋【。与仓壁？。的组合构件在坚向】荷载作用《下截面实际受力较为！复杂：且卸料时《还有动载影》响宜：完全按弹《性进行强度计算不允！许截面有塑性开【展加劲？肋为薄壁型钢时其】截面尺寸取值尚应符！合现：行，国家标准冷弯薄壁型！钢结构技术规—范G：B， 5001》8的：有关规定参考欧洲】规范增加了》波形板仓壁加劲【肋之间的水平间距】要求 》。 ，  ？   钢筒仓—仓壁为波《纹钢板时仓壁的竖】向荷载将全部经连接！传给加劲肋；仓【壁为平？。钢板或螺旋卷边钢】板时：仓壁的竖向》荷载仅有部》分经连接《传给加劲肋为—简化计算在设计【仓壁与加劲肋的【连接时不分仓壁钢板！。类型偏于安全按仓】壁的竖向《荷载全部经连接传】给加劲肋来考虑【连接强度计算公【式是根据现》行国家标准钢结构】设计规范GB 5】0017的有关【。规定给出的 ！ ， 5.？3.7  钢筒仓仓！壁在竖向荷》。。载作用？下的稳？定计算包《括空仓时及竖向荷】载，作用下、满仓时竖向！荷，载，与贮料水《平压力共同作—用下及局部集—。中荷载作用下—。仓壁的稳定计算【   】  1  弹性稳】定理论分析理想【中圆筒壳在》轴压下？的稳定临界应—力为但大量试验证明！实际圆筒壳的临界应！。力，。比理想？圆，筒壳的理论计—算值要少1/2～】2/3 失稳—。破坏时？的稳定系数》仅为0.《15～0《.3而不《是0：.605厚筒—壳的轴压临》界应力在很大—程度上取决》于初：始形状缺陷随着初】始形：状缺陷的增大临【界，应力明显下降下降幅！度，可能达？到50％之》多，经过对国内外有关试！验资料及分析结【果相比较《同时考？虑设计计《算的方？便采用了前苏—联，B.T.利律—。等人提出的》稳定系数表达—式作为在空仓时验算！仓壁的稳定》系数当仓壁半—径，与厚度之比》R/t？在15？00以下时此—。。式计算结果和—大，量的试验结果—。可很好地符合；【当R/t《在2000～25】00 ？时按此式计算结果比！试验分？析结：果略大（约》。10％）另考—虑，。。。到贮料钢筒》仓多为现场》组装与试验条件有较！大差异取初始—。形状缺陷影响—系数0.5则得到空！仓时验算仓壁—。的稳定系数计算公式！（5.？3.7-2） 】     钢！筒仓在竖向荷载作用！。下进行稳定验算时仓！壁，的竖：向压应力应参照【本规范第《5.3.1条—和5：.3：.2条？的，规，定按可？能出现？的最不利《。。荷载组合进》行计：算；：。 》。     2  钢！。。。筒，仓在满仓《时仓壁受到竖向压力！及内部水平压力的共！。同作用？内压可？以减少筒《。壳初始缺《陷的影响而使稳定】临界应？力有所提高衡—量内压影《响的大？小参考？国外有关资料—采用无量纲》参数在内压P作用】下筒：壳稳定临界》力，。的提高程度与参数P！有关经对美国、前】苏联等国外》有关试验结果—及经验公式的对比】计算采用了》前苏联B.T.利】律，等人：提出的算式即—由于钢？筒仓在卸《料时贮料压力可能】会不：均匀分？布，在计算参数时不【。考虑贮料压力动力修！正系数同《时因内压P》对仓：壁，整体稳定起有—利作用取其分项【系数为1.0故【取，贮料对仓《壁的静态《水，平压力标准值来计】算参数经《整理即为钢筒仓在满！仓时仓壁《。。的稳定系《数计算公式（5【.3.7《-4）； 】 ，   ？  3  仓—上建筑支承于钢【筒仓：。壁顶端时仓》。壁将：局部承受《竖，向，集中荷载为防—止仓壁局部应力【过大而导《致局部失稳应在【局部竖向集中的【荷载作用处设置加劲！肋假定竖向集中荷载！经，加劲肋？向仓壁传《递的扩散角为3【。0°并且考虑到钢】筒仓顶端区段内压】较小在本规》范公式？（5：.3.？7-5）中仓—。壁临界应力的—。计算：不再：考虑内压的》影响总体《来讲是偏《于安全的 【 ： ，5.：。。3.8  风—荷载对仓壁表面【产，生不均匀的径向压力！、使仓？壁整：体弯曲而产》生的竖向压应力【使仓壁？整体剪切而》产生水平剪应力【都可能引起》钢筒仓仓壁失—稳破坏 】   ？  风荷《载，使仓壁整体弯曲【而产生的竖向压应】力应与可能同时【。出现的其他》荷载产生的竖—向压应力进》行，组，合并按？本规范第《5，.3.7条进行竖向！荷载：下，仓壁的稳定验算【在常用的钢筒仓高度！范，围，（35m《以下）风《荷载使仓壁整体剪切！。而，产生：水平剪？应力对仓《壁稳定一《般不起控制作—用   ！  风荷载》。对仓壁？。表面产？生不均？匀的：径向压力假定在钢筒！仓，。的整个高度》上均匀分布而沿周】向，不均匀分布的压力按！。有关理论分析—研究中？长筒壳？在筒壁失稳》时的临界荷载相当】于轴对称加载—时的临界荷载相【应计：。算公式可写成为【Pcr＝0.92】kE式中的k为筒】壳的初始形》状缺陷影响系数【其，值，随，R/t增《大而：减小参考欧洲规范】k是取值《采用外部压力屈曲】系数和风压力分布】系数表达 —