9》.2  进出水流道！ 》 ： 9.2.2  有！关试：验研究表明进水【流道的设计主要【。问，题是要保证其出口】流速和压力分布比较！均匀为此要》求进水流《道型线平顺各断面面！积沿程变化均匀【合理且进口》。。断面处流速》宜控制不大于1【.，0m/？s以减小水力损失为！水泵运行提供—良好的？水流条件 》 》9.2？.，3，  ：肘形：进水流道是目前国】内，外采用最广泛的【。一种流道形式如国】内已建成的两—座最大轴流泵—站水泵叶轮直径分】别为4.《5m和4.0m配套！电动：机功：率分别为500【0kW和《6000kW都【是采用这《种流道形式》经多年？运行检验《情况良好我国部分泵！站，肘形进水流道—的设计？成果（有些》经过装置试》验验证）见》表8、表9》和图2由表9—可知：多数泵站《肘形进水流道H/】D=1.5～2.2！B/D=2.—0～2.5L/【D=3.5～4【.0h？k，/D=0.8—～1.0Ro/【D＝0.《8～1.《0可作为设计—肘形进？水，流，道的控制性数据【由于肘形进水流道】是逐渐收缩的流道内！的水流状态较好水】力，损失较小但不足【之处是其底面高程】比水泵叶轮中心【线高：。程，低得较多造成泵【房底：板高程较《低致：使，泵房地基开挖较深需！增加一定的工—。程，投资： 》。     钟形【进水流？道也是？一种较好的流道型】式根据几座》采用钟形进水流道的！泵站装置试》验资料与《肘形进？水，流道相比《钟形进水流道的平】面宽度较大B/【D值一般为》2.5～2.8【。；而高度较小—。H/：D值一般《为1.1～1—.4这样可》提高泵房底》板高程减少泵房地】基开：挖深度机《组段间？需填充的《混凝土量也较少因而！可节：。省一定的工程量例】如，两座水泵叶轮直径】相同：的泵站分别》采用肘形进水流道】和钟形进水流道采用！钟形：进水流道的泵站【与采用肘形进—水流道的泵站—相比设计扬程高【单泵设计流》量大而泵房地基开】挖深度反而浅—混凝土用量》反而少（见》表1：0）根据钟形—进水流道《。。的，装置试？验，结果其装置效率【并不比肘《型进水流道的—。装置效率低因—此，国外一些大》、，中，型泵站采用钟—形进水流道的—较多近几年来国内】泵站也？有采：用钟：形进水流道的—运行情况证明效【果良好 《   【。  有关试验资【料表明在水泵叶片安！。装角相同的》情况下无论是肘形进！水流道或钟形进水】流道：当进口？上缘（顶板延长线】与进口断面的延长线！的交点）的淹没【水深大于0.35m！时基本上《。未出现局部漩涡【；当淹没《水深在？0，.，2m～0.》3，m时流道进口—水面产生《时隐：时现的漩涡有时涡带！还伸入流道进—口，内但此时对水泵性能！的影响并《不大机组仍能正常】运行；？当淹没水深在—0.1？m～：0.1？8m时进口水面【漩涡出？现，频，繁；当淹没水深为】0.06m时漩涡剧！烈，并夹带？大，量空气进入流道致】使水泵运行不—稳噪声？严重因？此本规范《规定进水流道进【口上缘？的最小淹没》水深为？0.：5m即应淹没在进水！池，最低运行水》位以下至少0.5】m 》 ：    进水—流道：的进口段底面一般宜！。做成平底为了—抬，高进水池和前—池的：底部高程降低—。。其两：。岸翼：墙的高度以》减少地基土石方开挖！量和混？凝土工？程量可？将进水？流道进？口段底面向进口方】向上翘即做》成斜坡面形式—根据我国《部分泵站的工程【实践：。除有些？泵站：进水：流道进口《段底面做成》平底外多数泵站进水！流，道的进口段底面【上翘：角采：用7°～1》1°（见表9—。），因此本规范规—定进水流《道进口段底面上【。翘角不宜大》。于12°关于—。进口段顶板仰角【我，国多数泵站》的进：水流道采用20°～！28°也有个别泵】站采用32°—（见：表9）因此》本规范规定进水流】道进口段顶板仰角】不宜大于3》0° 】 ？ 【 》 9.2—.，4，  出水流道布置】对泵站的装置—。效率影响很大因此】流道的型线变—化应：比，较，。均匀为了减小水力】损失出？口流：速，应控制？在1.？5m/s以》。下当出口装有拍门时！可控制？在2.0m/s如果！水泵：。出水室出口处流速过！大宜在其后面直【至出水流道出—口设置扩散段以降】低流速扩《散段：的当量？扩散角不宜过—大，一般取8《°～1？2°较为合适 ！ 9.2.6】  直？管式出水流道—进口与？水泵出水室相连接】然后沿水平方向或向！上倾斜至出水池【为了便于机组启【动和排除管内—空气在流《道，出口常采用拍—门或快速闸门—断，流并在门后》管道较高处设置通】气孔以减少水流【脉动压力机组—停机时？还，可向流道内补气避】免流道内产生负压】减少关闭拍门时【的撞击？力，改善流道和拍门的】工作条件 】 9.2.7 】 虹吸式出水流【道的进口《与水泵出水室相【连接出口淹没在出水！池最低运行水位以】下中：间较高部位》为驼峰并略高于出水！池最高运行水位在】满足防洪要求—。的前提下《出，口可不设快》速闸门或《拍门在正常》运行工况下由—。于，出水：流道的虹吸作用【其顶部出现》负压；停机时需及时！打开设在驼》峰，顶部：。的真空破坏阀使空气！进入流道而破—坏真空？从而：。。切断驼峰两侧的水流！防止出水池的水向水！泵，倒灌使机组很—快，停稳根据工程实【践经验驼《峰顶部的真空—度一般应限》制在7m～8m水柱！。高因此本规》范规定驼峰顶部的】真空度不应超过7.！5m：水柱高 《 ，   —。  驼峰断面的【高度对该处》。的流：速和压力分》布均：有影响如果高度较】大断面处的上—、，下压差就会》很大工？程实践证明》在尽量？。减少局？部水：力损失的情》况下：压低驼峰断面的高】度是有好《处的这？样一方面可加—大驼峰顶部流—速，使水流夹气能—力增加并可减小该】。断面：处的：上、下压差；另一】方面可减少》驼峰顶部《的存气量便于—及早：形成：虹吸和满管》流而且还可减小驼】峰顶部的真空度【从而增大适应—出水池水《位变化？。的范：。围因：此驼峰处《断面宜设计成—扁平状 《 》9.2.9  【由于大、中型—泵站：机组：功率：较大如出水流道【。的水力损失稍有增】大将使电能有较多的！消耗因此常将—出水流道的出口【上，缘（顶板延长—线与出口《断面的？。延长线的交点）淹】没在出水池最低运】行，水位以下0.3m】～0.5m当流道】宽度较？大时为了减小出口】拍门或快速》闸门的跨《度，常在：流道中间《设置隔水墩有—关试验资料表明如果！隔水：墩，布置不当将》影响分流效果使【出流分配《不，均匀：增加：出水流道《的水力损《失因：此隔水墩起点—位置距水泵出水室宜！。远一点待至水泵出流！流速：较均匀处再分隔【为好一般隔水—墩起点位置与机组中！心线距离不应小于水！泵出口？直径的2倍》 ：