9.2  ！进，出水流道 】 9.2.】2  ？有关试验研究表明进！水流道？的设计主要问题是要！保证其出口流速【和压力分布比较均匀！为此要求《进水流道《型线平顺各》断面面积沿程变【化均匀合理且—进口断面处流速【宜控制？不大于1.0m/】s以减小水力损失为！水，泵运行？提供良好的水流条】件 ？。 9.2.3！  肘？形进水流道是—目前国内外采用最】广泛的？一种流道形式如国】内已建成的》两座最大轴流泵站水！泵，叶轮直？径分别为4.5【m，和4.0m配套电动！机功：率分别为50—00kW《和6000kW都是！采用这种流》道形式经《多年运行检》验情况良好我国部分！泵站肘形进水流道的！设计成果（》有些经过装》置试验验证）见【表，8、表9和图2由】表9可知多数—泵，站肘形进水流道H】/D=？1，.5～2.2B【/D=2.0～2】.5L/D=3.5！。～4.？0hk/D》=0.8～》1.0Ro/D＝】0.8～《1.0可《作为设？计肘：形进水流道的控制性！数据由于肘》形进水流道是逐【。渐，收缩的流道》内，的水流状态较好水】力损失较《小但不足之处是其】。底面高程比水泵叶轮！中心线高程低得较】。多，造，。成泵房底板高程较】低致使泵房地基开】挖较：深需增加一定的工程！投资 》 ？ ，  ： 钟形进水流—。道也是？一种较好的流道型式！根据几座采》用，钟形进水《流道的泵站装—置试验？资料与肘形》进，水流道相《比钟形进水流道【的平面宽《度较大B/D—值一般为2.—5～2.8》；而高度较小H【/D值一般为1.1！～1.4这样可【提高泵房底板高程减！少泵：房地基？开挖深度《机组段？间需填充的混凝土】量也较少因》而可节省一定—。的工：程量例如《两，座水泵叶轮直—径相同的泵站分别】采用肘形进》水流道和《钟形进水流道采用】钟形进水流道的泵】站与采用肘形进水】流道的泵站相比【设计扬程高单—泵设：计流量大《而泵房地《基开挖深度反而浅混！凝土用量反而少【（见表？10）根《据钟：形进水流道的—装置试？验结果其装置效率】并不比？肘型进？水流道？的装置？效率低因此国外【一些大、中型泵站采！用钟形进水》流道的较多近几【年来国内泵》站也有采用钟形进】水流道的运行—。情，况证明效果良好 ！     】有关试验资料表明在！水泵叶片安装角相】同，的情况下无论是肘】形进水流道或钟【形进水流道当进口】上缘：（，顶板延长线与进【口断面的延长线【的交点）的淹没水深！大于0.《35m时基本—上未出现《。局部漩？涡；当？淹没水深在0.2m！～0.3m》时流道进口水面产】生时：隐时现的漩》涡有：时涡带还伸入流【道进口内但此时对】水泵：性，能，的影响并不大机组】仍能正常运行—；当淹没《水深：在0.1m～0.1！8m时进口水面漩涡！出现频繁《；当淹没水》。深为0.06m时】漩涡剧烈并夹—。带，大量：空气进入流》道致使水泵运—行不稳噪声严重因】此本规范《规定进水流道进口上！缘的：最小淹没《水深为0《.5：m，即应淹没在进—水，池最低运行》水位以下《至少0.5m— 《     进水流！道的进口段》底面一般宜做—成，平底：。为了：抬高进水池和—前池的底部》高程降低其两—。岸翼墙的高》度以：减少地基土》石方：开挖量和混》凝土工程量可—将进水流道进口段底！面向进口方向上翘即！做成斜坡面》形式根据我国部分泵！站的工程《实践：除有些泵站进水流道！进口段底面做—成平底？外多数？泵站进？水流道的进口—段底面上翘角采【用7°？。～11°（见表9）！因此本规范规—定进水流道进口段底！。面上翘？。角不宜大于12°关！于进口段顶》板仰角？我，国多数泵站的进水流！道采用？2，0°～28°也有个！别泵：站采用32°（【见表9）因此本规】范，规定进水流》道进口段顶》板仰角不宜》。大于30°》 《 ： 【 《 9.！2.4  出水【流道布置对泵站的装！置效率影响很大因此！流道的型线变化【应比较？。均匀为了减》小水力损失》出口流速应控—制在：1，.5m/s以—。下当出？口，装有拍门时可控【制在2.《0m/s如果水泵出！水室出口处流速【过大宜在其后—。面直至出水》流道出口《设置扩散段》以降：低流速扩散段的【当量扩散角》不宜过大一般取8】°，～12°《较为合适 】 9.2》.6  直》管式出水流道进口与！水泵出水室相连【接然后沿《水，平方：。向，或向上？倾斜至出水池—为，了便于机组启—动和排除管内空气在！流道出口常采用拍】门或快速闸》门，断流并在门后管道】较高处设置通气【。孔以减？。少水流脉动压力机】组停机时还可向流道！内，补气避免《流道内产《生负压减《少关闭拍门》时的撞击《力改善流道和拍【门的工作《条件： ？ 9.2—。。.7  虹》吸式出水流道的【进口与水泵》出水：室相连接出口淹没在！出水池最低运—行水：位以下？中间较高《部位为驼峰并略高】于出水池最》高运行？水位：在满足防《洪要求的前提下出口！可不设？快速闸门《或拍门在正》常运行工况》下由于出水流道【。的虹吸作用其—顶部出现负压；停机！时需及时打开设【在驼峰顶部的真【空破坏阀《使空气进入流—道而破坏真空—从，而切断驼峰两侧的水！流防：止出水？池的水向水泵倒灌】使机组很快》停稳根据工》。程实：践经验驼峰顶部【的真空度《一般应？限制在7m》～8m水柱》高因此本规范规【定驼峰顶部》的真空度不应超过】。7.5？。m水柱高 【 ，     驼峰】断面的高度对该处】。的流速？和压力分布均有影响！如果高度较大断面处！的上、下压差就会】很大工程实践证明】在尽量减《少局部水《力损失的情况下压低！驼峰断面的》高度：是有好处的》这样一方面可—加大：驼峰顶部流》速使水流夹气—能力增加并可减小】该断面处的上、下】压，差；另一方面—可，减，少，驼峰顶部的》存气量便于及早形成！虹吸和？满管流而且还可减】小驼峰顶部的真【空，度从而增大》适应出水池水位变】。。化的范？围因：此驼峰处《断面宜设计》成扁平状 》 ： ？9.：2.9  由于大、！中型泵站《机组功率较大如出水！流道的？水，力损失稍有增大将使！电能有较多的—消耗因此《常将出水流道—的出：口上缘（顶板延长线！。与，出口断面的延长【线的交点）淹没在】出，水池最低《。运行水位以》。下0.3m～0【.5m？当流道？宽度较大时为了【减，小出口拍《门或：。快，。速闸：门的跨度常在—流道中间设置隔【水墩有？关，试验资料表明如【果隔：水墩：布置不当将影响【分流效？果，使出：流分配不《均匀增？加出水流道的水力损！。失因此隔水墩起点位！置距水泵出水—室宜远？一点：待，至水泵出流》流速较均匀处再【分隔为？好一般隔水》墩起点位置与—。机组：中，心线距离不应小【于水泵出口直径【的2倍 》