， 9.2  】进出水流道 【。。 9.2！.，2  有关试验研究！表明：进水流道的》。设，计主要问《题是：要保证其出口—流，速和压？力分布？比较：均匀为此要求—进，水，流道型？线平顺？各断面面积沿—程变化均匀合理且进！口断面？处，流速宜控制不大于1！.0m/s以减【。小水力损失为水泵运！行提供良好》的，水流条件 】 9.2.3  ！肘，形进水流道是目【。前国内？外采用最广泛—的一种流《道形式？如，国内已建成的两座最！大轴流泵站水泵【叶轮直径分别为【。。4.5m和》4.：0，m配套电动机功【率分别为500【0，kW和6000kW！都是采用《这种流道《形式经？。多年运行检》。验情况良好我国部分！泵站肘形《进水流道《。的设计成果（—有些经？过装置？试验验证）见表【。8、表9和》图2由？表9可知多数泵站】。肘形进水流道H【/D=1.5～【2，.2B/《D=2.0～2.5！L/：D=3？。.5～4《.0hk/》D=0.8～1.0！R，o/D＝0.8～】1.0可作为设计肘！形进水流道的控制】性数据由《于肘形进水流—道是逐渐《收缩的流道内的水流！状态较好水力损失】较小但不足》之处是其《底面高程比水泵叶轮！中心线高程低得【较多造成泵房底板】高，程较低？致使泵房地基—开挖较？深需增加一》定的工程投资—  【   钟形进水流道！也是一种较好的【流道型式《根据：几座：采用钟形进水流道的！泵站装置《试验资料与肘形【进水：流道相比钟形进水流！道的平面宽》度较大B/D值一般！为2.5～》2.8；而高度较】小H/D值一般为】1.1？～1.4《这样：可提高？泵，房底板高《。程减少泵《房地：基开挖深度机组段】间需填充《的混凝土量》也较少因而可节【省一定的工程量例】如两座水泵叶—轮直径相同的泵【站分别采用肘形进】水流道和钟形进水】流，道采：。用钟形进水》流道的泵站与—采，用肘形进水流—道的泵站相比设计扬！程，高单泵设计流—量大而泵房地—基开挖深度反而浅】。混，凝土用量反而少（见！表10？。）根：据，钟，形进水流道》的装置？试验结果其装置效】率并不？比，肘型进？水流道的装置效率】低因此国《外一些大、中型【泵站采用钟形进水流！道的较多近》几年：来国内泵站也—。有采用？钟形进水流》道的运行情况证【明效果良好 】     【。有关试验资料—表明：在水：泵叶片安《装角相同的情况【下无论是《肘形进水流道或钟】形进水？流道当进口》上缘（顶《板延长线与进口断】面的延长《线的交点）》的淹没水深大—于0.？35m时基本上未】出现局？部漩涡；当淹没【水深在？0.2？m～0？.3：m时：流道：。进口水面《产，生时隐时现的漩涡有！时涡带还伸入流道】进口内但《此时对水泵性—能的：影响并不《。大机组仍能》正常：运，行；当淹《没水深在0》.1m～0.1【8m时进口》水面漩涡《出现频繁；当淹没】水深：。。为0.06m—时漩涡剧烈并夹带大！量空气进入流—道致使水泵》运，行不稳噪声严重因此！本规范规定》进水流道《进口上缘的最—小淹没？水深为0.5m即应！淹没在进水池最低运！行水位？以下至？少0：.5m 】    《 ，进水流道的进口段】底面一般宜做—。成平底为《了，。抬高进水池和前【池的底部高程降低其！两岸：翼墙的高度》以减少地基土石方】开挖量和混凝土工】程量可？将进水流道进口段底！面，向进口方向上翘即做！成斜坡面形式根据】我，国部分？泵站：的工：程实践除有些—泵站进水流道—。进口段底《面，做成：平，底，外，多数泵站进》水流道的进口—段底面上翘角采用7！°～11°（—见表9）《因此本规《。范，规定进水流道进口】段底面上翘》角不宜大于12°】关于：进口段顶板仰角【我国多数泵站的进水！流道采用20—°～28°也有【。。个别泵站采用3【2°（？见表9）因》。此本规范规》定进：水流道进口段顶板仰！角，不宜大于30° ！。。 ！ 【 》 9.2.4 【。。 ，出水流道布置对泵】站的装置效率影【响很大因《此流道的型线变【化应比较均匀为了减！小水力损失出—口流速？应控制在1.5【m/s以《下当出口装有拍门时！可控制在2.0m】/s如果水泵出【水室出口《处流速过大宜在【其，后面：直至出？水流道出口设置【扩散段以降低—流速扩散段》的，当量扩散角不宜【过大一般取8°【～1：2°较为合》。。适 9】.2.6  直【管式：出水流道进》口与水泵出水室【相连接然后沿水平方！向或向上《倾斜至出水池为了】便于：机组启动和》。排除管内《空气在流道出口常】采用拍门或快—速闸门断流并在【门后管道较高处【。设置通？气，孔以减少水流—脉动压？力机组停机时还可】向流道内补》气，避免流道内产生负压！减少关？闭拍门时《。的，撞击力改善流道和拍！门，的，工作条件 】 9.2》.7  虹》。吸，式出水？。流道的进口与水【泵出水室相连接出口！淹没在出水池最低】运行水位以下中间】较高部位为驼—峰并略？高于出？水池最高运行水【位在满足防洪要求】的前提？下出口可不设快速闸！门或拍门在正—常运行工况下由于出！水流道？的虹吸作《用其顶部出现负【压；停机时需及时打！开设：。在驼峰顶部》的真空破《坏阀使空《气进入？流道而破坏真空【从而切？断驼峰？两侧的水流防止出】水池的水向》水泵：倒，灌使机组很快停【稳根据工程实—践经验驼峰顶—部的：真空度一《般应限制在7—m～8m《水柱高因此本规范规！定驼峰顶部的真空】度不应超过7.5】m水柱高 —  》   驼峰断—面的高度对该—处，的流速？和压：力分布均有影响【如果高度《较大断面处的上、】下压差就会》很大工程实践证【明，在尽量减少局部水】力损失的情况—下压：低驼峰断面的—高，度是有好处》的这：样一方面《可加大驼峰顶部【流速使水《流夹气能力增—加并可减小该—断面处？。的上、下压差—；另一方面可减少驼！峰顶部的存气量便】于及：早形成虹吸和满管流！而且还？可减：小驼峰顶部的真空度！从而增大适应出水】池水位变化的范围】因此驼峰处断—面宜设计成》扁平状 ！9，。.，2.9 《 由于大、中—型泵站机组功率较大！如出水流道》的水力损失稍有增】大将使电能有—较，多的消耗因此常将出！水流道？的出口上《缘（顶板延》长线与？出口断面的延长线】的，交点）淹没在出水池！。最低运行水位以【下0：.3m～0.—5m当流道宽度较】大时为了减》小出口拍门》或快速闸门》的跨度常《在流道中间设置隔】水墩有关试验资料】表明如果隔水墩布】置不当将《影响分流效果使出流！分配不均匀》增加出水流》道，的水力？损失因此隔》水墩起点位置距水泵！。出水室宜远一点【待至水泵出流流速】较均：匀处再分隔为好一般！隔水墩起点位置与】机组中心线距离不】应小于水泵出口直】径的2倍 》 ，