9.—2  进出水流道】 《 9》.，2.2 《 有关试验研—究表明进水流—道的设计主要问【题是要保证其出【口流速？和压：力分布比较均匀【为此要求进水流道型！线平：顺各断面面》积沿程？变化均？。匀合理且进口—断面：处流：速宜控制不大于1.！0m/s以》减小水力损》失为水泵《运行提？供良：好的水流条件 【 9.2】.3 ？ 肘形进水流道是】目前国内外采用【最，。广泛的一种流道形】。式如国内已建成的】两座最大轴流泵【站，。水泵：叶轮：直径分？别，为4.5m和4.】0m配？套电：。动机功？率分别为500【0kW和60—00kW都是采用这！种流道形式经多年】运行检验《情况良？好我国部分泵站肘】形进水流道的设计】。成果（有些经过【装，置试验验《证）见表8、表9和！图2由表9可知多数！泵站肘？形进水流《道H/D=》1.5～2.—2B/D=2.0～！2.5L《/D=3.》5～4.0》hk/D=0—.8～1.0Ro/！D＝0.8～—。1.0可作为设计肘！形进水流道的—控制性数《据由于肘形进水【。。流，道是逐？渐，收缩的流道内的【水流状态较好水力损！失较小但不足之处】是其底面高程—比水泵叶轮中—心线高程低得较多造！成，泵房底板高程较【低致使泵房地基开挖！较深需增加一定的工！程投资 》 ？   ？。  钟形进水—流道也？是一种较好的流【道型式？根据几座采》用钟形进水流道【的泵：。。站装：置试验资《料与肘？形进：水流道相《比钟形？进水流道的平面【宽，度较：大B/D值》一般为2.5～2】.8；而高》度较小H/》D值一般为1—。.1：～1.4《这样可？提高泵房底板高【程减少泵房地—基开挖深度机组段间！。需填充的混凝—土量也较少因—而可节省一定—的工程量例如两座】水泵叶轮《直径：相同的泵站分—别采用肘形进—水流道和钟形—进水流道采用钟形进！水流道的泵站—与采用肘形进水流】道的泵站相比—设，计扬程？高单泵设计流量【大而泵房地基开【挖深度反《而浅：混凝土用量反而少】（见：表10）根据钟【形进水流道》的装置试《。验结果其装置—效率并不比肘型【。。进水流道《的装置效《率低因？。此，国外一些大、中型】泵站采用钟形进【水流道的较》多近几年来》国内泵站也有采用】钟形进水《流道的运《行情况证明效—果良好 ！    有关试验】资料表明在水泵叶片！安装角相同的情【况下无论是肘形进水！流道或钟形进水流】道当进口上缘（顶板！延长线与进口断【面的延长线的—交点：）的淹没《。水深大于0.35】m时基本上未出现】。局部：漩涡；当淹没水深】在0.2m～0【.3m时流》道进口水面》产生时隐时》现，的漩涡有《时涡：带还伸入流道进【口内但此时》对水泵？性能的影响》并，不，大机组仍能》正常运行；当淹【没水深在《0.1m～》0.18m时进口】水面漩涡出现—频繁；当《淹没水？深为0.06m【时漩涡剧烈并夹带】大，量空气？进入流道致使水【泵，运行不稳噪声严重因！此本规范规定进水流！道进口？上缘的最小淹没水深！为0.5m即应【淹没在？进水池最低运行【水，位以下至少0.5m！   】 ， 进水流道的进【口段底面《一般宜做成平—底为了抬高进水池和！前池的底《部高程降低》其两岸？翼墙的高度》以减少地《基土石方开挖量【和混凝土工程—量可将进水流—道进：。口段底？面向进口方向上【翘即做成斜》坡面形式根据我国部！分泵站的工程—实践除有《些，泵站进？水流道？进口段？底面做成平底外多】数泵：站进水？流道的进口段底面】上翘角采用7°【～11°《（见表9《）因此本规范规定】进水流道进》口段底面《。上翘：角不宜大于12°】关于进？口段顶？板仰角？我国多数泵站的【进水流道采用20】°～2？8°也有《个别泵？站采用？。32°（见表9）】因此本？规范规定进水—流，道，进口：段顶板仰《角不宜大于30° ！ ？ ， ？ ， ， ， 》 【 9.2.4  出！水流：道布置对泵站的装】。置效率影响很大【因此流道的型线变化！应，比较均匀为了减小】水，力损失出口流—速应控？制在1.5m—/s以？。下当出口装有拍门】时可控制在2.0m！/s如果《水，泵出水室出》口处流速过》。大宜：在其：后面直至出》水，流道出口设》置扩散段以降—。低流速扩《散段：的，当，量扩：。散角不宜《过，大一般取8》°～：12°？较为合适 ！ ，9.2.6  【。直管式出水》流道进口与水泵出水！室相连接然后沿【水平方向或向—上倾斜？至出：水池为？了便于机组启—动和排除管内空气在！流道出口常采—。用拍门或快速—闸门断流并在—。门后：管道较高处设置通气！孔以：减少：。水流脉动《压力机组停机时还】可向流道《内，补气避免《流道：内产生负压减—少关闭拍门时—的撞击力《改善：流道和拍门的工作】条件 》 9《.2.？7 ： 虹吸式出水流【道的进口与水—泵出水室《相连接出口淹没在】出水池？最低运行水位以下】中，间较高部位为—驼峰：并略高于出》水，池最高运《行水位在满足防【洪，要求：的前提？。下出口可不设—。快速闸？门或：。拍门在正常运行【工况：下由于出《水流道的虹吸作【用其顶部出》现负压；停机时需】及时打开《设，。在驼峰顶部的—真空破？坏阀使空《气进入？流道而破坏》真空从而《切断驼峰《两侧的水流防止出水！池的：水向：水泵：倒灌：使机组很快停—稳根：据工程实践经验【驼峰顶部的真空度】一般应限制》在，7m～8m水柱高】因此本规范规定驼】峰顶部的真空度不应！超过7？.5m水柱高 ！     驼峰！断面的高度对—该处的流速和压力】分，布均有？影响如果高度—较大：断面：处的：上，、下压差《就会很大工》。程实践？证明在尽量减少【局部水力损失的【情况下压低驼峰断】面的高度是有—好处的这样一—方面可加大驼峰【。。顶部流速使水流夹】气，。能力增加并可减【小该断面处的上、】下压差；另一方面可！减少驼峰顶部—的存气量便》于及：。早形：成虹吸和《满管流而《且还可减小驼峰【顶部的真空度从【而增大？。适应出？。。水池水位变化的范围！因，此，驼峰处断面宜设【计成扁平状 — 》9.2.9  由】于大、中《型泵站机组功率较大！如出：水流：道的水力损失—稍有增大将使电能】有较多的消耗因此常！将出水流道的出口】上缘（顶板延长【线，与出口断面的—延长线的交点）【淹没：在出水池最》低运行水位以—下0.3m～0.】5m当？流道宽？度较大时为了—减小出口拍门或快】。。速闸门的跨》度常在流道》中间设？置隔水墩有关—。。试验资料表明—如果隔水墩布置不当！将影响？。分流效？果，使，出流分配不》。均匀增加出水流道】的水力损失因—此隔水墩起点—位置距水《泵出水室宜远一点待！至水泵出流流速较均！匀，处再分？隔为好一般》隔水墩起点位置与】机组中心《线距离？不应小？于水泵出口直径【的2倍？ ：