9.—2  进出水流【道 《 《 ，。9.2.2》  有关试验研【究表明进水流道的设！计主要问题是要【。保证其出《口流：速和压？力分布比《较，均匀为此要》求进水？流道型线《平顺各断面面积沿】程，。变，化，均匀合理且进—口断面处流》速宜控制不》大于1？.0m/s以减小水！力损失为水泵运【行提供良好》的水流条《。件 ： 9—.2.3  肘【形进水流道是目前国！。内外采用《最广泛的一种—流道形式如国内已】建成的？两座最大轴流—泵站水？泵叶轮？。直径：分别为4.5m【和4：.0m？配套电动机功率分】别为500》0kW和6000】kW都是《采用这种流道形式】经多年运行》检验情况良》好我：国部分泵站肘形进】水流道的设计—成果（有《些，经过装置试验验证】）见：表，8、表9和图—2由表？。9可知多数泵站【肘形进水流道H【/，D=1.《5～2.2B/D=！2.0～2.5【L/D=3.5～4！.0hk/D=【0.8？～1.0Ro/D】＝0.8～1.0】可作为设计》肘形：进水流道的控制性】数，据由于肘形》进水流道是逐渐收】。缩的流道内》的水流状态较—好水力损《。失，较小但不足之—处，是其底面高程比水】泵，叶轮中心线高程【低得较多造》成泵房底《板，高程较低致使—泵房地基开挖—较深：。需增加一定》的，工程投？资 —。    《。 ，钟形进水流道—也是一种《较好：的流道？型式根据几座—。采用：钟形进水《流，道，的泵站装置试验【资料与肘形》进水流道相比—钟形进水流》道的平面宽》度较大？B，/D值一般》为2：.5：～2.8；而高度较！小H/D值一—般，为1.1～1.4】这样可提高泵房底板！高程减少泵房地【基开挖深度》机组段？间需填充《的混凝土《量也较少《因，而可节省《一定的工程量例如两！座水泵叶《轮直：径相同的泵站分别采！用肘形进《水流道和钟》形进水流道采—用钟：。。形进水流道》的泵站与采用肘形进！水流道的泵站相【比设计？。扬程高单泵设—。计流量大《而泵房地《基开：挖深度反而浅混凝】土用：。量反而？少（见表《10）根《据钟形进水流道的】装置试验结》果其装置效率并不】比肘型进水流道的装！置效率低因此国【外一些大、中—型泵站采用钟—。形进水流道的较【。多近几？年来国？内泵站也有采—。用钟形进水流—道的运行情况证明效！果良好 ！    有关—试验资料表》明在水泵叶片安装角！相，同的情况《下无论是《肘形进水流道或【钟形进水《流道当进口上缘（顶！。板延长线与进口断面！的延长线的交—点）的淹没水—深大于0《.35m时基本上】未出现局《。部漩涡；当淹—。没水深在《0，.2：m～0.3m时流】道进口？水面产生时隐—时现的漩涡》。有时涡？带还伸入流道—进口内但此时对水】泵性能的《影响并不大》机组仍能正常运行】；当淹？没水深？在0.1m～0【.18m《时进：口水面漩《。涡，出现频繁；》当淹没水深为0.】06m时漩涡—剧烈并夹带大—量空气进《入，流道致使水》泵运行不《稳噪声严重因此本规！范规定进水流—道进口上《缘的最小淹》没水深为0》.5m即应淹没在】进水池？最低运行水位—以下至少0.—5m 》     进水！流道的进《口段底？面一般宜做成平【。底为了抬高》进水池？和前池的底部高【程降低？。其，。两岸翼墙的高度以】减少：。地基土？石方开挖量》和混凝土《工程：量可将进水流—道，进口段底《面向进口《方向上翘即做成斜坡！面形式根据我国【部分：泵站的工程实践除有！。些泵站？进水流道进》口段底面做成平底外！。多数泵站进水流道】的进口段底面—上翘角采用》7°～11》°（见表9）因【此本规范规定进水】流道进口段底面【。上翘：角不宜大于12【°关于进口段顶【板仰角我《国多：数泵站的进水流道】采用20°～2【8，°也有个别》泵站：采用：32°（见表9）因！此本规范《规定进水流道进口段！顶板仰？角不宜大《。于30°《 ！ 】 — 9.？2.4 《 出水流道布置【。。对泵：站，的装置效率影响【很大因此《流道的型线》变化应比较均匀【为了减小水力—损，失出口？流速应控《制在1.5m—/s以下当出口装有！拍门时可控制—在2.0m/s如果！水泵出水《室出口处流速过【大宜在其《。后面：。直至出水流道—出口设置扩散段以】降低流？。速扩散段《的当：量扩散角不宜过大】一般取8°～12°！较为合适《 9.2！.6：  直管式出水流道！进口与？水泵：出水室相连接—然后沿水平方—向或向上《。倾斜至出水池—为了便于《机组启？动和：排除管内空》气在流道出口常采】用拍门或快速闸门】断，流并在门后管道较】。高处设？置通气孔以减少水】流脉动压力机组停】机时还？可向流道内》。补气避免《流道内？产生负压减少关【闭拍门时的撞—击力改善流道和拍门！的工：作条件 】 9.2.7—  虹吸式出水【流道的进《口与：水泵出水室相—连接出口淹》没在出水《池最：低运行水位以下【中间较？高部位为《驼峰并略《高于出水池最高运】行水位在满足—防洪要？求的：前提下出《口，可不设？快速闸门《或拍门在正常运行】工况下由于出—水流道的虹吸—。作用其顶部出现负压！；停机时《需及时？打开设在驼峰顶【部的：真空破坏阀使空气】进入流道而破坏【。真空从？而切断驼峰》两侧的水流防—止出水池的》水，向水泵倒灌使—机，组很快停稳》根据工程《实践经验驼峰顶【部的真空度》一般应限《制在7？m～8m水柱高因此！本规范规定驼—峰顶部的《真，。空度：不应超过《7.5m水柱—高  】。。。   ？驼峰断？面，的高：度对该处的流—速和压力分布均有影！响如果高度较大断面！处的上、下》压差就会《。很大：工程实践证明在尽量！减少局部水力损失】的，情况下压低驼峰断】面的高度是有好处的！这样一方面可加大】。。。驼，峰顶部流速使—水流夹气能力增加并！可减小该断面处的】上、下压差；另一方！面可减少驼峰—顶部：的存气量便》于及早？形成虹吸《和满管流而》且还可减小》驼峰顶部的真—空度从而《增大适应出水池【水位变？。化的范？围因此驼峰处断【面宜设计成扁平【状 — 9.2.9  由！于大、中型泵站机组！功率较大如出水流】道的水？力损失稍《有增：大将使电能有较多的！消耗因此《常将出水《流道的出口上缘【（顶板延长线与【出口断面的延长线的！。交点）淹没在出水池！最低运行水位以【下0.？3m～？0.5？。m当流道宽度较【大时为？了减：小出口拍门或快速闸！门的跨度常》在流道中间设置【隔水墩？有关试验《资料表明《如果隔水墩》布置不当将影响分流！效果使出《流分配？不均匀？增加出？水流：道的水力损失—因，此隔水墩《起点位置《距水泵？出水：室，宜远一点待至水泵】出流流速较均—匀处再分隔为好【一般隔水墩》起点位置与机—组中心线距》。离不应小于水泵出口！直径的2倍 【