：。 6.5  【主要结构计算— 【 6.5.》1  ？泵房底板《。、进：出水流道《、机墩、《排架：、吊车梁《等主要？结，构严：格地说均属空间结】构，本应按三《维结构进行设—计但是？这样做计算工—作量很大；同时只】要满：足了：工程实际要求—的精度过于精确【。的，计算亦无必要因此】对上：述各主？要结构均可》根据工？程实际情《况简：化为按二维结构【。进行计？算只是在有必要【。且条件许可时才按三！维结构进行计—算 — 6：.5.3《  ：泵房底板是整—个，泵房结构的基础【它承受上部结构【。重量和作用荷载【并均匀地传给地基】依靠它与地基接触】面的摩？擦力抵抗水平滑动并！兼有防？渗、防冲《的作用因此泵房底板！在整个泵房结—构中占？有十分重要的地位泵！房底板？一，般，均采用平底板—。形式它的支承形式】因与其连接的结构】不同而异《例如大型立式水【泵块基型泵房底板】在进水流道进口【段与流道的》边墙、？。隔，。墩相连接；在进【水流道？。末端三面支承在较厚！实的混？凝，土，块体上；在》集水廊道及其后【的空箱部分》。一般：为纵、横《向墩墙所支》承这样？的，“结构地基”体【。系严格？地说应按《三，维结构分析其应【力分：布状况但计算极为】繁冗：在工：程实践中一般可简化！成二：。维结：构选用近似》的计算？分析方法例如进【水流道？的进口段一般—可沿垂直水》流方向截取》单位宽？度的梁或框》架，。按倒置梁、》弹性地基梁或弹性地！基上的框《架计算进水流道【末端一般可按—。三边：固定、一《边简支的矩》形板计算；集水廊】道及其？后的空箱部分—一般可按四边固【定的双向板计算现】将我国几个已建泵站！的，泵房：底板计算方法—列，于表：6供参考 】 》  《。   应当指出【倒置梁法《未，考虑墩墙结点宽度和！边荷载的影响加之】地基反力按》均匀分？布又与实《际，情况不？符因此该法计—算成果比较粗略但】因该法计算简捷【使，用方便对于中—、小：型泵站工程仍不【失为一种简化计算】方法  《 《 ，    弹性地【。基梁法是《一种广泛用于大【、中型泵《站工程？设计的比较精确【的计算方《法当按弹性地基梁法！计算：时应考虑地基土质特！别是地基可》压缩层厚《。度，的影响弹性地基梁法！通常：采用的有两种—。假定一种《是文克尔假定假定】地基单位面》积所受的《压力：与，该单位面《积，的地基沉降成正比其！比例系数称为基床】系数或称为》。。垫层系数显然按此假！定基底压力值未考】。虑基础范《围以外地基变—形，的影响；《另一：种是假定地基—。为，半，无限深理想弹—性体：认为：土，体应力和变》形为线？性关系可《利，用弹性理《论中半无限深理想弹！性体的？沉，降公式（如弗—拉芒：公式）计算》。地基：的沉降再根据基础】挠度和地基》变形协调《一，致的原则求解地基反！力并计及基》础范围以外边—荷载作用的影响上述！两种假定是两—种极：限，情况：前者适用于岩基【或可压缩土层厚度】很薄的土基后者【适用于？可压：缩土层厚度》无限深的情况在此】情，况下宜按有限深弹性！地基的？假定进行计》算，至于“有限深”的】界限值目前》。尚无统一《规定参照现行行业】标准水闸设计规范】SL 2《65的规定本—规范规定《。当可压缩土层厚【度与弹性《地基梁半长的比【值为0.25～2.！0时可按有限—深弹性地基梁法【计算；当上》述，比值小于0.25时！。可按基？床系数法（文克尔假！定）计算；当—上，述比值大于》2.0时可按半【无限深？弹性地基梁法—计算 【     泵房底】板的：长度和宽《。度一般？都比较？大而且两《者又比较接》近按：板，梁判别公式判定【应属弹性地基上的】双向矩形《板对此可按交叉梁】系的弹性地基梁【。法计算？这种计算方》法从试？荷载法概念出发利用！纵，横交叉梁共》轭点上相对变位一】致的条？件进行荷《载分配分别按纵【、横向弹性地基梁】计算弹性地基板的】双向应力但计算繁冗！在泵房设计中通常】。仍是沿泵房》进、出水方向截【取单位宽度的弹性地！基梁只计算》其单向应力 】 ？   ？ 本规范《所述的反力》直线：分布：法又称？荷载组合法或截面法！这，种，计算方法虽然假定】地，基反力在垂直水流方！。向均：匀分：布但不把墩墙当作底！板的支座而认—为墩墙是作》用在底？板上的？。荷载按截面》法计算其内》力 》 6.5》.4  边荷—载是作？。用于：。泵房底板两》侧地：基上的荷载包括与计！算块相邻的底板【传到地基上的荷载均！。可称为边荷载当采】用有限深或半—无限深弹性地基梁】法，计算时应考虑边荷载！对地：基变：形的影响根据试验研！究和工程实践—可知边荷载对计算泵！房底板内力影响主】要与地基土质—、边荷载大小及边】荷载施加程》。序等因？素有：关如何准《确确：定边荷载的影响是】一个十分复杂的问题！。因此在泵房设计【中对边荷载的—。影响只能作一些原则！性的考虑鉴于目前所！采，用的：计算方法本身还不够！完善和取用的计算参！数不够？准确对？边，荷，。载影响百分数作【很，具体的规《定是没有必要的因】此本：规范只作概》略性的规定执行时】可结合工程实—际情况稍作选择【这个概略性的—规定：即当边荷载使—泵房底板弯矩增加时！无论：。是粘性土《地基或砂《性，土，地基均宜计及边【荷载的100％；当！边荷：载，使泵房底板弯矩减少！时在：粘，性土地基上可—不计边荷载的作【用在砂性土地基上可！只计边荷载》的50？％显然这都是—从偏安全《。角度考虑的 —。。 《 6.5.》5  ？肘形：。进水流道和直管式】、虹吸？式出水流道是—目前泵？房，。设计中采用最为普】遍的进、《出水流道形式其应】力，。计算方？。法主要取《。决于结构《布置、断面形—。状和作用荷载等情况！。按单孔或多孔—框，架结构？进行计算钟》形，进水流道进口段虽然！比较宽但它的—高度较肘形流道矮得！多其结构《。布置和断面》形状与肘形进水【流道的进口》段相比有一定的相】似性；？屈膝式或猫背式【出水流？道主要是为了满足】。出口淹没的》需要将出口高程压】低呈“低《驼峰”状其结构【布，置和断面形状—与，。虹，。吸式出水流》道相比也有一定【的相似性《因此钟形《进，水流道进《口段和屈膝式—、猫背式出水流道的！应，力也：可按：单孔或多《孔框架结构进行计算！。  【   虹吸式—出水流？道的结构布置按【其，外，部联：结，方式可分为管墩【。整体连？接，和，管墩分离《两种：形式前者将流道管】。壁与墩墙浇筑成一】整体结构《；后者是流道管壁】与墩墙是各自独立】的如果？流，道宽：度较大中《间可增设《隔墩 —     管【墩，整体连接的出—水流道实属空间结】构，体系为简化计算可将！流道截取《为彼此独立的单孔或！多孔闭合框》架结构？但因作？用荷载是随作用部】。位的不同而变化的】如内水压《。力在不同《部，位或在同一部位、不！同运：用情：况下的数值都是【不同：的，因此进？行应力计算时要分段！。截，取流道的《典型横断《。面管墩？整体联结的出—水流道管《壁较厚（尤》其是在水泵弯管出口！处，），进行：应力：计算时必须考虑【其厚度的《影响例如某泵—房设计时考》虑了管壁厚度的【影响获得了较为合理！的计算成《。果减少？了钢筋？用量 【 ，    管》墩整：体连接的《出水流道一般只需进！行流道横断面的静力！计算及抗《裂核算；管》墩，分离的出水流道除】需进：行流道横断》。面的：静力计算及抗裂核算！外还：需进行流道纵—断面：的静力计《算  】  ： 当虹吸式出水流道！为管墩分离形—式时其上《升段受有较大的【。纵向力除应计—算横向应《力外还？应计算纵向》。应力例如某泵站【的，虹吸式出水流道【类似一根倾斜放置的！空腹梁其上端与墩】墙连接下《端支承在梁上上升高！度和长度均》。较大承受的纵—向力也较大设—。计时对？结构纵向应》力进行了计算计算结！果表明纵向应—力是：一项不可忽视的【内力 【 6.5.6  】双向进出水流道【形式目前在国内还不！多见这是《一种双进《双出：的双层流道结构呈】X状亦称“X形【”流道结构其下【层为双向肘形进水流！道上：。层为：双向直管式出—水流道因此双向进】、出水流《道可分？别按：肘形进？水，流道和直管式出【水流道进行应—力计算如果上、【下层之间《的隔：板厚度不大》则按双层框架结构】计算也？是可以的 ！ 6.5.7  】混凝土蜗《壳式出水《流道目前在国—内也不多见》这是一种和水—电站：厂房混凝土蜗壳形】状极为相似的很【复杂：的整体结构其—实际应力状况很难用！简单的计算方法【求解：因此必须对这—种结构进行适当【的简化方可》进行计算《例如某？泵房采用混》。凝土蜗壳式》出水流？道形式蜗壳断面为】梯形系由蜗壳—。顶板：。、侧墙和《底，板构成设计中采用了！两种计？算方法一种》是将顶板与侧墙视】为一个整体截取单位！宽度按形《刚架结构计算；另】一种是将《顶板与侧墙分—。开顶板按环形—板结构计算》侧墙按上、下—。两端固定板结构【计，。算由于？蜗，壳断面尺寸较大【出水管内设有导【。水用的隔《墩因此可按对称矩】形框架结构计算 】 ： ，    》。 泵房是低》水头水工《建筑：物其混凝《土蜗壳承受》的内水？压力：较小因而《计算应力也较小一】般只需？按，构造配筋 ！ ，6.5.8  大】、中型？立式轴流泵机组的机！墩型式有井》字梁式、纵梁牛腿】式、梁？柱，构架式、《环形梁柱式和圆筒式！等大、中型卧式离】心泵机组的机墩形】式有块状式、墙【式等机墩《结构形式可根据机】组特性和泵房结构布！置等因素选用—根据调查资料立式机！组单机功率为—800？kW：的机组间《距，多数在4.》8m～？。。5.5m机墩—一般采用《井字梁式结构—支，。承电动机的井字梁由！两根横梁和两根【纵梁组成荷载—由井：。字梁传至墩上这种机！墩形：式结构？简单施工方便；单】机功率为《1600k》W的机组间》距多数在6》.0m？～7.0m机墩【一，般采用纵《梁牛腿？式结构支承电动【机的是两根纵梁和】两根与纵梁方向【平行的短牛腿前者】伸入墩内后者从【墩上悬出荷载—由纵梁和牛腿传【至墩上这种机墩【形式工程量》较省；单《机功率为280【0kW和30—00kW的机组【间距约在7.6【m～10.0m【机墩一般采用梁柱】构架式结构荷载由梁！柱构架传至联轴层大！体积混凝土上面；】单机功率为5—000kW和60】00kW的机组【间距约在11—.0：m～12.》7m机墩则采用【环形梁柱式结构荷】载由环形梁》。经托梁和立柱分别传！至墩墙？和密封层大体积混凝！土上：。面；单机功率为70！00：kW：。。的机组间距达18.！8m机墩则》采用：圆筒式？结构荷载由圆筒传】至下部大体积—混，凝土上面卧式机【组的水泵机墩一【般采用块状式结【构电动机机墩一【般采用墙《式结构工程实践【证明这？些形式的机墩结构】安全可靠对》设备布置和安装、检！修都：比较方便《  ？     关！于机墩的设计泵【房，内的立式抽水机【组机墩与水》电，站发电机组机墩基】本相同？卧式抽水机组—机墩与工业厂房内】动力机器的》基础基本相》同所不同的是抽水】机组的电动机转速比！较低对机墩的要求】。没有水电站》发电机组《对其机墩或工业厂】房内的动力机—器对其？。基，础的要求高因此【截面：尺寸一般《不太大的抽》水机组机墩》不难满足《结构强度、》刚度和稳定要求但对！。扬程在100m以】上的高扬程泵站【。在，进行卧？式机组机墩》稳定计算时应计【入水泵启动时出【水管道水柱的推【力必要时应设置抗】推，移设施例如某泵站】设计：扬，程达160m—由于机墩设计时【未考虑出《水管道水柱的推【力工程建成后水泵启！动时作用于》泵体的？水柱推力很大水【。泵基础螺栓阻止不住！泵体的滑移致—使泵体与《电动机不《。同心从而产》生振：动影响了机组的正常！运，行后经重新安装机组！并设置了《抗推移设施才使【。机组恢复正常运行又！如某二级泵站的【设计扬程为14【。0m在机墩设—计，时考虑了出水管道水！柱的推力机》墩抗滑稳定安全系数！的计：算值大于《1，.3同时还设置了】抗推移设施作为【。附加安全因素工【程建成后经》多年运？行证明设计正—。确因此对于扬程【在，100m《以上的高扬程泵站计！。算机墩稳定时—应，计入出水《管道水柱的推力并应！设置必要的抗推移设！施 6.！5.9  立式机】组机墩的《动力计算主》要是验算机墩在振】动荷载作用下会【不会产生共振并对振！幅和动力系数进行验！算为简化计算可将立！式机：组机墩简化为单自】由度体系的》悬臂梁结构对共振的！验算要？求机墩强迫振动频率！与自振？频率：之差和机墩自振频】率的：比，值不小于2》0％；对振幅—的验算要求最大【振幅值不超过—下列允？许值垂直振幅0.】15：mm水平振幅0【。.20mm这些允许！。值的规定《与水电站发电—机组机墩动力计算规！定的允？许值是一致》的但因目前动力【计算：本身精度不高因此】对自振？频率的计算只能【是很粗略的》对于动？力系数的《验，算根：据，已，建泵站的调查资料验！算结果一般为—1.0～《1.3？由于：泵站电动机转速【比较低机《墩强：迫，振动频率与自振【频率：。的比值很小》加之：机组制造精度和安装！。质量：等方面可《能存在的问题因此】。。要求动？力系数的计算—。值不小于1.3但为！了不过多地增加机】墩的工程《量还要求动力系数的！计算：值不：大于1.《5，如动力系数的—计，算值不在1.3～】1.5？范围内则应》重做机墩设计—直，至符合上述要求时】为止 》。  《   对于卧式机组！机墩由于机组水平卧！置在泵房内其动力】特性明显优于立式】机组机墩因》此可只进行垂—直振：幅的：验算 【   ？ ， ，工程实验证》明对于单机功率在1！600？kW以下《的立式？机组机？墩和单机《。功率在500kw】以下的？。卧式机？组机墩因《受机组？的振动影响》很小故均可》不进行动力》计算：。例如某省7》座立式机组泵站单机！功率均为800kw！机墩均未进行动【。。。力计算经多年运行】考验均？未出现异常现象 ！。 6.5【.10  泵房排】架是泵房结》构的主要承重构件它！承担屋？面传来？的，重量：、吊车荷载、风【荷载等并通》。。过它传至下部—结构其应力可—根据受力条件和结构！支承形式《等情况进《行，。计算干室型泵房【排架柱多数是支【承在水下《侧墙：上当水下侧》墙刚：度与排架柱刚—度的：比值：小于或？等于5？.0时水《。。下侧墙受上部排架】柱变形的影响—较大：因此墙与柱可联合】计算；当《。水，下侧墙？刚度与？排架柱刚《度的比值大》于5.0《时水下侧墙对排架】柱起：固，结，作用即水下侧—墙不受上部排—架柱变形的影—响因：此墙：与柱可？分开：计算计算时》将水下侧墙作为排架！柱的基础 【 6.5—.，11  吊车梁也是！泵房结构的主要承重！构件它承《。受吊车启动、运行、！。制动时产生的荷载】如垂直轮压、纵向和！横向水平制动力【等并通过它传—给排架再传至下部结！构，其受力情况比较复】杂吊车梁《总是沿？。泵房纵向布置对【加，强泵房？的纵向？刚，。度连接泵房的各【横向排架起着一【定的作用吊车梁有】单跨简支梁或多【跨连续梁等结构【形式可根据》泵房结构《布置、机组安—装和设备吊运要求】等因素选用单—跨简支？。式吊车梁《多为预？。制吊装较方》便；多跨《连续式吊车梁工程】量较少造《价，较经济根《。据调查资料泵—房内的吊车》梁多数为《钢筋混凝土结构也】有采用预应力钢筋混！凝，土结构及钢结构对】于负荷量大的吊【车梁为充《分利：用材料强度减少工程！量宜采用预应力钢】筋混：凝土结构或钢—结，构预：应力：钢筋混？凝土吊车梁》。施工较复杂钢吊【车梁需？用钢材较多钢筋【混凝土或预应力钢】筋混凝土吊车梁一般！。有T形、I形等截面！形，式T形截面吊车【梁有较大的》横向刚度且外形简单！施工方便是最常用的！截面形式I形—截面吊车梁具—有，受拉：翼缘便？于布置预应力钢筋适！用于负荷量较—大的：情况变截面吊车【。梁的：。。外形有鱼腹式—、，折线式？、轻型？桁架：式等其特点》是，薄腹变截面》能充分？利用材？料强：度节省混凝土和【钢筋用量但》因设计计算较复杂】施工制作较麻烦运输！堆放：不方便因此这—。种截面形式的吊车梁！目前在？。泵，房工程中没》有得到广泛》的应用 ！    由于吊车】梁是直？接承受吊车荷—载的结？构构：件吊车的启动—。、运行和制动—对吊车梁的运用【均有很？大的影响因此设计】吊车梁时应》考虑吊车启动、运】行和制动《产生的影响为保证吊！车梁的结构安全设】计中应控《制吊：车梁的？最大计算挠度不超】过计算跨《度的1/600（】钢，筋混凝土结构—）或1/700（钢！结，。构）对？于钢筋混凝土吊【。车梁结构《还应按限裂要—求控制最大裂缝宽】度不超过《0.30《mm： 《 ，。     对于【负荷：量，不大的常用吊车梁】设计时可《。套用标准设计—图集但套用时要【注意实际负》荷量和吊车梁的计算！跨度与所套》用图纸上规》定的设计负荷量和吊！车，梁的计算跨度是【否符合千《。万不：。可套错？由，于泵房不同》于一般工业厂房【特别是负荷量较大的！吊车梁有时难以【套用标准设计图集在！此，情况下必须自行【设计 《