6》。.5  主》要结：构计算 【。。 ？ 6.5.1  泵！房底板、进》出水流道《、，机墩、排架》、吊车？。梁等主要结构严格地！说均：属空间结《。构，本应按三维结—构进行设计但是【这样做？计，算工作量《很大；同时只要【满足了？工程实际要求的精度！过于精确《的计算亦无必要【因此对上述各—主要结构《均可根？据工程实际情—况简：化为按二《维结：构进行计算只是在有！必要且条件许可时才！按三维结构进行计算！ ， 6.5】.3：  泵房底板—是整个？泵房：结构的基础它承受】上部结构重》量和作用荷》载并均匀地传给地】基依靠它《与地：基接触？面的摩擦力》抵抗水平滑动—并兼有防渗、防【冲的作用因此—泵房底板《在整个泵房结构【。中占有十分重要【的，地位泵房底板一般】均，采用平底板形式它】。的支承形式因与【其连接的结构不同】而，异例如大型立—式水泵块基型泵【房底板？在进水流《。。道进口段与流道的】边墙、隔《墩相连接；在—进水流道末端三【面支：承在较厚实的混凝土！块体上；在集水【廊道及其《后的空箱部》分一般？为纵、？。横向墩墙所支承【。这样的“《结构地基”体系严】格地说应按三维【结，构分析其应力分布状！况，但计算极为繁冗在工！程实践中一般可简化！成，二维结构选用近【似的计？算分析方《法例如进水流道的进！口段一般《可沿垂直水流方向截！取，。单位宽度的梁或【框架：按倒置梁、》弹性地基梁或弹【性地：基上的框架计算进水！流道末端一般可【按三边固定》。、一边简支的矩形板！计算；集水廊道【及其：后的空箱部分一般】可按四边固》定的双向板计算现将！。我国几个已建泵站】的泵房底板计算【方法列于表6供【参考 ！ ，  》   应当指出倒置！。梁法未考虑墩墙结】点宽度？和边荷载的影响加之！地基反力《按均匀分布又与【实际情况不符因此该！法计算？成果比较粗》略但因该《法计：算简捷使用》方便对于中、小【型泵：站工：程，仍不失为一种简化】。计算方法  —    】 ，弹性：地基梁法是一种【广泛：用于：大、中？型泵站工《程，设计的比较精—确，的计：算方法当按弹性地】基梁：法计算？时应考虑地》基土质特别是地基】可压缩层厚度的影响！。弹性地？基梁法通常采用【的，有两种假定一—种是：文克尔假定假定地】基单位面积所—受的压力与该单位面！积，的地基沉降成正【比其比例系》数称为基床系—数或称为垫层系数显！然按此假定基底压】力值未考虑》基础范围以外地【基变形的影响；【另一种是假定地【基，为，半无限深理想—。弹性体？认为土体应力和变】形为线性关系可【利用弹性《理，论中半？无限深？理想弹性《体的沉降公式—（如弗拉《芒公：式）计算地基的【沉降再根据基础【挠度和地基变形协调！一致的原则求解【地基反力并》。计及基础范围以外边！荷载作用的影—响上述？两，种假定是两种—极限情况前》。者，适用于？岩基或？可压缩土层》厚度很薄的土—基后者适用于可【压缩土层厚度无【限深的情况在此【情况下宜《按有：限深弹性《地基：的假定进行计算至于！“有限深”的界限】值目前尚无统—一规定？参照现行行》业标准水闸设计【规，范，SL ？26：5，的规定本规范—规定当可压缩土层厚！度，与弹性地基梁半【长的：比值为0.》25：～2.0时可按有】限深弹性地基—梁法计？算；当上述比—值小：于0.25时可按】基床系数法（文克尔！假定）计算；当【上述比值大于2【.0时可按半无限深！弹性地基梁法计【算 《 ：    《 泵房底《板的长度和》宽度一般都比—较大：而且两？者又比？较接近按板梁判【别公式判《定应属弹性》地基上的《双向矩形板对—此可按交叉梁系的】弹，性地基梁法计算【这种计算方》法从试荷载》。法概念出发》利用：纵，横交叉？梁共轭点上相对【变位一致的条件进】行荷：载分配分别》按纵、横向弹性【地基梁？计算弹性地基板的】双向应力但计算繁冗！在，泵房设？计中通常仍是沿泵房！进、出水方向截取单！位宽度的弹性地【基，梁只计算《其单向应力》 》     本规范】所述：的反力直线》分布法又《。称荷载组合法或截】面法这种计算方法虽！然假定地《基反力在垂直水【流方：向均：匀分：布但不把墩墙当作底！板的：支座：而，。认为墩墙是作用【在底板上的荷—载按截？面法计算其内—力 》 6.5.4  ！边荷载是作用于泵房！底板两侧《地基上的《。荷载包括与计算【块相邻的底板传到】地基上？的荷载均可》。。称为边荷《载当采用有限—。深或半无限深—弹性地基梁法计算时！应考虑边荷载对【。地基：变，。。形的影响根》据试验研究和—工程：实，践可知边荷载对【计算泵房底板内力】影响主要与地基【土质、边《荷载大小及边荷载】施，加程序等因素有关】如何：准确：确定边荷载》。的影响是一个—十分复杂的问题【因此：在泵房设计》中对边？荷载的影响只—能，作一：些原则性《的考虑鉴于》目，前所采用《的，计算方法本身还不够！完善和取用》。的计算参数》不够准确对》边荷载影响百分数】作很具？体的规定是没有【必，要的因此本规范只】。。作概略性的规—定，执，行时可结合工程实】际情况稍作选—择这个？概略性的规定即【。当边荷载使泵房底板！。弯矩：。增加时无论》是粘性土地基—或砂性土《地基均宜《计及边荷《载的100％；当】边荷载使泵房—底板弯矩减》少时在？粘性土地基》上可不计《边荷：。载的：作用在砂性土地【基上可？只计：边荷：载的50《％显然这都是从偏安！全角：度考虑的《 —6.5.《5  肘形进水流道！和直管式《、虹吸式出水流【道，是目前？泵房设计《中采：用最为普遍的进、】出水流？。。道形式其应力计算】方法主要《取决于结构布置、断！面形状？和作用？荷载：等情况按《单孔或多孔框—。架结构进行计算【钟形进水流道进口】段虽然比较宽但【它的高？度较肘形流道—矮得多其《结构布置和断面形】状与肘形进水—流道的进口段—相比：有一定的相似性【。。；屈膝式或猫背式出！水流道主《。。要是为了《满，足出口淹没的需要】将出口？高程压低呈》“低驼峰”状其结构！。布置：和断面形状与虹吸】式出水流道相比也】有一：定的相似性因此钟形！进，水流道进口段—和屈膝式、猫背式】出水流道的应力【也可按单孔》或多孔框架结构【。进行计算 — 《    虹》吸式出水流道的结构！布置按其外部—联结方式可》分为：。管墩整？体连接和管墩分离两！种形式前者将流道】管壁与墩墙》浇筑成一《整体结？构；后？者是流道管壁与【墩墙：是各自独立的如【果流道宽度较—大，中间可增设隔墩 ！    【 ，管墩整体连接的出】水流道实属》空间结构体》系为简化计算—可将流道《截取为彼此独—立的单孔或多孔闭合！框架：结构但因《作，用荷载？是随作？用部位的不同—而变化的如内水压力！在不：同部：位或在同一部位【、不：同运用情况下的数】值都是不同的—因此进？行应力计算时要分段！截取流？道的典型横断面【管墩整体联结—的出水流道管壁【较厚（尤其是在水泵！弯管出口处》）进行应力计算时必！须考虑其厚度的影】响例如某泵》房，设计时考虑了管壁】厚度：的影响获得了较【为合理？的，计算成果减少了钢】筋用量 】    《 管墩？整体连接的出—水流道？一般只？需，进行流道横断面的静！力计算及抗裂核【算；管墩分离的出】水流道除需进行流道！横断面的静》力计算及抗裂核算外！还需进行流道纵断】。。面的静力计算 】     】当虹：吸式出水流道为【。管墩分离形式—时其上升段受有【较大的？纵向：力除应计算》横向应力外还—应计：算纵向应力》例如某？泵站：的虹吸式出水流道类！似，一根倾斜放置的空】腹梁其上《端与墩墙《连接下？端支承在梁上—上升高度和》长度均较大承受的纵！向力也较大设—计时对结构纵向【。。应力进行了计—算计算结《果表明纵向应力是一！项不可忽视的—。内力 【 6.5《.6  双向进出】。水流道？形式目前在国内还】不，多见这是一种双【。进双出？的双层流道结构呈】X状亦称“X形【”流道结构其下层为！双向肘？形进水流《道上层为双向—直管式出水流道因此！双向进、《。出水流道《可分别按肘形—进水流道和直管【式，出水：流道进？。行应力？计算如果上、—下层之间的隔—板厚度不大则按【双层框架结构计算】也是可以的》 6.5！.，7  混凝土蜗【壳式出水流道目前】在国内？也不多见这是一种和！水电站厂房混凝【。土蜗壳？形状极为相似—的很：复杂的？整体结构其实际【应力：状况很难用简—单的计？算方法求解因—此必须？对这种结构进—。行适当的简化方可进！行计：算例如？某泵房采用混凝土蜗！壳式出？水流道形式蜗—壳断面为梯形系【由蜗：壳顶板、侧》墙和底板构》。成设计？中采用了《两种：计算方法一种是【将顶板与侧墙视【为一个整体》截取单位宽》度按形？。刚架结构计算—；另一种是将顶板与！侧，。墙分开顶《板按环形板结构【计算侧墙《。按上、下《两端固定板结构计算！由于蜗壳断面尺寸较！大出：水，管内设有导水用【的隔墩因此可—按对称矩形框架【结构计算 】     泵房】是低水头水》工建筑物其混—凝土：蜗壳承受《的内水压力》较小因而计算应【力也较小一般—只需按构造配筋 ！ 6.5.】8  大《、中型立《式轴流泵机组的机墩！型式有井字梁式【、，。纵梁牛腿式》、梁柱构《架式、环形梁柱式和！圆，筒式等？大、中型《卧式离心泵》机，组的机墩形式—有块状式、墙式等】机墩结构形》式可根据机》组特性和泵房结【构，布置等因素选用【根据调查资料—。立式机组单机功率为！800kW的机【组间距多数在4.8！m～5.5m—机墩一般采用井字】梁，式结构支《承电动？机的井？字梁由两根》横梁和两根纵梁组成！荷载由井字梁传至墩！上这种机墩形—式结构简《单，施工方便；单机功】率为：1600k》W的机？组间距多数在—6.0m～7—.0m机《墩一般？采用纵梁牛腿式结构！支承电动机》的是两根纵梁—和两根与纵》梁方向平行的短牛腿！前，者伸入墩内后者从】墩上悬出荷载由【纵，梁和牛腿传至墩上】这种机墩《形式工程量较省；单！。机，功率为2《800kW和3【00：0kW的机》组间距约在7.【6m～10.0m机！墩一般采用梁柱构架！式结构荷载由—梁，。柱构架？传至联？轴层大体积混凝【土上面；单》机功率为50—00k？。W和6？000kW》的机组间《距约在11.0m～！1，2.：7m机墩则》采用环形梁》柱，式结构荷载》由环形梁经托梁【和立柱分别传至【墩，墙，和密封层大》体，积混凝土上面—；单机功率为7【000kW的机组】间，距，达18.8m机墩】则采用圆《筒式结？构荷载？由圆筒？传至下部大》体，积混凝土上》面卧式机《组的：水，泵机墩一般采用块】状式结构电动机【。机墩一般《采用墙式结构—工，程实践？证明这些形》式的机墩结构—安全可靠对设备布置！和安装、检》修都比？较，方便  】     关于机墩！的设计泵房内的立】式抽水机组机墩与】水电：。站发电机组机墩基】本相同卧式抽水机】组，机墩与工业厂房内动！力机器的基》。。础基本相同所—不同的是抽水机【组的电动机转—速比较？。低对机墩的要求【没有：水电站发电机—组对其机墩或工业厂！房内的动《。。力机器对其》基础的要《求高因？此截面？尺寸一般不》太，大的抽？水，机组：机墩不难《满足结？构强度、刚度和【稳定要？求但：对扬程？在100《m以上？的高扬程泵站—在进行卧式机组机】墩稳定计算》时应计入《水泵启动时》出水管道水》柱的推力必》要时应设置抗推移】设施：例如某泵站设计扬程！达160m由于机】。墩设计时未》考虑出水管道水柱的！推力工程建》成后水泵启动时【作用于泵体的水【柱推力很大水—泵基础螺栓阻—止不住泵《体的滑移《致使泵体与电—动机不同心从而【产，生振动影响了机组的！正常运行后经重新】安装：机组并设《置了抗推移设施才使！。机组恢复正常运【行又如某《二级泵站的设计扬】程为1？40m？在机墩设计》时考虑了出》水管道水柱的—推力机墩抗滑稳定安！全系数的计算值大于！1.3同时还设置】了抗推移《设施：作为：附加安全《。因素工程建成—后经多年《运行证明设计正【确因此对于扬程在1！00m以上》的高扬程泵》站计算机墩稳定【。时应计入出水管道】水柱的推力并应设置！。必要的？抗推移设施》 6【.5.？9，  立式机组机墩的！动力：计，算主要是《验算：机墩：在振动荷载作—用下会不会产生共振！并对：振，幅和动力系数进【行验算为简化—计算可将立》。式机组机《墩简化为单》自由度体系的悬【臂梁结构对共振的验！算，要求机墩强迫振【动频率与自振—频率之差和机墩自振！频率的比值》不，小于20％；—对振幅的验算要求】最大振幅值》不超过？下列允许值》垂，直，振幅：0.15mm—水平振幅0.—20mm这》。。。些允许值的规定【与水电站《发电机组机墩动力】计算规定的允许【值是一致的但—因目前？动力计算本身精度】。不高因此《对自振频率的计【算只能是很》粗略的对于》动力系数的验—算根据已建泵—站的调查资料—验算结果一般—为1.0《～1.3由于泵站电！动机转速比较—。低机墩强迫振动【频率与自《振频率的比值很【小加之？机组制造《精，。度和安装质》。量等方面可能存在的！问题因此要》求动力？系数的计算》值不小于1.—3，但为了不过多地【增加机墩的工程量】还要求动力系数的计！算值不？大，于1：.5如动力》系数的？计算值不在1.【3～1.5范围【。内则应重做》机墩设计直》至符合上述》要求时为止 ！ ：    对》于卧式？。机组：机墩由？于机组水平卧置【在泵房内其》动力特？性明显优于》立式机？组机墩？。因此可只进》行垂：直振：幅的验算 ！     工程实验！证明对于《单机功率在160】0kW以下的立【式机组机墩》和单机功率在—500kw》以下的卧式机组【机，。。墩因受机组》的振动影《响很小故均可—不进行动力》计算例如某省7座立！。式机组泵站单—机功率均为800k！。w机墩均未》进行动？力计算经多年运行】考验均未出现异常现！象 ？ 6》.5.10  【泵房排架是泵房【结构的主要承重构件！它承担屋面》传来的重量、吊车】荷载、风《荷载等并通》。过它传至下》。部结构其应力—可根：据受力条件和结【构支承形式等情况】进行计算干室型【泵房：排，架柱：多数是支承在水【下侧墙上当水下侧墙！刚度与排架柱刚度】的比值小于或等于5！.0时水下侧墙受】上部排架《柱变形的影响较大因！此墙与柱可联合计】算；：当水：下侧墙刚《度与排架柱》刚度的比值大—于5.0时水下侧墙！对排架？柱起固结作用即水下！侧墙不受上部排架】柱变形的影响因此】墙与柱可分开计算】计算时将水》下，侧墙作为排》。架柱的？。基础 《 ： 6.5.11】  吊车梁也是泵房！。结构：的主：要承：重构件它承》受吊：车启动、《运行、制动时产【生的荷载如垂直轮】压、纵向和横向水平！制动力等《并通过它传给—排架再传至下部结构！其，受力：情况比较复》杂吊车梁总是沿泵房！纵向布置《对加强泵房的纵【向刚度连接泵房的】各横向排架起着【。一定的作用吊车梁有！单跨简支《梁或多跨连》续，梁，等结构形式可根据】泵房结构布》置、机组安装和设】备吊运要《求等：。因素选用单跨简支式！吊车：。梁多：为预：。制吊装较方便—；多跨连续式吊车梁！工程：。量较少造价较经济根！据调查？资料泵房内的吊车梁！多，数为钢筋《混凝土结构也有【采用预应力钢筋混】凝，土结构及钢结构对于！负荷量大《。的，。吊车：梁为充分利用材【料强度减少工程【量宜采用《预，应力钢筋混》凝土：结构或钢结构预应力！钢筋混凝土》吊车：梁施工较复》。杂钢吊车梁需用钢材！较多：钢筋混？凝土或预应力—钢筋混凝《土，吊车梁一般有T形】、I形等截》面形式T形截面吊车！。梁，有较大的横向—刚度且外形简单施工！方便是最常用—的，截面形式I形—截面吊车梁具—有受拉翼《缘便于布置预应力】。钢筋适用于负荷【量，较大的情况变截【面吊车梁《的外形有鱼》腹式、折线》式、轻型《桁架式等《。。其特点？。是薄腹？变，截面能充分》利用材料《强度节省混》凝土和钢筋》用量但因设》计计：算，较复杂施工制—作，较，麻烦运输堆放—不，方便因此这》种截面形式》的吊车梁《目前在泵房》工程：。中没有得《到广泛的应》用 ：   【  由于吊》车梁是直接承受吊】。车荷载的结构构件】吊车的启动、运【行和制动《对吊车梁的》运用均有很大的影】响因此设计吊—。车梁时？应考虑吊车启动、】运，行和制动产生—的，影，响为保证吊车梁的】结构安全设》计中应控制吊车梁的！最，。大计算挠度》不超过计算跨度的】1/6？。00（钢筋混凝土结！。构）或1《/700（钢结构】）对于？钢筋混凝土吊—车梁结构还应按【限裂要求控制最大】裂缝宽度不超过【0.30mm ！     【对于负荷《量不大的常用吊【车梁设计时》可套用标准设计【。图集：但套用时要》注意实际负》荷量和吊车梁的计】算跨度与所套—用图纸上《规定的设计负荷【量和吊？车，梁的：计算跨度是否符合】千万不可套》。错由于泵房不同【于一般工业厂房特别！是负荷量较大的吊车！梁有时难以套用【标准设计图集在【此情况下必须自【行设计 《。。 ，