6.5  ！主，要结构？计算 — 6.—5.1  》。泵房底板、进—出水流？道、机墩、排架、吊！车梁等主要结构【。严格地？说均属空间结构本】应按三维结构—进行设计但》是这样做计算—工作：量很：大；同时只》要，。满足：了工程实际要—求的精度过》于精确的计算亦无必！要因此对上述各主要！结构：均可根据工程实际】情况简化为按二维】结构进行计算只是】在有必要且》条件许可时》才按三维结构进行】计算 — 6.5》.3  泵房底【板是整个泵房结构】的，。基础它承受上部结构！重量和作用荷—载并：均，匀地传给地》基依靠它与》地基接触面》的摩擦？力抵抗水《。。平滑：动并兼？有，防渗、防冲》的作用因此泵房底】板在整个泵房结构】中占有十分重要【。的地位泵房底—板一般均采用—平底板形式它的支】承形式因与其连【接的结构《不，同而：异例如大《型立式水《泵块：。基型泵房底板在进】水流道进口段与【。流，道的边墙、隔—墩相连接；》在进水流道末端三】面，。支承在较厚实的混凝！土块体上《；在集水廊》道及其后的空箱【部分一般为纵、【横向墩墙所支承【这样的“结》构，地基”体《系严格？地说应按三维结【构分析其应力—分布状况但计算极为！繁冗在工程实践中】一般可简《化成二？。维结构选用近似的】计算分析方法例如】进水流道的进口段一！般可沿？垂，。直，水流方？向截：取单位？宽，度的：梁或框架按》。。倒置梁、弹性地【基梁或弹性地—。基上：的，。框架计算进水流道末！端一般可按三边【固定、一边》简，。。支的矩形《板计算？；集水廊道及其后】的空箱部分一般可按！四边固定的双—向板计算现将我【国几个已建》泵站的泵房底—板计算方法列于表6！供，参考 【  】   ？应当指？出倒置梁《法未考虑墩》墙结点？宽度和边《荷载的影响加之地基！反力按均匀分布又】与实际？情况不符因此该【法计算成果比较粗略！但因该？法计算简捷使用【方便：对于：。中、小型泵站工程仍！。不失为？一，种，。简化计算方法 【    ！ 弹性？地基梁？法是一种《广泛用于《大、中型泵站工程设！计的比？。较精确的计》算方法当按弹性地】基梁：法计算时应考虑地】基土质特别是地【基可压缩层厚—度的影响《弹性地？基，梁法：通，常采用的有两种【假定一种是文克【尔假定假《定地基单位》面积：所受的压《力与该单《位面积的地》基沉降成正比其【比例系数称为基床系！数或称为垫层系数】显然按此假》定基底压力值未【考虑基？础范围以外》地基变形《的影：响；另一种是假定地！基为半无限深理想弹！性体认为《土体应力和变形为线！性关系可利用弹性理！论中半无限深—理想弹？性体的沉《降公式（《如弗拉？芒公式）《计算地？基的沉降《再根据基础挠—度和：地基变形协调一致的！。原则：。求解地基反》力并计及基础范围】以，。外边荷载作用的影响！上述两种《假定是两种极—限，情况前者适用于【岩基：或可压缩土》层厚度很薄》的，土，基，后者适用《于，可压缩土层厚度【无，限深的情况在此情】。。。况下宜按有限深【。。弹，性地：基的假？定进行计算至—于“有限深》”的界限值目前【尚，无统一规定》参照现行行业标准水！闸设计规《范SL 265的】规定本规范规定当】可压缩土《层厚度与弹》性地：基梁半长《的比值为0.—25：～2.0时可按有限！深弹性地基梁法计】算；当？上述：比值小？于0：。.2：5时可按基床系数】法（文克《尔假定）计算；当上！述比值大《于2.0时可按【半无限深《。弹性地基梁法计算 ！ ：  《   泵房底板【的，长度和宽度一—般都比较大而且两】者又比较《接近按板梁判—别公：式判定应属弹性【地基上的双》向矩：形板：对此可按交叉—梁系的弹性》地基梁法计算—这种计？算方法从试荷载法】概念出发利用纵横】交，叉梁共轭点上—相对变位一致的条件！进行荷载分配分别按！。纵、横向弹》性地基？梁计算弹性地基板的！双向应力但计—算繁冗在泵》房设计中《通常仍是沿泵—房进、出《水方向截取单位宽】度的弹性地》基梁：只计算其单向应力】 —    本》规范所述的》反，力直线分《布法又称荷载—组合法或截面法这种！计算方法虽》然假定地基反—力在垂直水流方向】均匀分布但不把墩墙！当，作底板的支座而认为！墩墙是？。作用在底板上的荷载！按截面法计》算其内力 】 ：6.：5.4  》边荷载是作用于【泵房底板两》侧地基？上的荷载包括与计算！块相邻的底板传【。到地基上的荷载均】。可，称为边荷《载当采用有限深【或半无？限深弹性地基梁【法计算时应考虑边荷！载对地基变形的影】响根据？试验研究和工—程实践可知边荷【。载对计算泵房底板内！力影响？主要与地《基土质、边荷载【大小及边《荷载施加程序等【因素有关如何准【确确：定边荷？载的影响是一个【十分复杂的问题因】此在泵房设计中对边！荷载：的影响只能作一些原！则性：的考虑鉴于目前所采！用的计算方法本身还！不，够完：善和取用的计算【参数不够准确—对，边荷载影响》百分数作《很具体？的，规定是没有必要【的因：此本规范《只作：概略性的规定—执行时可结合工程】实，际情：况稍：作选：择这：个概略性的规定即】当边荷载使泵房底板！弯，。矩增加时无论是粘】性土地基《或砂性？土地基？均宜计及《边荷载的1》00％？；当边荷《载使泵房底板弯矩减！少时在粘性土地基】上，可不计边《。荷载的？作用在砂性土地基】上可只计边荷载【。的50？％显：。然这都是从》偏安全角度考虑的】。 ， 6.5.！5  肘形进水流】道和直管式、虹吸式！出水流道是目前【。泵房设计中采用【最，为普：。遍的进、出水—流道形式其应力计】算方法主要取—决于：。结构布置、断面形状！和作用荷载等—情况按？单孔或多孔框架【结构进行《计算钟形《进水流道《进口段虽《然，比较宽但它的高度】较肘形流《道矮得多《其结：构布置和断》面形状与肘形进【水，流道的进《口段相比有一定的相！似性；屈《膝式：或猫背式《出水流道主要—是为了满足》出口淹没的需—要将出？口高：程压低呈“低—驼峰”状其结构布】置和断？面形状？与虹吸式出》水，流道相比也》有一定的相似性因此！钟形进水《流道进口段》和屈膝式、猫—背式出水流道的【应力也？可按单孔或》多孔框架结构—进行计算 》   【 ， 虹：吸式出水流道—的结构布《置按其外部联—结方式可分》为管墩整体连接和管！墩，分离两种形式前者】将流：道管壁与墩墙浇筑成！一整体结构；—后者是？流，道管壁与墩墙—是各自独《立的：如果流道宽度较【大中间可增设—。隔墩 【   ？  ：管墩整体连接的出】水流道？。实，属空间结《构体系为简化计【算可将流道截—取为彼此独立的单】孔或多孔闭合—框架结构但因作用荷！载是随作用部位的】不同而变《化的如？内水压力在不同【部位或在同一部【。位、不？同运用？情，况下的数值都—是不同的因此进行应！力计算时要》分段：。截取流道《的典型横断面管墩整！体联结？。的出水流道管壁较】厚（尤其是在水泵弯！管出口处《）进行应力计算时必！须考虑其厚度的【。影响例如某泵房【设，计时考虑了》管壁厚？度的影响获》得了较为《合，理的计算《成果减？少了钢筋用量 【 《     管墩【整体：连接的出水流—道一般只需》进行流道横断面【的静：力计算及抗裂—核算；管墩分—离的出水流道—除需：进行：。流道横断面的静力计！算及抗裂核算外【还需进行《流道纵断《面的静力计算—    ！ 当虹吸式出—水流道为《管墩分离形式时其上！升段受有较大—的纵向？力除应计算横向应力！外还应计算》纵向应力例》如某泵站的虹吸式出！水流道类似一根倾】斜放置的空腹—梁其上端与》墩墙连接《下端：支承在梁上》上升高度和长—度均较大承受的【纵向力也较大设【计时对结构纵—向应力进行》。了计算计算结果【表明纵向应力是【一项：。不可忽视的内力【 《。 6.5》.6  双向—。。进出水流道》形式目前《在国内还不多见【这是：一种双进《。双出的双层流道结构！呈X状亦称“X【形”流道结构其下层！为，双向肘？形进水流道上层为】双向直管式出水流道！因，此双向进、出水【。流道可分别》按肘形？进水流道和直管式出！水流道进行应力【计算如果上、下【。层之间的隔板厚度不！大则按双层框架结】构计算也是可以【的 — 6.5.7—  混凝土》蜗壳式出《水流道目前》。在国：内也不多见这是一】种和水电站厂—房混凝土蜗壳形状极！。为相似的《很复：杂，的整体结构其—实际应力状况很【难用简单的计算方法！求解因此必》须对这种结构进行适！当的简？化方可进行计算例如！某泵房？采用混凝土蜗壳式出！水流道形式蜗壳断面！为梯形系《由蜗壳顶《板，、侧墙和底板构【成设：计中：采用了两《种计算方法》一种是将顶板与侧】墙视为一个》整体截取单位宽度】按形刚架《结构计？算；：另一种是《将，。顶板与侧墙分开顶板！按环：形，板结构计算侧墙【按上、下两》端固定？板，结构：计算由于蜗壳断面尺！寸较大出水管内设】有导水用的》。隔墩因此可》按对称矩形框架【结构计？算 —     》。。泵房是低水头水工】建筑物其混》凝土蜗壳承》受的内水《压力较小《因而计算《应力也较小一—般只需按构造配【筋 ？ ： 6.《5.8  大—、，中型立式轴流泵【机组的？机墩型式有井字梁式！。、纵梁牛腿式、【梁柱：构架式、环形梁柱】式，。和圆筒式《等大：、中型？卧式离心泵机组的机！墩形式有块》状式、？墙式等机墩结构【形式可根据》机组特性和泵房【结构布置等因素【选用：根据调？查资料？立式机组单》机功率为《800kW的机组】间距多数在4.【8m：～5.5m机墩一般！采用井字梁》式结构支承电动机】。的井字梁由》两，根横梁？和两：根，纵梁组成荷载由【井字：梁传至墩上这种机墩！形式结？构，简单施工方便；单】机功率为160【0，kW：。的机组间距》多数在6.0m～7！.0：m机墩一般采用纵梁！牛腿式结构支承【电动机的《是两根纵梁和—两根与纵《梁方向平行的短【牛腿前？者伸入墩内后者从】墩上悬出荷》载由：。纵梁和牛腿传至墩上！这种机墩形式工程】量较省；单》机，功率为？2800kW—和，3000kW—的机：组，间距约在7.6m～！10.？0m机墩一般采用】梁柱构架《。式结构荷载》由梁柱构架》传至联？轴，层大体积混凝土【上，面；单？机功率为500【0kW和60—。00kW的》机组间距约在11.！0m～12.7【m机墩则采用—环形梁柱式结构荷载！由环形？梁经：托梁和立柱分别传至！墩墙和密封层大体】积混凝？土上面？；单机？功率为700—0kW的机组间【距达18.8—m机墩则采用圆筒式！结构荷载由圆筒传至！下部大体积混—。。凝土上面《卧式机组的水—泵机：墩一般采《用块：状式结构电动机【机墩一般《采用墙式《结构工程实》践证明这些形式的】机墩结构安全—可，靠对设备布置和安装！、，检修都比较方便 】  【   关《。于机墩？的设计泵房内的立】式抽水机组机墩【与水电？站发电机组机墩基本！。相同卧式抽水—机组：机墩与工业厂房内动！力机器的基》础基本相《同所不同的是抽水】机组：的电动机转速—比较低对机墩—的要求没有水—电站发电机组—对其机墩或工业厂】房内的动力机器【对其：基础的？要，求高因此截面尺寸一！般不太大的抽水【机组机？。墩不难满足结构【强，度、刚？度和稳定《要求但对扬程在10！0m以上的高扬程泵！站在进行《卧式机组机墩稳定】计算时？应计：入水：。泵启动时出水管【道，水柱的推力必要【。时应设置抗推移设】施例如某泵站设计】扬程达160m由于！机墩设计时未考【虑出水管道》。水柱的推力》工程建？成后水泵启》动时作用于泵体的水！柱推力很大水泵基础！螺栓：阻止不住泵体—的，滑移致使泵体与电动！机不同心从而产生振！。动影响了机组的正】常运行？后经重新安》装机组并设置了抗】推移设施《才使机组恢》复正常运行》又如某？二级泵站《的设：计扬程？为14？0m在机墩》设，计时考虑了》出水管道《水柱的？推力机？。墩抗滑稳定安全【系数的计算值—大于1.3》同时还设置了—抗推移设施作—。为附加安全因素工程！。建成后经多年运行证！明设：计正：确，因此对？于扬：。程在100m以上】的高扬程泵站计算】机墩：稳，定时应？计入：出水管？道水柱？的，推力并应设置必【要，的抗推移设施 ！ 6.5.9 ！ 立式机组机墩【的动力？计算主要是验算【机墩在？振动荷载作用下会】不会产生共振并对】振幅：和动力系《数进行？验算为简化计—算可将立式机组机】墩简化为单自由【度体系的悬》臂梁结构对》共振的验算》要，求，机，墩强迫振动频率与自！振，频率之差《和机：墩自振频率的比【值不：小，于20％；对振幅的！验算要求最大振【幅值不？超过：下列允？许值垂直振幅0.】15mm水》平，振幅0.20mm这！些允：许值的规定与—水电站发电》机组机墩动力计算规！定的：允许值是一》。致的但因目前—动力计算本》身精：度不高因《此对自振《频率的计算只能【是很粗略的对于【动力系数的验算根】据已：建泵站的调查资料验！算结果一般为—1，.0～1.3由于】泵站电动《机转速比《较低机墩强迫—振动频率《与，自振频率的比值很】。小加之机组制造精】度，和安装质量等方面可！能存在的问题因【此要求？动力系数的计—算值不小于》1.：3但为了不过多地增！加机墩的工程—量还：要求动力系数的计】算值不大《。于1.5如动力系】数的计算值不在【1.3～1》.5范围内则应重】做机墩设计直至【符，。合上述要求》时为止 ！   ？ 对：于卧式？机组：机墩由于《机组水平卧置在【。。泵房内其动力特【性明显优《于立式机《组机：墩因此可《只进行垂直》振幅的验《算，  【  ： 工程实《验证明对于单机功】率在1600—kW以下的立式【机组机墩和单机功】率在500kw【以下的卧式机组【机墩因受机组—的振动影响很小【故，均可不进行动—力计算例《如某省7座立—。式机：组泵：站单机功率》均为800》kw机墩均未进行动！力计算？。经多年运《行考验均未出现异常！现象 — 6.《5.10《。  泵房排架是泵】房结构？的，。主要承重构件—它承担屋面传来的重！量、吊车荷载、风荷！载等并通过》它传至下部结构【其应力？可根据受力条—件和结？构支承形式等—情况进行计》算干室型泵房排架】。柱多数是支承在水】下侧墙？上当：水下侧墙刚度与【排架柱？。刚度：的比值小于或等于5！.0时水下侧墙受】上，部排架柱《变，。形的影响较大因此】。墙与：柱可联合《计算；当水下—侧墙刚度与排架柱刚！度的：比值大于5》。.0时水下侧墙对排！架柱起固结》作用即水下侧墙【不受上部《排架柱变《形的影响因此墙与】柱可分开计算计算时！将水：下侧：墙作为排架柱的基】础 ： 《。 6：.5：.11  吊—车梁也是泵房—结构的主要承重【构，件它：承受：吊车启动、》运行、制动》时产生的荷载如【垂直轮压、》纵向和横向水平制】动力等？并通过？它传给排架再传至】下部结构其受力情况！比较复杂吊》车梁总是沿》泵房纵向《布置对加强泵房的】纵向刚度《连接泵房的各横【。向排架起着一定的作！用吊车梁有》单跨简？。支梁或多跨连—续梁等结构形式可】根据泵房结》构布置、机组安装和！设备吊运要求—等因素选用单跨【简支式吊车梁多【。为预制吊装较方【。便，；，多跨连？续式吊车梁工程量】较少造价《。较经济根据调查资料！泵房内的吊车梁多数！为钢筋混凝土—结构也有采》用预应力钢》筋混凝？土结构？及钢结？构对于负荷量—大的吊车梁为充分利！用材：料强度减少工程量】宜采用预应》力钢筋混凝土—结构或钢结构预【应力：钢筋混凝土吊车梁】施工：较复杂钢吊》车梁需用钢材—较多钢筋混凝土或预！应力钢筋混凝土吊】车梁一般有T形、I！。形等截面形》式T形？截，面吊车梁有较大的横！向刚度？且外形简《单，施工方便是最常用的！截面形式I形截面吊！车梁具有受拉翼【。缘便于布置预应力钢！筋适用于负荷量较大！的情况变截面吊【车梁的外《形有：鱼腹式、折》线式：、轻：型桁架式等其—特点是薄腹》变截面能充分利用材！料强度节省》混，凝土和？钢筋用量但因设计】计算：较，复杂：施工制作较麻烦【。运，。输堆放不方》便因此这种截面形式！的吊：车梁：目前在？泵房工程中没有得到！广泛：的应用 【 ：    由于吊车】梁是直接承受吊【车荷载的结构—构件吊车的启动【、运行？。和制动对吊车梁【的运：。用均有很大的—影响因此设计—吊车：梁时应考虑》吊车启动、》运行和制动产生的】影响为保证吊车梁的！结构安全设计—中应控制《吊，。车梁的最大计—算挠：度不超过计算—跨度的1/600（！钢筋混凝土结构）或！1/7？00（钢结构）【对于：。钢筋：混凝土？吊车梁结构还应按限！裂要求控制最大裂缝！宽度：不，超过0.30m【m 《   》  对于负》荷，量不大？。的常用吊车梁设【计时可？套用标准设》计图集但套用时【要注意实际负荷量和！吊车梁？的计算跨《度与：所套用图纸上规【定的设计《。负荷量和吊车梁【的计算跨度》是否符合千》万，不可套错由于—泵房不同于一般【工业厂房特别是负荷！量较大？的吊车梁有》时，难以套用标准设计】图集在？此情况下必须—自行设？计 ： ，