： 6.《5  主要结构计】算 ！6.5.1  泵房！底板、进《出水流道、机墩【、排架、吊车梁等】主要：结构严格《地说均属空间结构本！应按三维结》构进行设计但是这】样做计算工作量【。很，大；同时只要满足】了工程实际要求的】精度过于精确的计算！亦无必要因此对上】述各主要结》构均可？根，据，工程：实际情况简化为按】二维结构进行—计算只是《在，。有必要且《条件许可时》才按三维结构进行计！算 6】.5.3  —泵房底？板是整？个泵房结构的—基础它承《受上部结构重—。量和作用荷载并【。均匀地传给地基依】靠它与地基接触面的！摩擦：力，抵抗水平滑动并兼】有防渗、防冲的【作用因此泵房底板在！整个泵房结构中占】有十：分重要的地位泵【房，。底板一般均采用平底！板形式？它的支承形式因【与其连接的结构【。不同而异例如大型】立式水？泵块基型泵房—底板：。在进水流《道进口段与流—道的边墙、隔墩相连！接，；在进水流道末【端三面支承在较【厚，实的混？凝土块？体上；在集水廊【道及其后的空箱【部分：一般：为，纵、横向墩墙所支承！这样的“结构地【基”体系严格地说】应按三维结构—分析：其，应，力分布状况但计算】极为繁冗在工程【实践中一般可简化】成二维结构选—用近似的计算分析方！法例如进水流—道的进口段一般可沿！垂直水流《方向截取单位宽【度的梁或框架按【。倒置梁、弹性地基】梁或弹性地基上的】框架计算进》水流道末端一—般，可按三边固定—。、一：边简支的矩形板【计算；集水廊道及其！后的空？箱部分？一般：可按四边固定的【。双向板计算》现将我国几个已【建泵站？。的泵房底板计—算方法列《。于表6供参考 】 —     】应，当指出倒《置梁法未考虑墩墙】结，点，宽度和边荷载的影响！加之地基反力—。按均匀分布又—与实际情《况不符因《此该法计算》成果比？较粗略但因》该，法计算简捷使—用方便对于中、小型！泵站工程《仍不：失为一种《简化计？算方法  》     ！弹性地基梁法是一种！。广泛：。用于大、中型—。泵站工程设计—的比较精确的计【算方法当按弹性地基！梁法计算时应考虑地！基土质特别是地【基可压缩层厚度的影！响弹：性，。地基梁法通》。常采用的有两种【假定一？种是文克尔》假定：假定地基单》位面积所受的压力与！该单位？面积的地基沉降成】正比其比例系数称为！。基床系数《或称为垫层系—数显然按此假—定基：底压力值未》考虑基础范围—以外地基《变形的影响；另一】种，是假定地基为半无限！深理想弹性体认为】土体应力和变形为线！。。性关系可利用—弹性理论中》半无限深理想—弹性体的沉》降公式（如》弗拉芒公式）计算】地基的沉《降再根据基础挠度和！地基变形协调一致】的原：则求解地基反—。力并计及基础范围以！外边荷载作用—的影响？。上述两种假定是两】种极：限情况前者适—用于岩基或可压缩土！层，厚，度很：薄的土基后者适【用于：可压缩？土层厚度无限深【的情况？在此情况下宜按有限！深弹性地基的—假，定进行计算至于【“有限？深”的界限》值目前尚无统—。一规定？参照现行行业标准】水闸：。设计规范S》L 265》的规定本规范规【定当可压《缩土层厚度》与弹性地基》梁半长的比值为【0.25～2.【0时可按有》。。限深弹性地》基梁：。法计算；当上述比】值小于0.》25：时可按基床系数法（！文克尔？假定：。），。计，。算；当上述比值大】于2.0时可—按半无限《。深弹：性地基梁法计算【。    ！ 泵房底板的—长度和？宽度一般都比—较大而？且两者又比较接近】按，板梁判别公式判【定应属弹性地—。基上的双向矩形【板对此可按交叉梁】系的弹性地基—梁法计算这》种计算方《法从试？荷载法概念出—。发利用纵横交叉梁】共轭点？上相对变《。。位一致的《条件进行《荷载分配分别—按纵、？横向弹性地基—梁计算弹性地基板】的双向？应力但计算繁—冗在：泵房设？。计中通常仍是—沿泵房进、出—水方向截取单—位宽：度的：弹性地？基梁只计算其单【向应力 —   》。  本规《范所：述的反力直》线分布法《又称荷载《组合法？或截面法这种计【。算方法虽《然假定？地基反力在》垂直水流方向均匀分！布但不把墩墙—当作底板的支座而认！为，墩墙是作用在底【板上的荷载》按截面法《计算其内力 ！ 6？.5.？4  边《荷载是作《用于泵房底》板两侧地基上的荷载！包括与计算块相【邻的底板传到地【基上的荷《载均可称为边荷【载当采用《有限深或半无—限深弹性地基梁法】计算时应《考虑边荷载对地基变！。形的：。影响根据试验研究和！工程：实践可知《边荷载对计》算泵房底板内—力影响主要与地基】。土质、边《荷载大小及边荷【。载施加程序等—。因素有关如》何准确确定边荷载】的影响？是一个十分复杂【的问：题因此在泵房设【计中对边荷载的影响！只能作一些原则【性的考虑鉴于目前所！采用的计《算方法本身还—不够完善和取—用的计？算参：数不够准确对边荷载！影响百分数作很【具体的规定是没【有必要的《因此本规范只—作概略性的规定执】行时可结合工程实】际情况稍作选—择这个概略性—的规：定即当边《荷载使泵房底板【弯矩增加时无—论是粘性土》地基或砂《性，土地：基均宜计及边—。荷载的？10：0％；当边荷—载使泵？房，底，板弯：。矩减少时在》。粘性土地《基上可不计》边荷载的作用在砂】性，土地基？上可只计边荷载的5！0％显？然这都是从偏安【全角：度考虑的《 6【.，5.5  肘形进】水，。流道：和直管式《。、虹吸？式出水？流道是目前泵房设】计中：采用最为普遍的进、！出水流道形》。。式其：应力计算《方法主要取》决于：结构布置《、断面形状和作用】荷载等？情况按单孔或—多，孔框架结构进行【计算钟形进》水流道进口段—虽然比？较宽但它的高—。度较肘形《。流道：矮得：多，其结构布《置和断面《形状：与肘形进水流道的】进口段相比有—一，定的相似性；—屈膝：式，或猫：背式出水流》道主：要，是为了？满足出口淹没—的需要将出口高程压！低，呈“低驼峰”状其结！构布置和断面形状与！虹吸式出水流道相比！也有一定的相似性】因此：。钟形进？水流道进口段和【屈膝式、猫背式出】水流道的应力也【可按单孔或多孔【框架：结构进行《计，算 【   ？ 虹吸式出水流道】的结构布置》按其外部联结方【式，可分为管墩整体【连接和管墩分—离两：种，形，式前者将《流道管壁与墩墙浇筑！成，一整体？结构；后《者是流道管壁与墩墙！。是，各自独？。立的如？果流：道宽度？较，大中间可《增设隔墩 ！ ，    管墩整【体连接的《出水流道实属空间结！构体系为简化计算可！将流道截取为彼【。此独立的单孔或多】孔闭合框架结构但因！作用：荷载是随作用部【位的不同而变化的】如内水压力在不【同部位？或在同？一部位、不同—运用情况下的数值】都是不同的因—此进行应力计算【。时，要分段？截取流道《的典型横断面管【墩整体联结的—出，水，流，道管壁？。较厚（尤其》是在水泵《弯管出？口处：）进行应力计—算时必须考虑其厚】度的影响例如某泵】房，设，计时考虑了管—壁厚度的影响获得了！较为：合理的计《算，成，果，减少了？钢筋用量 ！     管墩【整体连接的出—水流道一《般只需进行流—道横断面《的静力计《算及抗裂核算；【管墩分离的出水【流道除？需进行流道横—断面的？静力计算及抗裂核】算外还需进行—流道纵断面的静力计！算 《     当】虹吸式出水流道【为管墩？分离形式时》其上升段受》有较大的纵向力【除应计算《横向应力外还应计】算纵向应力例如【某泵站的虹》吸，式，出水流道类似一根】倾斜放置的空腹梁其！上端：与墩墙连接下—端支承在梁》上上升高度和长【度，均较大？承受的纵向力也【较大设计时》对结构纵向应力进行！了计算计算结果表明！纵向应力是一项不】可忽视的《内力 】6.5.6》 ， 双向进出水流道】形式目？前在国内还不多见这！。是一种双进双出【的双层流道》结构呈X《状亦称“X形”流】道结构其下》层为双向肘形进【水，流道上？层为双向直管式【出水流道因此双【向，进、出？水流：道可分别按肘形进】水流道和直管式【。。出水流道进行应【。力计算如《果上、下层》之间的隔板厚度【不大：则按双层框架结构】计算也？是可以的 — ， 6.5.7 ！ 混凝土蜗壳式出水！流道目前在国内【也不多见这是一种】和水：电，。站，厂房混凝《土蜗壳形状极为相】似的很复杂的整体】结构其实际应力状况！。。。很难用简单的计算方！法求解因此必须对】这种结构进行适当】的简化方可进—行计算例如某—泵房采用混》。凝土蜗壳《。。式出：水流道形《式蜗壳断《。面为：梯形系由蜗壳—顶板、侧《墙和底板构成设计中！采用了两种》计，算方法？一种是将顶板与侧墙！视为一个整体截取】单位宽度按形刚架】结，构计：算；另一种是将【顶板与？侧墙：分开：顶板按环形板结构】。计算侧墙《按上、下两》端固定板结构计【算由于蜗《壳断面尺寸较大出水！管内设有导水用【。的隔墩因此》可按对称矩形框架】结构计算 》   【  泵房是低水头】。水工建筑物其—混凝土蜗壳承—。受，的，内水压？。力较小因《而计算应力也较小】一般只需按构—。。造配筋 ！6.5.《8  ？大、中型立式轴流】泵机组的机墩型【式，有井字梁式、纵【梁，牛，。腿式、梁柱构架式、！环形梁？柱式和圆筒式等大】、中型卧式离—心泵机组的机墩【形式有块状式、墙】。式等机？墩结构形式可根据】机组：特性和泵房结构布置！等因素选用根据调】查资料立式》机组单机功》率为800kW【的，机，组间距多数在4.8！m～5.5m机墩】一般采用井字—梁式结构支》承电动机的井字梁】由两根横梁和两【根纵梁？。组成：荷载由井字梁—传至墩上这种机【。墩形式？。结构简单施工方【便；单机功率为1】600kW的—机组间距多数在【6.0m～7.【0m：机墩一般《采用纵梁牛腿—式，结构支？承电动机《的是两根纵梁和两】根与纵梁方向平行】。。的短牛腿前者伸入墩！内后者从墩上悬出】荷，载由纵梁和》。牛腿传至墩上这【种机墩？形式工程《量较省；《。单机功率为》2800k》W和3000—kW的机《组，间距约？在7.？6m～1《0，.0：。m机墩一般采用梁柱！构架式结构荷载由】梁柱构架传至联轴层！大体积混凝土上面；！单机功率为5—00：0kW和60—00：。。kW的机组间距约在！11.？0m～12.7m机！墩则：采用环形梁柱式结】构荷载由环形—梁经托梁《和立柱？分别：传至墩？墙和密？封，层大体积混凝—土，上面；单机功率【为7000kW的】机，。。组，间距达？18.8m机—墩则采用圆筒式【。。结构荷载由圆筒传至！下，部大体积混凝—土上面？卧式机组的》水泵机墩一般—采用：块状式结《构电动机机墩一般采！用墙式结构工—程，实践证明这些—形式：的机墩？结构安全可靠对【设备布置和安装、】检，修都比较方便  】    】 关于机墩的—设计泵房内的立【式，抽水机组机墩与水】电，站发电机组机墩基】。本相同卧式抽—水，机组机墩与工业厂】房内动力机器—的基：础基本相同》所不同的是抽水机组！的，电动机转速比较低对！机墩的要《求没有水电站发电】机组对其机墩或工业！厂房内的动力—机器对其基础的【要，求高因此截面尺【寸一般不太大—的抽水机《组机墩不难》满足：结构强度、刚度和稳！定要求但对扬程【在10？0m以？上的：高扬程泵站在进【行卧式机组机墩稳定！计算时应《计入：水泵启动时出水【管道水？柱的推力《必要时应设》置抗推移设》施例如某泵站设计扬！。程达160》m由于？机墩设计《时未考虑出水—管道水柱的推力【。工程建？成后：水泵启动时作用于泵！体，的，水，柱推力很《。大水泵基《础螺栓？阻止不住泵》体的滑移致使—。泵体与电动机不同心！从而产生振动影【响了机组的》正常运行《后经重新《安装机组并设—置了抗推《移设施才使机组恢复！正，。常运行？又如某二《级，泵站的设计扬程为】。1，40m？。在机墩设计时考虑了！出水管道《水柱的推力机墩抗滑！稳定安？全，系数的？。计算值大于1—.3同时还设置【了抗推移设施作为附！加安：全因：。素工程建成后经多】年运行证明设计正确！因此对于《扬程在100m以上！的高：扬程泵站计算机墩稳！定时应计入出水管】。道水柱的推力并应设！置必：要，的抗：推，移设施 — 6.5.【。9  ？立式机？组机墩的动力计算】主，要是验？算机墩在振动—荷，载，作用下会不会—产生共振并对—振，幅和动力《系数进行验算为简】化计算可将立式机】组机墩简化》为单自由度体系【的悬臂梁结构对共】。振的验算《要求机墩《强迫振动频率与【自振频率之差和机】墩自振频率的比值】不小：于20％《；对振幅的验算要求！最大振幅值不超过下！列允：许值垂直振幅0【。.15mm水平振幅！0.20mm这【些允：许值的规定》与水电站《发电机组机》墩动力？计，算规定的允许—值是：一致的但因目前动】力计：算本身？精度不高因此—对自振频率的计算】只能是很《粗，略，的对于动力系—数的验算《根据已建《泵，站，的调查？资料验？算结果一《般为1.0》～1.3由于—泵站电动机转—速比较？低机墩强迫振—动频率与自振频率】的比值？很小加之机组—制造精度和安装【质量等方《面，可能：存在的？问题因此要求动力系！数的计？算值不小于1—.3但？为了：不过多地增加—机墩的工《程量还要求》动力：系数的？。计算值不大于1【.5如动力系数的】计算值不在1—.3～？1.5范围内—则应重做机墩设计】直至符合上》述要求时为止 ！ ：。。     对—于卧式机组》机墩由？于机组水平卧—置在泵房内其动力特！性明显优于立式机】组机墩因此可只【进行垂直振幅的验】算 ？ ：     工程实！验证明对于单机【功率在1600【。kW以下的立式【机组机墩和单机【功率在500kw以！下的卧式机组—机墩因受机组的振】动影响很小故均可不！进行动？力计：算例如某省》7座立式机》组泵站单机功率【均为：。。800kw机墩均未！进行动力计算经多年！运行：考验均未出现异常现！象 ？ 6.5.1！0  泵房排—架，。是泵房结构的—主要承重构件—它承担屋面》传来的重量、吊车】荷载、？。风荷载等并通过【它传至下部结构其】应，力可根据受力条件】和结：构支承形式等情况】。进行计算干室—型泵：房排架？。柱多数是支承在【水下侧墙《上当水下侧墙刚度与！排架柱刚度的比【值小于或等于5.】0时水下侧墙受【上部排架柱变形的】影响较大因此—墙与柱可联合计算；！当水下侧《墙刚度与排架柱刚度！的比值大于5.0时！水下侧？墙对排架柱起固【结作用即《水下侧墙不受—上部排架柱变—形的：影响因此墙与柱可分！开计算？计，算时将水下侧墙作为！排架：柱的基础 【 6.5.【11  吊车—梁也是？泵房结构的主要承】重，构件它承受吊车启】动、：。运行、制动》时产生？的荷：载如：垂，直轮压？、纵向和横向水【平制动力等并通过它！传给排架再传至【下，部结构其《受力情况比》较复杂吊车梁总是】沿泵房纵向布置对】加强泵房的纵向【。刚度连接泵房的各】横，向排架？起着一？定的：。作用吊车梁有单跨】简支梁或多跨连【续梁：等结：。构形：式可根？据泵房结构布置、机！组安装和设》。备，吊运要求等因素选用！单跨简？。支式吊车梁》多，为预制吊装》较方便？；多跨连《。续式吊车梁工—。程量较少造》价较经济根据—调查资料泵房内的吊！车梁多数为钢筋混】凝土结构也有采用】预应：。力钢筋混凝土结构及！钢结构对《于负荷量大的吊车】梁为充分利用材料】强度减少工》程量宜采《用预应力《。钢筋混凝土结构或钢！结构预？应力钢筋混》凝土吊车梁》施工较复杂钢吊【车梁需用钢》材较多？钢筋混？凝土或预应力钢筋混！凝土吊车《梁一般有T形—、I形等截》面形式T形截—面吊车梁有较—。大的横向刚度且外】形简：单施工？方便是最常用的截】面形：式I形截面》吊车：梁，具有受？拉，翼缘便于布置预应力！钢筋适用于》负荷量较大》的情：况，变截面吊车梁的【外形有鱼腹式—、，折，线式、轻型》。桁架式等其特点是薄！腹变截面《能充分利用材料强度！节省混凝《土，和钢：。筋用量但《因，设计计算较复杂【施工制？作较麻？烦运输堆《。放不方便因》此这：种截面形式的—吊车：梁目前在《泵房工程中没—有，得，到广泛的《应用 【。     由于【。吊车梁是直接承受】吊车荷载的结—。构构件？吊车的启《。动、运行和制动对吊！车梁的运用均有很大！的影响因此设计【吊车梁时《应考虑？。吊车启？动、：运行和制动产—生的：影响为？保证吊车梁的—结构：安，全设：计中应控制》吊车梁的最》。大计算挠度不超过】计算跨度的1/【600（钢筋混凝土！结构）或1/70】0（钢结构）对【于钢筋混凝土吊车梁！结，构还应按《限裂要？求，控制：最大裂缝宽度不【。超过0？.30mm 】 ：    《。 对于负荷量不大】的常用吊车梁设【计时：可套：。用标准设《计图集但套》用时要注意实际负荷！量，和，吊车梁的计算跨【度与所套用图—纸上规定的设计负】荷量：。。和吊车梁的》计算跨度是否符【合，千，万，不可套错由于泵【房不：同于一般工业厂房】特别是负荷量—较大：。的吊车梁有时难以套！用，标准设计图集在此情！况下必须自行设【。计 ？