： 6.《5  主《要结：构，计算 — ， 6.5.1】  泵房底板、进】出水：流道、？机墩、排架、吊车梁！等主要结构严格地说！均属空间结构本应按！三维结构进行设计】但是这？样做计算工》作量很大；同时只】要满足了工程实【际要求的精》度过于精确》的计算亦《无必要因此》对上：述，各主要？结构均可根》据工程实际情况【简化：为，按二维结构》进行计算只是在【有必要？且，条件许可时才按三】维结构进行计—算 ？ ？ 6.5.》3 ： 泵房底板是整个】泵房结构的》基础它承《。受上部结《构重：量，和作用荷载并—均匀地传《给地：基，依靠它与《地基接？触面的摩擦力抵【抗水平滑动并—兼有防渗、防冲的】作用因此泵房底板在！整个：。泵房结构中占有十】。分重要？的地位泵房》底板一般均采—用平底板形式—它的支承形式—因与其连接的—结构不同而异例如】。大型：立式水泵块基型泵房！底板：在进：水流道进口》段与流道的边墙【。。、隔墩相连》接；在进水流道【末端三面支承在较厚！实，的混凝土块体上；在！集水：廊道及其后的空箱部！分一般为纵、横向墩！墙，所支承？这样的“结》构地基”《。体系严格地说应【。按三：维结构分析其应【力，分布状况《但计算极为繁冗在工！程实践中一般可【简化成？二维结构选用近似】的计算分析方—法例如？进水流道的进—口段：一般：可沿垂直水流方向截！取，单位宽度的梁或【。框架按倒置梁—、弹性地基梁或【弹性地？基上的框架》计，算进水流道末—端，一，般可按三边固—定、一边简支的【矩形板计算》；集：。水廊道？及其后的空箱部分一！般可按四《边固定的双向板计算！。现将我国几》个已建？泵站的？。泵房：底，板计算方法列于表】6供：参考 】 ：。   —。。  应当指》出倒置梁《法未考虑墩墙结点】宽度：和边荷？载的影响《加，之，。地基反？力按均？。匀分布又与实际情】况不符因此》该法计算成》。果比较粗略但—因该法计算简捷【使用方？便对于中、小型泵站！工程仍不失为—一种简化《计算方法  【  》   弹《性，地基梁法是一—种广泛用于大、中】型泵站工程设计【的比较精确的计算】。方法当按弹性地基梁！法计算时应考—虑地基土质》特别是地基可—压缩层厚度》的影响弹性》地基梁法通常—。采用的有《两种假定一种是文】克尔假？定假定？地基单位面积所受的！压力与该单位面【积的：地基沉？降成正？比其比例系数—称为基床系数或称】为垫层系数显—然按此？假定基？底，压力值？未，考虑基础范围以【外地：基变形的影响；另】一，种是假定地基为半】无限深？理想弹？性体：认为：土体应？力和变？形为线？性关系可利用弹性】。理论中半《无限深理想弹性体的！沉降公式（如—弗拉芒公式）计算】。地基：。的沉降再根据基【础挠度和地基变形】协调：一致的原则求解地】基反力？并，计及基础范围以外边！荷，载作用的影响上【述两种假定是—两种极限《情，况前者适用》于岩基或可压缩土】层厚：度很薄的土基后者】适用于可压缩土层】厚度无限深的—情况在此《。情，况下宜按有限深【弹性地基《的假定进行计算至于！“有限深”的界限值！目前尚无《统一规定参照—现行行？业标准水闸设—计规范SL —265的《。规，定，本规范规定当可压缩！土层厚？度与弹性地》基梁半？长的比值《为，0.25《。～2.0时》可按有限深弹—性地基梁法计算；】当上：述比值？小，于，0，.25时可按基【床系：数法（文克尔—假定：）计算；当上述比值！。大于2.《0时可？按半无限深弹性地基！梁法计算 】   《  泵房底板—的长度和宽》度，一，般都比？较大而且两者又比较！接近按？板梁判别公式判定应！属弹性地基上的双向！矩形：板对此可按》交，叉梁：系的弹性地基—。梁，法计算这种计算【。方法从试荷载—法，概念出发利》用，纵横交叉梁》共轭点上相对变位】一致：的条件进《行荷载分配分别按纵！、，横向弹性地基梁计】算弹性地基板的双向！应力：但计算？繁冗在泵房设—计中通常仍是沿【泵房进、出水方【向截取单《位宽度的《弹性地基《梁只计算《其单向？应力  ！ ，  ：本规范所述的反力】直线：。分布法？又称荷载组》合法或截面法这种】计算方法虽然假定地！基反力在垂直水【流方：向均：匀分布但不把—墩墙当作底板的支座！而认为墩墙》。是作用？在底板上的荷载按截！面法计算其内力 ！ 6.5.4！  ：边，。。荷载：是作用于泵》房底板两侧》地基上的荷载包括】与计算块相邻—的底板传到地基【上的：荷载均可称》为边荷？载当：采用有限《深或半无限深弹性】地基梁法计算时【应考虑边荷载—对地：基，变形的？影响：根据试验研究和工】程，实践可知边荷载对计！算，泵房底板内力影响主！要与地基土质、边】荷载：大小及边《荷，载施加程序》等因素有关》如何准？确确定边荷载—的影响是一个十分复！杂的：问题因此在泵房设】计中对边荷载的影响！只能作一《些原则性的考虑【鉴于目前所采用【的计：算方：法本身还《不够完善和取用【的计算参数不够准】确对边荷《载影响百《分数作很具体—的规定？是没有必要的—因此本规范只—作概略性的规定【执行时可结合—工程实际情况稍作选！择这：个概略性的规定即】。。当边荷载使》泵房底板弯矩增【加时无论是粘—性，土地基或砂》性土地基均宜—计及边荷载的100！。％；当边荷》载使泵房《底板弯矩减少—时在粘性土地基上】可不计边荷载—的作用在砂性土【地基上？可只计边荷载—。的50％显然—这都是从偏安—全角：度考：虑的 《 ？ 6.5.》5，  肘形《进水流道和直管式】、虹吸式出水流道】是目前泵房设计【中采用最为普遍【的进、出水流道【形式其？应力计算方法主【要取决于结构布置】、断面形状和作用】。。。荷载等情况按—单孔或多孔框架结】构进行计算钟形进】水流道进口段虽【然比较宽但它的高度！。较肘形流道矮得多其！结构布置《。和断面形状与肘形进！水流道？的进口段相比有一定！的相似性；屈膝式或！猫背式出水》流，道主要是为了满足】出口淹没的需要【将，出口高？。。程，压低呈“低驼峰”】。状其结？构布置和断面形【状与虹吸式出水【流道：相，比也有一定的相【似性因此钟形进水】流道进？口段和屈膝》式、猫背式出水流道！。的应力也可按单孔】或多孔？框架结构进》行计算 》 ？     》虹吸式出水流道【的结构？布置按其外部联结方！式可分为《管墩整体连接和【管墩分离两种形【式，前，者将流道管壁与墩墙！。浇筑成一整体结【构；后者是流—。。道管壁与《。墩墙是各自独立【的如果流《道，宽度：较大中间可增设【隔墩 ？ ？。。   《  管墩整体连接的！出水流道实》属空间？结构体系《为简：化计算可将》。流道截取《为彼此？独立的单孔或多【孔闭合框架结构但】因作用荷载是—随作用部位的—不同而变化的如内水！压力在不同》部，位，或在同一部位—。、不同运用情—况下的数值》都是不同的因此进】行应力计算》时要分段截取流道】的典型横断面—管，墩整体？。联结的出水流道管】壁较厚？。（尤其是在水泵弯】管出口处《）进行？应力计算时必须【考虑其厚度的—影响例如某泵房设】计时考虑了》管壁厚度的影响获】得，了较为合理的—计算成果减》少了钢筋用量 【   【 ， ，管墩整体连接的【出，水流道一般只需【进行流道横断—面，的静力计算及抗【。裂核算？；管墩分离的出水】。。流道除需进》行流道横断面的【静，力计：算及抗裂核算外还需！进行流道纵》断面的静力计算 ！    【。 ，当虹吸？式，出水流道为管墩分离！形式：时其上升段》受有较大的纵向力】除应计算横向应力】外还应计算纵向应力！例如某泵站的虹吸式！出，水流道类似一根倾】斜放置的空腹—梁其上端与》墩墙连？接，下端支？承在：梁，上上升？高度和长度均较大】。承受的纵《向力也较大设—计时对结构纵—向应力？进行了计算计算【结果表明纵向—应力是一项不可忽视！的内力 【 6.5.6  ！双向进出水流道【形式目前在国内还不！。多见这是一种双进双！出的双层《流道结构呈X状亦称！“X形”流道结【构其下？层为双向肘形—进水流道上层为双】向，直管式出《水流道因此双向进、！出水流道可分别按肘！形，进水流道和直管式】出水：流道进行应力计算】。如果上、下》层之间？的隔板厚度不大【则按双层《框架：结，构计算也是可以的】 《 6？.5.7  混凝土！蜗壳式出水流道【目前：在国内也不多见这是！一种：和水电站厂房混凝土！蜗壳形？状极为相似的很复】杂的整体结》构其实际应力—状况很难用简单的】计算：方法求解因》此必须对这种结构进！行适当的简》化方可进《行计算例如某—泵房采用混凝—土蜗壳式《出水流道形式蜗【壳断面为《梯形系由蜗》壳顶板、侧》墙和底板构成设【计中采用了两种计算！方法：一种是将顶板—。与侧墙视《为一个整体截取单】位宽度按形刚架【结构计算；另—一种是将《顶板与侧《墙分开顶《板按环形板结构计】算侧墙按上、—下，两，。端固定板结》构计：算由：于蜗壳断面尺—。寸较大出水管内设】有导水用的隔墩因此！可按对？称，。矩形框架结》构计算 《 《     泵房【是低水头水工建筑物！其混凝土《蜗壳：承受的内《。。水压：力较小？因而计算《应力也较小一般【只需按构造配筋 】 ： 6.5.【8，  大、中》型立式轴流泵—机组的机墩型式【有井字梁式》、纵梁牛《腿式、梁《柱构：架，式、：环形梁柱式和圆筒】式等大、中型卧【。式离：心泵：机组的机墩形式有】块状式、《墙式：等机：墩结：构形式可根据机【组特性和泵》。房结构布置等—因素：选，用，根据调查资料立【式，机组单机功率为8】00kW《的机组间距多数在】4.8m～5.5】。m机墩一般采用【井字梁式结构支承】电动机的井》字梁：。。由两根横梁和两根纵！梁组成荷《载由井字梁传至【墩，上这种？机墩形式结构简【单施工方便；单机功！率为1600k【。W的机组间》距多数在6.0m～！7.0m《机墩一般采》。。用纵梁牛腿式—结构支承电》。动机的是两》根纵梁？和两根？与纵梁方向平行【。的短：牛腿前者伸入墩【。内后者从墩上悬出荷！。载由纵梁《和牛腿？传至墩？上这：种机：墩形：式工：程量：较省；单机功率【为2800kW和】30：00kW的》机组：间距约？在7.6m～—10.0m机—墩一般采用梁柱构架！。式结：构荷载由梁柱构【。架，传至联？轴层大体《积混凝土上面—；单机功率为5【000kW和6【00：0kW的《机组间距《约在1？1.0？m～12.7m【机墩则采用环形梁柱！式结构？荷载由环形梁—经，托梁和立柱分—别传：至墩：墙和密封层大体【积混凝土上面；【单机功率为700】0kW的机组—间距达18.8m】。机，墩则采用圆筒式结构！。荷载由？圆筒传？至下部大体积混【凝土上面卧式机【组，的水泵机墩一般采用！块状式？。结构电动机机墩一般！采用墙式结》构工程实践》证明这些形》。式的机墩结构安全】可靠：对设备布置》和安装、检修都比较！方便  【 ：。。    关》于机：墩的设计泵房内的】。。立式抽？水机：组机墩与水电站【发电机组机》墩基本相同卧—式抽水机组》机墩与工业厂房内】动，。力，机器的基础》基本相同所》不同的是抽水—机组的电动机转速比！。较低对机墩的—要求：没，有水电站发电—机组对其机墩或【工业厂房内的动【力机器对其基础的要！求高因此截面—。尺寸一般不太大的抽！水机：组机墩不难满足结】构强度、刚度和稳】定要求但对扬程在1！00m以上的高扬】。程泵站在进行卧式机！组机墩稳定计算【时，应计入水泵启—。动时：出水管？道水柱的推力必要】时应设置抗推移设施！例如某泵站设计【扬程达160m由】于机墩设计时未【考，虑出水管道水柱的推！力工程？建，成后水？。泵启动时《作用：于，泵，体的水？柱推：力很大？水泵基础螺栓—阻止不住泵体—的滑移致使泵—体与电动《机不同心从而产【生振动影响了机组的！正，常，运，行后经重新安—装机组并设置了抗】推移设施《才使机？组恢复正常运行又如！某二级？泵站的设计扬程为】14：0m在机墩设计【时考虑了出水管道水！柱的推力机墩抗滑】稳，定安全系《数，的计算值大于—1，.3同时还》设置了抗推移设施】作为附加安》全因素工程建—成后经多年运行证】明设计正确因此【对于扬程《在100m以上的】高扬：程泵站计《算机墩稳定》时应计入出水管【道水柱的《推力：并应设置必要的【抗推移设施 【 6》。.5：.9  《立式机组机墩—的动力计算主要是验！算，。机墩在振《动荷载作用下会不会！产生共振《并对振？幅和动力《系，数，进行验算为》简化计算可将立式机！组机：墩简：化，为单自由度体—系的悬臂梁》结构：对共振的验算要求机！墩强迫振《动频率与自振—。频率之差和》机墩自振频率的【。比值不小于20【％；对振《幅，的，验算要求最大—振幅值不《超过下列允许值垂】直，振幅0.1》5mm水平》振幅0.20—mm这些《允，许值的规定与水电站！发电：机，组机墩动《。力计：。算规定的允许值【是一：致的但因目前动力计！算本身精度不—。高因此对自振频率的！计算只能是很粗【略的对？。。于动力系数的验算根！据已建泵站的—调查资？料验算？结果：一般为1.0～1.！3，由于：泵站电动机》转速比较低机—墩强迫振动频率【与自振频率的比值】很小加之机组制【造精度和安装—质量等方《面，可能存？在的问？题因此要求动力【系数的？计算：。值不：小于1.3但为【了不：过多地增加》机墩的工程》量还要求动》。力系数的计算—值不大于1.5【如动力系数》。的计算值《不在1.3～—。。1.5范围内则应】重做机墩设计—直至：符合上述要求时为止！ ， 《     对—于卧式？机组机墩由于机组】水平卧置《在泵房？内其：动力特性明显优于】立式机组机》墩因此？可只进行垂》直振幅的验算 【    】 工程实验证明对于！单机功？率在1600—。kW以下的立—式机组机《墩和单机功》率在：500kw以下的卧！式机组机墩因受机组！的，振动影响很小故均】可不：。进行动？。力计算例如》某省7座立式—机组泵站《单机功？。率均为80》0kw机墩》均未进？行动力计《。算经：多年运？行，。考验均？未出现异常现象 ！ ： 6.5.—10  泵房排【架是泵房结构的【主要承重《构件它承担屋面传】。来的重量、吊车荷】载、风？荷载等并通过它传】至下部结构》其应力可根据受【力，。条，件和：结构支承形式等情】况进行计算干室【。型泵房排架柱多【数，是支承？在水下侧墙上当【水下侧？墙刚度与排架柱【刚度：的比值小于或—等于5.0》时水：下侧：。墙受上部排架柱变】形的影响较》大因：此墙与柱可》联合计算；》当水下？侧墙刚度与排—架柱刚度的比—值大于5.0时【水下侧墙对排—架柱起固结》作用即水下侧墙不受！上，部排架柱变形的影响！因此墙与柱可分开】计算：计算时？将水下侧墙作为排架！柱的基础 ！ 6.5《.11 《 吊车梁也是泵房结！构的主要承重—构件它承受吊车【启动、运行、制动】时产生的荷载如垂直！轮压、？纵向和横向水平制动！力等：并，通过它传《给排架再传》至，下部结构其受力情】况比较复杂吊—车，梁总是沿泵房纵向布！置对加强《泵房的纵向刚—度连接泵房的各横】向，排，架起着？。一定的作用吊—车梁有单《跨简支梁或》多跨连续《梁等结构形式可根据！泵房结构布置、机组！安装：和设备吊运要—求等：因素选用单跨简【支式吊车梁多—为预制吊装较方便；！多跨连续式吊车梁工！程量较少《造价较经济根—据调查资料泵—。房内的吊车梁多【数为钢？筋混凝土结》构也：有采用预应力钢筋混！凝土结构及钢结构】对于负？荷量：大的吊车梁为—充分：利用材料强度减少】工程：。量宜采？用预：应力钢筋混》凝土结构或》钢，结构预应《力钢筋混《凝土吊车梁施工较】。复杂：钢吊车梁需用钢材较！多钢筋混凝土或【预应：力钢筋？混，凝土吊车梁一般【有T：形、I形《等截面形式T形截】面吊车梁有较大的横！向刚度且外形简单】施工方便《是最常用的截面形】式I形截面吊车梁】具有受拉翼缘便于】布置预应力钢—筋适用于负荷—量，较，大的：情况变截面吊车【梁的外？形有鱼？腹，式、折线《式、轻型《桁架式？等其特点《是薄腹？变截：面能：充，分利用材料强度【。节省混凝土和—钢筋用量《但因设计计算较【复杂施工《制，作较麻烦运》输堆放不《方便因此这种截【。面形式？的吊：车梁目前在泵房工】程中没有《得到广泛的应用【 —    《由于吊车梁是直接】承受：吊车荷载的结—构构件吊车的启【动、运行和》制动对吊车》梁的运？。用均有很大的影响因！此设计吊车梁时【应考虑？吊车启动、运行【和，制动产生的影—响为保证吊车梁【的结构安全设—计中应控制吊车【梁的最大计算挠【度不：超过计？算跨度的1/600！（钢：。筋混凝土结构—）或1/700【（钢结构）对于钢筋！混凝：。土吊车梁结构还应按！限裂要求控制—。最大裂缝宽度—不超过0.30【mm 】   ？。 对于负《荷量不大的常用吊车！梁设计时可》。套，用标准设计图—集但套用时》要注意？实，际负荷量和吊—车梁的计算跨—度与所套《用图纸上规》定的设计负》。荷量和吊车梁的【计算跨度《是否符？合千万不可》套错由于泵房—不，。同于一般工业厂房特！别是负荷量》较大：的吊：车，梁有：时难以套用标准【设计图集在此情【。况下必？须自：行设计 》