。 ： 5.3  仓】    《壁 ？ 5.3！.1  《。本，条分别给出了深【仓仓壁在水平及竖直！方，向上应？考虑的荷载基本【组，合设计中《应从中选《取相应最不利的组】。合进：行仓壁的强度、【稳定及连《。接的计算 】 5？.，3.2？  浅仓《仓壁在水平及竖直】方向上应考虑的荷载！基本组合与深仓【。。基本一致但组—合时不再计取储粮】动，。态压力修正系—数 5】.3.？3 ： 加：。劲肋间距不大于1.！2m的粮《食钢板筒仓》将加劲肋折算成所加！强方向的《壳壁截？面，可按“等《效强：度”或“等效刚度”！的原则？进行折？算后的壳壁》厚度：。。按下：列规定取值 —     ！ ， ，。1  按抗拉强度相！等，原则折算时 —    】     折算厚度！ts＝？t+As/b  】         ！      —。     》    《。    《      （1】），    ！。   2  按【抗弯刚度相》等原则折《。算时 —  ？  ：     折算厚度！。ts＝3√1—2[Is/b—+Astes2【/(：。bt+As)+t3！/12]1/3 】     》   ？（2：） 》 式？中ts折算厚度【； —   ？   ？  t？仓壁厚度； 】 ， ，      — ，。As加劲肋的—横截面面积； ！ ？     》  b加劲》肋间距(弧长)； ！ 》   ？   Is加—。劲肋截？面，对平：行于仓壁的本身截面！形心轴的惯性矩；】 《   《  ：  es加劲肋截】面形心距《仓壁中心线的距离】 ？    —。 折算后的壳壁在加！劲，肋加强方向上—进行壳？壁的抗拉、》。抗压强度计算时应】采用按抗《拉强度相《等的原则确》。定折算？厚度；抗弯和稳【定验算？时应采？用按抗弯刚度—相等的原则确定折】算厚度 ！5.3.4  计算！折算应？力的公？式(5.《。3.4-《3)是根《据能量？强度理论保证—钢材在复杂应力状态！下处于弹性状态【的条件由于粮食【钢板：筒仓属？于薄：壁结构？在仓壁厚度》方向上应《力一：般较：小故按双向应力状】态进行计算》其余：计算公式是根据现】行国家标准钢—结构设计规范—GB 50017】的有关规定》 —5，.3.5  有加劲！肋的：粮食钢板筒仓—按简化方法进行强度！计算时加《劲肋与？仓壁的组合构—件在竖向荷》载，作用：下截面实际受力较】为，复杂且卸《料时还有动载影响】宜完全按弹性进【行强度计算不允【许截面？有塑性开展加劲【。肋为薄壁《型钢时其截面尺【寸取值尚应符合现】行国家？标准冷弯薄壁—型，钢结构？技，术规范GB》 50018的【有关规？定 》 5.3.6  ！筒仓仓壁为波—纹钢板时仓》。壁的竖向《荷，载将：全部经连接传给加】劲肋；仓壁为平钢板！或螺旋卷边钢—。板时：仓壁的竖向荷载仅有！部分经？连接传给加劲—肋，为简化？计，算在设计仓壁与加劲！肋的连？接，时不分仓《壁钢：板类型？。偏于安全地按仓壁】的竖向荷载全部经连！接传给加劲肋来【。考，虑，连接强度计算公【式是根据现行国【家标准钢结构—设计规范GB 5】0017《的有关规定给出的】 5.】3.：7  筒仓》。仓壁在竖向荷载作】用，下的稳定计算包括】空仓时仅竖向—荷载作用下、—满仓时竖《向荷：载与粮食《水平：压力共同作用下及】局部集？中荷载作用下仓【。壁的稳定《计算 》  《  ：。   1 》 ，按弹性稳定》理论分析理想中【长圆筒壳在轴压【下的稳定《临界应？力为σc《r＝：0. 6《05：E·：t/R但《大量的试验证明实际！圆筒壳的《临界：应力：比理：想圆筒壳《的理论计算值—要少1？/2～2《/3失稳破坏时【的稳定？系数仅为0. 1】5～0？. 30而不是0】. 605圆筒壳的！轴压临界应力在【很大：程度上？。取决于初始形—状缺陷随着初始形】状缺陷的增大临【界应力明《显下降下降》。幅度可能《会达到？50％？之，多，经过对国内外有【关试：验资料及分析结果相！比较同？时考虑设《计计算？的方便采 用了【苏，联B：. T.利律等提出！的稳定系数》表达式kp＝—。1/π·《（，100t/R）3/！8作为在《空仓时验算仓—壁的稳？定系数当仓壁半【。径，与，厚度之比R／—t在1500—以，。下时此式计算结【果，和大量的试验结果】能，很好地？相符：合当R？／t在2000～2！5，00时按此式计算】结果比试验分析结果！略大(？约10%)另—。。。。。考，虑到粮食钢板—筒仓一般为现场组装！与试验？条，。件会有较大的—差异取初始形状缺陷！影响系数《。0.5则得到—。空仓时？验算仓壁的稳定【系数：计算公？。。式(5.《3.7-2) 】 ：  ？   筒仓在竖【向荷载作用》。。下进行稳《定验：算时仓壁的竖向【压应力应参照本【。规，范，第5.3.1—条、第5《.3.2条》。规定按？。可能出现的最不利】荷载组合《进行计？算  】  ：   ？。2  粮食》钢，板，筒仓：在满仓时仓壁受到竖！。向压力及内》部，水平压力的共同【作用内压的存在可】以减少筒壳初始缺陷！的影响而《使稳：。定临界应力》有所提？高，衡量内压影响—。的大小参《考国外有关资料采用！无量纲参数P—＝P/？E·(R/t—)2在？内压P作用下—筒壳稳定临界力的提！高程度与参数—P有关经《对美国、苏联等国外！有关试验结》果及经验《公，。式的对比计》算采：用，了苏联B.》 T. 利律等【。提出的算式》即kp＇＝kp+0！.265√P由于】筒仓在卸料时—粮食压力可能—会不均匀分》。。布在：。计，算，参数：P时不考虑粮食压】力，动力修正系数同时】因内压P对仓壁整】体稳定起《有利作用取其分项系！数为：。1. 0 故取粮食！对仓壁的静态水【平压力标准值来计】算参数？P经整理《即为：筒仓：在满仓时仓》壁的：稳定：系数计算公式—(5.3.7-4)！。   】。    3  仓】上建筑支承于筒【。仓壁顶端时仓壁【将局部承受竖—向集中荷载为防止仓！壁局部？应力过？大而导致局部失【稳应在？局部：竖向集？中荷载作用处设置】加劲肋假定竖—向集中荷《载经加劲肋向—仓壁传递的扩—散角为3《0°并且考虑到筒仓！顶端区段内压—较，。小在公？式(：5.3？.7-3)中仓【壁临界应《。力的计算不再考虑】内压的影响》总体：来，讲是偏于安全的 ！。。 ， 5《.，3.8  风—。荷载对仓壁表—面产生不《。均匀的经向压力使仓！壁整：体弯曲而产生的竖向！压应力、《仓壁整体剪切而产】生水平剪应力都可】能引起筒仓仓—。壁失稳破《。坏 ：     ！风荷载使仓壁整【体弯曲而《产生的竖向压应力】应与可？能同时出现的其他】荷载产生《的竖向？压应力进《行组：。。合并按？第5.3.7条进】行竖向荷载下—仓壁的？稳，定验算在《常用的筒仓高度范】围(35m以下)】。风荷载使仓壁—。整体剪？切而产生水平剪应力！对仓壁？稳定一？般不起控制》作用： ： 《    风荷载对】。仓壁表面产生不【均，匀的：经向压力假定—在筒仓的整个—高度上均匀分布而】沿周向不均匀分【布的压力按》有关：。理论分析研究中【长筒壳(h≥25√！R，t)在筒壁失—稳时的临界》荷载：相当于轴《对称加载《时的临界荷》载相应计算》公式：可写：为pc？r＝0.92k【·，E·（t/R）3】。/2·t《/h式中k为筒壳的！初，始形：状缺陷影响系数【其，。值随R/t》增大而减小参—考苏联？B. T.利—律等的试验》分析结果取初—。始形：状缺陷影响系数【k＝0. 》4则筒？仓的临界《荷载为pcr＝0】.368k·E【·（t/R）3【/2：·t/h 【     【实际风载沿筒仓高】度是三？角形分布其临界荷】载要高于《上式计算结果参考】有关资料引》入增大系数》η即公式(5.3】.8-1) 【 ：     —上，述分析没有考虑【仓内压力影响故公式！(5.3.8-【1，。)只作为空仓时仓】壁在风载下的稳定验！算公式 》