？ 5.3  —仓，    壁 — 【5.3.《1  ？。本条分别给》出了深仓仓壁在水】平及竖直方》向上应？考虑的荷《载基本组合》设计中应从中选【取相应最不利的组合！进，行仓壁的强度—、稳定及连》接的计算 》 5.3.！2 ： 浅仓仓壁在水【平及竖直《方向上？应，考虑的荷载》基本组？合与深仓《基，本一致但组》合时不再计取储粮动！。态压：。力修正？系数 》 5《.3.3  —。。。加劲肋间距不大于】1.2m的粮食【钢板筒仓将》加劲肋折《算成：所加：强方：向的壳壁截面可按“！等效强度”或“等效！刚度”的《原则进行折算后的】壳壁厚度按下列规】定取值 】。       1】  按抗拉强—度相：等原则折算》时   ！。      —折算厚度《ts：＝t+As/—b ： ，     》    《   ？      —         ！     》  （1《）  】    《。 2  按抗弯刚度！相等原则折算时 】     ！  ：。  折算《厚度：t，。s＝：3√12《[Is/b+Ast！es2/(》bt+As)+t】3，。。。/12？]1/3《     》    （2） ！ ，。 式中ts【折算厚度； 】   》   ？  t仓《壁厚度？； 《。    —   As加劲肋】的横截面面积；【 ？    —    b加劲【肋间距(弧长)； ！ ， ，。   》。    Is加【劲肋截面对平—行于仓壁的本身截】面形心轴的》惯性矩；《   】    《es加？劲肋截面《形心距仓壁中心线的！距离 《     折！算后的壳壁在—加劲肋加强方向上】进行壳壁《的，抗拉、抗压强度计算！时应采用按抗拉强度！相等的原则确定【折算厚度；抗—弯和稳定验算时应】采用按？抗弯：刚度相等的原则【确，定折算厚度 】 5《.3.？4，  ：计算：折算应力《的公式(《5，.3.？4，。-3)是根据能量强！度理论保证钢材在】复杂应力状》态下处于弹性状态的！。条件由于粮》食钢板筒仓属于【薄壁结？构在仓壁厚度方【向上应力一般较【小故按双向应力状】态进：行计算其余计算【公，式是：根据现？行国家标准钢结构】设，计规范？GB 5《0，017的《有关规定 — 《5，.，3.：5  有加劲—。肋的粮食钢》板筒仓按简》化方法进行》强度计？算，时加劲肋与仓壁的组！。合，构件在竖向荷载【作用下截面实际【受力较为复杂且卸】料时还有《动载影响《宜完全？。按弹性进行》。强度计？。算不允许截面有塑性！开，展加劲肋为》薄壁型钢时其截面尺！寸取值尚应符合现行！国家标准冷弯薄【壁型钢结构技术规范！GB 50》0，1，8的有关规定 【 5.3.！6 ：。 筒仓？仓壁：为，波纹钢？板时仓壁的竖向荷载！将全部经连接—传给：加劲：肋，。；仓壁为《平钢板或螺》旋卷边钢板时仓壁的！竖向荷载仅有—。部分经连接》传给加劲肋为简化计！。算在设计仓壁与加】劲肋：的连接时不分仓【壁钢板类型偏于安】。全地按仓壁》的竖向荷载》全部经连接传—给加：劲肋来？考虑连接强度计算公！。。式是根据现行国家】标准钢结构设—计规范G《。B， 50017的有关！规定：给，出的 【 5.3.7  】筒仓仓壁在竖向【荷载作用下的稳定计！算包括空《仓时仅竖向》荷载作用《下、满仓时竖向荷】载与：粮食水平压》力共同作用》下及：局部集中荷载作【用，。下仓壁？的稳定计《算 ：  —     1 【 按弹？性稳定？理论分析理想中长】圆筒：壳，。在轴压下的稳—定临界应力为σc】r＝0.《 605E》·t/R但大量的试！验证明实际圆—筒壳的临界应力【比理想圆筒壳的理论！。计算值要《少1/2～2/3失！稳破坏时的稳定系数！仅为0. 》。1，5～0. 30而】。不是0. 605】圆筒壳？的轴压临界应力在】很大：程度上取决于初【始形状缺陷随—着，初始形状缺陷—的增大临界应力明显！下降：下降幅度《可能会达到50％】之多经？过对国内外有关试验！资料及分析》结果相比较同时【考虑设计《计算的方便采 用了！苏联B. 》T.利？律等提出的稳—定系数表达》式kp＝1/π·】（100《t/R）3/8作】。为在空仓时验—算仓壁？的稳定系《数当仓壁半径与【厚度之比R／—t在1500—以下时此式》计算结？果和大量的试验结果！能很好地相符合当】R／t？在2000～25】00时按此式计算】结果：比试验？分析结果略大(约1！。0%)另《考虑：到，粮食钢板筒仓一【般为现场《组装与试《验条：。件，会有较大的》差异取初《始形状？缺陷影？响系数0《.5则？得到空？仓时验算仓壁—。的稳定系数计算【公式：(5：.3.7-2—) 【   ？ 筒仓在竖向荷载作！。用下进行稳定—验算时仓《壁的竖向压应—。力应：参照本规范第5.3！.1条、第5—.3.2条》规定按可《能出：现的最不利荷载【组合进？行，计算  ！  ：   2  —粮食钢板《筒，。仓在满仓时仓壁受到！竖向压力及》内部水平《压力的共同作用内压！的存在可《以减：少筒：壳初始缺陷的—影响而使稳定临【界应力有所提高衡】量内压影响的大【小参考国外》有关资料采用无【量纲参数P＝P【/E·？(R/t)2在内】压P作用下筒壳【稳定临界《。力的：提高程度与》参数P有关经对【美国、苏联等国外】。有，关试验结果及—经验公？式的对比计算采用】了苏联B. T【. 利律等提出的算！式即kp＇》＝，kp+0.2—65：√P由于筒仓在卸料！时粮食压《力，可能会不《均匀：分布在计算参数P】。时不：考虑粮食压力动力修！正系数同时因—内压P对仓壁整【体稳定起有利—作用取其分项系数为！1. 0 》故取粮食对仓壁的】静，态水平压《力标：准值来？计算参数P经整理】即为筒仓《在满：仓时仓壁的稳定【系数计算《公式(5.3.7】-4) 【       】3  仓《上建筑支承于筒仓】壁顶端时仓壁将【局部：承受竖向集中—荷载为防止仓壁局部！应力过大而》导致局部失稳应【在局部竖向集中荷载！作用处设置加—劲肋假？定竖：向集：中荷：载经：加劲肋向仓壁传【递，的扩：散角为3《0°并且考虑—到筒仓顶端区段【。内压较小在公—式(5.3》.7-？3)中仓壁临界【应力的计算不再【考虑内压的影响总】体来讲是偏于—安全的 【 5.3.8【  风荷载对—仓壁表面《产生不均匀的经向压！力使仓壁整体—弯曲而？产生：的竖向？压，应力、仓壁整体【剪切而产《生水平剪应力都可】能引起筒仓仓壁失】稳破坏 《 ，。 ，    — 风：荷载使仓壁》整体弯曲而》产，生的竖？。。向压应？力应：与可：能同时出现的其他荷！载产生的竖向压应】力进：行组合并按第—。5，.3.7条进行竖】向荷载下仓壁—的稳定验算在常【用的筒？仓高度范围》(35m以下)风】荷载使仓壁》整体剪切而产生水】平，剪应力对仓壁稳【定一：般不起控制作用 ！ ， ，  ？   ？风荷载对仓壁—。表面产生不》均，匀，的经向压力假—定在：筒仓的？整个高度上均匀分布！而沿：周，向不均匀分布的压力！按有关理《论分：析研究中《长筒壳(h≥2【5√Rt)在筒【壁失稳时的临界【荷载相当于轴—对称加载《时的：临界荷载相应计算】。公式可？。写为pcr＝0【.92k·E·（t！/R）3/2—·t/h式中k为】。筒壳：。的初始形状缺陷影】响系数其值》随，R/：。t增大而减小参考苏！。联，B. ？T.利？律等的？试验分？析结果取初始—形状缺陷影》响系数？k＝0. 4则筒仓！的临：界荷载为《pc：r＝0.《368k·》E·（t/R）3】。/2·t/h 】     实！际，风，载沿筒仓《高度是三角形分【布其临界荷载—要高于上式》计算结果参考有关】资料引入增大系数η！。即，公式(5.3.8】。-1：) —     上述分】析没有考虑仓—内压力影《。响故公式(5.3】.8-1《)只作为空仓时【仓壁在风载下—的稳定验《算公式？ ：