《。5，.3 ？ 仓   》 壁 》 5.3.！。1  本《条分别给《。出了深仓《仓，壁在水平《及竖直方向上—应考虑？的荷载基本》组合设计中应—从中选？取相应最不利的【组合进？行仓壁的强度、稳定！及连接？的计算 》 5.3【.2  《浅仓仓壁在水平及竖！直方向上应考—虑，的荷载基本组合【。与深仓基本一致但组！合时不再《计取储粮动态压力】修正系数 ！。 5.？3.3  加劲【肋间距不大》于1.2m的—粮食钢板筒仓将【加，劲肋折算成所—。加强方向的壳壁截面！可按“等效强—度”或“等效—刚度”的原则进【行折算后的壳—壁厚度按《下列规定取》值 —       【1 ： ，按抗拉强度》相等原则折算—时 》     — ，   折算》厚度t？s＝t+As/b】      —    《 ，         ！  ：    《      —    （1） ！    【。   2  —。按抗：弯刚：度相等？原则折算时》。   】 ，     折算厚度！ts＝3√12【[I：s/b+《A，s，tes2/(b【t+As《)+t3《/12]1/3【 ，   ？。   ？  ：。（2） — 式中ts【折算厚度； — ？ ：。    《   t仓壁厚【度； 》。 ：       As！加劲：肋的横？。截面面积；》 ？ ？   ？ ，   ？。b加劲肋间距(弧长！)； 】     》。 I：s加：劲肋截面对平—行于仓壁的本身【截面形心轴的—惯性矩； —      ！ e：s加劲肋截面形【心距仓壁中心线【的距离？ 《     折算后！的壳壁在加劲肋加强！方向上？进行壳壁的》抗拉、抗压强度计】算，时应采用按抗拉强度！相等的原则确定折】算厚：度，；抗弯和稳定验【算时应采用》。按抗弯刚度相—。。等的原则确定折【算厚度 — 5.3.4】  计算折算应力】的公式(5.3.】4-：3)是根据能量强】度理：论，保证钢材在复杂应】力状态？下处于弹性》状态的条件由于粮食！钢板筒仓属于薄壁结！构在仓壁厚》度方：向上：应力一般较小故按】双向应力《状态进行《计算其余计算公式】是根据现行国家【标，准钢结构设计规范】GB 50017】的有关规定 — 5.3】.，5  有《。加劲肋的粮食—钢板筒仓按简化方法！进行强度计算—时加劲肋与仓壁的】组合构件在》竖，向荷载作用下截面实！际受力较为》复杂且卸料时—还有动载影响—宜，完，全按弹性《。进行强度计算不【允许截面《有塑性开展加劲肋为！薄壁：型钢时其截》面尺寸取值》尚应符？合，现，行国家标准》冷弯：薄壁型钢结构技术规！范GB 《。50018的有关规！定 ： 《 5.3.6 【 筒仓仓壁为波【。纹，钢板时仓《壁的竖向荷载将全】。部经连接《传给加劲《肋；：仓壁为平钢板或【螺旋：卷边钢板时仓壁的】竖向荷？载仅有部分经连【接传给？加，。劲肋为简《化计算在设计—仓壁与加劲》肋的连接时》不分仓壁钢板类型偏！于安全地按仓壁【的竖向荷载》全部经连接传给【。加劲肋来考虑—连接强度计》算公式是根据—现行国家标准钢结构！设计规范G》B 5？00：17的？有关规？定给出？的 5】.3.？7  筒仓》仓壁在竖向荷载作用！下的稳定计算包【。括空：仓时仅竖向荷—载作用下、满仓时】竖向荷？载与：粮食水平压》力共同作用》下及局？部集中荷载作用下仓！壁的稳定计》算 》       】1，  按弹性稳定理】论分析？理想中长圆》筒壳在轴压下—的稳定临界应力为】σcr＝《0. 605E·】t/R但大量的试】验证明？实，际圆筒壳的临界应力！比理想圆筒》壳的理论计算值要少！1/2？。～2：/3失稳破坏时【的稳定系数仅为0.！ 15～0. 【30而不是0. 】605圆筒》壳的轴压临界—。应力在很大程度【上取决于《初始形状缺陷随【着，。初始形？状缺陷的增大临界应！。力明显下降下降幅】度可能会《达到：50％之《多经过对国内外有关！试验：资料及分析结—果相比较同时考【虑设计计算》的方便采 用了苏】联B：. T.利律等提出！的稳定系《数表达式kp＝1/！π·（100t【/R）？3，/8作为《。在空：仓时验算仓》壁的稳定系数当【。仓壁半径与》厚，度之：比R／t在150】0以：。下时：此式计算结果和大】量的试验结》果能很？好，。地，相符合当R／—t在2000～2】。500时按此式计算！。结果：比试：验分析结果略大(约！10：%)另考虑到粮【食钢板筒仓一—般为现场组装与【试验条件会有—较大的差《。异取初始形》状缺：陷影响系数0—.5则得《。到空仓？时验算仓壁的—稳定系？数计算公式(5【.3.7《-2)？ —  ：。  筒仓在竖向【荷载作用下》进行稳？定验算时仓壁的竖】向压应力应》参照本规范第5【.3：.1条、《第，5.：3.2？条规定按可》能，出现的？最不利荷《载组合进行计—。算 —      — 2：  ：粮食钢？板筒仓在满仓—时仓壁受到竖—。向压力及内部水【平压力的共同作用内！压的存在可》以减少？筒壳初始缺》陷的影响而使稳【定临界应力》。有所提高衡量内压】影响的大小》参，考国外？有关资料采用无量纲！。参数P＝P/E【·(R/t)2【在，。内压P作《。用下筒壳《稳定：临界力？的提高程度与参数】。P有关？经对美国、苏—。联等国外有关试验结！果及经验公式的【对比计算《采用了苏联B. 】T. 利律等—提出的算式即k【p＇＝kp+0【.265√P由【于筒仓在卸料—。时粮食压力可—能会不均《匀分布在计算参数】P时不考虑》粮食：压力动力修正系【数同时？因内：压，P对仓壁整》体稳定起有利作用取！其分项系《数，为1：. ：0 故取粮》食对仓壁的》静态水平压》力标准值来》计算参数P经整【理即：为，。筒仓在满仓》。时，仓，壁的：稳定系数计算公【式，(5：.3.7-4) ！ ， ，   《    3  仓上！建筑：支承于筒仓壁顶端时！。仓壁将局部承—受竖向集中》荷载为防止仓壁局】部应：力，过，大而导致《局部失稳应在—局，部竖向集中荷—。载作：用处：设，置加劲肋假定竖向】集中荷载经加劲【肋向仓壁《传递的扩《散角为？30°并《。且考虑到筒》。仓顶端区段》内压较小在公式(5！.3.？7-3)中仓壁临界！应力的？。计算不再考虑内压】的影：响总：体来讲是偏于—安全的 《 5.3.！8 ： 风荷载《对仓壁表面产生不均！匀的经向压力使仓壁！整体弯？曲而产生的》竖向压应《。力、仓壁整体—剪切而产生水—平剪应力都可能引起！筒仓仓壁失稳破坏 ！   【  ：风荷载？使仓壁整体弯曲而产！生的竖向压》应力应与可能同时出！现的其他荷》载产生的竖向压应力！。进行组合《并按：第5：.3.7条进行【竖，向，荷载下仓壁的—稳定验？算在常？用的筒仓高度范【围(35m》以下)风荷载使仓】壁整：体剪切而产生—水平：剪应力对仓》壁稳定一《般不起控制作用 ！     】风荷载对仓》壁表面产生》不均匀？的经向压力假定在筒！。仓的整？个，。高度上均匀分—布而沿周向不均匀】分布的压力按有【关理论？分，析研究中长》筒壳(h≥25√】Rt)在筒壁失【稳时：的临界荷载相当【于，轴对：称加载时《的临界荷载相应计】算公式可写为—pc：r＝0.92k·】E·（？t，/R）3/》2·t/h式—。中k为筒《。。壳的初始形状—缺陷影？响系数其值》随，R/t？增，大而减小《参考苏联B. T.！。利律等的试验分析结！果取初始《形状缺陷影响—系数k＝《0. 4《则筒：仓的临？界荷载为pcr＝】。0.368k·E】·（t？/R）3/2—·t/？h 【    实际风载】沿，。筒仓高度是三—角，形分布其临》界荷载？要高于上式》计算结果《参考有关资料—引入：增大系数《η，即公式？(5.3.8—-1) 】     》上述分析没有考【虑仓：内压力？影响故公式(5.3！.，8-1)只》作为空？仓时仓壁在风载下】的稳定验算公式 】 ，