？ 5.3  仓 】   壁《 ：。 5【.3.1《 ， 本条分别给出了】深仓：仓壁在水平及竖【直方向上应考—虑的荷载基本组【合设计中应》从中选取相应最不】利的组合《进行仓壁的强度【、稳定及连接的【计算 5！.3.2  浅仓仓！壁在水平及竖直方】向上应考《虑的荷载《基本组合与深—仓基本一致但组合时！不再计取储粮动态压！。力修正系数》 ： ？ 5.3《.3  加》劲肋间距不大—于1.？。2m的？粮食钢？板筒：。仓将加劲肋折算成所！加强：方向的壳壁》截面可按“等效【强度”或“》等效刚？度”的原则进行【折算：后的壳壁厚度—按下列规《定取值 《 ？     —  1  按—抗拉强度《相等原？则折算时 ！    《     折算厚】度t：。s＝t+As/【b       】        】     》       【  ：       （1！） ？  》    《 ，2  按《抗弯刚度相等—原则折算时 ！      【   ？折算厚度ts—＝3√12[Is】/b+？A，stes2/(【bt+A《s，)+t3/12]】1/3      ！   （2） 】 式中ts】折，。。算厚度； ！    《。。  ：  t？仓壁厚度； — ，     】。  As加劲肋【的横截面面积； 】 ，      ！  b？加劲肋间距(弧长】)；  ！     Is【加劲肋截面对平【。行于：仓壁的本身》截面形心《轴，的惯性？矩； ？  —。     e—s加劲肋截面形心】距仓壁？中心线的距离 】 ？    《 折算后的》壳壁在加劲肋—加强方向《上进行壳壁的—抗拉、抗压强度【计算时？应采用按抗拉—强度相等的》。原则：确定折？算厚度；抗弯和稳】定验：算时：应采用按《。抗弯刚度相等的原】。则确定？。折算厚度 】 5.《3.4  计算折算！应力的公式(5.】3.4-3)—是根据能量强度理】论保证钢材在—复杂应力状》态下处于弹》性状态的条件由于粮！食钢板筒仓属于【薄壁结构在仓壁厚度！方向上应力》一般较小故按—双向应力《状态进行计算其【余计算公《式是根？。据现行国《家标准？钢结构设计规范【GB 5《00：17的有关规定【 《。 5.《3.5  有—加劲肋的粮食—。钢板：筒仓按简化》方法进？行强度计算》时，加劲肋与仓壁—的组合构件在—竖向荷载作用下截面！实际受力较为复杂】且卸料时还有—。。动，载影响宜完》全按弹性《进行强？度计算不允》许截面有塑性开展】加劲肋为薄壁型【钢时其截面尺—寸取值尚《。应符合现行国家标】准冷弯薄壁型—。钢结构技术规范GB！ 50018的【。有关：规定 】5.：3.6  筒仓仓壁！为波纹钢板时仓壁】的竖向荷载将全部】经连接传《给加劲？肋；：仓，壁为：平，钢板或螺旋卷边钢】板时仓壁《的，竖向荷载仅有部分】经连：接传给加劲肋为【简化计？算在设计仓壁与【加劲肋？。的连接时《不分仓壁钢板—类型偏于安全地按】。仓壁的竖向》荷载：全部经连接传—给加劲肋来考—虑连接强《度，计算公式是根据现】行国家标准》钢结构设计规—范GB 50017！的有关规《定，给，出的： ，。 ， 《5.3.7》  筒仓仓壁—在竖向荷载作用下】。的稳定计算包括空】。仓时仅竖《向荷载？作用下、满仓—。时竖向荷载与粮【食，水平压？力共同作用》下，及局部集中荷载作】用下仓？壁，的稳定计算 — 》      —。1 ： 按：弹性稳定理论分【析理：想中长？圆，筒壳在轴压》。下的稳定临界—应力为？σcr＝0. 60！5E·t/R但大量！的，试验：证，明实际圆筒》壳的临？界应力比理想—圆筒：壳，的理论计算》值要少1/2～2】/3失稳破坏时的】稳定系数仅》为0. 15—～0. 30而不】是0. 605圆筒！壳的：轴压临界应力在很大！程度上取决于初始形！状缺陷？随着初始形状—缺陷的增大临界应】力明显下《降下降？幅度可能会》达到：50％之多经—过对国内外有—关试验？资料及分析结果【相比较同时》考虑设计《计算的？方便：采 用了《苏联B.《 T.利律等提出】的稳定系数表—达式kp＝1/π】·（100t/R】。）3/？8作为在《空仓时验算》仓壁的？稳定系数《当仓：壁半径与厚度—之比R／t》在，150？。0以下时此式—计算结果和大量的试！验结果？。能很好地相符—合当R／t在20】00～250—0时：按此式计算结果【。比试验分析结果略大！(约1？0%)另考虑到粮食！钢板筒仓《一般为现《场组：装，与试验条《件，会有较大的》差，异，取初始？形状：缺陷影？响系数0.5则得到！。。。。空，仓，时验算仓《壁的稳定《系数计算公式(【5.3.《7-2) 】  ？   筒仓在竖【向荷载作用下进行稳！。定验算时仓壁—。。的竖向压《应，力应参照本》规范第5.3.1】。条、第5.3.2条！规定按可《。能出现的最不利荷载！组合进行计算 【     ！  2  》粮食钢板筒仓—。在满仓时仓壁—受到竖向压力及【内部水平压力的【共同作用内压—的，存在可以减少—筒壳初始缺陷的影响！而使稳定临界应【力有所提高衡量内】压影响的《大小参考国外有【。关资料采《用无量纲参数P【＝P/E·(—R，/t)2在》内压P作用》。下筒壳？稳定临界力的提高】程度：与参数？P有：。。关经对美国、—。苏联：等国外有关试—验结果及经》验公：式的对比计算采【用了苏联B. T】. 利律等提—。出，的算式？即kp＇《＝kp+《。0.265√—P由：。于，。筒仓在卸料》时粮食压力可—能会不均《匀分布在计算参数】P时：不考虑粮《食压力动《力修正？系，数同时因《内压P？对仓壁整体》稳定起有利作—用，。取其分项系数为1】. 0 故》取粮：食对仓壁的静态水平！压力标准《值来：计算参数P》。经整理即为》筒仓在满仓时仓壁的！稳，。定系数计算公—式(：5，.3.7-4) ！ ？。       3 ！ 仓上建筑》支承于筒仓壁顶端时！仓壁将局部》承受竖？向集中荷《。载为防止仓壁局部】应力过大《而导致局部失—稳应：在局部竖向集中【荷载作用处设—置加劲肋假定竖【向集：中荷载经《加劲：肋，。向，仓壁传递的扩—散角为30°并且】考虑到筒仓顶端区段！内压较小在》公式(5.3.7】-3)中仓壁临界】。应力的？计算不再考虑内压】的，。影响总体来》讲是偏于安全的 ！ 《5.3.8 — 风荷载对仓—。壁表面？产，生不均匀的经向【压力使仓壁整体弯曲！而产生的竖向—压应力、仓壁整【体剪切而产生水平剪！应力都可能引起筒】仓仓壁失稳破坏【 ？ ？    风荷载使】仓壁：。。整体弯曲而产生的】竖向：压应力应《与，可能同时出》现的其他《荷载产生的竖—向压应力进》行组合？并按第5.3—.7条进行竖向荷载！下仓壁？的稳定验算在—常用的筒仓高度【范围(35m以【下，)，风荷载使仓壁—整体剪？切而产生水平剪应】。力对：仓壁：。。。稳定一般不起—控，制作用 《   【  风荷载》对仓壁表面产—。生不均匀的经向压力！假定在筒仓的—整个高度上均匀【。分布而沿《周，向不均匀分布—的压力按有关—理论分析研》究中长筒《壳(：h≥25√R—t)在筒《壁失稳？时，。的临：界荷：载，相当于轴对称加载】时，的临界荷载相应计算！公式可写为p—。cr＝0《.，92k·《E·（t/R）【3/2·t》/，h式中k为筒—。壳的初？始形：状缺陷影响系—数，。。其值随R/t—增大而减小》参考苏联B. 【T，.利律等《的试验分析结果取】初始形状缺陷影响系！数k＝？0. 4则》筒仓的临界荷载【为pcr＝》0，.，368k《·E·（《t/R）3/2【·t/h ！。     实际风载！沿筒仓高度是三【角形分布其临—界荷载？要高于上式计—算结果参考有关资】料，引入增？大系数η即公式【(，5.3？.8：-1) —     上述！分析没有考虑仓内压！力影：响故公式(5—.3.8-1—)，只作为空仓时仓壁在！风载下的《稳定验算公式 】