？ 5.？3  仓   【 壁 》 ？ 5.3.—1  本《条分别给出了深【仓仓壁在水平及【竖直方向上》应，考虑的荷载基本组合！设计中应从中选取相！应最不？利的组合《进行仓壁的》强度：、稳定及连接—的计：算，。 5【.3.2  浅【仓仓：壁在水平及竖直【。方，向上应考虑的荷载基！本组合？与深仓基《本一致但组合时不再！计取储粮动》态压力修正》系数 5！.3.3  加【。劲肋间距不》大于1.2m的粮】食，钢板筒仓将加—劲肋折算成所加强】方向的壳壁截—面可按“等》效强度”《或“等效《。刚度：”的原则《进行折算后的壳壁厚！度按下列规定取【值  】。     1—  按抗拉强—度相等原则折算时 ！  —     》  折算《厚度ts＝t+【As：/b   》     》    《  ：     》      —    《       （1！） —    《   2  按抗弯！刚度相等《原则折算《时 —   ？   ？ ，  ：折算厚度ts＝3】√12[Is/【b+Astes2】/(bt+A—s)+t3/12]！1/3  》      — （2） ！ 式中ts折算厚度！；  】      t仓壁！厚，度； 》 ，。       】A，s加劲？肋的：横截：面面积； ！        】b加劲肋间》距(：弧长)； 】    》   Is加劲肋】截面对？平行于仓壁的—。本身截？面形心轴的惯—性矩； 《 ：    —。   e《s加劲肋截面形心】距仓壁中心》线的距离 】     —折算后的壳壁—在加劲肋加强—方向上进行壳—。壁的抗拉《、抗压强度计算时应！采用按抗拉强度相】等的原？则确定折算》厚度；抗《弯和稳定验算时应采！用，按抗弯刚度相等的原！则确定？折算厚度 ！ ，5.3.4》  计算折算应力】的公式(《5.3.4-3【)是：根据能？量强度理论保证钢材！在复杂应《力状态？下处于弹性状—态的：条件由于《粮食钢板筒仓属于薄！壁结构在《仓壁厚？度方向上应力一【般较小故《按双向应力状—态进行？计，算其余计算公式是】根，据现行？国家标准钢结—构设计规范GB 5！0017的有关规定！。 》 5.3《.5  《有加劲肋的》粮食钢板筒仓按简】化方法进行强度【计算时加劲肋与仓】壁的组合构件在竖】向荷载作用下截面实！际，。受力较？为复：杂且卸料时还有【动载：影响宜完全按弹【性进行强度计算不】允许截面有塑—性开展？加劲肋为《。。薄，壁型钢时其截面【尺寸：。取值尚应符合现【行国：家标准冷《弯薄壁型《钢结构技术规范【GB 50018】的有：关规：定 ？ 5.3.6！  筒仓仓壁为波】。纹钢板时《仓壁的竖向荷载【。将全部经连》接传给？加劲肋；仓壁—为平钢？板或：。螺旋卷边《钢板时仓壁的—竖向荷载《仅有部分经》连接传给加劲肋为简！化计算在设》计仓壁与加》劲肋的连接时不分仓！壁钢板类《型偏：于安全地按仓壁【的竖：向荷载全部经连接】传给加劲肋来考虑连！接强度计算公—式是根据《现行国家《标准钢？结构：。。设计规范《GB： 50017的有关！规定给出的 【 ： 5.3.—7  ？筒仓仓壁在》竖向荷载作用—下的稳定计》算包括？空仓时仅竖向荷载作！用下、满仓时竖向荷！载与粮？食水平压力共—。同作用下及局部集中！荷载作用下仓壁【的稳：定计算 【 ：      1 】 按弹性稳定理【。论分析理想中长【圆筒壳在轴》压下的稳定临界【应力为σ《。cr＝0. 605！E·：。t/：。。R但大？量的试验《证明实际圆筒壳【的临界应力比理【想圆筒壳的理论计】算值：要少1/《2～2/3失稳【破坏时的稳定—系数仅？为0.？ 15～0. 3】0而不是0.— 605圆筒壳的轴！压临界应《力在很大程》度上取决于初—始形状缺陷随着初始！形状缺？陷的增大临界应【力明显下降》下降幅度可》能会达到50％之】多经过对国内外有关！试验资料及分—析结果相比较同时】考虑设计计算的方】便采 用《了苏联B. T【.利律？等提出？的稳定系数表达【式kp＝1/π·（！100？t/：R）3/8》作，为在空仓时验算仓壁！的稳定？系数当仓壁》半径与厚度之比R】。。／t在1500【以下时此《式计算结果和大【量，的试验结《果能很好地相—符合当R《／t在200—0，～2500时按此式！计算结？果比试验《分析结果略大(约】10%)另》考虑到粮食钢板筒】仓，。一般为？。。现场组？。装与试验条》件会有较大的差异】取初：始形状缺陷影响【系数0.5则得到空！仓时验？算仓壁的稳定—系数计算公》式(5.3.7-】2) 】    《筒仓在竖《向，荷载作用《下进行稳定验算时】仓壁的竖向压应【力应参？照本规范第5.3】.1条？、第5.3.—2，条规定按可能出现】的最不利荷载—组合进行计算 】 《      2  ！粮食钢？板筒仓在满仓时仓】壁受到？竖，向压力及内部水平】。压力的共同作用【内压的存在可—以减少筒壳初始缺陷！的影响而使稳定临】界应力有所提高衡】量内压影响的大【小参考国外有—。。关资料采用》无，量纲参数《P＝P/E·(R/！t)2？在内压P《作用下？筒壳：稳定：。临，界力的提高程—度与参数P有—关经对美国、苏联】等国外有关试验【结果：及经验？公式：的对比计算采用了苏！。联B. T. 【利，律等提出的算式【。即kp＇《＝kp+0.2【65√P《由于筒仓在》卸料时粮食压力可能！会不均匀分布在计】算参数P时》不，考虑粮？食压力动力修—正系数同时因—内压P对仓壁整【体，稳定起有利作用取其！。分项系数《为1. 0 故取粮！食对仓壁的》静，。态水平压力标—准值来？。计算参数P经整理】即为：筒仓在满仓时—仓壁的稳《定系数计算》公式(5.3.【。7-：4) ？ ？  ？     》3  仓上建—。筑支承于筒仓壁顶】端时仓？壁将局部《承受竖向《。集中荷？。载为：防止仓壁局部应力过！。大而导致《局部：失稳应在《。局部：。竖向集中荷载—作用处？。设置加劲肋假—定竖向集中》荷载经？加劲肋？向仓壁？。传递的扩《散角：为30°《并且：考虑到？筒仓顶端区段内【压较小？在公式？(5.3《.，7-：3)中仓壁临界【应力的计算》不再考虑内压—。。的影响总体来—讲是：偏于安全的 —。 ： ： 5.3.8  风！。荷载对？仓壁表面产生不【。均匀的经向》。压力使仓《壁整体弯《曲而产生的竖向压应！。力、仓壁《整体剪切而产—。生水平剪应力—都可能引起筒仓仓壁！失稳破坏 — ：。     风荷】。载使仓壁整体弯曲而！。产生的？。竖向压应力应与【可能同时出现的其他！荷载产生的竖—向压应力进行组合并！。按第5.3.7【条进行？竖向荷载下仓壁的】稳，定验算？在常用的《筒仓高度范围(35！m以下)风》荷载使仓壁整体【剪切而产生水平剪】应力对？。仓壁稳定一般—不起：控制作用 — ，     风荷！载对仓壁表面产生不！均匀的？经向压力假定—在筒仓的整个—高度上？均匀分布而沿周向不！均匀分？布的：。压力按有关理论分析！研究中长筒壳(h≥！25√Rt)—在筒：壁失稳时的》临界荷？载相当于《轴对称？加载：时的临界荷载相【应计算公式可—写为pc《r＝0.92k【·E：。。·（t/《R，）3/2·》。t/：h式中k为筒壳【的初始形状缺陷【影响系数其值随R】/t增大而减小【。参考：苏联B？. T.《利律等？的试验？分析结果《取初始形状缺陷影响！系数：k＝0.《 4则筒仓的临界荷！载为pcr＝0.】368k·》E·（？。t/R）3》/2：·t/h ！     实际风】载沿筒仓高》度是三角《形，分，布其临界荷载—要高于上式》计算结果参考有关】资料引入增大系【数η即公式(5.】3.：8-1) 【 ：  ：   上述分析没】有考虑仓《内压力影响》。故，公式(5.3.8-！1)只作为空仓时仓！壁在风载《下，的稳定验算》公式 《