？ 5.3  仓【    壁 — 《 5.3.【1  本条分别给】出了深仓仓壁在水】平及竖直方向上【应考虑？。。的荷载基本组—合设：。计中应？从中选取相》应最不利的组合进】行仓壁？的强：度、稳定及连接的】计算 》 5.3.2】。  浅？仓仓壁在《水平及竖直方向上应！。考虑的荷《载基本组合与深仓基！本一致但组》合时不再《计取储粮动态—压力：修正：系数 》 5《.3.3  加劲肋！间距不大于1.2m！的粮食钢板筒仓将加！劲肋折算成所加【强方向的壳壁截面可！按“：等效强度”或“等】效刚度”《的原则进行折算后的！。壳壁厚度按下—列规定取值 ！ ，       1 ！ 按：抗拉强度相等原【。则折算时 ！     》    折》算厚度ts＝—t+：As/b     ！       【       【   ？        】      （1】） 》  ？   ？  2  按抗弯刚！度相等原《则折算时 】     —    折算厚度t！s＝3？√12[《Is/b+Aste！s2：。/(bt+A—s)+t《3/12《]1/？3，   ？      （2）！ ： 式中—ts折算厚度—； ？    【    t仓壁厚度！； 【      A【s加劲肋的横截面面！积；：    ！    b》加劲肋间《距(弧长)； ！      】 Is加劲肋—截面对平行于—仓壁的本身截面【形心轴的《惯性：矩； ？ ：  《     》es加劲肋截面形心！距仓：壁中心线《。的距离 【   《  折？算后的壳壁在—。加劲肋加强方向上】进行壳壁的》抗拉、抗压强度计算！时应采用按抗拉【强度相等的原则确定！折，算厚度；《抗，弯和稳定验算时应采！用按抗弯刚度相等的！。原则确定折》算厚度 《 5.3】.，4  计算折算【应力的公式(5.】3.4-3)是【根据能量强》度理论保证钢—材，在复杂应力状—。态下：。处于弹性《状态的条《件由于粮食》钢板筒仓属于—薄壁结构在仓壁厚度！方向上应力》一般较小故按双向】应力状？态进行计算》其余计算公式—是根据？现行国家标准钢结构！设计规范GB 5】0017的有—关规定 》 5.3.5！。  有加《劲肋的？粮食钢？。板筒仓按《简化方法《进行强？度计算？时加劲肋与仓壁的组！合构件在竖向荷【载作用下截面实际】受力较为复杂且卸料！时还有动载影响宜完！全，按弹性进行》强度计算不允—许截面有塑性开【展加劲肋为》薄壁型钢时其—截面尺寸取值尚应符！合现行国《。家标准冷《弯薄：壁，型钢结构技术规范G！B， 50018的【有关规定 】 5.3.6  ！。筒仓仓壁为波纹钢板！时仓壁的竖向荷【。载将：全部经连接传—给加劲肋；仓壁为平！钢板或螺旋卷边钢板！时仓壁的竖向荷载仅！。有，部分经？连接传给加劲肋为简！化计算在设计仓壁】。与加劲？肋的连接时》不分仓壁《钢板类型偏于安全】地按仓？壁，的，竖向荷载全部经连】。接传给加劲》肋来考虑《连接强度计算公式是！。根据现行国家标准钢！结构设计规》范G：B 5001—7的有关规》定给出的 ！ 5.3.7—  筒仓仓壁在竖】向荷：载作用下的稳定计】算包括空仓时仅竖向！荷载作用下、满仓】时竖向荷载与—粮食水平压力共【同作用下及》局部集中荷载—作用下仓壁的稳【定，。计算 — ：      1【  按？弹性稳定理论—分析理想中长圆筒壳！在轴压下《的稳定临界应力为】σcr＝0. 60！。5E·t/R—但大量的《试验证明实际圆筒】壳的临界应力比【理想圆筒壳的理论】。计算值要《少1/2～2/【3失稳破坏》时的稳定系数仅为】0. 15～0. ！3，0，而，不是0. 60【5圆筒壳的》轴压临界应力在很大！程度上取决于—初始形状《缺陷随着初始—形状：缺陷：的增大临《界应力？明显：下降下降幅度可能】会，达，到50％之》多经过对国内—。外，有关试验资料—及分析结果相比【较同时考虑》设计计？算，的，方便采 用了苏【联B. T.—利，律等提出的稳定系】数，表达：式，kp＝1《。/π·（10—0t/R）3—/，。8作为在空仓时验】算仓壁的《稳定系？数当仓壁半径与厚】度之比R《。／t在1《500以《。下时此式计算结果和！大量：的，试验结果能很好地相！符合当R／t在2】000～250【0时按此式》计算结？果比试验分》析结果？略大(约《10%)另考虑【到粮食钢板筒仓一】般为现场组装与【试验条件《会有较？。大，的差：异取初始形状缺陷】影响系数0.5则】得到空仓时》验算仓壁的》稳定系数《计算公式(5—.3：.7-2) 【 ？     筒仓在】竖，向荷载？作用下进行稳—定验算时仓壁—的竖向压应力应【参照本规范第5【.3.1条、第5】.3.2条规定【按可：能出现的《最不利？荷载组合进行计算 ！  —。   ？  2  粮食【钢板：筒仓在满仓时仓壁受！到竖向压力及内【部水平压力的共同】作用内压的》存在可？以减少筒壳初始缺】陷的：影响而使稳定—临，界应力？有所提高衡量内【压影响的大小参【考国：外有关资料采—。用，无量纲参《数P＝？P/E·(R/t)！2在内压P作用【下，筒，壳稳定临界力的提高！程度与参数》P有关经对美—国、苏联等国外【有关试验结果—及经验公式的对比计！算采用了苏联B. ！T，. 利律《等，提出的算式即—kp＇？＝kp？。+0.26》5√P？由于筒仓在卸料时】粮食压力《可能会不《均匀分布在计算参数！P时不考虑粮—食压力动《力，修正系数同时因内压！P对仓壁整体稳定起！有利作用取其分项】系数为？1. 0 故取【粮，食对仓壁的静—态水平？压力标准值来计算参！数，P经整理即为筒【仓在满仓时仓壁【的稳：定系数计算公式(5！.3.7-》4，) ：   【    3  仓上！建筑支承于筒仓壁】顶端时仓壁》。将局部承受竖向集中！荷载：为防止仓壁局部应力！过大而导致局—部，失稳应在局》部竖向集中》荷载作？用，处设置加劲》肋假定竖向》集中荷？载经加劲肋向—仓壁传递的扩散角】为30°并且考虑】到筒仓顶端》区，。段内压较小在公式】(5.3.7-3】)中仓壁临界—应力：的计算不再》考虑：内压：的影响总《体来讲？是偏：于，安全：的 — 5.3.》8  风荷载—对仓壁表面产生不】。均匀的经向》压力使？。。。仓壁整体弯曲而产】生的竖向压应—力、仓壁整体剪切而！产生：水平：剪应力都可能引起】筒仓：仓壁失稳破坏 【 ？     风【荷载使仓壁》整体弯曲而产生的竖！。向压应力应与—可能同时《出现的其他荷—载产生的竖向压【应力进行组合—并按第5《.3.7条进—行竖：向荷：载，下仓壁的稳定验算】在常用的筒仓高度范！围(35m以下)风！荷载使仓壁整体【剪切而产生水平剪】应力对仓壁稳定【一般：不，起，控制作用 ！     风荷【。。载对：仓壁：表面产生不均匀的经！向压力？假定：在筒仓的整》个高度上均匀分布】而沿周向《不均匀分布的压【力按有关理论—分析研究《中长筒壳(h≥25！√Rt)《在筒壁失《稳时的临界荷载相】当于轴对称加载【时的临界荷载—相应计？算公式可写为pc】r＝0.9》2k·E·》（，t/R？）3/？2，·t/？。。h式中k为》筒壳的初《。始形：状缺陷影响系—数其值随《R/t？增大而减《小参考苏联B.【。 T.利《律等的试验分—析结果？取初始形状缺—陷，影响：系数k＝0》. 4则筒仓的【临界荷载《为p：cr＝0《.368《k·E·《（t/R）3—/2·t/h ！  《   实《际，风载沿筒仓高度是三！角形分布其临—界，荷载要高于上式计】算结果参考》有关资料引入增大】系数η即公式(5.！3.8？-1) — ：   ？。。  上？。述分析没有》考虑仓内压力影响故！公，式，(5.3.8-1】)只作为空仓时仓壁！。在风载下的稳定验】算公式 《 ，