， ，。 5？.3  仓  【。 ， 壁 》 5.3.！1，  ：本条分别给出—了深：仓仓壁？在水平？及竖直方向上应考】虑的荷载基本组合】设计中应从中选【取相应最不利的【组合进？行仓壁？的强度、稳定—及连接的《计算 】5.3.2 — 浅仓仓壁在水平】。及竖直方《向上应考虑》的荷载基《本组合与深仓—基本一致但组合时】不再计取储粮动态压！力修正系数》 《 ， 5.？3.3  加劲肋】间距：。不，大于1.2m—。的粮食钢板》筒仓将加劲肋折算成！所加强方向的壳壁截！。面可按“等效强度”！或“等效刚度”的】原则进行折》算后的壳壁》厚度按下列规定取】值 ： ，    【   1《  按抗拉强—度，相等原则折算—时   ！      折算厚！度ts＝t+—。As/b《    《    《       【       【        】  ：    （》。1） 》    —  ： 2  按抗—弯刚度相等原—则折算时 ！         ！折算厚度ts—＝3√12[I【。s/b+As—tes2/(bt+！As)+t3/12！]1/3    】     （—2） 【 式中ts折算【。厚度； 《 ， ： ：。    《   t仓壁—厚度； 》。 《  ：   ？ ，As加劲肋》。的横截面面》积；： 》        b！。加劲肋间距(弧长】)； 【  ：     Is加劲！肋，截面对平行于仓壁的！。。本身截面形》心轴的惯性矩—；  】     es加劲！肋截面形心距仓壁中！心线的距离 】     折】算后的？壳壁在加劲肋加【强方：向上进行壳》壁的抗拉、抗压强】。。度计算时应采用按】抗拉强度《相等的原《则确定折《算厚度；抗弯和稳定！。验算时应采用按抗弯！刚度相？等的原则确》。定折算厚度 】 5.3.【4，  计算折算—应力的公式(5.3！.4-？3，)，是根据？能量强度理》论保证钢材在复杂应！力状态下《处于弹性状态—的条件？由于粮？食钢板？筒仓属于薄壁结【构在仓壁厚度方【向上应力一般较【。。。。小故按双向应力【状态进行计算其余】计算公式是根据【现行国家标》准钢结构设计规【。。范，GB：。 50017的有】。关规：定 — ，5.3.《5  有《加，劲肋的粮《食钢板筒《仓按简化《。方法进行《强度计算时加劲肋】与，。仓壁的组合》构件：在竖：向荷载作用》下截面实际》受力较为复杂且卸料！时还有动载影响【宜完全按弹性进【行强度？计算不允许截面【有，塑性开展加劲肋【为薄壁？型，钢时其？截面尺寸《取值尚应符合现【行国家标《准冷弯薄壁型钢结】构技：术，规范GB 5—0018的有—关规：定 ？ 5.3.】6  筒仓仓—壁为波纹钢板—时仓壁的竖》向荷载将全部经【连接传给《加劲肋；仓壁为平钢！板或螺？旋卷边钢板时仓【壁的竖向《荷载仅有部分经【连接传给加劲肋为简！化计算在设计—仓壁与加《劲肋的连接时不分】仓壁钢？板类型偏于》安全：地按仓？壁的：竖向荷载全部—经连接传给加劲肋】来考：虑，。连接强？。。度计算公式是根据现！行国家标准钢结构】设计规范GB 5】0017的有—关规定给出的 ！ ： 5.3.7 【 筒仓？仓，壁，在竖向荷载作—用下的？稳定：计算包括《空仓时仅竖》向荷载作用下、【满仓时竖向》荷载与粮食》。水平压力共同作用下！及局部集中荷载作用！下仓壁的稳定计算】 —    《  1？。  按弹性稳—。定理论？分析理想中》长圆筒壳在》轴压下？的稳定临《界应力为σcr＝】0. 6《05E·t/R但】大量的试验》证，明实际圆筒壳的临界！应力比？理想圆筒壳的—理论计算《值，要少1？/2～2/》3失稳破坏时的稳定！系数仅为0. 15！～0：. ：30而不是》0. 60》5圆筒壳《的轴：。。。压临：界应力在《很大：程度上取决于初始】形状缺陷随》着初始形状缺陷【。的增大临界应—力明显下降下—降幅度？可能会达到50％之！多经过对《国内外有关试验资料！及分析结果相比【较，同时考虑《设计计算的》方便采 用了苏【联B：. T.《利律等提出的—稳定：系数表达式kp＝】1/π？·，（100《t/R）3/8【作为在空仓时验【算仓壁的稳定系数当！。。仓壁半？径与厚度之比R／】t在15《00以下时》。此式计算结果和大】量，的试验结果能很【好地相符合当R／t！在200《0～250》0时按此式计算【结果：。比试验分析》结果略？大(约10》%)另？考，虑到粮食钢板筒仓】一般为现场》组装与试验条件【会有较大的》差异取？。初始形状缺》陷影响系数0.5则！得到空仓时验—算，仓壁的稳定系数计算！公式(？5.3.7-—2) 》 ：     筒—仓在竖向荷》载作用下《进，行，稳定验算时》仓壁的？竖向压应力应参照本！规范第？。5，.3.1《条、第5.3—.2：条规定按可能—。出现：的最不？利荷载组合进行【计，算 》    》  ： ，2  粮食》钢板筒仓在》满仓时仓壁受到竖】向压力及内》部水平压力的—共同作用内压的存在！可，以减少筒壳初始缺】陷，。的影响而《使稳定临界应力有所！提高衡量内压影响】的大小？参考：国外有关资料—采用无量纲》参数P＝P/—E·(R《/t)2《在内：压P作用下》筒壳稳定临界力的提！高程度与参数P【有关经对美国、苏联！。等国外有关试—验结果及经验公式的！对比计算采用了苏】联B.？ T. 利律—。等提出？的算式？即kp＇＝k—p+0.26—5√P由于筒—仓在卸料时粮食压】力可：能会不？均匀分布在计算参数！P时：不考：虑粮食压力动—力修正系数同时因】内压P对仓壁整【体稳：定起有利作用取其分！。项，系数为1. —0 故取粮食对仓壁！。的静态水平压力【标准值来计算参数P！经整理即为筒仓在满！仓时仓壁的》稳，定系数计算》公式(5.》3.：7，-4) ！      3 】 仓上？建筑支？承于筒仓壁》顶端时仓《壁将局部承受—竖向集中荷载—为防止仓壁局部应力！过大而导致局—部失稳？应，在局部竖向》集中荷载作用处设置！加劲：肋假：定竖向集中荷载经加！劲肋：向仓壁传递的扩散】角为30°并且【考虑到筒仓顶端区段！内压较小在公式【(5.3.7-【3)中仓壁临界【。应力的计算》不再考虑《内压的影响总—。体来讲是偏》于安全？的 【。5.3.8  风】荷载：对仓壁表《面产生？不均匀的《经，向压力使仓壁整体】弯曲：而产生？的竖：。向压应力、》仓壁整体剪切而产生！水平：剪应力都可能引起筒！仓仓壁失稳破—坏 ： ： ：     风荷【载使仓壁整》体弯：曲而：。产生的竖向》压应力？。应与可能同时出现的！。其他荷载产生—的竖向？压应：力进行组合》。并按第5.3.【7条进行竖向荷【载下仓壁的稳定【验算在常用的筒仓高！度范围(《。35m以下)风荷载！使仓壁整体》剪切而产生》水平剪应《力对仓壁稳定一【般不：起，控制作？用 》     风荷载！对仓壁表面产生【不均匀？。。的经向压力》假定在筒仓》的整个高度上均匀分！布而沿周《向不均匀分布的压】力，按，有关理论分析研究】中长：筒壳(h≥25【√Rt)在筒壁失】稳时的临界荷载【相当于轴对称加载时！的临界荷载相应计】算公式可写》为p：cr＝0.92k·！E·（？t/R）3/2【·t：/h式中k为筒【壳的初始形状缺陷影！响系数其值随—R/t增大而减小】参考苏？联B：. ：T.利律等的—试验分析《。结果取初始形状缺陷！。影响：系数k＝0》. 4则筒》仓，的临界荷载为p【cr＝？0，.36？8k·E·（t/R！），3/2？·t/h 】    》 实际风载沿筒仓高！度是：三角：形分布其临界荷载】要高于？。上式计算《结果参考有关—资料引入增大系数】η即公？式(5.3》.8-1) 】 ，。    》 上述分析没有考】虑仓内压《力影响故《公式：(5.3.8-1】)只作为空仓时仓】壁在风载《下的稳定《验算：公式 ？ ，