C》.3 垫层厚【度计算
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！ (？1)承载能力—极限：状态计？算本规范为便于【广大建筑设计人员使！用将其转化为控制】最小板？厚的计算采用本规范！。式(C.3.1)进！行地：。面板设计步骤简单】可避免以《往试算法中的反复】计算工作
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承载力计！算方法的基本条件】是
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】 1)混凝土地面！板为等厚度的无限大！板
【 《。 2)地基为！弹，性，地基符合Wink】ler假说
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《 ？ ， 3)作用】荷，载为在？小圆面积上》均匀分？布的“？集中”荷载且只考】。虑柔性压盘》的，作用：
】 ？ 4)计算模】。型是建立在明确板】内横推力或称—薄膜力概念的基础】上的这个横推—力的数值随》。着板内裂《缝的开展、变—形的增大而》增大从而大大减缓了！板内裂缝的扩—展速度提高了板的承！载能力
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： ， ： 但在通《常设计中并不需要】直接引用这些条件而！。可根：据本附录《给出的板《厚计算公式》进行板厚计》算该计算式在—不同程度上做了【简化处？理
【 (》2)承载能力—极限状态在荷载【不，。大的：情况：下板底部就易发生辐！射形径向裂缝随【着荷载的增大这【。些辐射形《裂缝不断向》外发展板中央底部】部分单元同样—发生环向开裂—致使这？部，分单元成了双向开】裂单元在《进一步加载过程中半！径为某一定值处【板面初次发生环形裂！缝（注意《此处板面存在着即】将出现环形裂缝时】的状态）《进，而板：底，辐射形径向裂缝继续！向外发？。展板面环形裂缝向】下发展直至板底径向！裂缝：发展到板面环形裂缝！处此时板中央产生】较大沉降以致—环形裂缝已近裂通板！中沉降大幅度增加板！已不能？继续承载本规—。范选定的极限状态是！指板面即将》出现环形裂缝时【的状态
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】无论是计算结果还是！试，验现象都《表明在圆形集中荷载！作用下的地面混凝土！大板荷载处板底首】先发生径向裂缝当】板面环向产生—初裂缝？时板：面初：裂荷载总比板底初】。裂荷载高出3—倍以上而沉降—量前者要比后者高】出四倍以上同—时说明裂《缝的增长比荷—载增长缓慢得多而】且离板？最终丧失承载能【力（破坏《）还十分《遥远大约是板底初裂！荷载的8倍》多
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(3)！正常使用极》限状：。态本规范考虑到计】算荷载？比较明？确、单一故只考虑荷！载的短期效》应组合
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地！面，板按裂缝控制—一级进行验算—从严格的意》义上说即《要，求板面受拉边缘混】凝土应力在荷—。载短：期效：应，。组合下不出现—拉应力（《零，应力或压应力—）也就是说构件是处！。于减压状《态但：是地面板的情况【有所不同在荷—载作用下板截面【。上，。正应力沿径向—的分布？表明拉应力很—小正：应力：较大：压应力的合力—也较大且由于水【平推力的产生—压，应力与拉应力的合力！。不平衡而使地面【板处于压弯或—偏心受压状态板面径！向应力是由板中央的！压应力逐渐变小【而转：为，。拉，应力而环裂处拉应力！的，增长相？当缓慢在这》种条件？下板面出现开—裂的概率也就—很小了
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！为在使用阶段抗裂】验算与板厚》计算：方，式相：呼应：故在抗？裂验算中也采用控制！板厚的计算表达式
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】 混凝？土强度理论的研究表！明在平面应力状【。态下压应力对开【裂时的抗拉强度有影！响且：与混凝土强度等级】有关当？压应力较大时将【使开裂时的主拉应力！值小于f《t虽在一般工程中】尚，不致使主拉应力的】限值产生较大的【降，低但在？混凝土地面板中【如前所述主拉应力】的增长却十分—缓慢对控制环裂十分！有利在？一般情况下满足【承载：力极限？状态设计的板厚【大体上能满足—正常使？用的极限状态—只有荷载支》承面很大混凝土强】度等级？较低：或地基强度较—高时：才，需，进行抗裂后》验算这个条》件，是当量圆半径与混】凝土垫？层的相对刚度—。半径之？比不小于0.—8，0时：考虑到混凝》土，。是，。非线：性材料？在不配筋时适—。当考虑塑性影响【以及参？照有：关试验结果》本规范才《给出了以验算—板，。厚，为基础的简化—公式当然本》规范不排斥并—主张采用更合—。理的方法进行验【算
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【 根据地面板【产生裂缝的调—查分析如按原—规范缩缝为平—头缝构造进行设计施！工一般情况下—是不会发生板—面开裂的《所见裂缝多数由地】基不均匀沉》降引起部分》处于板角裂缝—者主要？。原因：在于分仓缝》。没有按？平，头缝：构造处理而类—似沉降缝《又未按沉降缝—进行局部《加强从而形成自由边！角，。所以执行本》规范时务请注—意计算公式所适用的！边，界条件？施工单位也应密切配！合
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》 (4)地【面板受冲切破坏虽不！多见修？补也并不费事但【应事先予以避免【为此本规范作—出，抗冲切验算规—定，及依据的条件—
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此外】冲击荷载和多—次重：。复荷载作用》下的设计主要—表现在面层》材料的强度和抗冲击！。韧性是？否满足使用要求对板！厚及：裂缝产生的影响【如何尚缺乏经验【
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