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C.3 垫【层厚度计算
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(！1)承载《能力极限状态计算本！规范为便于广大建筑！设计人？员使用将其转化为】控制最？小板厚的计算采用】本规：。范式(C.3.1)！进行地面板设计步骤！简单可避免以往试】算法中？的反复计算工作
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承】载力计算《方法的基本》条件是
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》 1)】混凝土？地面板为等厚—度的无限大板
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！ ， 2)地基为弹】性地基？符，合Wink》。ler假说
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》 ： 》3)作用荷》载为在？小，。。圆，面积上均匀分—布的“集《中”荷载且只—考，虑柔：性压盘的《作用
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！ 4》)计算？模型是？建立：在明确板内横推力】。或称薄膜力概—念的基础上的—这个横推力的数值随！着板内？裂缝的开展、—变形的增《大而增大从而大【大减缓了板内裂缝】的扩展？速度提高了板的【承载能力
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但在】通常设计《中并不需要直—接引用这《些条件？而可根据本》附录给出的板—厚计算公《式，进行板厚计算该计】。算式在不同程度【上做了简化处理【
— 《(2)？承载能力极》限状：态在荷载不大的【情况下板《底部就易发生—辐，射形径向裂缝随着】荷载的增大这些辐】射形裂？缝不断向外发展【板中央？底部部分单元—同样发生《环向开裂致使这部】。分单元成了双向开裂！单元在进一》步加载过程中半径】为某一定值处—板面初次发生环形裂！缝（注？意，此处板面存在着即将！出现环形裂缝时的】状态）进而板—底辐射形《径向裂缝继续向外】发展板面环形裂缝】向下发展直至—板，底径向裂缝发—展到板面环形裂缝处！此时板中央产生较大！沉降以？致环：形，。。裂缝已近裂通板【中沉降大幅度—增加板已不》能继续承载本规范】。选定的极限状—态是：指板面即将出现环形！裂缝时的状态
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？ 无论是【。计，算结果还是试验现】。象都表明在》。圆形集中《荷载作？用下的地面混凝土大！板荷载处板底首【先，发生：。径，向裂：。缝当板？面环向产生初—。裂缝时板面》初裂荷载总比板底初！裂荷载高出3倍以】上而沉降量》前，者要比后者高出四倍！以上同？时说明裂缝》。的增：长比荷载增》长缓慢得多而—且离板最《终丧失承载》。能力（破坏》。）还十分遥远大【约是板底初裂荷载的！8倍多
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(】3)正常使用极【限，状态：本规范考虑》到计算荷《载比较明确》、单一故只考—虑荷载的短期效应】组合
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地面】板按裂？缝控制一级进行验】算从严格的意义【上说即要求板面受】拉边：缘混凝土应力—在荷载短期效应【。组合：下不出现拉》应力（？。零应力？。或压应力）也—就是说构件是处【。于减压状态》但是：地面：板的情况《有所：不同在荷载作用下】板截面上正应力【沿径：向的分布表明拉【应力：很小正应力》较大压应力》的合力也较大且【由于水平推力的产】生，压应力与拉应—力的合力不平衡【而使地？面板处于压弯—或偏心受压状态【板，面径向？应力是？。由板中央的压应力逐！渐变：小而转为拉应力【而环裂处《拉应力的增长—相当缓慢在这种条】件，下板面出现开裂的】概率也就很小—了
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— 为在使《用阶段？抗，。。裂验算与板厚—计算方式相》呼应故？在，抗裂验算《中也采用《控制板厚的计—算表：达式
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》 混凝土强【。。度理论的研究表明】在，平面应力状态下压】应，力对开裂时》。。的抗：拉强度有影》响且与混凝土强度】。等级有关当压应【力较大时将使开裂】时的主？拉应力值小于f【t虽在一般》工程：中尚不致《使主：拉应力的限》值产生较大的—降低但在混》凝土地面板中如前】所述主拉应力的增长！却十分缓慢对控制】环裂十分《有利在一般情况【。下满：足，承载力？极限状态《设计的板厚大体【上能满足正常—使用的极限》状态只有荷载支承】面很大混凝土强度】等级：较低或地基强度较】高，时才需进行抗裂后验！算这个条件是当【。量圆半径与混—凝土：垫层的相《对刚度半径之—比，不小于0.80时】考虑到混凝土是【非线：性，材料在不配》筋时适当考》虑塑性？影响以？及参照？有关试验结果本规】范才给？。出了：。。以验算？板厚为基础》的简化公式当—然本规范不排斥并主！张，采用更合理的方【法进行验算
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— 根据地面板产生裂！缝的调查分》。析如按原规》范缩缝为平头缝构造！进行设计《施工：一般情况下是—不会发生《板面开裂的所见裂】缝多数由地基—不，均匀沉降引》起部分处于板角裂缝！者，主要原因在于分仓缝！没有：按平头？缝构：造处理而类》似沉降缝又未按沉降！缝进行局部加强从】而形成自由边角【所以执行本规范时】务请注意计算公式所！适用的边界条—件施工单位也应【。密切配合
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《 《(4)地《面板受冲切破坏虽不！。多见：修补也并不》费事但应《事先予以避免为此本！规范作出《抗冲切验算规定及】依，据，的条件
！ ： 此外冲击—荷载和多次重复荷】载作用下的》设计主要《表现在面《层材料的强度和【抗冲击韧性是否【满足使用要求对板】厚及裂缝《产生的？影响如何尚缺乏【。经验
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