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C.》3， 垫层厚度计【算
！ (》1)承？载能力极限状态计算！本，规范为？便于广大建筑—设计人？员使用将其转化为】控制最小板厚的计】算采：用本规？范式(C.3.【1)进行《地面板？设计步骤简单—可避免以往试算法中！的反复计算工作
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《 《承，载力计算方法—的基本条件是
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— 1)》混凝土地《面板为等厚度的【无限：大板
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— —2)地基为弹—性地基符合Wink！ler假说》
【 3)！作用：荷载为在小圆面积】上均匀分布的“集】中”荷载且只—考虑柔性压盘的作】用
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— 4)计—算模型是建立在【明确板内横推力或称！。薄膜：。。力概：。念的基础上的—这个横推力》的数：值随着板内》裂，缝的：开展、变形》的增大而增大从而大！大减缓了板内裂缝的！。扩展速度《提，高了板的承载—能力
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但在】通常设计中并不需要！直接引用这些—条件而可根据本【附录给出的板—。厚计算公式》进行板厚计算该【计算式？。在不同？程度上做了》简化处理
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—(2)？承载能力《极限：状态在？荷载不大《的情况下板》底部就易发生辐射形！径向裂缝《随着荷？载，的增大这些辐射【。形裂：缝不断向外发展板中！央底部部分单元【同样发生环向开【裂致：使这部分《单元成了双向开裂单！。元，在，进一步加载过—程中半？径为某一《定，值处板面初》次发生环形裂缝（】注，意，此处：板面存在着》即将出？现环形裂缝时的状态！）进而板底辐—射形径向《裂缝继续向外发展】。板面环形裂缝向【下，发展直至板底—径向裂？缝发展到板面—环形裂缝《处此时板中央产生较！大沉降以致环—形裂缝已近裂通【板中沉降大》。幅度增加板已—不能继续承载本【规范选定的极限状态！是指板面即》将出现环形裂缝时】的状态
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【 无论是计算结果】还是试验现象都表明！在圆形？集中荷载作用下的地！面，混凝：土，大板荷载处板底首先！发生：径向裂缝当板—面环向？产生初？裂缝：时板面初裂荷载总】比板：底初裂荷载高出【3倍以上而沉降量】前者要？比后者高出四倍【以上同时说》明，裂缝的？增长比荷载增长缓】慢得多？而且离板最终丧失承！载能力（破坏）还】十分遥远大》约是板底《初裂荷？载的8倍多
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》 (3)《正常使用《极限状态本规范【考虑到计算荷载比较！明，确、单一《故，只考虑荷载》的，短期效应组》合
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—地面板按裂缝控制一！级进行验《算从：严格的意义上说【即要求板面受拉【边缘混凝土》应力：在荷载短期效应【组合下不《出现拉应力（零【应力或压应力—）也就是说》构件是处《。于减压状态但是地面！板的情况有所不同在！荷载：作用下板截面上【正应力沿径向的【分布表明拉应—力很：。小正应力较大压应】力的合力也较大且由！于水平推力》的产生压应力与拉应！力，的合力？不平衡而使地—面板处于压弯或【偏心受压状》。态板面径向应—力是由板中央的【压应力逐渐变小而】转为拉应力而环裂】处拉应力的增长【。相当缓慢在这种【条件下板面出现开】裂，的，概，率也就很小了—
】 ， 为在使《。用阶段抗《裂，验算与？板厚计算《方式相呼应故在抗】裂验算中也采用控制！板厚的？计算表达式
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—混凝土？强度：理论的研究表明在】平面应力《状态下压应力对开】。裂时的抗拉强—度，有影响且与》混凝土强度等级有关！当压应力较大时【将使：。开裂：时的：主拉应力值小于ft！虽在一般工程中尚】不致使主拉》。应力的限值产生较大！的，。降低但？在混凝土《。地面板中如前所述】主拉应力《的增长却《十，分缓：慢对控制环裂—十分有？利在一般情况下满】足承：载力极限《状态设计的板厚【大体上能满足正常使！用的极？限状：态，只有荷载《支承面很大》混凝：土强：度等级较低或地【基强度较高时才【需进行抗《裂后验算这个条件是！。当量圆半径》与混凝土垫层的相对！刚度半径《之比：。不小于0《.8：0时考虑到混凝土是！非线性材《料在不？。配筋时适当》考虑：。塑性影？响以：及参照有《关试验？结果本规范才给【出了以验算板厚为】基础的简《化公式当然本规范不！排斥并主《张采用？更合理的方法进行验！算
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— 根据地面板产生】裂，缝的调查分析—如按原？规范缩？缝为平头缝》构造进？行设计施工一—般情：况下：。是不会发生板面开】裂的所见裂缝多【数，由地基不均匀沉降】引起部分处》。于，板角裂缝者》主要：原因在于《分仓缝没有按平头】缝构造处理而类似沉！降缝：又未按？沉降缝进行局—部，加强从而形成—自由边角所》以执行本《规，范时务？请注意计算》公式所适用的边界】条件施工《单位也应密切配合】
【。 (4)—。地面板受冲切破坏】虽不多见《。。修补也并《不费事但《。应事先予以避—免为此本规范—作出抗冲《切验算规《定，及依据的《条件：
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！此，外冲击荷《载和多次重复荷载作！用下的设计主要【表现在面《层材料的强度和【。抗冲击韧性是否【满，足使用要求对板【厚及裂？缝产生的影响如何】尚缺乏经验
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