。
？
C.3 垫层厚！度计算？
—
： (1)承载！。能力极？限，状态计算本规—范为便于《广大建筑《设计人员《使用将其转化为【控制最小板厚—的计算采用本规范式！(C.3《.1)进行地面板设！计步骤简单可—避，免以：往试：算法中的反》复计算？工作
—。
： 《承，载力计算方法—的基本条件是
！
】 ， 1)《混凝土地面板为等】厚度的无限》大板
？。。
》 2！)地基为《弹性地基符合—Wink《ler假《说
？
】 《3)作用荷载为在小！圆面：积上均匀分布—的“集中《”荷载且只考虑柔】性压盘的作用
！
】 ， 4)《计算模型是建立在明！。确板：内横推力或称薄【膜力概念的基—础，上的这个《横推力的数值随【着板内裂缝》的开展？、变形的增大而增大！从而大大减缓了板内！裂，缝的扩展速度—提高了？板的承载能力
】
，
：
但在通】常设计中并》不，需要直接引用这些条！件而：可，根据本附录给出【的板厚计《算公式进行板厚计算！该计算式在不同程度！上做了简《。化，处理
》
— ，(2)？承载能力极限状态在！荷载不大的情况下】板底部就易发生【辐射：形径向？裂，缝随着荷载的增【大这些辐射形裂缝】不断向外发展板中央！底部部分单元同样发！生环向开《裂致使这部分单元】成了双向开》裂单元？在进一步加载—过程中半径为某【一定值处板面初【。次发生环形》裂缝：。（注意此处板面【存，在着即将出现环形裂！缝时：的，状态）进而》板底：辐射形径向》裂缝：继续向？外发：。展板面？环形裂？。缝向下？发展直至板底径向裂！缝发展到板》面环形裂《缝处此时《板，中央产？生较：大沉：降以致环形裂—缝已近裂《通板中沉降大—幅度增加板已不能】继续承？载本规？范选定的极》限，状态是指板面即将】出现：环，形裂缝时的状态【
】。 ， 无论是计算—结果还是《试验：现象都表明在圆【形集中荷载》作用：下的地面混凝土【大板：荷载处板底首先发生！径向裂缝当》板面环？向产生初裂缝时板】面初裂荷载》总，比板底初裂荷载高】出3倍以上而沉降量！前者要比《后者高出四倍以上】同时说明裂缝—的增长比荷载—增长缓慢得多而【且离板最终丧失承】载能力？（破：坏）还十分遥远大】约是板底初裂荷载】的，8，。倍，多
：
《
(3)正！常使用？极限状态本规范【考虑到计算荷载比较！明确、单一故只考】虑荷载的短期—效应组合
【。
地】面，板按裂缝控制—一级：进行验算从严格的意！义上说即要》。。。求板面？受拉边缘混凝土【应力在荷载短期效】应组：合下不？出现拉？应力（零应力或压】应，。力）也就是说构件】是处于减压状—态，但是地面板的—情，况有所不同在荷【载作用？下板截面上正应力沿！径向的分布表明拉】应，力很小？正应力较大压应力】。的合力也较大且由】于，水平推力的》产生压应力与拉应】力的合力不》平，。衡而使？地面板？处于压弯或偏心【。受，压状态板面径向【应力是由《板中央的《压应：力逐渐变小》而转为拉应力而环裂！处拉应力的增长相当！缓慢在这种条件下】板面出现开裂的概】率也就很小了
【。
！为在：。使用阶段抗裂验算】与板厚计算方式相呼！。应故在抗裂验—算中也采用控制板】厚的计算表达—式，
：
混！凝土强度理论的【研究表明在平—面应力状态》下压应力对开裂【时的抗拉强度—。有影响且与混—凝土强度等》级有关当压应力较大！。时将使开《裂时的主《拉应力？值小于ft虽在一】般工程中尚不—致使主？拉，应力的限《值产生较大的降低但！在混：。凝，土地面板中》如前所述主拉—应力的增长》却十：分，缓慢：对控制环裂十—分有利在一般情况下！满足承载《力极限状态设计的板！厚大体上《能满足正《常使用的极限状【态只有荷载》支承面很大混凝土强！度，等级：较低或地基强度较】高，时才：需，进行抗裂后验算这个！条件是当量圆半【径与混凝土》垫层的相对》。刚度半？径之：比不小于0.—80：时考：。虑到混凝土是非线性！材料在不配》。筋时适当考虑塑性影！响以：及参照？有关试验结果本规】范才给？出了以验算板厚为】基础的简化公式当然！本规范不排斥—并主张采《。用更合理的方法进】行，验，算
？
根！据，地，。面板产生裂缝的【。调查分析如按—原规范缩缝为平头】。缝构造进行设计【。施工一般情况下是不！会发生？板面：开，裂的所见裂缝多【数由地基《不均匀沉降》引，起部分处《。于板角裂缝者主要原！因在于分仓缝没有按！平头缝构造处理而类！似沉降缝又未按【沉降缝？进，行局部？加强：从而形成自》由边角所以执—行本规范时务请注】意计：算公式所适用的边】界条件施工单位【。。也应密切配合
！
，
》 (4)《。地，面板受冲切破—坏虽不多见修补也】并不费事《但应事先予》以避免为此本规【范作出抗《冲切验算规定及【依据的条件》
？。
【此外冲？。击荷：载和：多次重？复荷载作《用下的设计主要表现！在面层？材料的强度》和抗冲击韧》。性，是否满足使用要【求对板厚《及裂缝产生》的，影响如何尚缺—乏经验
》
