C.3 ！垫层厚度《计算
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】 (1)承》载能：力极限状态》。计算本规范为便于】广大建筑设计人员使！用将：其转化为控制最【小板厚的计算—采用本规范式(C】.3.？1)进行地》面，板设计步《骤简单？可避免？以往试算法中的反】复计算工《作
！ 承？载，力计算方法的基【本条件是《
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【 ， 《1)混凝土地面【板为等厚度的无【限大板
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【 《 2)地《基为弹性地》基符合Win—。kle？r假说
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】 ： 3)？作用荷载为在小圆面！积上均匀分》布，的“集中”》荷，载且只考虑柔—性压盘的作》用
！ ， 4)【计算模型是建立【在明确板内横推【力或称薄膜力概【念的基？础上的这个横推力的！数，值随着板内裂缝【的开展、变形的【增大而增大从而大大！减缓了板内裂缝的】扩展：速度提高了》。板的承载能力—
！ 但在通常设计【中并：不需要直《接引用这些条件而可！根据本附录给—出的板？厚计：算公式进《行，板厚：计算该计算式—在不同程度上—做了简化处理—
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》(2)承载》能力极限状态在【荷载不大的情—况下板底部就易【发生辐射形径向裂】缝随着荷载的增【大这些辐《射形裂？缝不断向《外发：展板中央底部部分】单元同？。样发生环《向开裂致《使这部分《单元成了双向—开裂单元《在进一？步，加载过程中半径为某！一定值处《板面初次《发生环形裂》缝（：注意此处板面—存，在着即？将出现环形》裂，缝时的状《态）进而板底辐射】形径向裂缝继—续向外发展板面【环形裂缝向下发展直！至板底？径向裂缝发展到板面！环，形裂缝处此时板中】央产生较大》。沉降以致环形—裂缝：。已近裂？。通，板中沉降大幅度增】加，板，已不能继续承载本规！范选定的极限状态】是指板面即将出【现，环形裂缝时》的，状态
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《 ： 无论是计—算，结果还是试验现象】都表：明在圆形集中荷载】作用下的地面混凝土！大板荷载处板底【首先：发生径向《裂，缝当板面环》向产生初《裂缝时板面》初裂荷载总比板底】。初裂荷？载高：出3倍？以，上而：沉降量前《者要比？后，者高出？四倍：以上同时说》明，裂缝的增长》比，荷载增长缓慢得多】。而且离板最终丧【失承载能力（破【坏）还十分》遥远大约是板底初】裂荷载的8倍多
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】(3)正常使用极限！状，态本规？范考虑？到计算荷载比较明】确、单？。一故只考虑荷—载的短期效》应组合？
】。 ：地面板按裂缝控制】一级进行验算从严格！的意义上说即要求板！面受：拉边缘混凝土应【力在荷？载短期效应组合下不！出现拉应《。力（零？应力或压应力）也】就是：说，构件是处于》减，压状态但是地面【板的情况有所—。不同在荷载作用下板！截，面上正应《力沿：径，向的分布表明拉应】力很小正应力较大】压应力的合力—也较大且由于水平推！力，的产生压应力与【拉应力的合力不【平衡：而使地？面板处于《压弯或偏心受压状态！板面径向应力是由板！。中央的压应力逐渐】变小而转为》拉应力而环裂处【拉应力的增》长相当缓慢在这种条！件下板？面出现开裂的概率】也就很小了
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》 ， 为在使用—阶段抗裂验算与【板厚计算方式相呼】应故在抗裂验算中】也采用控制板厚的】计算：表达式
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混凝土强！度理论的研究表【明在平面应力—状态下压应力对【开，裂时的？抗，拉强度？有影响且与混凝土】强度等级有关当【压应力？较，大时将使开》裂时的主拉应力【值，小于ft虽在—。一般工程中尚不致使！主，拉应：力的限值《产，。生较大的《降低但在《混凝：土地面板中如前【所述主拉应力的增长！却，十分：缓慢对控制环裂十】分有利在一般情况】下满足承载力极限状！态设计的《板厚大体上》能，满足正？常使：用的极限状态只【有荷：载支承面很大—混，凝，土强度等级较—低或地基《强度较高时》。才需进？行抗裂后验》算，这个条件是当量圆】半径与混凝土垫层的！相对刚度半径之【。比不小于《0.80时考虑【到混凝土是非—线，性材料？在不配筋时适当考】虑塑性影响》以，及参：照有关试验结—果本规范才给出了】以验算板厚》为基：础，的，。简化：公式当然本规范【不，排斥并主张采用更】合理的方法》进行：。验算
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根！据地面板产生裂缝】的调：查分析如《按原规范《缩缝为平头缝构造进！行设计施《工一般情况下是不会！发，生板面开裂的所见】裂缝多数由地基不均！匀沉降引起部分处】于板角裂缝》者，主要原因在于分仓缝！没有按平头缝构造】处理而类似沉—降缝又未按》沉降缝进行局部加强！从而形成《自由边角所以执行】本规范时务请注意计！算公式？所适用的边界条件施！工，单位也应密》切配合
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(4【)地面板受冲切破】坏虽不多《见修：补也并不费事—但应：事，先予以避《免为此本规范—作，出抗冲切验算—规定：及依：据的条件
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？ 此外《冲，击荷载？和多次重复》荷，载作用下的设计主】要表现？在面：。层材料？的强度和抗冲—击韧性是否满—。足使用要求》对板：厚及：裂缝产生的影响如何！尚，缺乏经？验，
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