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C.3 垫层厚！度计算？
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》 ：。 (1)《承载能力极限状态计！算本规范为便于【广大建筑设计人员使！用将其？转化为？控制最小板厚的【计算采用本规—范式(C.》3.1)进行地面】板设：计步骤简单可—避免以往试》算法：中的反复《计算工作
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承载【力计：算，方法的？基本条件是
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！。 ： 1)？混凝土地面》板为等？厚度的无限》。大板
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》 【 2)地《基为弹性《地基符合《Winkle—r，假说
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— 3)作【用荷载为在小圆面】积，上均匀分布的“【集中：”，荷载且只考虑—。柔性压盘的作—用
】 4)！计算模型是》建立：在明确？板内横推力或称薄】膜力：概念的基《础上的这个横推力】的数值随《着板内裂缝的—开展、变形的增大】。而，增大从而大》大，减缓：了板内裂《缝，。的扩展速度提高了】板的承载能力
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【 ， 但在通常》设计中？并不需要直》接引用这些条—件而：可根据本附录给【出，的板厚计算公—式进行板《厚计算该计算式【在不同程度上—。做了简化处理
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？ (2》)承：。载能力极限状态在】荷载不大的情况【下板底部就易发生辐！射形径向裂缝随【着荷载的增大这【些辐射形裂缝—不断向外发》展板中央底部—部分单元同样发生环！向开裂致使这—部分单元成》了双向开裂单元在进！一步加载过程中【。半径：为某一？定值处板面初—。次发生？环形裂缝（注—意此：。处板：。面存在？着即：将出现环《形裂缝时的》状态）？进而板底辐射形径向！裂，缝继续向外》发展板面环形裂缝】向下发展直至板底】径向裂缝发展到板面！环形裂缝处此时板中！央，产生较大沉降以【致环形裂缝已—近裂通板中沉降大】。幅度增加板已—不能继续承载本规】范选定的《极，限状态是《指板面即将出现环形！裂缝时的状》态
】 无《论是计算结果—还是试？验现：象都表明在》圆形集中荷载作用】下的地面混凝土【大板荷载《处板底首先发生径】向裂缝当《板面环向《产生：。初裂缝？时板面初裂荷载总比！板底初裂荷》载高出3倍以上而沉！降，量前者要比后者高出！四，倍以：上，同时说明裂缝的增】长比荷？载增长缓《慢得多而且离—板最终丧失承—载能：力（破坏）还十分】遥远大约是板底初裂！荷载的8倍多
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(3)】正常使用极限—状态本规范考虑到】计算荷？载比较明确、单【一故只？考虑：。荷载：的短期效应》组合：
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地—面板按裂缝控制一级！进行：验算从严格的意义】上说即要求板面受】拉，边缘混？凝土应力在荷载短期！效应组合《下不出现拉》应力（？零应力或压应力【）也就是说构件是处！于减压状态但是地】面板的情况有所不同！在，荷载作用《下板截面上正—应力沿径向的分布表！明拉应力很》。小正应？力较大？压应力的《合力也较大且—由于水平推力的产】生压应力与拉—应力的合力不平衡】而使地面板处于压弯！或偏心受压状态板】面径向应力是由【板中央的压应力逐】渐变小而转》为，拉应力而环裂处【拉应力的增长—相当缓？慢在这？。种条件下板面出【现开裂的概》率也就？很小了
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》 为在》使用阶段抗裂验算】与板厚计《算方式？相呼应故在抗裂验】算中也采用控制【板厚的计算表达式
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混【凝，土强度？理论的研究》表明在平面应力【状态：。下压应力对》开裂时的《。抗拉强度有影—响且与混凝土强度】等级有关《当压：应力较大时将使开】。裂时：的主拉应力值小于】f，t虽在一般》工，。程中尚不致使主【拉应力的限值产生较！大的：降低但在混凝土地面！。。板，中如前所《述，。主拉应力的增长却】十分缓慢对》控制环裂十分有【。利在一般《。情况下满足》承，载力极限状态设计的！板，。厚大体？上能满足正常使【用的：。极限状？。态只有？荷，载支承面很大混凝土！强度等级较低—或地基？强，度较高时才需—进行抗裂《后验算这《个条：件是当量圆半径与】混凝：。土垫层的《相对刚度半径之比不！小于0.80时考】虑到混凝土》。是非线性材料在不配！筋时适当《考虑塑性影响以及】参照有关试验—结，果本规？。范才给出了以—。验算板厚为基础的简！化公式？当，。然本规范不排斥并】主张采用更合理【。的方法进行验算【
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《 根据地》面板产？。生裂缝的调》查分析如按原规范缩！缝为平头缝构造进】行设计施工一般【情况下是不会发生】板面开裂的所见裂缝！多数由地基不均【。匀沉降引起》部分：处于：板，角裂缝者主要原因】在于：分仓缝没有按平【头缝构造处理而类似！沉降缝又未按—沉降缝进行局—部加强从而形成【自，由边角所以执行【。本规：范时：务请注意计算公式所！适用的边界》。条件施工单位—也应密切配合—
— ， (《4)地面板》受冲切破《坏虽：不多见修补也—并不费？事但应事先予—以，避免为此本规—范作：出抗冲切验算规定及！依据的条件
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此外！冲击荷载和多次【重复荷载作用下【的设计主要表现在面！层材料的强度和抗】。冲击韧？性是否满足》使用要求对板厚及】裂缝产生的影响如】何尚：缺乏经？验
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