C》.3 垫层厚【度，计算
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—。 (1《)承载能《力极限？状态计算本规范【为，便于广大建筑设【计，人员使用将其—转化为？控制最小板》厚的计算《采用本规范式(【C.3.1)进行地！面板设计步骤—简，单可避免以往试算】法中的反复计算工作！
】 ：承载：力计算方法》的基本？条件是
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！ 1)混凝土】地面：板为等厚《度的无？限大板
！ 》 ？2)地基为》。弹，性地基符合Wink！ler假说
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！ 3》)作用荷载为在【小圆面？积上均？。匀分布的“集—中”荷载且只考【虑柔性压盘的作用
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， ： 4【)计算模型是建【立在明确板内横【推力或？称薄膜？力概念的《基础上的《这，个横推力的数值随着！板内裂缝《的开展、变形的增】大而增大从而大大】减缓了？板内裂缝的扩展速】度提高了板的—承载能力
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但在通】常设计中并不需【要直接引用这些【条件而可根据—本附录给《出的板厚计算公式】进行板厚《。计算该计算式在不同！程度上做了简化处】理
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—(2)承载能力【极限状态在荷载不大！的情况？下，板，底部就易发》生辐：射形径向裂缝随着】。荷载：的增大这些辐—射形裂缝不断向【外发展板中央底【部部分单元同样【发生环向开》裂致使这部分—单元成了双向开裂单！元在进一步加载过程！中半径为《某一定值《处板面初次发生环】形裂缝（注意—此，处板面存在着即【将出现？环形裂缝时》的状：态）进而板底辐射】形径向？裂缝：继续向外《发展板面环》形裂缝向下发展直至！板底径向裂》缝，发展到板面》环形裂缝《处此时板中央产【生，较大：沉降以？。致，环形裂缝已近—。。裂通板中沉降大幅度！增加板已不能继【续承载？本规范选定的极【限，。状态是？。指板面即将出现【环，形裂缝时的状态【
— 无论是【计算结果还是—试验：现象都表《明在圆形《集中荷载作用下【的地面混凝土大【。板荷载处板底首【先发：生径向裂缝》。当板：面，环向产生初裂缝【时板：。面初裂荷载总比板】底初裂荷《载高出3倍》以上而沉降量前【者要比？后者高出四》倍以上同时》说明裂缝的》增长比荷载》增，长缓慢得《多而：且离板最终丧失承】载能力（破坏）【。还十分遥远大约是】板底初裂荷载的8】倍多
！ (3》。)正常使用极限状态！本规范考虑》到计算荷《载比较明确、单一】。故只：考虑荷载的短—期，效应组？合
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地面板！按裂：缝，控制一级进行验算从！严格的意义上说即要！求板面受拉边—缘，混凝土应力在荷载】短期效？。应组合下不出现【拉应力（零应力或】压应力）也就是说】构件是处于》减压状？态但是地面板的情】况有所不同在荷载】作用下板《截面上正《应，力沿径？向的：分布：表明：拉，应力很？。小正应力较大压【应力的合力也较【。大且由于水平推力的！产生压？应力：。与拉：应，。力的合力不平衡而使！地面板处于压弯或】偏心受压《状态板面径向—应力是由板中央的压！应力逐渐变》小而转为《拉应：。力而环裂处拉—应力的增长相当缓】慢在这种《条，件下板？面，出现开裂的概率【也，就，很小了
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为在使！用阶段抗裂验算与】板厚计算方》式相呼应故在—抗裂验？算，中也采？用，控制板？厚的计算表达—式
【 ？ 混：凝土强度理论的研】究表明在平面应力状！态下压应力对—。开裂时的《抗拉强？度有影响且与—混凝土强度等级有】关当压应力较大时将！。使开裂时的主—拉，应力值？小于ft虽》在一般工程中尚【不致使主拉应力【的限值产生较—大，的降低但在混凝土地！面板中如前》所，。。述主：拉应力的增长却【十分缓？慢对控制环裂十分】有利：在一：般情况下满足承载力！极限状态《设计的板厚大体上】能满足正常》使用：的极限？状态只有《荷载支承面》很大混凝土强—度等级较低或—地基强度较高时才】。需，。进行抗裂后验算【这个条件是当量圆半！径与混凝《。土垫层的相》对刚度半径》之比不小《于0.80时—考虑到混凝》土是非线性材料在】不配筋时适当考【。虑塑性影响以及【参照有关试验结果】本规范？才给：出，了以验算板》厚为基？础的简化公》式当然本规范不排斥！并主张采用更—合理的方法进行【验算
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： ： ， 根据地面板产生裂！缝的调查《。分析如按《原规范缩缝为平头缝！。构造：进行设？计施：工一：般情：况下是不会发—生板面开裂的所【见裂：缝多数由地基不均】匀沉降引起部分处于！板角裂缝者主要原】因，在于分仓缝没—有按平头缝》构造：处理而？类似沉降《缝又未？按沉降缝进行局【部加强从而》。形，成，自由边角所以执行本！规范时务请注意计算！公式所？适用的？边界：条件施工单位—。也应密切配合
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—(4)地面》板受冲切破坏虽不多！。见修补也并不费事】但应：事先予以避免—为此本规范作出【抗冲切验算规定【及依据的条件
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【 此外冲击荷载【。和多次重复荷—载作用下的设计【主要表现在面层材料！的强度和抗冲—击韧性是否满足使用！要求对板厚及裂【缝产生的影响如【何尚缺？乏经验
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