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？C.3 垫层厚度！计，算
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—(1)？承，载能力极限》状态计算本》规范为？便于：广大建筑设计人【员使：用将其转化为控【制最小板厚的计算】采用本规范式—(C.3.1—)进行地面》板设计步《骤简单？可，避免以往试算—法中的反复》。计算工作
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承载【力计算方法》的基本条件是
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》 1【)混凝土地面—板为等厚度的无限大！板
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【 2)《地基为弹性地—基符合？W，ink？ler假《说
【 ？ 3)作用！荷载为在《小圆面积上均匀分】布的“集中》”荷：载且只？考，。虑柔性压盘》的作用
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！ 4)计算模】型是建立《在明确板内横推力或！称薄膜力概念的基础！上的：这个横推力的数值】随着板内裂缝的开】展、变形《的增：大而增大从而大大减！缓了板内裂》缝的扩展速度—提高了板的承载【能力
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《。 但？在通常？。设计中并不需要直接！引用这些《条件而？可根据本附录—给出的板厚》计，算公：式进行？板厚计算《。该计算式在》不，。。同程度上做了简【化处：理
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【。(2：)承载能力》。极限状态《在荷载不《大的情？况下板底部就易发】。生辐射形径向裂缝随！着荷：载的增大这些辐射】形，裂缝不断向外发【展板：中央底部部》。分单元同《样，发生环？向开裂？。致使这部分》单元成了双》。向开：裂单元？在进一步《加载过程中》半径为某一定值【处板面初次发生环】形裂缝（注意此【处板面存在着即将出！现环形？裂缝：。时的状态）》进而板底辐射形径】向裂缝继续向外发展！板面环形裂缝向下发！展直至？板底径向裂缝发【展，到板面？。环形裂缝处》此时板中央产生较】大沉降以致环形裂】缝已近裂通板中沉降！大幅度增加》板已不能继续承载本！规范选？定，的，极限状？。态是指板面即将【。出现环形裂缝时的状！态
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！无论是？计算：。结果还是《试验现象都表明在圆！形集中荷载作用下】的地面混《凝，土大板荷载处板底首！先，发生径向《裂，。缝当板面环向—产生初裂缝时板面】初裂：荷载总比《板底初裂《荷载高？出3倍以《上而沉降《。量前者要比后者高】出四倍以《上同时说明》裂缝的增长比荷【载增长缓慢得多而且！离，板最终？丧失承载能》力（破坏）还十分遥！远大约是板底初【裂荷载的8倍多
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《 (3)正常使用！极限：状态本规范》考虑到计算荷—载比较明确、单一故！只考虑？荷载的短期效应组】合
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地【面板按裂缝控制一级！进行验算从严格的意！义，上说即要求板面【受拉：边缘混凝《土应力在荷》载短期效《应组合下不出现拉】应力（零应》力或压应《力）：也就是？说构件是处》于减压状态但是地面！板，的情况有所不同在荷！载作：用下板截面上正【应力沿径《向的：分布表明拉应—力很小？正应力较大压—应，力的合力也较大且由！于水平推力的产生压！应力与拉应力的合】力不平衡而使地面】板处于？压，弯或偏心受压—状态板面《。径向应力《是由板中央的—压应力逐渐》变小：而转为拉应力而环裂！处拉应力的增长相当！缓慢在这种条件下板！面出现开《裂的概率也就很小】了
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】 ，为在使用阶》段抗裂验算与—板厚计算方式—相呼应故《。在，。。抗裂验算中》也采用？控制板厚的》计算表达式》
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？ 混凝土》强度理论的研—究表明在平面—应力状态下》压应力对《开裂时的抗拉强度】有影响且与混凝土】强度：等，级有：关当压应力》较大时将使开—裂时：的主拉应力值小于】ft虽在一》般工程中尚不致使】主拉应力的限值【产，生较大的降低但【。在混凝？土地：面板：中如前？所述：主拉应力的增长却十！分缓慢对控》制环裂？十分有利在》一，。。般情况下满足承【载力极限状态—设计的？板厚：大体上能满足正【常使用？的极限状态只有【。荷载支？承面很？大混凝土强》度等级？较低或地基强度较高！时才需进《行抗裂后验算这个】条件：是当量圆半》径与混凝土垫—层的相对刚》度半径？之比不小于0.【80时考《虑到混凝土是非线性！材料：在不配筋《时适：当考：虑塑性影《响以及？参照有关《试验结果本规范【才给出了以验算板厚！为基：础的简化公》式当然本规范不排】斥并主张采用—更合理的《方法：。进行验？算
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【根据地面板产—生裂缝的调查分析如！按原规范缩缝—为平头缝构造进行】设计施工《一般情况下是不会】发，生板：面开裂的所见裂缝】多数由地基不均匀沉！降引起部分》处于板角裂缝—者主：要原：因在于分仓缝—没，有按平头缝构造处】理而类似《沉，降缝：又未按沉降缝—进行局部加强从而形！成自由边角所—以执行本规范—时，务请注意《计算公式所》适，用的边界条件施【工单：位也应密切》配合：
！。 (4)地面板【受冲切破坏虽不多见！修补也并不》费事但应事》先予以避免为此本】规范作？出抗冲？。切验算规定》及依据的条件
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》此外：冲击荷载和》多次重复荷载作用下！的设：计主要表《现在面层材》料，的强：。度和抗冲击韧性【是否满？。足使用要求对板【。厚及裂？缝产生的影响如何尚！缺乏经验《
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