4 管网！计算
！
4.0.1 】二氧：化碳灭？火，系统按灭火剂储存】方式可分为高压系】统和低？压系：统管网起点计算压力！（绝对压力）；高压！系，统应取5.17Mp！a低压？系统应取2.07M！Pa
4！.0.2《 管？网中干管《的设计流量应按下式！。计算
？
：
，
Q＝M/—t 《 《 （4.【0.2）
【
：
式中 Q管！道的设？计流量（kg/mi！n）
4！.0.3 》 ，管网中支管的—设计流？量应：按下式计算
—
？
，
《
，
： 式中 Ng安！装在：计算支管流程—下游的喷头数量【；
》
【。 ？Qi单个喷头—的设计流量（kg】/min）
—
4—.，0.3A 管【网内径可按下式【计算
？
，
》。。
— ，。式中 D管道【内径（mm）；
】
：
，。
【 Kd》管径系数取值范围】1.41~3.78！。
4.0！.4 管段的【计，算长度应为管道【的实际长度与管道附！件当：量长度之《和管道附件的当量】长度应采用经国家相！关检测？。机构认可的数据；】当无相关《认证数据《时可按本规》范附录B采》用
：
，
4.—0.5？ ， 管道压力》降可按下式换算【或按：本规范附录C采用
！
！
？ 式中 D—。管道内径（》。。mm）；
—
》 ：。 》L管段计算》长度：（m）？；
》
，
— Y压力系数】（MPa·kg/m！3）应按本规范附录！D采用？；
【 》 Z密》度系数应按》本规范？附录：D采用
—
4.0.6】 管？道内流程高度所引起！的压力校正值可按本！规范附录E采用并】。应计入该管段的终点！压力终点高度低于】起点的取正值终点】高度高于《起点：。的取：负值
4！.0：.7 喷》头入口压力（绝对压！力）计算值高压【系统不应小于1.4！MP：a；低压系统不【。应小于1.0MP】a
4】.0：。.7A 》低压系统获》。得均相流《。的延迟时间对全【淹灭火系统和局【。部应用灭火系统【分别不应大于60】。s和30s其—延迟时间可按—下式：计算
《
【
：
： 式中 t—d延迟时间（s）；！
— 《 M》。g管道质量（—kg）；
【
《。 C】p管道金属材料的】比热[k《J，/（kg·℃—）]；钢管可取0】.46k《J/（k《g·℃）；
【
《 《 T》1二：氧，化碳：喷射前管《道的平均《温度（？。℃）；可取环境【平均温度；
】
！ T2二氧化【碳平均温度（—℃）：；取：-20？.，6℃；
！。 【 V：d管：道容积（m3）【
，
4.0】.8 ？ 喷头等效孔口面积！应按下式计算
！
F=Qi/】q0 【。 （4.0！.8）
】
式中 【F，喷头等效孔口面【积（mm2》）；：
，
— ？ q0单【位等效孔口面积【的，喷射率[kg/（】。min·mm2）】]按本规范附录F】选取
？
》4.：0.9 《 喷头规格应根【据等效孔口面—积确：定可：按本规范附》录H的规定取值
！
？。
4.0《.9A？ ， 二氧化碳储存量可！按下式计算
【。
！
式中 M】。c二氧化碳》储存量（kg）【；
！ Km】裕度系数《；对全淹《没系统取《1；对局部》应用系数高》压系统？取1.4低压系统】取1.1；》。
》
： 》 Mv二氧—化碳：在，管道中的蒸》发量（kg）；高压！全，淹没系统取0—值；
！。 ， T2二！氧化碳平均》温度（℃）；高【压系统取《15.6℃低压系】统，取-20.6℃；
！
】 H二氧】化碳蒸发潜热（k】J/k？g）；高压》系统取？1，50.7kJ/【kg低压系统—取276.3kJ/！kg；
—
》 》 Ms？储存容器内的二【氧化碳剩余量（kg！）；
《
，
【 Mr管【道内的？二，氧化碳剩《余，量（kg）；高压系！统取0值；
】
：
《 Vi管】网内第i段管道【的，容积（m《3）；
—
— ： ρi第i【段管道内《二，。氧化碳平均密度（k！。g/m3）；
【
：
，。
？ 《 Pi第i【段管：道内的平均压—力（M？Pa：。）；
《
》 — Pj？-1第i段管—道首端的《节点压力（MP【。a）；
—
！ Pj第i段管】道末端的节点压力】（，MPa）
】
4.0.10 ！。。 高压系《统储：存，容器数量可按下式】计算
—
》
式中 ！Np：高，压系统储存》容量数？量；
《
：
，
？ α充】装系数？（k：。g/L）；
—
？
【 V0单个【储存容？器的容积（L）
】
？
4.0.11】 低？压系：统储存容器的规格】可依据二氧》化碳储存量》确定
《
