。。 附录五 — 管网压力损失计】算举例？ ：    【 ，一、非？均衡管网压力损【失计算举例 】 ：。 ，    贮存了【90kg卤代烷1】301的灭火系统由！附，图5.1《所示的非均衡—管网喷？出贮存压力为4.】20MP《a、充装密度为80！0kg/m3—管网末端的喷嘴【（5）？、（6？）、（7《）在1？0s内需喷出的卤代！烷1301分别为4！0kg、3》0kg和20kg】求管网末端压—力 ！ 《       【 1：。.计算各《管段的？平均设计流量 ！     【     》 q（1）-（【2）＝4.5kg】/s  ！。        】 q（2）-（3】）＝9.0kg/】s ？ ？   ？  ：     》 q（3）-—（5：）＝4.0k—g/s 】    《      — q（3）-（4）！＝5.0kg/s】   】       【 ，q（4）《-（6）＝3.0】kg/？s ：     ！   ？ ，。  q（4）-（7！）＝2.0k—g/s 《    】     2.初】定管径按《本规范？第4.2.1—条规定初《。选 》 ：     》    《 D（？3）-（4）选公】称通径2《5mm第一》种，。壁厚系列的钢—管   ！        D！（2）-（3—。）选公称通径3【2mm第《一种：壁厚系列《的钢管 —       ！    D（3）-！（，5）选？公称：通径25mm第一】种，壁厚系？列的钢管 】   《 ，。     》  D（3）-【（4）？选公称通径》25mm第一—。种壁厚系《列的钢管 》   【   ？  ： ，  D（《。4）-（6）选【公称通径20mm】第一种壁厚系列的】。。。钢管：  【。      —。  ： ，D（4）《-（7）选公—称，通径20mm—第一种壁厚系—列的钢管 ！     》    《3.：计算管？网总容积 》。 ？      【     V（1】）-（2）＝2×0！.5×0.5—56×10-3【＝0.556×10！-3m3 】 ： ，   ？     》 V（2）-（【3）＝9《。.5×0.968】×10-3＝9【.196×1—0-3m3 【 《    《      V（】3）-（5）＝3.！0×0.556×1！0-3＝1.—668×10—-3m3 》 ：      】     》V（3）《-（4）《＝4.？。5×0.55—6×1？0-3？＝2.502×1】0-3m《3  】。   ？      V（4！）-（？6）：＝4.5×》0.343×10-！3＝：1.544×10】-3m3 【     【      —V（4）-》。（7）＝3.—0×0.3》43×10-3【＝1.029×10！-3m？3   ！ ，       【。Vp＝16.—495×10—-3m3 】 ：       【 4.计算各管段】的当量长度 — 》        】 ， Ｌ（1）-（2】）＝6？。.8m（实际管长加！一个容器阀与—软管的当量长—。度） 【   ？   ？。     Ｌ（2】）-（3）＝12】.7m（实际管长】加一：个三通？。与一个弯头的—当量长？度） 》   》      —  Ｌ？（3：）-：（5）＝5.—5m（？实际管？长，加一个？三通：与一：个弯头的当量长度】） 《     【      —Ｌ（3）-》（4）＝4.—。5m：（实：际，管长加一个三通的】当量长？度）  ！        】 Ｌ（4）-（6】。）＝7.1m（实际！管长加一《个三通与一个弯【。头，的当量？长度） 》 ，       ！    Ｌ（4）】-（7）＝5—。.6m？（实际管长加一【个三通与一》个弯头的当量长度）！ ，    】。   ？ ， 5.估算》管网内灭火剂的【百分比 《 》 ， ：  《       6】.确定中期容器压力！根据：本规范第《4.2.9条规定】当贮存？压力为？4.20MPa【充装密度为》8，0，0kg/m》3管网内灭火剂的】百分比为1》8.8％时中期【容器压力为2.【98MPa ！。       】  7.《求管段（1）—-（2）的终端压力！Pi：（，2） 【 《      】   8《.求管段（2—）-（？3）的末端》压力Pi（3） ！。 ， ？。 》  ： ，。    《  9.求管段【（3）？-（5）的末端压力！Pi（5） 【 《 》      —   10.求管】。段（3）《-（4）《的末：端压力Pi（4【） 【   】      1【1，.求管段（4—）-（6《）的末端《压力Pi（6） ！ ， ： — ，    《    12.【求，管段（4）-—（，7）的末端压力【Pi（7） 】 】。     将主要】计算结果归》纳于：下表 ？ ？  ！  ： 从以上计》算结果可以》看出所计算的各管】。段的压力损失均【很小：管网末？端压力大《大高于？中期容器《压力的一半》这是不经济的故【各管段的直》径可以选《择更小一些也—可，以选用？较低的贮存压—力只有通过对管网内！灭火剂百分比进【行验算和《反，复调整计算才能得到！一个较为经济合【理的计算结》果 ？    【 二、均衡管网压力！损失计？算举例 《    】 贮存？了35kg》卤代：烷13？01的灭火》系统由？附图5.2所—示的均衡《管网：喷出卤？代烷1301—的贮存？压力为2.50【M，P，a充装？密度为10》00：kg/m《3末端喷嘴（3）和！（4）在10—s内喷？放，量相等试用图表【法计算？管网末端压力— ， 《 ？  》    《 ，  1.计算各管】段的平均设》计流：量 ： ： ，。      【     q—（1：）－（2）＝3【.5kg《/s 【       【  ：  q（2》）－（3《。），＝1.75kg【/s 】    《 ，。    《 q（2《。）－（4）＝1.7！5，k，。g/s —       ！  2.《初定管径按》本，规范第4.2.1条！规定初选 ！。    《 ，      D【（1：）－（2《）选公称通》径25mm第—。一种壁厚系》列的钢管《 —         ！ D（？2）－（《3）和D（2—）－（？4）选？公称通径《25：mm第一种壁厚【系列的钢管 】 ， ，     》    《3，。.计算管网》总容：积V：p，总 》    》       Vp！总＝8×0.—556×1》0，－，3＋2×5.—5×0.《343×10－【3＝8.《22×1《0－3m《3 》 ：       【 4：.计：算，各，管段的当量长—度 【 ，  ：   ？。 ，   Ｌ（1）【－（2？）＝22.》5，m（包括实际管【长加容？器阀、？。三个弯头《和一个三《通的当量长度）【。 ， ，    【       【。Ｌ（2？）－（3）＝—Ｌ（2）－（—4）＝6.8m（包！括实：际管长加《二个弯头的当量【长度：）， ， 《        】 5.？计算管网内灭—火剂的？百分比 《。 《 ？     】    6.—确定中期容器—压，力，根据管网《内灭火剂的百分【比25？％贮存压力》2，.50MPa和充装！密度1000kg/！m3从本规范第4.！2.9条表4.2.！9，中计算出中期容器压！力为1.79—MPa 《 ， 《        7！.求单位管长的【压力降根据平均设】计流量和管径—从，本规范附录四中附图！4.：1，查得未修正的单位】管长的压《力降为 》 ，     【   ？   P′（1）－！（2）＝《0.0165—MPa/m》 》    《     》。  ：。P，′（：2）－（3》）＝P（2）－（】4）：＝0.014—MPa/m —。    】       根据！充装密度《和，管网内灭火剂的【。百分比从本规范附录！四中：附图：4.3查得》压力损失《修，正系数为1》.08则修正后的】单，位管长的压》。力降为 【 ： ，         ！P′（1）－—（2)＝0.016！5×1.08＝0】.0178》MPa/m 】   》        P！′（2？）－（？3）＝P（2）－（！4，）＝0.014【×1.08》＝0.？0151MPa/】m   ！      8.】计算管段（1—）-（2）的—末端压力Pi—（2）？ ：      ！     管—。段（1）《-（2？。。）的压力降为 】  》    《     》P，（，1）－（2）＝Ｌ（！1）－（2）—·P′（1》）－（2）＝22.！5×0.0》178＝0.40M！Pa 】        】  根据本规—范第4？.2.1《。3条表4《.2.？13在压力》为1：。.79MPa—、充装密度》为1000》kg/m《。3时：管道内卤代》烷13？0，1的密度为1310！kg/？m3而Hh》为2m故《高程压力损失为【 ： ？ ，        】  P？h＝：10－3ρ·H【。h·gn＝1—0－3×1》310？×2：×9：.81＝25—.7kP《a  】       【  故得《 》     》      P【i（2）＝1.79！－0.4－》0.0257＝【1.36MPa ！ 《。      —  9？。.计算管《段（：2）：-（3）与（—2，）-（4）的末【端压力？Pi（3《）或：Pi（4） ！ ：     》     Pi（】。。3）＝Pi（4【）＝Pi（2）－Ｌ！（2）－（3）·】P′（2）－（3】）＝1？.3：6－6.8×0.0！151＝1.26M！Pa 】         ！ 将：主要计算结果归【纳于下？表 ！     】所计：算，的结果表明管道【末端压力达》。。1.26MPa超过！中期容器压力—1.79《MPa的50—％故所选的》各管：段，的管径可以满—足设：计要：。求只有通过》对管网内灭火剂【百分：比进行验《算，和反复调整计算【。后才能得到一个较】为经济合《理的计？算结果？ ：