， 附录五  管网压！力损：失计算举例 —    】 一、非均衡管【网压：力损失计算举例 】 《     贮存【了90？kg卤代烷13【0，1，的灭火系统》由附图5.1—所示的非均衡—管网喷出贮》存压力为《4.20《。MPa、充装密度】。为800kg/【。m3管网末端的【喷嘴（5《）、：（6）、（7—）在10s内—需喷出？的卤代烷1301分！别为40kg—、30kg》。和20kg求管【网末端压《力 》  ！       1】.计：算各管段的平均【设计流？量 —    《     》  ：q（：1）-（2）—＝4.5《kg/s 】       】  ：  ：。q（2？）-（3）＝9.】0kg/s》 — ，   ？。  ：    q（3）】-（5？）＝4？.，0kg/s》。  【  ：。     》  q（3》），-（4？）＝5.《0kg/《s ？ 《     》 ，    q》（4：）-（6）＝3.】0kg/s》  【   ？     》 q（4）-（【7）＝2.0kg】/s 】        2！.初定管径按本规】范第4.2》.1：条规定初《选 》  ？。    《     D—（3：）-（4）选公称】通，径25mm第一【种壁：厚系列的钢管—。  【        】 D（2《），-（：3）选公称》通径：32mm《第一种壁厚系列的钢！。管  】      —   D（3）【。-（5？）选公称通径25m！m第一？种，壁厚系列的钢管【。    ！       D】（3）-（4）选】。公称：通径25mm第一种！壁厚系列的钢管 】    】       【。。D（：。4）-？（6）选公称通径】20mm第一种壁】厚系列？的钢管 【      【  ：  ： D（4）-（【7）选公《称通径20》mm第一《种壁厚？系列的钢管 —  —       3.！计算管网总容积 ！     】     》 V（1）》-（2）＝2—。×0.5×0.5】。56×1《0-3＝0.55】6×：10-3m3— ？     【      V（2！）-（3）＝9.5！×0.96》8×10-3—＝9.1《96：×10-《3m3 》   —   ？    《 V（3）-（5】）＝：3.0？×0.？556×1》0-3＝1.668！×10？-3：m3  ！       【  ：V（3）《-（4）＝4.【5×0？.5：56×10-3＝2！.502×10-】3m3 ！        】  V（4》）-（6）》＝4.5×0.34！。3×10-》3＝1.5》44×10-3m3！  【 ，   ？    《 V（4《），-，。（7）＝3.0×】0.343×10】-3＝1.》029×10—-3m3 】        ！   Vp＝16】.495《×10？-3m3 ！       【  4.《计算各管段的当量】长度： ： ？      —     》Ｌ（1）-（2）】＝6.8m（实际】管长加一个容器阀与！软管的当量长度） ！ ：      】     Ｌ（【2）-（3）—＝1：2，.7m（实际管长加！一个三通与》一个弯？。头的：当量长度） — 》    《    《  ：Ｌ，（3）-（5）＝】5.5m（实—际，管长加一个》。三通与一个弯头的】当，。量长度）《    ！。       Ｌ】（3）-（4）＝】4.5？m（实？际，管长加一个三通的当！量长度） —    【       Ｌ】（，4）-（6）＝【7.1m（实—际管长加《一个三通与一个弯】头的当量长度—） — ，  ：      —  Ｌ（4）-【（7）＝5.6m】（实际管《长加一个《三通与一个弯头的当！量，长度） 【  ？ ，      5.估！算管网内灭火—剂的百分比 — 【 ：       】  6.确定中【期容器压力》根据本规范第—4.2.9条规定当！贮存压力《为4.20M—Pa充装密度为8】00kg/m—3管网？。。内灭火剂的百分比为！18.8％时—中期容器压力—为2.？9，。8MPa 【     【 ， ，  7？.求管段《（1）？-，（2）的《终端压力P》i（2）《 【 ， 《        8！.求管段《（2）-（》3，），的末端压力Pi（3！）， 】      ！   9.求管段（！3，。）-（？5）的末端压力Pi！（5：。） 【   】      10】.求管段（3—）-（4）的末端压！。。力Pi（4） 【 ？ ， ：   【。 ，   ？  11.求管段（！4，）-（6）》。的末端压力》。Pi（6《） ： ， 】        ！ 12.求管段【（，4）-（7）的末端！压力：。Pi（7《） ！ ？     将主【要计算结果归—纳于下表 ！ 》    》 从以上计算结果可！以看出所《计算的各管段的压】力损失均很小管网】末端压力大大高于中！期容器压力的一【半这是？不经济的故各管【段的直径可以选择】更小一些也》可以：选用较低的贮存压力！只有通过对管网【内灭火剂百分比进】行验算和反复—调整计算才能得到一！个较：为经济合理》的计算结果 —    】 二、均衡管网压力！损失：计算举例 】     贮【。。存了35kg卤代】烷1301的灭火】系统由附图5—.2所？示的均衡管网喷【。出卤代烷13—。0，。1的：贮存压力为2—.50？MPa充《装密度为《1，000kg/m3末！端喷嘴（3）—和（4）在10【s内喷？放量：相等试用图》表法：计算管？网末端压力》。 ？ 【    》     1—.计算各管》段，的平均设计流量【   】        】q（1）－》（，2）＝3《.5kg/s 】 ： ：       【   q（2）【－（3）＝1—.75kg/s【 —  ： ，   ？    q（2【）－（？4）：。＝1.75k—g/s 】  ：     》  ：2.初定管径按本】规范第4.2—.1条规定初—选  】    《    《 D（1《。）－（2）选公称】通径25《mm第一种壁—厚系列的钢管 】。  》       【  D（《。2）－（《3）和D（2）－】（4）选公称—通径25mm—第一种壁厚系列的钢！管  】 ，   ？   3.计算管】网总容？积Vp？。。。总 》        ！   Vp总＝8】×0.556—×，10－3＋》2×5？.5×？0.3？4，3×10－3＝【8.22×10【－3m3 【   》    《  4.计算—各管段的当量长度】 《    》      — Ｌ（1《）－（2《）＝22.5m（包！括实际管长加—容器阀、三个弯头】和一个三通的当【量长度） 》 》      —。 ，   Ｌ（2）－（！3）＝Ｌ（2）【－（4）《。＝6.8m（包括实！际管：长加二个弯头的当】量长度） —     】    5.—计，算管网内灭》火剂的百分》比 】 ， ，   》      6.】确，定中期容器》压力根据管网内灭火！剂的百分《比25％《贮存压力2.—5，。0，MPa和充装密【度10？。00kg/m3从】本规范第4.2【.9：条表4.2.9中计！算出中期容器压【力为1.79MPa！ ？  《     》  7？.求单位管长的压力！降根据平均设计【流量和管径从本【规范附录四中附图4！.1：查得未修正的单位管！长的压？力降为 【      【     P—′（1）－（2）＝！0.0165—MPa/《m 》 ，    《   ？    P′（2】）－（3）＝P（2！）－（4）＝0.】0，1，4MP？a/m 】        】   根《据充：装密度和管》网，内灭：火剂的百分比从【。本规范？附录四中附图4【.3查得压力—损，失修正系数为1【.08则修》正后的？单，位管长的压力—降为 ？     ！      —。P，′（：1）－（2)＝【0.0165×1】.0：8＝0.01—78MPa》/m 》    —  ：     P′【（2）－《（3）＝P（2）】。－（4）＝0.0】14×1.0—8＝0.0151】MPa/m — 》        8！.计算管段（1）】-（2？）的末端压力—Pi（2） 】。    —       【管段（1《）-（2）的压【力降：为  】 ，      —  P（1）－（】2）＝Ｌ（1—），－（2）·》P′（1）－（【2）＝22.5×0！.0178》＝0：.40MP》a —     》      根据】本规范第4.2【.13条表4.2.！13在压《力为1.7》9MPa、》充装密度为100】0kg/m3—时管道内《卤代烷1301【的，密度为1310k】g/m3而H—h为2m故高程压】力损失为 】    》       P】。h＝10－3ρ·】Hh·g《n＝10《－3×131—0×2×9.81】＝25.7kPa ！ 《      — ， ，   故得 【      ！     P—i（2？）＝1.79－【0，。.4：－0.0257【＝1.？36MPa ！ ：   ？ ，    9.—计算管段（2）-】（3）与（2）【-（4）的末端压】力Pi（3》）或Pi（4—）   ！   ？     P—i，（3）＝Pi（【4，），＝P：i（2）－Ｌ（2）！。－（3）·P′（2！）－（3）＝1.】36－？6.8×0.0【151＝1.26M！Pa 《。     】 ，    《 将主要计算结【果归纳于下》表 】 》。    所》计，算的：结果表明管道末端压！力达1.26MPa！超过：中期容器压力—1，.79M《P，a的5？0％故？所选的各管》段的管径可以—满足设计要》。求只有通过对管网】内灭火？剂百分比进行—验算和？反，复调整计算后才能得！到一个较为经—济，合，理的计算结果 【 ，