。
附录《五 管网压力【损失：计算举例
】
：。 一、非均衡！管网压力损》失，计算举例《
】 贮存了90k】g卤代烷130【1的灭火系》统由附图5.1所】示的：非均：衡管网喷出贮—。存，压力为4.2—0MP？a、充装密度为【800kg/m3管！。。网末端的《喷嘴（5）、（6）！、（7）在10【s内需喷出的卤代烷！1301分别为【40kg、30k】g和20kg求管】网末端压力
！
《
》 ， 1【.计：算各管段的平均设计！流量
！ 《 》q（1）-（2）】＝4：.5kg/s
【
？
？ 【 q？（2）-（》。3）＝9《.0k？g/s？
，。
：
【 ， q—。（3）-（5）＝】4，.0kg/s
【。。
】 ， ： ， q《（3）？。-（：4）：＝5.0kg/s】
！ 【q（4？）-（6）＝—。3.：0kg？/s
？
【 ？ 》q（4）-》（7：）＝2.0》kg/s
】
！ ，2.初？定管径按本规范第4！.2.1条规—定初选？
，
，
【 》 ， D（3）》-（：。4）选公称通径【25m？m，第，一种壁？厚，系列的钢《管
《
《 》 D（2）】-（3）《选公称通径32m】m第一种壁厚系列的！钢管
—
《 ： D（】3）-（5）—选公：称通径2《5m：m第一种壁厚系【列的钢？管
》
《 【 D（3）-—（4）选公》称，通径25mm第一种！壁厚系列的钢—管，
：。。
《 《 D（4！）-（6《）选公？称通径20》mm第一种壁—厚系列的钢管
】。
：
《 ， 《 ？D（：4）：-（7）选公称通】径20mm第一种壁！厚系列的钢》管
《
— 3.计】算管网总容》积
】 ？ V（】1）-（2）＝2×！0.5？×0.55》6，×1：0-3＝0》.556×10-3！m3
—。
】 V（2）】-，（3）＝9.5×0！.968×10-3！＝9.19》6×10-3m3】
：
？
！ V（3》），-（：5）＝3.0×0】.556×1—0-3＝1.66】8×：10-3m3—
》
？ — V（3）-（】4，），＝4.5《×0.556—×10？-3：＝2.502×10！-3m3
！
！ ， V（4）-（6】）＝：4.5×《0.3？43×10-—3＝1.544×1！0-3m3
—
】 【V（4）-》（7：）＝3.0×0.】343×10-【3＝1.029【×10-3m—3
《
！ ？。 Vp＝16.4】95×1《0-：3m3
《。
【。 《 ：4.：计算各管段的—当量：长度
？。
《
： ！Ｌ（1）《-（：2，）＝：。6.8m（实—际管长加一》。个容器阀与》软管：的当量？长度）
—
！ Ｌ（2）】-（3？）＝12.7—m（实际管长加一个！。三通与一个弯头【的当量长度》）
】 《 Ｌ—（3）-（5—）＝5.5》m（实？际管长加一个—三，通与：一个弯头的当量长】度）
【
？ 》 Ｌ（3）【。-（4）＝4—.，5m（实际管长【加一个三通的当量】长度）
】
— ？ Ｌ（《4）-（《6）＝7.1—m（实际管长加【一个：三通与一《个弯：头的当量长度—）
？
！ Ｌ—（4）-（7）【。＝5.6m（实际管！长加一个三通—与一个弯《头的当量长度）【
—。 《 5.估【算管网内灭火剂【的百分比
》。
，
：
】 — 6.《确定：中期：容器压力根据本规】范第4.2.9条】规定当贮《。存压：。力为4.20M【。P，a充装密度为80】0kg/m3—管网内灭火》剂的百分比为1【8.8％时中—期容器压力为2【.98MPa—。。
【。 ， 7.】求管：段（1）-（—2）的终端压力【Pi（2）
！
—
—。 8.—求管段（2）—-（：3，）的末端压力P【i（3）
】
】 — 9.求管段（3！）-（？5）的末《。端压力Pi》（5）
】
》
，
， 【 10？.求管？段（3）-》（4）的末端压【力Pi（4》）
【
：。。
— 11】.求管？段（：4）-（《6，。）的末端压》力P：i（6）《
？。
】
！。。12.求管段—（4：）-（7）的末端压！力Pi（7）—
！
— 将主要计》算结果归纳》于下：表
：
：
《
】。 从以上《计算结果可以看出所！计算的各管段的【压力损失均很小管】网，末端压力大大高【于中期容器压—力，的一半这是不经济的！故各管段的直径可】以选择更小》一些也？可以选？用较低的贮存—压力只有通过对管】网内灭火剂百—分比进行验》算和反复《调整计算才》能得到一个较为【经济合理的计算结果！
《
： ？。 二、均衡管网压力！损失计？算举例
【。
： 贮存了35！kg卤代烷》1301的灭—火系：统由附图5.2所示！的均衡？管网：。喷出卤代烷13【01：的贮存？压力为2.》50M？P，a，充装密度为1—000？kg/m3末端喷】嘴（3）和（—4）在10》s内喷放量相—等试用图表法计【算管网末端压力
！
，
，。
【
？ 1【.计：算各管段《的平均设计流量
】
，
【 q（！1）－（2）＝3.！5kg/s
—
，
【 《 ？q（2）－》（3）＝1.—75：kg/？s
？
，
，
： ？ — q（2《），－（4）《＝1.75》k，g/s
—
《。 2.！初定管径按本—规范第4.2.1条！规定：初选
》
】 》D（1）《－（2）选》公，称，通径25mm第一种！壁，厚，系，列，。的，钢管
—
】 D（2【）－（3）和D（2！）－（4）选—。公称通？径25mm》第一种壁厚系列的钢！管
【 — ：3.计算管网总容】积Vp？总，。
【 【 Vp《总＝8？。×0.5《56×10－3【＋2×5.5×0.！343×10—－3＝8.22×1！。0－3？m3
《
？
！4.：计算各管《段的当量长度
！。
— ？。。 Ｌ（1）】－（2）＝22.】。5m（包括实际管】长加容器阀、三【个弯头和一个三【通的：当量长？度）
】 】 ， Ｌ（？2）－（《3）＝Ｌ（2）【－（4）＝6.【。8，。m（包括实际管【长加：二个弯头的当—。。。量长度）
—
【 ？ 5.计算管【网内灭火剂的百分】比
：
》
— 【 6.确定中期【容器压力根》据管网内灭》。火剂的百分比—25％贮存压力2.！5，0MP？a和充装密度—1，000kg》/m3？从本规范第4.2.！9条表4.》2.9中计》算出中期容器压【力为1.79MPa！
】 》 7.求单位—管长的压力降根【据平均？设计流量和管径从】本规范附录四中附】图4.1查得未修正！的，单位管长的压力降为！
？
》 《 P》′（：1）－（《2）＝0.0—165MPa—/m：
，。
》。 》 P′（2！。）－（3）＝P（】2）－（《4）＝0.01【4MPa/m
【
：
】 根据充装！密度和管网内灭火剂！的百分比《从本规范附录四中附！。。图4.？3查得压力损—失修正系数为1【.，08则修《正后的单位管长的压！力降为
】
【 ， P′》（1）？－（2)＝0.0】16：5×1.08＝0】.0：178MP》a/m
！ ？ 《。 P′（2【）－（？。3）＝P《（，2）－（《4）＝0.01【4×1.《08＝0.》0151M》P，a/：m
《
— ？ 8.计》算管段（《1）-（2）的末】。。端压力Pi（2【），
！ ：。 管段（】1）-（《2）的压《力降为
》
《。 ， 》。 ：。 P（1）—－（2？）＝Ｌ（1）－（2！。）·：P′（？1，）－（2）＝—22.5《。×0.0《178＝0.—40MP《a
【。。 ： ？ ： 根据》本规范？第4.2.13条】表4.？2.：13在压力为1.7！9M：Pa、充装密度为1！0，00kg《。/m3时管道内【卤代烷？130？1的密？度为1310kg/！m，3而Hh为2m故】高程压力损失为
！
】 《。 P？h＝10－3ρ【。·Hh·《gn＝10－3【×1310×2×9！.81＝25.7】kPa？。
】 ， 【故得
—
— P【。i（2）＝1—。。.79－《0.4－0.025！7，＝1.？36：。MP：a，
】 9.计！算，管段（？2）-（3》）与（2）-（4】）的末端压》。。力P：i（3）或Pi（】4，）
：。
】 《 ： Pi（3》）＝Pi（4—）＝Pi（2）【－Ｌ（2）－—（，3，）·：P′（2）－（3】）＝1.36－【。。6.：8×0？.0151＝1.】26M？Pa
《
】。 《 将主要计算结】果归纳于《下表
—
】。 所计—算的结果表明管【道末端压力达1【.26MPa超过】中期容器压力1.7！9MPa的50【％故所？选，的各管段的管—径，可以满足设计—要求只有《通过对管网》内灭火剂《百分比进行验—算和反复调整计【算后才能得到一个较！为经济合《理的计算结果
【
，
