附录五 — ，管网压力损失计算举！例
：
，
【 一、非《均衡管？网，压力损失《计算举例
》
！贮存了90》。kg卤代烷13【01的灭火》。系统由附图5.1】所示：的非均衡管网喷【。出，贮存压力《为4.20MPa、！充装密度为800】kg/m3管网末端！的喷嘴（5）—、（6）、（7）】在，10s内需喷出的卤！代烷1301—分别为4《0kg、30k【g和20k》。g求：管，网末端压力
！
：
，
】 ， 1》。.计：算各管段的平—均设计流量
】
！ q（—1）-（2》）＝：。4，.5kg/s
【
《
《 【q（2）-（3）＝！9.0k《g/：。s
—
： ： q】（，3）：-（5）＝4.0k！g/s
！ 《 ？ ， q（3）—。-（4）＝5.0k！g/s
】
》 ？ q（4—）-：（，6）＝3.0k【g，/s
—
— —q（4？）-（7）＝2.0！k，g/s
》
》 ， 》。 ，2.：初定管径按本规范】第4.？2，.，1条规定《初选
】。 ： ， ， 《。 D（3）-（】4）选公称》通径25mm第一种！壁厚系？列的：钢管：。
？
《 — D（》2）：-（3）选公称通】径3：2mm第一种壁厚】系列的钢《管
】 ， 》 D（3—）-（5）选公称通！径25mm第—一种壁厚系列的钢管！
，
，
》 【 D？（3）-（4）【选公称通径25m】m第一种《壁厚系列《的，钢管：
，
— — ： D（4）-（6】）选公？称通径20mm第一！种壁厚系列的钢【管
【 ： 【 D（4）-（7）！选公称？通，径20mm第一种壁！厚系列的钢》管
《
！ 3.计》算管网总容积
】
，
：
》 V【（，1）-（2）＝【2×0.《5×0.556【×10-3＝—0.556×—1，。。0-3m3》
，
：
】 》V（：2）：-（3）＝9—.5：×0.968×1】0-3＝9.1【96×？10：-，3m3
—
？ ， 《 》V（3）-（5）＝！3.0？×，0.556×10】。-3＝1.668】×，1，0-3m3
】
：。
， ， 【 V（3）-（】4）＝4.5×【。0.556×1【0-3＝2.5【02×10-3m】3
—
： ， 】V（4）《-（6）＝4.5】×0.？343×10-3】＝1.544—×10-3m3【
？
》 ， — ，V（4）-（7【）＝3.《0×：0，.343×10-3！＝1.0《2，9×1？0-3？m，3
—
— V—p＝1？6.49《5×10-》3m3
—
？ — 4.计算各管】段的当量长度—
，
：
《 ： 》 ：Ｌ（1）《-，（2）＝6.8m（！实际管长加》。一个容器《阀与软管的》当，量长度？）
】 》 Ｌ（2）】-（3）《＝12.《7m（实际管长加一！个三通与一个弯【头的当量长度—）
【 ： — Ｌ（3》）-：（5：）＝5.5m（【实，际管长加一》个三通与一个弯头】的当量长度》）
》
，
【 Ｌ（3）-！（4）＝《4，.5m（实际管【长加：一个三通《的当量长度）—
— ， ， ， ， Ｌ【。（4）-（》6，）＝7？.1m（实际管【长加一？个三通与一》个弯头的当量长【。度）
】 【 ： Ｌ（4）-（7）！＝，5.6m《（实际管长》加一个三通与—一个弯头的当量长度！）
—
，。 — 5？.估：算管网内灭火剂【的百分比
—
？。
，。
》
？ ， 《 6.确定中—期容器压力》根据本？规范第4《.2.9条规定当】贮，存压力为4.—20MPa充装密度！为800kg/m3！管网内灭火剂—的百分？比为18《.8％？时中期？容器：。压力为2《.，98MPa》
！ 7—.求管段《（1：）-（2）的终端】压力Pi（》。。2）
》
》
！ ： 8.？求，管段（2《）-（3《）的末端压力Pi】（，3）：
，
《
《
，
— 9.求【管段（3）-（5）！的末端？压力：。Pi（5）
】。
》
？
】 ，10.求管段（【3）：-（4？）的末端《压力Pi（4）
】
【
，
，
？ 11！.求管？。段（4？）-（6）的末端】压力Pi（6）
】
？
】 ：。。 》 12.求》管段（4）-（【7）的末《端压力Pi（7）
！
：
【。
—将主要计算》结果归？纳于下表
！
》。
—从以：上计算结果》可以看出所计算【的各管？段的压？力损失？均很小？管网末端压力大【大高于中期容—器压力的《一半这是不经济的】故各管段的直径可以！选择更小《一，些也可以选》用，较低的？贮存：压力只有通过对【管网内灭火剂—百分：比进行验《算和反复调整计算】才能得到《一个较为经济—。。合理的计《算结果
】
二—、均衡管《网压力损《失计算？举，例
—
贮存【了，35kg卤代烷13！01的灭火系统【由附图5.2所【示，的均衡管网喷出卤】。。代，烷1：301？的贮存压力为2.】5，0MP？。a充装密度为—1000kg/【m3末？端喷嘴（《3）和（4）在【10s内喷放量【相等试？用图表法计算管【网末：端压：力
！
】。。 ？ 1.计算各—管段：的平均设计》流量
】。 ？ 》。 q（1》）－（2《）＝3？.5kg/s
】
？
？ — ， q（？2）－（3》）＝1.75—kg/s
【
【 q（2！）－（4）＝1【.75kg/s
！。
】 ： 2.《初定管径《按本：规范第4.2.1条！。。规定初选
【
— ， ？ ？D（：1）－（2）—选，公称通径25m【m第一种壁厚系列】。的钢管？
！ D（！2）－？（3）和D（—。2）－（4》）选：公称通径《25：mm第一种壁—厚系列的钢管
【
《
— 3.计算管】网总：容，。积Vp总
》
：
《 ？ Vp】总＝8×0.—556×10－【3＋2×5》.5×0.343】。×10？－3＝8.22×1！0－3m3
—
！。 4.—计算各管段》。的当量长度
】
】 Ｌ（1】）－（2《）＝22.5—m（包括实际—管长加容器阀—、三个弯头和一【。个三通的当量长度）！
— 【 Ｌ（》2）－（3）＝Ｌ（！2）－（4》），＝6：.8m（包》括实际管长加—二个弯头的当量长度！），
？
—。 ： 5.》计算管网内灭火剂的！百分比
《
—
— — 6.确定中期容】。器压力根据管网【内灭火剂《的百：分，。比25％贮存—压力2.50M【Pa和充装密—。度1000》kg/m3从本规】范第4.2.9条】。表4.2.》9中计？算出中期《容器压力为》1.79MPa【
《。
》 7.求单！位管长的《压力：降根据平均设计【流，量，和管径从本规范【附录：四，中附图？4.：1查得未修正的单】位管长的压力降【为
】 》 ： P′（1）－（！2，）＝0.0165M！Pa/m
】
？。 【 P′（2）【－（：3）：＝P（2）－（4）！＝0.01》4MPa/m
！
，
！ ， 根据充装密【度和管网《内灭火剂的百分【比从本规范附录四中！附图4.3查得压力！损失修？正系数为1.08则！修正后的单》。位管长的《压力降为
！
： 》。 ？ P′（1）－【（2)＝0.01】6，5×1.0》8＝0.01—78MPa》/，m
：
！ P【′（2）《－（3）＝》P（2）－（4）＝！0，.，01：。4×1.《0，8，＝0：.，0151M》Pa：/m
》
，
？ 8】.计算管段（1）】-，（2）的末》端压：力，Pi（2）
】
：
【 管段（1】）-（2）》的压力？降为
》
》 ， 【P（：1）－（2》）＝Ｌ（1）－（】。2）·P《′（1）－（2）】＝2：2.5×0.01】78＝0.40【MPa
《
！。 —根据本？规范第4.2.1】。3条表4《.，2.1？3在压力《为1.79MP【a，、充：装密度？。为1000kg/】m3时？管道内卤《代烷13《0，1的密度为》1310k》。g/m？3而：Hh为2m故高【程压力损失为
【
，
！ Ph＝1！0－3ρ·》Hh：·gn＝10－【3×1310×2】×9：.81＝25.7】kPa
—
《 ！故得
》
！ ？ P：i（2）＝1.【。7，9－：0.4－《0.0257＝1.！36MPa》
《
】 9.《计算管段（2—）-（3）与（2）！-（4？。）的末？。。端压：力P：i（：3）或？Pi（4）
】
《 ？ 《。 ：Pi：（3）＝Pi（4）！＝Pi（《2）－Ｌ（2）－（！3）：·，P′（？2）－？（3）？＝，1.36－》6.：8×：0.0？151＝《1.26MPa【
】 ， 将】主要计算结果归纳】于下表
【
？
？
所计】算的：结果表明管道—末，端压力达1.26】MPa超过中期容】器压力1.》79MPa的5【0％故所选的各管】段的管？径可以满足设计【要求只？有通过对管》网内灭？火剂百分比》进行验算《和反复调整计算【。后才能得到一个【较为经济合理的计算！结果
《
