？ 9.2  管道】水力计算 】 9.2.1！  本？条参照？NFPA 11低】。倍数、中倍数—、高倍？数泡沫？。灭火系统标准—、BS 530【6 Part— 6泡沫灭》火，系统：标准和现行国家标】准启动？。喷水灭火系统设计规！范GB 50084！规定：了泡沫？灭火系统管道内的水！、泡沫？混合液？。流速和泡沫的流速】   】  液？。下喷射灭火系统【管道内的泡沫—是一种？物理性质《很不稳定《。的流体某些》泡沫的2《5％析？液时间为2min】～3min如—其在：管道内的流》速过小？、流：动时间过长势必【造成部分液体—析出影？响泡沫的灭火效【果因此在液下喷【射系统设计中在压】力损失允许的—情况下应《尽量提高泡沫管道内！的泡沫流速较—高的泡沫流速—有利于？。泡沫在流动》中的搅拌、混合减少！泡沫流动中的析液】 》。 9.2.2  由！于泡沫混合液中水的！成，分占9？6，％以上有的高—达9：9％以？上它具有水流体特点！所以在水力计—。算时：。泡沫混合液可按水】对待 — ，     》式(9.《2.2-《。1)为舍维》列夫：。公式：195？3年舍维列夫根据】其对旧铸铁管和【旧钢管所进行—的实验提《出了该经验公式因】此该公式《主要适用于旧铸铁管！。和，旧钢管 》 《 ，   式《(9.2《.2-2)为—海澄-威廉》公式欧、《美、日等国家或地区！一般采用海澄-威廉！公式如？英国BS 5—306自动》喷水灭火系统安装】规则、美国NF【PA 13自动喷】水灭火系统安装标准！、日本自《动消防灭《火设备规《则我国现行》国家标准建筑给【水排水设计规范G】B 50015、】室外给水设计规范G！B 5？0013也采用该公！式为便于比》较两计算式计算结】。果之：。差，异将式(9.2.2！-1：)除：。。以式(9.2.2-！2)所得结果见式】(1) 》 ， ？。    ！ 结合本规范规【定对：管径为0.025m！～0.2m流速为】2.5m/s—～10m/s的情况！计算得(参见图7)！对于普通钢》管1介于1.—1292～1—.8217之间【；对于铜管》和不：锈钢管2介》于，1.8347～【2.9600之间 ！ 》   】  当系统采用【普通：钢管时两《个公式的计算—结果相差不》是很大 考》虑到普通钢管在使】用过程中由于老化】和腐蚀会使》内壁的粗糙》度增大进而会增大沿！程水头？损失因此《宜采用计算结果【比较保守的公式(】9.：。2.2-1)计算当！系统采用铜管和【不锈：钢，管时：公式(9.》2.2-1》)的：计算结果要》远大于公式(—9.2.2-2【)若此时还》用公式(9.2.】。2-1)进行—计算势必会》造成不必《要的经？济浪费而且对—于不：锈钢管和铜管—在使用过《程中内？壁粗糙度增大的【。情况并不《十分明显因此宜用公！式(9.2.—2-：2)进？行计算 】 9.？2.3？。  局部水头损【失的：计算英？、美、日、德等【国家的规《范均采用当量长【度法目前现行国家标！准自动？喷水灭火系统设计规！范GB 50084！、，水喷雾？灭火系统设计规【范GB 5》02：19、建筑给水排】水设计规范GB 5！001？5，等亦采用当量长度法！为和其他《规范保持一》致本次？修订时规《定，了水管道和泡沫混】合液管道的》局部水头损失宜采用！。当量：长度法计算 【 ？  ：   有关当量【长度：的取值表《7，综合了现行国家【标准自动喷水灭火】系统设计规范GB ！500？84：的有关规《定和水喷《雾灭火系统设—计规范GB 5【0219条文说【明的数据《 ？ ？ ？ 9《.2：.4 ？ 本条规定了—水泵：或泡沫混合液泵的】扬程或系统入口的供！给压力计算》方法现行国家—标，。准自动？喷水灭火系统设【计，规范GB 50【。084-2001(！20：05版)规定一些】主要部件的局部【水头：损失可直接》取值：如湿式报警阀—取值：。0.04MPa或按！检测数据确定水流】指示器？取，0，.02MP》a雨淋阀取0—.07MPa泡沫比！例混：合，器、蝶阀型报警阀】及，。马鞍型水流》指示：器，的压：力损失按制造商提】供的：参数确定 】 9.2.—5 ： 本条对泡沫管道】的水力计算作—了规定其中第1【款的：泡沫管道压》力损失计算式—和，第3款的压力损失系！数是根据国内的试验！和NFPA 1【1低倍数《、中：倍数、高倍数泡沫】。灭火：系统标准中》。的泡沫管《道水力计算对数【曲线推导而来液下】喷射的泡沫倍数一】般控制在3左—右为：了便于计算圆整为】3，泡沫：管道上的《。阀门、？部分管？件的当？量长度？是参照？美国的相关文献【而确定的 ！ 9.2.6 【 达西？(Darcy)公】。式是计算不可压缩液！体水头损失的基本】公式因？此，建，议采用达西公—式见式(4) 】 【 ， ！ ，