19.2.2  2007年中国石化工程建设公司等单位先后对中国石化燕山石化公司、镇海炼化公司、扬子石化公司和管道储运公司等企业在役的50余台各类储油罐(其中拱顶储油罐26台、浮顶储油罐24台)和19台球形储罐进行了现场脉动振源(微震)条件下的实测，并对实测数据通过数理统计方法得到了50台储油罐的结构阻尼比平均值为0.013，19台球形储罐的结构阻尼比平均值为0.0225。

    考虑到大型储油罐这类设备，罐体是自由搁置在地面基础上的，其结构属大型空间壳体结构，内部储存大量的液体，结构动力特性属典型的壳-液耦联振动问题。据有关文献指出，自由搁置在地基上的大型立式储罐与基础大面积接触，地震时储罐很大一部分动能是由地基辐射出去，产生了很大的辐射阻尼。由于目前国内外还缺乏对大型立式储油罐的强震观测资料和对此类设备足尺寸或比例模型的振动台试验数据，因此，对大型储油罐这类设备如何根据微震条件下测得的结构阻尼比推算到实际结构的阻尼比，尚缺乏必要的数据依据。根据专家建议，对储油罐在弹性阶段抗震计算用的阻尼比按照0.04取值。

    由于球形储罐属典型的单质点体系结构，其振动特征以剪切变形为主。因此，对球形储罐在弹性阶段抗震计算用的阻尼比按0.035取值。

19.2.4  按反应谱理论计算储罐基础的地震作用，在确定地震影响系数时，需要先计算储罐的罐-液耦联振动基本自振周期。目前与储罐设计有关的现行国家或行业标准中，给出的罐-液耦联振动基本自振周期计算公式可以说是各不相同。中国石化工程建设公司利用对大量储油罐的现场实测周期值和有限元计算得到的自振周期值与目前现行国家或行业标准中给出的自振周期计算公式进行了对比计算分析。通过分析得出，现行国家标准《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》GB 50341和现行行业标准《石油化工钢制设备抗震设计规范》SH 3048中给出的罐-液耦联振动基本自振周期计算公式的计算值与实测值较接近。本条采用了现行国家标准《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》GB 50341给出的自振周期计算公式。该公式是依据梁式振动理论推导出来的近似公式经简化而得来，同时考虑了储罐的剪切变形、弯曲变形及圆筒截面变形的影响。