： 15.2  计！算要点 ！ 15《.2.2  本【条第2？款为强制《性条款焦《炉基础横向计算【简图假设《为单质？点体系是因为基础】结构顶板以上的炉体！和物：。料等重？量约占焦炉及—其基础全部重量【的9：0％以上类似刚性质！点并且刚心、质心对！称无扭转顶板侧【向刚度？很大可随《构架：。式基础结构》的构架柱整》体振动此《外根据辽南》、唐山地震时焦炉及！其基础的震害经验】即使在10》度，区基础严《重，损坏的条《件下炉体外观仍完】整没有？松动、掉砖炉柱【顶丝：。无松动设备》基本：完好说明《在验算焦炉基—础抗震强度时—。将炉：体假定为刚性—质点是适宜的 】 ？ ，    图4为唐山！某焦：化厂焦炉基》础结构震害调—查结果基《础结：构边列柱的上、【下两端和侧边窄面】呈局部挤压破坏少】。数，边柱的梁在》柱边呈挤压》劈裂；？中间柱在上端距【梁底以下600m】m～700mm范】围内和下端距地坪】以上800mm范】围内出？现单向斜裂》缝或交叉斜裂缝【严重者柱下端的两】侧，。。混凝土剥落》、钢筋？压曲呈灯笼》式破坏？这是横向构架柱的】典型震害 【 》 图4 【 唐山焦化》厂焦炉震害 ！     条文】公式中的δ》x值可按结构力学方！法或用电算算—出为方便计》算在附录H中给出了！计算δ？。x的实？用公式 【     附录H！中的K？i数值就是按不同】种类：的横向？构架计算的有些【构架由于推导过程复！杂其Ki值是根据各！构架的梁与柱—的线：刚度比值《用电算计《算而得的 》 《 15.2.—3  ？焦炉基？础纵向计《算，简图是根《。据焦炉炉体及其基】础(基础结构、抵】抗墙、纵向钢拉条】)处于共同工作状态！的结构？特点和震害调查分析！的，经验而确定的 【 》   ？ 焦炉用耐火材【料砌筑连续生产【焦炭为？。消除：焦炉炉体《在高温？。。下膨胀的影响在【炉体的实体》。部位预？留出膨胀缝》和滑动？。面通过抵《抗墙的反作用使滑动！面滑：动从而保证了—炉体的整体性支承炉！体的焦炉基础是钢筋！混凝土结构由基础顶！板构架梁、柱和【基，础底板组《。成抵：。抗墙设在炉体纵向】两端与炉体靠紧是】由炉：。顶水平梁、斜烟道】水平梁、墙板—和柱组成的钢筋【混，凝土构架《纵向钢拉《条沿抵抗墙的炉顶】。水平梁长《度，方向每隔2m～【3m设置《1根(一般共设【置6根)其》作用：是拉住抵抗》墙以减？少因炉体《膨胀：而产生的向》外倾斜正常生产时由！于炉体高《温膨胀炉体与靠紧】的抵抗墙之间有【相互作用的内—力(对抵抗墙作用】的是水平推力纵【向钢拉条《。。中，是拉力)和变形这是！焦炉及？。其基础的《共同工作状态和各】自的结构特点—   】。  纵向水》平地震？作用计算时作—如下假定《以图15.2.【3，为例：焦炉炉体《为刚性单质点(振动！时仅考虑纵向水平】位移)；抵抗—墙和纵向钢拉—条为无质《量的弹性杆》；支承炉体的—。基础结构《和抵抗墙相互传【力用刚性链杆表示其！位置设在炉》体重心处并》近似地取在抵—抗墙斜烟《道水平梁中线上；考！虑到在高《温作用下炉体与其相！互靠紧的抵抗墙之】间，已经产生了相—。互作用？的内(压)力和水平！位移在刚性》链杆端部《与炉体接触处—留，无宽度？的缝隙以表示只传递！。压力振动时称—振动方？向前面的《抵抗墙为前侧抵抗】墙后面的为》后侧抵抗《墙本规？范附录H中隔离【体图H？.0.2中F—。1、F2是炉体与前！、，后侧抵抗墙之间【(即：在刚性链《杆中)互相作用的力！    ！ 上述的计算—。简图的假定和条【文中：的，公式的计算结果【与震害调查分析的】结论比较《吻合 — ， 15.2.4  ！焦炉基础板顶长期】受到高温《影响顶面温度—可达100》℃底面也近6—0℃：这，使，基础结构构架柱(】两端铰接和位于温】度变形不《动，点部：位者除外)》受到程度《不同的由温度—引，起的：约束：变形：。对焦炉基础来说【温度：应力影响较大—可作为永久荷载考】虑 ？ ？ ，    焦炉—炉体很高在焦炉炉体！重，心处水平地震作用】对，基础结构顶板底【面还有附《加弯：矩此弯？矩将使？构架柱产《生附加轴《向，(拉：。。、压：)力组成抵抗此附加！弯矩的内力》矩沿基础纵向由【于内力臂比横向【大，得多因此纵向构【架柱：受到的附《加轴力远比横向构架！柱要小验算构架柱的！抗，震，强度时可以仅考虑此！附加弯矩对横—向构架？的影响 》