《15.2  计算】要点 ？ ， 15.！2.2  本条第2！款为强制性条款【焦炉基础横向计【算简图假设》为单质点体系—是因为基础结构【顶板以上的炉体和物！。料等重量约》占焦炉？及其基础全部重【量的90％以上【类，似刚性？。质点：并且刚？心、质心对称无扭转！。顶，板侧向刚度》很大可随构架—式基础结构的—构架柱？。整体：振动此外根据辽南】、唐山地震时焦炉及！其基础的震》。害经验即使在1【。0度：区基础严重损坏的条！。件下炉体外观—仍完整没《有松动、掉砖炉柱顶！丝无松动设备—基本完？好说明在验算焦炉】基础抗震强度—。时将：炉体假定为刚性质】点是适宜《的 ？。 ， ？。    图4为唐山！某焦：化厂焦炉基础结构震！害调查？结果：基，础结构？边列柱的上》、下两？端和侧边窄面呈局部！。挤压破坏《少数边柱的》梁在柱边呈挤—压劈裂；中间柱【在上端距《梁底：以下：600m《m～700mm【范围内和《下端：距地坪以上8—00：mm范围内出现单向！斜裂缝或交》叉斜裂？缝严重者柱》下端的两侧》混凝土剥落、钢筋压！曲呈灯笼式破坏【这是横向构架柱【的典：型震害 ！ 图【4  唐山焦化【厂焦炉？震害 》     条】文公式中《的，δx值？可按：结构力学《方法或用电算算出】为，方便计算在》附录H中给出—。。了，计算δx的实用公】式 【    附》录H中的Ki—数值就是按不—同种类的横》向构架计算的—有些构架《由于推导过程—复杂其Ki值是根】据各构架的梁与柱】。的线刚度《比，值用：电算：计算而得的 — 15.】2.3  焦炉基础！纵，向计算简图是—根据焦炉《炉体及其基础(基础！结构、抵抗墙—。、纵向钢拉条)处于！共，同工作状《态的结构特点和【。震害调查分析的【经验而确《定的 《     】焦炉用耐火材料砌筑！。连续生产焦炭—为消：除，焦，炉炉体在高温—。下，膨胀的影响在—炉体的？实体部？位预留出膨胀缝和】滑动面？通过抵抗墙的—反作用使滑动面滑】动从而保证了炉体】的整体性支承炉【体，的焦炉基础是钢筋混！凝土结构《由基础顶《板构架梁、柱和【基础底板组成抵抗】墙设在炉体纵—向两端与炉体—靠紧是由《炉顶：水平梁、斜烟道【水平梁、墙》。板和柱？组成的钢筋》混凝土构架纵—向钢：拉，条沿抵抗墙》的炉顶？水平梁长度方向【每隔2m～3m设】置1根(《一般共设置》6根：)其作？用是拉？住抵抗墙以减少【因，炉体膨胀而产生的】向外倾斜正常生产】时由于炉体高温膨】胀，炉体与靠紧的抵抗墙！之间有？相互作用《的内力？(对抵抗《墙作用？的是水平推力纵向】钢拉条中是拉—力)和变《形这是焦炉及其【基础的共《同工作？状态和各自》的结构特点》    ！ 纵向水平地震【作用：计，算时作如《下假：定以图15》.2.3为例焦炉炉！体为：刚性单质点》(振动时仅考虑纵向！水平：位移)？；抵抗墙《和纵向钢拉条为无】质量的弹性》杆；支承炉》体的基础《结构和抵抗墙相互】传力用刚《。性链杆表示其位置设！在，炉体：重心处并近似地【取在抵抗墙斜烟道】水平梁中线上；【考虑到在高温—作用：。。下，炉体与其相互—靠紧的抵抗墙之【间已经产《。生了相互作用的内(！压)力和水平位【移在刚性《链杆端部与》炉体接触处留—无宽度的缝隙以表示！。只传递压力振动时称！振动方向《前面：的抵抗墙为前侧抵抗！墙后面？的为后侧抵抗墙本】规范附录H中隔离】体，。图H.0.》2，中F1、《。F2是炉体与—前、后侧抵抗墙之间！(即在？刚性链杆中》)互相作用》的力 】    上述的【计算：简图的假《定和条文中的公【式的计算结》果与震害调查—。分析的结论比较吻】合 — 15.2.4 】 焦炉基础板顶长期！受到：高温影响顶面温【。度可达100℃底】面，也近60℃这使基】础结构构《架柱(两端铰接和位！于温度？变形不动点部位者】除外)？受到程度不同的由】。温度引起的约—束变形对焦》炉基：础来说？温度应？力影响较大可作为永！久荷载？考虑 】。    焦炉炉【体很：高在焦炉炉体重心】处水平地《震作用对基础结【构顶板底面还有【附加弯？矩此弯？矩将使构架柱产生附！加轴：向(拉？。、压)？力组成？抵抗此？附，加弯矩的《内，力矩沿基础纵向由于！内力臂比横》向，。大得多？因此纵？向构架柱《。。受到的？附加轴力远比—横向构架《柱要小验算构—架柱的抗震》强，度，。时可以仅考虑此附】。加弯矩对横向—构，架的影响 —