1》5.2？  计？算要点 《 — ，15.？2.2  本条第2！款为强制性条—款焦炉基《础横向计《算简图假设》为单质点体》系是因为《基础结构顶板以上的！炉，体，和，物料等重量约—占焦炉及其基础【全部重量的90％】以上类似《刚性质点并且刚【心、质心对称无扭转！顶板侧向刚度—很大可随《构架：式基础结构的—构架柱整体》振，动此外根据辽南、唐！山地震时焦炉及其基！础的震害经验即使】在10度区基础【严重损坏的条件下炉！体外观？仍完整没有松动、掉！砖，炉，柱，顶，。丝，无松：。动设备基本完—好，。说明在验《算焦炉基《础抗震？强度时将《。炉体假定为刚—性质点是适宜—。的 —    《 图4为唐山某【焦，化厂焦炉基础结构震！害调查结果基础【结构边？列柱的上、》下两端和侧》边窄面呈《局部挤压破坏少【数边柱的梁在柱【边呈挤压劈》裂；中间柱在—上端：距梁底以下600m！m～700mm范围！内和下端距》地坪以上80—0mm范围内出现】单向斜？裂缝或交《叉斜裂缝严重者柱】。下端的？两，侧，。混凝土剥落、钢【筋压曲呈《灯笼式破坏这是横向！构，架，柱的典型震害 】 【 图《4  唐《。山焦：化厂焦炉《震害 —     —条文公式中的δ【x值可按结》构力学方法或用电算！算出为？方便计算在》附录H中给出了计】算δ：x的实？用公式 》 《。    附录H【中的Ki数值就【是，按不同种类》的横向构架计算【的有些构架由于推】导过程复杂其K【i值是根据》各构架？的梁与柱的线刚【。度比值用电》算计算而得》的 — 15.2.3【  焦炉基础纵向】计算简图是根据【焦炉炉体及》其基础(基础结构、！抵抗墙？、纵：向钢：拉条)处于共同【工作状态的结—构特点？和，震害调查分析的经验！而确定的 — ：     焦【炉用耐？火材料砌筑连续生产！焦炭为消《除，焦炉炉？体，在高温下膨》胀的影响在炉体的实！体部位预留出—膨胀：缝和滑动《面通过抵抗墙的反】作用：使滑动面滑动从而】保证了炉体的—整体性支承炉体的焦！炉基础？是钢筋混凝土结【构由基础顶板构【架梁、柱和基础底板！组成抵抗《墙设在炉体纵向两】端与炉体靠》紧，是由炉顶水平梁、】斜烟道水平》梁、墙板和柱组成的！钢筋混凝《土，构架纵向钢》拉条沿抵抗墙的炉】。顶水：平梁长度方》向每隔？2，m，～3m设《置1：根(一般共设—置6根？)其作用是拉住抵】抗墙以减少因炉体】膨胀而产生的向【外倾斜正常生产时】由于炉？体高温膨胀炉体与靠！紧的抵抗墙之间有】。相互作？用的内力(对抵【抗墙：作用的是水平推力】纵向钢？拉条中？是拉力)和》变形这？是焦：炉及：其基础的共同工作】状，。态和各自的结构【。特点 ？ 《     》纵向水平地震—作用计算时》作如下假定》以图15.2.3】为例焦炉炉体为刚性！单质点(《振，动时仅考虑纵—向水平位移》。)；抵抗墙和纵向】钢拉条？为无质量的》弹性杆；支》承，炉体的基《础结构和抵抗墙相】互传力用刚性链杆】表示其位置设—在，炉体重心处并近似地！取在：抵抗墙斜烟道水【平梁中线上；考【虑到在高温作用下】炉，体与其？相互靠紧《的抵：抗，墙之间已经产生【了相互？作用的？内(压)力和水【平位：移在：刚性链杆《端部与炉《体接触处留无宽【度的缝隙以表示【只传递压力振动【时称振动方向—前面的抵抗墙为前】侧抵抗墙《后面的为后》侧抵抗墙本规范附】录H中隔离体图【H.0？.2中F1、F2是！炉体与前、后—侧抵抗墙之间(即在！刚性：链杆中)互相作【用的力？ 》    《 上述的计算简【图的假定和条文【。中的公式的计算结】。果与震害调查分【析的结论《比较吻？合 ： 《。 15.2.4【  ：焦炉基础板顶长期】受到高温影响顶面温！度可达？。100℃底面也近】60℃这《使基础？结构构架《柱(：两端：铰接和位于温度变形！不动点？。部位者除《外)受到程度—不同：的由温度《引起的约束变—。形对：焦炉基础来说温度】应力影响较》大可作为永久荷【载考虑 《     ！焦炉炉体很高—。在焦：炉炉体重《心，。处水平地震作用对】。。基，础结构顶板底—面还有附加》弯，矩此弯矩将使构架】柱产生附加轴向(】拉、：。压)力组《成抵抗此附》。加弯矩的《。内力：矩沿基础纵向由【于，内力臂比横向大得】多因此纵向构架柱】受到的附加轴力远比！横向构架《柱要小验《算构架？柱的：抗震强度时可以仅】考，虑此：附加弯矩《。对横向构架的影响 ！。 ，