： 5.2  水】平地震作用计算 ！ ， 5.2】。。.1  本次—修订在计算》水，平地震作用》和作用？效应时仍沿用原规】范给出的新》的底：部剪力法 》  —   ？1  现行国家【标准建？筑抗：震设计规范GB 5！0011采用的底部！剪力法只适用于以剪！切变形为主的—。结构对于构筑物【来说除了以》剪切：变形为主的剪切型】结构外还存在着【剪弯型？和弯曲型的结构【为，了适应构筑》物的水平地震作用简！化计算的需要本【规，范仍采用原规范【给，出的新的底部剪力法！其根据如下》 ：    【     1)对于！基本自振周》期T：1，处于谱加速》度控制区《(短周期《区)的结构振型分解！反应谱法求》得，的底：部剪：力实质上与仅考虑】。基本振型《时的结果相同于是】在底部？剪力公式中》用第一？振型的等效总—重力荷载《代，替总重力荷》载则该公式将精【确给出基本自振周期！T1：在谱加速度控制区】的结构的底》部剪力 —    —    《 2)对于基本【自振周期T1—处，在谱速度和位移控制！。区(即中等周期和】长周期区)》。的结构按振型分【解反应谱《法求得的底部剪力】要高于仅考虑基本】振型的底部》剪力法求得的值这】个差：。值反映了高振型【的影响 —      】   3)这种【差值随结《构，基本自振周》期T1？的增加和结构剪弯】刚度比的减小而增加！；为了反《映，这种：差异可将底部—剪力计算公式中的】地震：影响系数α增大亦即！减小反应谱曲线【在速度和位》移谱控制区中—随周期T的衰减【。率以提高《。反应谱曲线实际【上是采用《式(5.1.—6，-4)的增》大系数？。来提高α值 ！     —2， ， 现行国家标准建筑！抗震设计规范G【B 50011关】于底部剪力沿结构高！度分布的计算—采，取了将部分底部剪】力，。集中作？用于结构《顶部而其余部分【则，按倒三角形》分布的方法》这种方法只适用于计！算结构的层间剪【力而不？适用于计算层—间弯矩？对工业与民用—建，筑结构来说一般无】。需验算结构层间弯矩！及其基础的》倾覆力？矩故可不计算弯【矩但对构《筑物来说由于有的构！筑物的平面》尺寸较小《。还需进行抗》倾覆力矩验算因此在！计算中不但》。要较精确地计算层】间剪力而且要较精】确地计算《层间弯矩这就要求较！精确地计算沿结构高！度的水？平地震作用效—应的方？法 【    《本规范采用的—。原规范给《出的：新的底部剪》力法如下所述 ！     按】式(5.《2.1-1)计【算总水平地震作用】即底部剪力将它看】。成，是由基本振型和【。第二振型(代—。表高振型影响)的】。底部剪力的组—合再分别求》出它们的相应—。底部剪力及其沿高】度的分布并分别计算！由基本振《型和：第二振型《的水平地震作—用产生的层间剪【力和：弯矩等地震作—用效：。应然后按平方和【开方法进行组合【。求得总的地震作【。用效应基《本振：。型的：底部剪力按式—(，5.2.1-6【)计算此时的地【震影响系数无须【考虑增大系数直接】由图5？.1：.6求得对多质点】体系T？。1＞Tg时按式(】5.1.6-4)考！虑了增大系数为此再！除以增大系》数；：。T1≤Tg时增【大系数？等于1等于不考虑】增大系数；因此仅在！第二振型中》考，虑增大系数第二【。振型的底部剪力根据！平方：和开方组合》法由总？的底部剪力和基本】振型的底部》剪力按式《(5.2.》1-7？)计算？各振型底部剪—力，沿高度的分布采【用按振型曲》线分布即按》式(5？.2.1《-4)和《式(5？.，2，.1-5)计算【的基本振型和第【二振型的《振型曲线《分别近似取为式(5！.2.1-3—)和式(5.2.1！-8：)表：。。5.2.1中所列基！本振型指数δ和【h0＝0.8h【是根据对多》个剪切型、剪弯【型和弯曲型结构的计！算振型曲线进行拟合！求得的 【     —3  ？水平地震作用—标准值效应由—两个振型的作用效】。应平方？和开：方确定按设防地【震计算的地》震作用标《准，值效应应乘以效【应折减系数对—一部分结构来说效】应折：减系数与《原，结构影响系数的考】虑因素相似但不同】构筑物的差异比较】大有的构筑》物的：效，应折：减系数并不完—全，是反映结构本身的塑！性耗能效应而是综】合影响系数(ξ＝0！.25～0》.45) 》 《 5.2.2—  当采用》振型分解反应谱法】分，析，对称结构时》其地震作《用标准值效应—由所取各《振，型的贡献的平方【和开方确定此次修】订将一般构筑物的组！合振：型个数？增加到3个～5个】；对于高《柔，和不规则的构—。筑，物规定其组合的振型！。。个数适当《增加；？对于：某些特殊构筑物如】框排架？结构、电《视塔和冷却塔等【上述参振振型显然不！够为此规定对所有构！筑物所选取的—振，。。。型数：应使振型参》与质量不《小于：总质量的《90％？对于一般构》筑物取？3个：～5个振《型对于高柔和不规】则，的构筑？物振型数量适当增】加可以保证振型参与！质量不小《于总质？量的90％但当【结构较复杂》不能确信所选择【的振型数是否—足够时则应校核参】振振型？参与质量与》总质：量的比值另外还同样！规定对？按设防地震计算的】作用标准值效应要乘！以效应？。折减系？数 5】.2.？3  本规范新增】估，计水平地震作—用扭转耦联影响的】规定条款《对于平面对称构【筑物可能存》在，。偶然荷载、施工质】。量等：引，起的偶然偏心为此参！照现行国家标准建筑！抗震设计《规范G？B 50《011规定》对这：类结构可《以不进行《扭，转耦联计算采用增】大外侧构件内力的简！化处理方《法(对于角部构件要！乘以两次增大系【数)；？进行偏心结构扭转耦！联反应？分析时两《个水：平和扭转参振振型均！。要考虑到所以规定】每个方向的参振振】型数量至《少包：含该方向的前三【阶，振型同样《还规定了所选取的】振型数应使》振型参与质》。量不小于总质量的】90％以《便当分析复杂结构】且不能确《信参振振型数量足够！时据此原则确—定振型数量 】   》  由于考虑扭转耦！联分析？时结构振型较为密集！因此规定单向水平】地震效应组合采用】完全二次项平方根组！合方法即CQC【法  】   计算分析【。表明当相《邻振型的周期—。比，为0.85时耦联】系，数ρ约为0.—27采用SRSS】法组：合误差很小当相【邻，振型周期比为0.9！时ρ＝0.5—则应采用C》QC法？组合  ！   双向水—平地震效应》组合方法参照现行】国家标准建筑抗震设！计规范GB 500！11取一个方向【效应的10》0％另一个方—向的85％平方和开！平方组合方法—并取两个方向效应】组合的较大值作为双！向水平地震》标准：。值效应？ —5.2.4  【突，出构筑物顶面的小型！。结构一般系指—其重力荷载小—于标准层1/3【的情况采用底部剪】力，法计算？时，小型结构《。的重力荷载应计【入下部？结构中但不》单设一个质点本规范！中的贮？仓，的仓上建筑和钢框排！架结构的天窗按底】。部剪力法计算—。的增大？系，数取：值另：有规定 — ： 5.2.5  本！条为强制性条—文在长周期段的地】震影：响系数α下降较快】对于基本《自振周？期大于3.5s的结！构计算的水平地震作！用效应可能偏小这是！因，。为此时地震动速度】和位移？起控制作《用，但规范中所采用的底！部剪力法和振型分】解反应谱法》均无法考《虑其影响从结—构安全角度考虑提】出对结构总水平地】震剪力？及各结构层水平地】震剪力最小值的【要求规定《了不同烈度下的剪】力系数不符合—要求时需改》变结构？布置或调《整结：构总剪力和各层剪】力例如当《结构底部《总剪力略小于—本条规定而中部【、上部结构层均满足！最小值时可采用下】列，。方法调整《结构：基本自振周期位于】反应加速度控制段】时则：各层均？需乘以同样》大，小的：增大系？数；结构基本自【振，周期位于反应—谱，位移控制段时则【各层均需《按底部剪《力，。系数的差值》Δλ：0增加？各层的地震》剪力即ΔFE—ki＝Δλ0GE】i；结构基本自振周！期位于速度控制段时！则增加值应大于Δλ！0GEi结》构顶：部增加值可取动位移！作用和加速度—作用二？者的平均值》中间各层《的增加值可》近似按线《性分布 ！    需》。注意的？是底部总剪》力相差？。较多时结构选型【。和总：体布置？需重新调整不—能，仅乘：以增大系数；只要】底部总剪力不满足】要求各层剪力—均需调整；满足【。了最小地震剪力【并采：取加强措施后应重新！进行：地震作？用计算直到》满足为止；按—时程分析法计算时也！要符合本《。条要求；不考虑结】。构阻尼比的不—同，。各类结构《均须满足本条—要求 《