， 5.2—  水平《地震作用计算 】 5.2！.1：  本次《修订在计算水平地】震作用？和作用？效应时仍沿用原【规范：给出：的新的底部》。剪力法 】   ？  1？  现行国家—标准建筑抗震设计】规范GB 5001！1采用的底部剪力】法只适用于以剪【切变形为《主的：结构：对于构筑物》来说：除，。了以：剪切变形为主的剪切！型结构外《还存在着剪弯型和】弯，曲型的结构为了【适应构筑物的水【平地震作用简—化计算的需要本规】。范仍采用原规—范给出的新的—底部剪力《法其根据如下 【 《      — ，  1)《对于基本自》振周期T1处于谱】加速度控制》区(短周《期区)的结构振型】分，解反应谱《法求得？的底部剪力实质上】。与仅考虑基本—振型时的结果相【同于是在底部剪【力，公式中用第一—振型：。的等效总重力荷载】代替总重力荷载【则该公？式将精确《给出：。基本自振周期—T1在谱《加速度控制区—的结：构的底？部剪力？    ！。     2—。)，对于基本自振—周期：T1处在谱》速度和位移控制区】(，即中等？周期和？长周期区)的结【构按振型分解反应谱！法求得的底部剪【。力，要高于？仅考虑基《本振型的底部剪力法！求，得的值这个差—值反映了高》振型的影响 】     【    3)这种差！值随：结构基本自振周期】T1的增加和结构剪！弯刚度比的减小而增！加，；为了反映这种差异！可，将底部剪力计算公式！中的地震影响系数】α增大亦即减小反应！。谱曲线在速度—和位移谱控制—区中随周期》T的衰减《率以提高反应谱【曲线：实际上是采用式【(5.1《.6-4)的增大系！数来提高α值— ？ ？    2 — 现行？国家标？准建筑抗震设计【规范G？B， 50？011关《于底部剪力沿结【构高度？分，布的计算《采取了将《部分底部剪力—集中作用于结构顶】部而其余部分则按倒！三角形？分布：的方法这种方法【。只适用于计算结【构的层间剪力而不适！用于计算《层间弯矩对工业【与民用建筑结构来说！一般无需验》算结构层《间弯矩及《其基础的倾覆力矩】故可不计《算弯矩但对构筑【物来：说由于有的构筑物】的平面尺寸》较小：还需进行抗倾—覆力矩验算因此在】计算：中不但要较精确【地计算层间剪力【而且要较精》确地计算层》间弯矩？这就要？求较精确《。地计算沿结构高度的！水，平地震作《用效应的方法 【 ，    【 本规范采用的原】规范给？出的新的底》部剪力法如下—所述 】    按式—(5.2.1-【1)计算总水平地】震作用即底部剪【力将它看成是由基】本振型和第》二振型？(代表高振》型影响)的底部剪】力的组合再》分别求出它们的相应！底部剪？力，。。及其沿高度》的分布并分别计算由！基本振型《和第：二振型的水平—。地震：作用产生的层间剪】力和弯矩等》地震作？。用，效应：。然后按平《方和开方法》进行组合求得总的地！震作用效应》基本振型的底部【剪力：按式(5.》2.1-6)计算】。此时的地震影响【。。系数无须考虑增【大系数直接由—图5.1.》。6求得对多质点【体系：T1＞Tg时—。按式：(5.1.6-4】)考虑了增大系数】为此再？。除以增大系数；【T1≤？Tg时增大系数等】于1等？于不考虑《增大系数；因此仅】在第二？。振型中考虑》增大系数《第二振型的底部剪力！根据平方和开方组合！法由总的底部剪力】和基本？振型的底部剪力按】式(5.2》.1-7)计—算各振型底部剪力沿！高度的分布采用【按，振型曲线分布—即按式？(5.2.1—-4)？和式(5.》2.1-5》)计算的基本振【型和第二《振型：的振型曲线分别【近似取为式》(5.2.1—-3)和式(—5.2.《。1-8)表5.2.！1中所列基本—振型指数δ》和h0＝0》.8h是根据对多】个剪切型、剪—弯型和弯曲型结构的！计算：振，型曲线进行》。拟合求得的 ！     3 】 水平地震作用标】准值效应《由两个振型的—作用效应平方和开方！确，定，按设防地《震计算的《地震作用标准值【效应应乘《以效应折减系数对】一部分结构来说效】。应折减系数与原结】构影响系数的考【虑因素相似但不【同构筑物的差异比较！大有的？构筑物？的效应？折减系？数并不完全是反映结！构本身的塑性耗能效！。应而是综《合影响系数(ξ＝】0.25～》0.45) —。 《 5.2.2 【 当采用《振型分解反应—谱法分析对称结构时！其地震作用标—准值效应由所取【各，振型的贡献的—平方和开方》确定此次《。修订将一般》构，筑，物的组合振型个【数增加到3个—～5个；对于高柔】和不规则的构筑【物，规定其组《合的：振型：个数适当增加；【对于某些特》殊构筑物如》框排架结构、电视】塔和冷却塔》等上述参振》振型显然《不够：为此规定对所—有构筑物所选取【的振型？数应：使振型参与质—量不小？于总：质，量的：。90％对于》一般构？筑物取3个～5【个振型对于高柔和】不规：则的构筑物振型数】量适当增加可以【保证振型参与质【量不：小于总质量的9【。0％但当结构较【复杂不能《确信所选择的—振型：数是否足够》时则应校核参—。振振型参《与质量与总质量的】比，值另外还同样—规，定对按？设防地震计算的作】用标：准，值效应要乘以效应折！减系数 《 《 5.2《.3  本规范【新增估计水》平，地震作用扭转耦联】影响的规定条款对】于平面对《称构筑物可能存在偶！然荷载？、施工质量等引【起，的偶然偏心为此参】照现：行国家标准建—筑，抗震设计规范GB】 5：0011规定对【这类结构可以不进行！扭，转耦联计算采用【增，大外侧构件内力【的简化处《理方法(对于角部】构件要乘以两次增大！系数：)；进行《偏心结构扭转耦联反！应分析时两个水平和！扭转参振振型—均要考虑到所以规】定每：个方向的参振振型】数量至？少包：含该：方向的？前三阶振型同样【还规定？了，所选取的振型数【应使振型参与质【量不小于总质—量的90％以—便当分？析复杂？结构且不《能，。确信参振振型数量足！够时据此《原则确定振型数量 ！ ？     由【于考：。虑，扭转：耦联分析时结构振】型较为密集因—。此规定单向水平地震！效应组？。合采用？完全二次项平—方根组合《方法即？CQC法 ！     计—算分析表明当相邻振！型的周期比为0.8！5时耦联系数—ρ约为0.27采用！SRSS法组合误差！很小当相《。邻振型周期比为【0.9时ρ》＝0.5则应—采用CQC法组【合 ？     双！。向水：平地震效应组合方】法参照现行国家标】准，建，筑抗：震，。设计规范GB 5】0011取一—个，方向效应的10【0％另一《个方向的85—％平方？和开平方组合方【法并取两个方向效应！组，合的：较大值？。作为双向《水平地？震标准？值效应 【 5.2.4 】。 突出构《筑物顶面的小型【结构：一般系指其重力荷载！小于标准层1—/3的情况采用底部！剪力法？计算时小型结构的】重力荷载《应计入下部结构【中但：不单：设一个质点本—规范中的《贮仓的仓上建筑和】。钢框排架结构的天窗！按底部剪力法计算】的，增大系数取值另有规！定 《 ？5.2.5  【本条为强制性—条文在长周期—。段的地震影》响系数α下降较快对！于基本自振周期【大于3.5》s的结构计》算的水平《地震：作用：效应可能偏小这【是因：为此时地震动—速度和位移起控【制作用但《规范中所采用的底】。部剪力法和振型【分解反应谱法均无法！考虑其影响从结构安！全角度考虑提—出对结构总水平地震！剪力及各结》构层水平地震剪力最！小，值的要？求规定？了不同烈《度下的剪力》系数不符合要求时】需改变结构布—。置或调整结构总剪力！和各层剪力》例如当？结构底部总剪—力略小于《本条规？。定而中部、上部结构！层均：满足最小值时可采】用下列方法调整结构！基本自振《周期位于反应加【速度控制段》时则各层《均，需乘以同《样大小？的增大系数；结构】基本自振周期—位于反应《谱位移控制段时则】各层均需按底部剪力！系数的差值Δλ【0增加各《层的地震剪力—即ΔFEki＝Δ】λ0GE《i，。；结构基本自振周】期位于？速度控制段时—则增加值应大—于Δ：。λ0GE《i结构顶部增加【值可取动《位移作用和加速【度作用二者的平【均值中间各层的增加！值可近似按线性【分布 】    需注意的是！底，部，总剪力相差》较多时结构选型和】总，。体布：置需重新调整不能仅！乘以增大系数；只要！底部总剪力不—满，足要求各层剪—力均需调整》；，满足了最小地震【剪力并采取》加强措施后应—重新进行地震作用】计算：。直到满足为》止；按时程分析【法，计算时？也要符合《本条要求；不考【虑结构阻尼比—的不同各类结构均须！满，足本条要求 【