5》.2 ？ 水平？。地震作？用计算 ！ 5.2》.1  本次—修订在计算》水平地震作用和【作用效应时仍沿用原！规范给出的新的【底部剪力法 】 ？    1  现行！国家标准建筑—抗震：设计规范《。G，B 50011采用！的底：部，剪力法？只适用于以》剪切变形为主的【结构对于构》筑，物来说除了以剪切变！形为主的剪切型结】构外还存在着剪弯】型和弯曲型的结构为！了适应构筑物的水平！地震作？用简化计算的—需要本规范仍采【用原：规范给出的新—。的底部剪力法其【根据如下 】     —    1)对于】。基本自振《周期T1《处于：谱加速？度控制区(》短周期区《)的结构振》型分：解反应谱法》求得的底部剪—力实质上与仅考虑】基本振？型，时的结果相同于是在！底部剪力《公式中用第一—振型的？等效总重《力荷载代替总重【力荷载则该公式【将精确给出基本自】。振周期T1在谱加】速度控制《区的结构的底—部剪：力 ？   —   ？   ？2)对？于基：本自振？周，期T1处在谱速度】。和位移控《制，区(即中等》周期和长周》期区：)的结构按振—型分解反《应谱：法求得的《底部剪？力要高于仅》考虑基？本振：型的底？部剪力？法求得？的值这个差值反映了！高，振型：的影响 《  —       【3)这种差值随【结构基？。本自振周期T1的增！加和结构剪弯刚度】比，的减小？而增加；为了—反映这种差异可将底！部剪力计算公式中的！。地震影？响系：数，α增大亦即减小反】应，谱曲线在《速度：和位移谱控制—区中随周期T—。的衰：减率以提高反—。应谱曲线《实际上是采用式(5！.1.6-4)的增！大系数来提高α值 ！ ： ：     2  现！行国家标《准建筑抗《震设计规范G—B 50《01：1关于底《部剪力？沿结构高度分布【的计：算采取了将部分底】部剪力集中作用于】结构顶部《而其余部分》则按：倒三角形分布的方】法，这，种方法只《适用于计算结构【的层间剪力而—不适用于计算层间弯！矩对工业与民用建】。筑结构来说一般【无需验算《结构层间弯矩及【其基础的倾覆力矩故！可不计算弯》矩但对构筑物来说由！于有：的构筑物《的平面？尺寸较小还需进【。行抗倾覆力矩—验算因此在计算中不！但要较精确》地计算层间剪力【而且要较精确—地计算层间弯—矩，这就要求《较精确地《计算沿结构高度【的，水平地震作用效应】。的方法 】     》本规范采用的原【规范给出的新的底】部剪力法《如下所述 》  —   按式(5.2！.1-1)计—算总水平《地震作用即底部剪力！。将它看成是》由基本振型》和第二振型(代表】高振型影响)的底】部剪力的组合再分别！求出它们《的相应底《部剪力及其沿高【度的分布并》分别计算由基—本振型和第二振型的！水平地震作用—产生的层《间剪力和弯矩等地】震，作用效应《然后按平方》和开方？法进行？组合求得总》的地震作用》效应基本振型—的，底部剪力按式(5.！2，.1-6《)计算此时的地震影！响系数无须考虑增】。大，系数直接由图5.1！.6求得《对多质点体系—T1＞Tg时—按，式，(5.？1.6-4)—考虑了增《大系：数为此再除以增【大，系数；T1》≤T：g时增大系数—等，于1等？于不考虑增大—系数；因《此，仅在第二《振型：中，考虑增？大系数第二》振型的底部剪力根】据平方？和开方组合法由总】的底部剪力和—基本振型的》底部剪力按》式(5.2.—1-7)计算—各振型底《部剪力沿高度—的分布采《。用按振型曲线分布】即按式(5.—2.1-4)和式(！5，.2.1-5)计】算的基本振型和第二！。振型的振型曲线分】别近似取《为，式(5.2.1-3！)和式？(5.2.1-8)！。表5.？2.1中《所列基本振型指数δ！和h0＝0.—8h是根据对—多个剪？切型：。、剪弯？型和弯曲型结构【的计算振型》曲线进行拟合求得的！    ！ 3  水平地【。震作用标准》值，效应由两个振—型，的，作用效应平》方和开方确定按设防！地震计算《。的地震作用标—准值效？。应应乘以《效，应折减系数对—一部分结《构来说效《应折减系数与原【结构影响《系，数的：考虑因素相似但【不同构筑物的差【异比较大有的构筑物！。的效应折减系数【并不完全是反映【结构本？身，的塑性耗能》效应而是综合影响】。系数(？ξ＝0.25～0】.45) ！。 5.？2.：2  当采用振型】分解反应谱》法分析？对称结构时其地震作！用标准值效应由所】。取各振？型的贡？献的平方和开方【确定此次修订将一般！构筑物的组合振【型个数？。增加：到3个～《5个；对于》高柔和不规则的【构筑物规定其组合】的振型？个数适当增加—。；对于？某些特殊构筑物【如框排架结》构、电？视塔和冷《却塔等上述参振【振型显？然不够为此规定【对所有构筑物—所选：取的振型数》应，使振：型参与质量不小于】总质量的90％对于！一般构筑物取3个】～5：个振型对于高柔和】不规则的构筑—物振型数量》适当增加可以保【证振型参与质量不小！于总质量的90【％但当结构较—复杂不能确信所选】择的振型数》是否足够时》则应校核参振—振型参与质量与【。总，质量的比值另—外还同样规定—对，按设防地《震计算的作用标【准值效应要乘以效】应折减系数 — 《 5.？2.3  本规范新！增估计水平》地，震作用扭转耦联【影，响，的规定条款对于【平面对？称构筑物《可能存在偶然荷【载、施工质》量等引起的偶然偏心！为此参照现行国【。家标：准建筑？。抗震设计规范GB ！50011》规定对这类结构可以！不进：行扭转耦联计算【。采用增大外侧—构，件内力的简化处理】方法(对于》角，部构件要《乘以：。两次增大系数—)；进？行偏：心结构扭转耦—联，反应分析时两个水】平和扭转参振振型均！要考虑到《所以规定每个—方向的参振振型【数，量，至少包含该方向的前！三阶振型同》样，还规定了所选取的振！型数应使振》型参与质量不小于】。总质量的90％【以便当分析复杂结】构，且不能确信》参，振振：型数量足够》时据此原《则确定振型数—量 ？   —  由于考虑—扭转耦联分析时结构！振型：较为密集因此规【定单向水平地震效】应组合采用完—全二次项《平方根组《。合方法即《。CQC法《   】 ，。 计算分析表—。明，。当相邻振型的周期比！为0.85时耦联系！数ρ：约为0？.27采《用，SRSS《法组合误差很小【当，相邻振型《周期比为0.—9时ρ＝《0.5？则，。。应，采用CQC法组合 ！ ：    — 双向水《平地震效《。应组合方法参照【现行国家标》准建筑抗震设—计规范G《B ：500？。11取一个方—向效应的1》00％？另一个方向的—85％平《方和开平方组—合方法并《取两个方向效—应组合的较大值【作为双向水平—地震标？准值效应 】 ：。5.2.《。4  突出构筑【物顶面？的小型结构一般系】。指其重力荷载小于】标准层1/3—的情况采用底部剪】力法计算《时小型结构》的重力荷《载应计入下部结构中！但不单设一》个质点本规范中【的贮仓的仓上建【筑和钢框排架—结构：的天窗？按，底部剪力法计算的】。。增大系数取值—另有规定 — ？ 5.2.5—  本条为》强，制性条文在》长周：期段的地震》影，。响系：数α下降较》快对于基本自振周期！大，于3.5《s的：结，构计算的水平地震作！用效应可能偏小【这是因为此时地震】动，速度和位移起控制作！用但规范中所采【用的底部剪力法和振！型分解反应谱法均】无法考虑其影响从结！构安全角度考虑提出！对，结构总水《平，地震：剪力及各《。。结构层水平地—震剪力最《小值的要《求规：定了不同烈》度下：的剪：力系数不符合要求时！需改变？结构布置或调整结】构总：剪力：和各层剪力例如当】结构底部总》剪力略小于本条规】。定而中部、上部结构！层均满足最小值时可！采用下？列方：法调整结构》基本自振周期位【于反应加速度—控制段时则各层【均需乘以同样大【小，的增大系数；—。。结构基本自振周期位！于反应谱位移控制】段时则各层均需按】底部剪力系》数的差值Δλ0增加！各层的地震》剪力即ΔFEki＝！Δλ0GEi；结】构基本自振周期位】于速度？控制段时《则增加值应》大，于Δλ0GE—i结构顶部增加值】可取动位移作用【和加速度作》用，二者的平《均值中？间各层？的，增加值？。可近似按线性分【布 《     需】注意的是底部总剪】力相差较多时结【构选型和总》体布置？需重新调整不—能，仅乘以增大系数；】只要底？。部总剪？力不满足要求各【层剪力均需调整；】满足了最小地震剪力！并采取加强措施后】应重：。新进行地震》作用计算直到满足】为止；按时程—分析法计《。算时也要符合本条】。要，求；不考虑结构阻尼！比，的不同各类结构【均须满足本条要【求 ？