：。 5.2》  水平地震—作用：计算： 5！.，2.1 《 本次修订在计算】水平：地震作？用和作用效应时仍】沿用原规范》给出的新的底部【。剪力法 — ，  ？   ？1，  现行国家标准】建筑抗震《设计规范G》。B 50011采用！的底部剪力》法只适？用，于，以剪切？变形：。为主的结构》对于构？筑物：。来说除了以剪切变】形，为主：的，剪切型结构》外还存在着》剪弯型和弯曲型的结！。构为了适应构筑物的！水平地震作用简化计！算的需要《本规范仍《采，用原规范给出的新】的底部？剪力：法其根据如下 】  》    《   1)对—于基本自振周期T1！处于谱加速度—控制：区(短周期区)【的结构振型》分解反应谱法求得的！底部剪？力实质上《与仅考虑基本振型时！的结果？相同：于，是在底部《。剪力公式中用第【。一，振，型的等效总》重力荷？载代替总《重力荷载则》。。。该公式将精确给出】。基本：。。自，振周期T1在谱加速！度控制区的结构的底！部剪力 —。 ：        】 2)对于》基本自振周》期T1处在》谱速：度和位移控》。制区(即中》等周期和长周—期区)？的结构按振型分解反！。应，谱法：。求得的底部剪—力要高于仅考虑基本！。振，型的底部《剪力法求得》的值：这个差值反映—了高振型的影—响   ！。   ？   3)这种差值！随，结构基？本自：振周期T1的增加】和结构剪弯刚度比的！减小而增《加；：为了反映这种—差异可将底部—剪力计算公式中的地！震，影响系数α增大亦】即减小反《应谱曲线在》速度和位《移谱控制区中随【周期T的衰减率以提！高反应谱曲线实际上！是，采用式(5.1【.6-4)的增大系！数来提高α》值   ！  2  现行国】家标准建《筑抗震设计规—范GB 500【11关于底部—剪力沿结构高度分布！的计算采取了将部】分底部剪力集—中，作，用，于结构？顶部而？。其，余，部分则按倒三—。角形分布《。的方法这种方法只适！用于计算结构的层间！剪力：而不适用于计算层间！弯矩对工业与民用建！筑结构来说一般无】需验算结构层间弯】矩及其基础的倾【覆力矩故可不计算弯！矩但对构筑物来说由！于有的构筑物—。的平面尺寸较—小还需？进行抗？倾覆力？矩验：算因此在计算—中不但要较》精确地计算层间【剪力而且要较精【确地计？算层间弯矩这就要求！较精确地计算沿【结构高？度，。的水平地震作用【效应的方法 】     【本规范采《用的原规范给出【的新的底《部剪力法《如下所述 ！     按式(】5，.2.1-1—)计算总水平地【震作用即底部剪力】将，它，看成是由基本—振型：和第二振型》。(代表高振型影【响)的底部剪力的组！合再分别求出它【们的相应底部剪【力及其沿高度的分布！。并分别计《算由基本振型和【第二：振型的水平地—。震作用产生》的层间剪力和—弯矩等地震作用效】应然后按平方和【。开方法进行组合求得！总的：地震作用效》应基本振型的底部】剪力按式(》5，.2.？1-6)《计，算此时的地》震影响系数无须考虑！增大系数直接由【图5.1.6—求得对多质点—体系T1＞Tg【时按式(5.—1.：6-：4)考？虑，了增大系数为此再除！。以增大系数；T1】≤Tg时《增大：系数等于1等于【不，考虑增？大系数；因此仅在】第二振型中考—。虑增大系数第二振型！。。的，底部剪力《根据平方和开方【组合法由总的—底部剪力和》基本振型的》底部剪力按》式(：5.2.1-—7)计？算，各振型底部剪力【。沿高度的分布—采用按振型曲线分】布即按？式(5？.2.？1-4)《和式(5.2—.，1-5)计算的基本！振型和？。第二振型的振—型曲线分别近似【取为式(5.2.1！。-3)和式(—5.2.1》-8)表《5.2.1中所列基！本振型指数δ—和h0＝0.—8h是根《据对多？个剪切型、剪弯型和！弯曲型结构》的计算振型曲线【进行拟合求得的 】 》    3  【水平地？震作用标准》值效应？由两个振型》的作用效应平—方和开方确》定按设防《地震计算《的地震？作用标准值效应【应乘以效《应折减系《数对一部分结构来说！效应：。折减系数与原—。结构影响系数的【考虑因素相似—但不同构筑》物的差异比》较，大有的构筑物的效】应，。折减系数《并不：完全是反映》结构本？身的塑性耗能效【应而是综合》影响系数(ξ—。＝0.？25～0.》45) 】 5.2.2 【。 ，当采用振《型分解反应》谱法：分，析对称结构时其【地震作用标》准，值效应由所取各【振，型的：贡献的？平方和开方》。确定：此次修订将一般构筑！物的：组合：振型个数增加—到3：个～5个；》对于：高柔和？不规则的构筑物规定！。其组合的振型—个数：适当增加；对于某】些特殊？构筑物如框》排架结构、电视【塔和：冷却塔等上述参振】振型显然不够为此规！定对所有构筑—物，所选取的振型数应使！振型：参与质量不小于总质！量，的90％对》于一般构筑物取3】个～5个振型对【。于高：。柔，和不规则的》构筑物振《型，数，量适：当，增加可以保》证振型参与》质量不小于总质量】的，90％但当》结，构较复杂不》能确信所《选择的振型数是【否足够时则应校核】参，振振型参《。与质量与《总质量的比值—另外还同《。样规定对按设防地震！计算的作用标准值效！应要乘？以效应折减》系数 — 5.2.—3  本规》范新：增估计水平地震【作用扭转耦联影响的！规定条款对》于平面对称构—筑物可？能存：在偶然荷《载、施工《质，量等：引起的？偶然偏心为此参【。照现行国《家，标准建？筑抗震设计规—范GB 5001】。1规定对这类—结构可以不》进行：扭转耦联计》算采用增《。大外侧构《件，内，力的简化处理方法】(对于角部》构件要乘以两次增大！系数)；进行偏心】结构扭？转耦联反应分析时】两个水平和扭转参】振，。振型均要考虑到所】以规定？每个方向的》参振振型数量—至少包含该方向的前！三阶振型同样还规】定了：所选取？的振型数应使—振型参与质量不小于！总质量的9》0％以便当分析复】。杂结构且不能确信】参振振型数量足够】时据此原则确—定振型数量 ！     —由于考虑《扭转耦联《。分析时结构》振型较为密集因此规！定，单向：水平地震效应—组合采用完》全二次？项平方根《组合方法《即C：QC法 》     计！算分：析表明当相邻振型】的周期比《为0.8《5时耦联系数ρ约为！0.27采用—SRS？S法组？合，误差很小《当相邻振《型周期比为》0.9？时ρ＝0.5则应】采用CQC法组【合， ： 《 ，   双《向水平地震效应【。组合：方法参照《现行国家《标准建？筑抗震？设计规？范GB 50011！取一个方向效应的】10：0％另一个方向【。的85％平方和开】平方组合方法并【。取两个？方向：效应组合的较大值作！。。。为双向水平地震标准！值，效应 《 5.—2.4  突出构筑！物顶面的小型结构】一般系指其重力荷】载小：于标：准层1/3的情况采！。用，底，部剪：力法计算时小—。。型结构的重》力荷载？。应计入下《部结：构，中但不单设一个【质点本规《范中的贮《。仓的仓上建筑—和钢框排架结构【。的天窗按《。底部剪？力法计算的增—。。大系数取值另有规定！ 5【.2.5《  本条为》强制性条文》在长周期段的—地震影响系数—α下降？较快对于基本—自振周期大于3.5！s的结构计算的【水平地震作》用效应？可能偏？小，这是因为《此时地震动速度【。和位移起控制—作用但规范中—所采用的底部剪力法！和振型分解反应【谱，法均无法《考虑其影响从结【构，安全角度《考，虑提出对《。结构总水平地震【剪力及各结》构，层水平地震》。剪力：。最小值的要求规【定了不同烈》度下的剪力系数【不符合要求时—需改变结构布置或】调，整结构总剪》力和各层剪力例【如当结构《底部：总剪力？略小于本条规定而】。中部、？上部结？构层均满足最小值时！可采用下《。列方：法调整结构基—。本自振周期位于【反应加？速，度控制段《时则各层均需乘以】同样大小的增—大，系数：；结构基《本自振周期位于反】应谱：位移控制段时则各层！均需按？底部剪力系数的差值！Δλ0增加》各层的地震剪力即Δ！FEki＝Δλ0G！。Ei；结构基—本自振周期》位于速度控制—段时：则增加值应大于Δ】λ，0GE？i结构顶《部增加值可取—动位移作《用和加速度》作用二者的平—均值中间各》层的增加值可近似】按线性分布》。。 ， 》  ：。  需注《意的是底《部总剪力相》。差较多时《结，构选型和总体布置需！重新调整不能—仅乘以增《大系数；只要底【。部总剪力不》满足要求各层剪力均！需调整；满》足，了最小？地震剪力《并采取加强》。措，施后应重《新进行地震作用计算！直到满足为止—；按时程分析—法计算时也要符【合本条？要求；不《考虑结？构阻尼？比的不同各类结构】均须满足《本条要？求 ？