： 5？.2  水平地【。震作：用计算 ！ 5.2.1  ！本次修？。订在：计算：水平地震作用和【作用效应时仍沿用原！规范给出的新的底】部剪力法 》    】 1  《现，行国家标准建筑抗】震设计规范》GB 50011采！用的底部剪力—。法只适用于以—剪，切变形？为主的结《构对于？构筑物来说》除了以剪《切变形？为主：的剪切型结》构外还存在》着剪弯型《和，弯曲型的结构为了】适应构筑物的—水平地震作用—。简化计算的需要【本规范仍采用—原规范给出的新的底！。部，剪力：法其根据如》下， ？       ！  1)对于基本】。自振周期T1处【于谱加速度控制区】(短周期《区)的结构振—型分：。解反应谱法求得的】底部剪力实质上与】仅考虑基本》振型时的结果—相同于是在底部剪】力公式中用第—一振型的等效总重力！。荷载：代替总？重力荷载《则该公？。式将精确给出基本】自振周期《T1在谱加速度【控制区的结构的【底部剪？力 —。     》    2)对于基！本自振周期T1处】在谱：速度和位移控制区(！即中等周期》和长周期区》)的：结构按振型》分解反应谱法—求，得的底部剪力要高】于仅考虑基本振型的！底部剪力法求得【的值这个差值反映】了高振型的影响 】 》 ，       3】)这种？差，值，。随，结构基本自振周【期T1的增加和结构！剪弯刚度比的减小而！。增加；为了》反映这种差异可将底！。部，剪力计算公式中的地！震影：响系数α《增大亦即减小反应谱！。曲线在？速度和位移谱—控制：。区中随周期T—的衰减率《以提高反应》谱曲：线实际上是》采用式？(5：.1.6-4)的增！大系数来提》高α：值 —    《 2 ？ 现行国家标准建】筑抗震设《计规范GB 50】011关于底—部剪力沿《。结构高度分布—的计算采取》了将部分底部—剪力集中作》用于结构顶部—而其余部分则按倒三！角形分布的方法这种！方法只适用于计【算结：构的层间剪力而不适！用于计算层间弯矩】对工：业与民用《建筑结构来》说一般？无需验算《结构层间弯矩—及其基础的》倾覆力矩故可不计算！弯矩：但对构筑物》来说由于有的—。。构筑物的平面尺【寸较小？还需进行抗倾—覆力矩验算》因此在？。。计算中？不但要较精确地计】算层间剪力而—且要较精确地—计算层间《弯矩这就要求较精确！地计算沿结构高度的！水平地震作用效应的！方法 ？  —   本规范—采用的原规范给出的！。新的底部剪力法【如下所述 ！  ：   按式(5.2！.1-1)计算总水！平地震作《用即底部剪力将【它看成？是由基本振型—和第：二振型(《代表高振型影响)的！底部剪力的》组合再分别求—出它们的相应底【部剪：力及：其沿高？度的分布《并分：别计算由基本振型】和第二振《型的水？平地震作用产生【的层间剪力和弯矩等！地震作用效应然后按！平方和开《方法进行组合求【得总的地震作—用效应基本振—型的底部剪》力按式(5.2.1！-6)计算此—。时的：地震影响系数无【须，考虑增大系数直【接由图5.1—.6求得对多质点体！系T：1＞Tg时按式【(5.1.6—-4)考虑了—增大：系数为此再除—以增大系数；T1】≤Tg？时，增大系数等于—。1等于？不，考虑增大系数；【因，此仅：在第二振型中—考虑增大《。。系数第二振型的底部！。剪力根据平方和【。开方组合法由总【的底部剪《力和：基本振型的》底部剪力《按式(5.2.1-！。7)计算《各振型底部剪力【沿高度的分》布采用按振型曲线分！布，即按式(5.2【.1-4)和式【(5.2.》1-：。5，)计算的基》本振型和第二振型的！振型曲线分》别，近似取为式(5【.2.1-3)和式！(5.2.1-8】。)，表5.2.1中【所列基本振型指【数δ和h0》＝0.8h是根据对！多，个剪切型、剪弯型和！弯曲型结构的—计算振型曲线进行拟！合求得的 】   《  3？  水平地震作用】标，准值效应由》两个振型的》作用效应平方—和开方确定按—设防地震计算的地】震作用标准值效应应！乘以效应《折减系数对一部分结！构来说效应折减系】数与原结构影响系】。数的考虑因素相似】但不同构筑》物的差异比较大【有的构筑《物的效应折》减系数并不完—全是反？映结构本身的—塑性耗？能效应而是综合影】响系数？(ξ＝0.25【～，0.45)》 5【.2：.，2  当采用振【型分解反应谱法【分析对称结构时【其地震作用标—准值：效应由？所取各？。振型的贡献》的，。平方和开方确定此】次修订将一》般，构筑物的组合振型】个数增加到3个～5！个；对于《高，柔和不规则的—构，筑，物规定？其，组，合的振型个数—适当增加；》对于某？些特：殊构筑物如框排【架结构、《。电，视塔和冷却塔等【上述参？振，振，。型显然不《够为此规定》对，所有构筑《物所选取《。的振型数《应使：振型参与质量不小】于总质量的90％】对于一般构筑—物取3个《～5个振型对于【高柔和不规则的【构筑物振《。。型数量适当增加可以！保证振？型参与质量》不小于总质量—的90％但当结构较！复杂不能确信所【。选，择的：。。振型数是否足够时则！。应校：。核参振振型参与【质量与总质量的比值！。另外还同样》规定对按《设防地震计算的【作用标准值效应【要乘以？效应折减系数— 5.】2.3  本规范】新增估计水平—地震作用扭转—耦联影响的规定【。条款对于平面对【称构筑物可能—。存在偶然荷载、【施工质？量等引起的偶然【偏心为此参》照现行国《家标准建《筑抗震设计规范G】B， 5：0，011规定对这类结！构可以不《进行扭？转耦联计算采用增】大外侧构件》内力的简化处—理方法(对于角【部构件要乘以两次】增大系数)；进【行偏心结构扭转耦】联反应分析》时两：个水：平和扭转参振振型均！要考虑到所以规定每！个方向的参振振型】数，。量至少？包含该方《向的：前三：阶振型同《样还规定了所选取】的振：型数应使振型参与质！量不：小，于总质量的》90％以便》当分析复杂结构【且不：能确信参振》振型数量足够—时据此原《则确：定振型数《量   ！。。  由于考虑扭转耦！联，。分析时结构振型【较为密集《因此规定单》。向水平地震效应【组合采用完全—二次项平方》根组合？方法即CQC法【   】  计算分析表【明当相邻振型的周】期比为0.8—5时耦联系数ρ约为！0.27采》用SRSS》法组合误差很—小当相邻《振型周期比》为0.？9，。时ρ：＝0.5则应采【用CQC法组—合 》     —双向水？平，地震效应组合方法参！照现行？国家标准建》筑，抗震：设计规范GB— 50？011取一个方【向效应的100％】另一个方《向的85％》平方和开平方组合方！法并：。取两个方《向效应组合的较【大值作为双向水【平地震标准值效【应 ？ 5.2.】4  突《出构筑物《顶面的小型》结构一？般系指其重力荷【载小于标准层1/】3的情况采用底【部剪：力法计算时小型【结构的重《力，荷载应计入下部结构！中但：不，单设一个质点本【规范中的《贮仓：的仓上建筑和钢【框排架结《构的：天窗：按底部剪力法计【算的增大系数取【。。值另有规《定 5】.2.5  本条为！强制性条文在长周】期段的地震影响系数！α下降较快对于基本！自振周期大于3.】5s的？结构计算《的水平地震作用【效应可能偏》小这是因为此时【地，震动速度《和位移？起控制作用但规范中！所，采用的底部剪力法和！振型分？解反：应谱法均无法—考虑其影响从结【构，安全角？度考虑提出对结构总！水平地震《剪力及各结构层水平！地震：。剪力最小值的—要求规定了不—同烈度下的剪力【系数不符合》要求时？需改：变结构布置或调整结！构总剪力和各层【剪力例？如当结构底部总剪】力略小于本》条规定？而中部、上部—结构层均满足最【小值时可《采用：下列方法调整—结，构基本？。自振周？期，位于反应加速度控】制段时？则各层均需乘以【同样大？小的增大系数；【结构基本自振周【期位于反应谱—位移控制段时则各】层均需按底》部剪力系数的差值Δ！λ0增加各》层的：地震剪力即ΔFE】。ki＝Δλ0GE】i；：结构基本自振周【期，位于速？度，控制段时则增加【值，应大于Δλ0GE】i结构顶部增加值可！。取动位移作用和加速！度作用二者的—。平均：值中间？各层的增加》值可：近似按线性分布【 》     需注意】的是底？部总剪力相差较【多时结构选型和总体！布置需重新》调整：不，能仅乘以增》大系：数；只要底部—总剪力不满足要【求各层？剪力均需调整；满】足了最？小地震剪《力并采取《加强措？施后：应重新进行地—震作：用计算？直到满足为止—；按时程分》析法计算时也要符】合本条？要求；不考虑结【构，阻尼比的不》同各类结构》均，须满足？本条要？求 ？