？ 5：。.2  水平地【。震作用计算 】 ？ ， 5.2.1  】本次修订在计算水平！。地震作用和作用效】应时仍沿《用原规范给出的【新的底部剪力法 】 《     1 【 现行国家标准建筑！。抗，震设计规范G—B 500》11采用的底—部，剪力法只适用于以剪！切变形为《主的结构对于构筑物！来说除了以》剪，切变形为主》的剪切型结构外还】存在着？剪弯：型和弯曲型的结构为！了适：应构筑物的水平地】震作用简化计算【的需要本规》范仍采用原规范给】出的：新的底部剪》力，法其根据如下 【。  —  ：   ？  1)对于基本】自振周？期T1处于谱—加速度控《制区：(短：周期区)的结构振型！分，解反应谱法求得【的底部剪力实—质上与仅考虑基本】振型时的结果相同】于是在底部剪—力公式中用第一振】型的等效总重力荷】。载代替？总，重力荷载则该公【式将精确给出—基本自振周》期T1在谱》。加速度控制区的【结构：的，底部剪力 【    —     》2)对于基本自振】周期T1处》在谱速度和》位移控制区(即【。中，等，周期和长《周，期区)的结》。构按：振型分解反应谱法】求得的底《部剪：力要高于仅考虑基】本振型的底部—剪力：法求得的《值这个差值反映【了，高振型的《影响  ！       3)！这种差值随》结构基本自振周期】T1的？增加和？结构剪弯刚度比的减！小而：增，加；为了《反映这？种差异可将底—部剪力计算公式中的！。地震影？响，系数α增大》亦即减小反应—谱曲线在速度—和位移谱控》制，区中随周期》T的衰减率以—提高反应《谱曲线实际上—是，采用式(5.1【.6-4)的增大】系数来提高》α值  ！  ： 2  现行国家】标准建？筑抗震？设计规范GB— 50011—关，于底：部剪力沿结构高度】分布的计算采取了】将部分底《部剪力集中作用于结！构顶部而《其余部分则按—倒三角形分布的方法！这种：方法只适《用，于计算结构》的层间剪力》而不适用于计—算层间弯矩对工【业，与民用建筑》结构：来说一？般无：需，验，算结：构层间弯矩》及，其基础的倾覆力【矩故：可，不计算弯《矩但：对构筑物来说—由于有的《构筑物的平面—尺寸较小还需进行抗！倾覆力？矩验算因此在计算】中不但要较精确【。地计：。。算层间剪《力而且要《较精确地计算—层间弯矩这》就要：求较精确地计算沿结！构高度？的水平地震》作用效应的方—法 【。  ：  本？。。规范采用的》原规：范给出？的，新的：底部剪力《法如下所《。述 【    按式(【5.2.1-1)】计算总水平地—震作：用即底部剪力将它看！成是由？基本振型和》。第二振？型(：代表高振型影—响)的底部剪力【的组合再分》别求出它们的相应底！部剪力及其沿高度】的分布并分别计算】由基本振型和第二振！型的水平地震—作用产生的层间【剪力和弯《矩等地震作用—效应：然后按？平方和开方法进行】组合：求得：总的地震《作用效应基本振【。型的底部剪力按式】(5.2.》1-6)计算此时的！地震影响《系数无须考虑增大】系数直接由图5.】1.6求《得对：。多质点体系》T1＞？Tg：。时按式(5.1.6！。-4)？考虑：。了增大？系数为此《再除以？增大系？数；T1≤Tg【时增大系数等于【1等于不考》虑，增大系数；》因此仅在《第二振型中考虑【增大系数第二振型的！底部剪力根据—平方和开方组合法】由总的底部剪力【和基本振型的底部剪！力按式(《5.2.1-7【)计算各振型底【部剪力？沿高度的分布—采，用按振型《曲线分布即》按式(5.2.1】。-4)和《式，(5.2.1—-5：)计算？的基本振型》和第二振型的振型曲！线分：别，近似：取为式(5.2【.1-3)》和式(5.2.【1-：8)表5.2.1】中所列基本振型【指数：δ和h0＝0.8h！是根据对《。多个剪切型、剪弯型！和弯曲型《结构的计《。算振型曲《线进行？拟合求得的 —     ！3  ？水，。平地震作用标准值】效应由两《个振型的作用效【应平：方和开方《确定按设防》地震：计，算的：地震作用标准值效应！应乘以效《应折减系数对—一部分结构》来说：效应折减系数与原结！构影响系数的考虑因！素相似但《不同构筑物》的差异比较大有的构！筑物的效应折减系】数并不完《。全是反映结构本身】的，。塑性耗能效应—而是综合影》响系数(ξ＝0.】25～0.45) ！ 5.2.！。2  当采用振型】。分，解反应谱法分析对】。。。称结构时《其地：。震作用标准值效【应由：。所取各振型》的贡献的平方和【开方确定此次修订将！一般构筑物的组合】振型个数增》加到3？个，～5个？；对于高《柔和不？规则的构筑》物规定其组合的【振型个数适当—增加；对于》某，些特殊构筑物如【框排架结构、电视塔！和冷却塔《等上：述参振？振型显然不够为此规！定对所有构》筑物所选取的—振型数？应使振？型参与质量不小于】总质量的90％对】于一般构《筑，物取3个～5—个振型对于高柔和】不规则的构筑物【振型数量适当增加】可以保证振型参【与质量不小于—总质量？的90％但当结【构较复杂不能—确信：所选择的振》型数是否足够时【则应校核参振振【型参与？质量与总质量的【比值另外还》。同样规定《对按设防地》震计算的作用标准】值效应要乘以效【应折：减系数 》 5》.2.3  本规范！新，增估计水平地震作用！。扭转耦联影》响的规定《条款对于平面对【称构筑物可》能存在偶然荷载【、施：工质量等引起的【偶然偏心《为此参照现行国家】标准建筑抗震设计规！范GB 5001】1规定对这类结构可！以不进行扭转耦联】计算采用增大外侧构！件内力？的简：化处理方法(—对于角部构》件，要乘：以两次增大系数)；！进行偏心结构扭【转耦：联反应？分析时？两个水平和扭—转参振振《型均要考《虑到：所，以规定每个方向的】参振振型数》量至少包含该—方向：的前：三，阶振型同《。。样还规定《了所选取的》振型：数应使振型参与【质，量不小于总》质量的90》％以便当分析复杂结！构且不能确信参【振振型数量足够时据！此原则？确定振型数量 ！ ？    由于考虑扭！转耦联分析时—。结构振型较为密【集因：此规定？单向：。水平地震效应组合】采用：完全：二次项平方根—组，合方：法即C？QC法 》    【 ，计算分析表明当【相邻振型的》周期比为0》.85时耦联系【数ρ约为0.—27采用SRS【。S，法组合误差很小当】相邻振型周期比为】0.9时ρ＝—0.5则应采—用CQC法》组合 】  ：  双向《水平地震效应—组合方法参照现行国！家，标准建筑《抗震设计规范GB ！5，0011取一个方】向效应的100％另！一个方向的8—5％：平方和开平方组合方！。法并取两个方向效应！组合：的较：大值作？为双向水平地震标准！值效应 【 5.2.—4  ？突出构筑物顶面的】小型：。结构一？般系指其重力荷【。载小于标准》层1/3《的情况？采，用底部剪力法计【算时小？型结构的《重力荷载应计—入下部结构中—但不单？设一个？质点本？规，范中的贮仓的—仓上建筑和钢框【排架结构的》天，窗按底？部剪力法计算的【增大系数取值另有规！定， 》 5.2.》5  ？本条为强制性—条文在长周期段的】地震：影响系数α下降较】快对于基本自—振周期？大于3.5s的结构！计算的水平地震作】用效应可能偏小【这是因为此时地震动！速度和位移》起控制作《用但规范中》所采用的《底部剪力法》和振型分解》反应谱法均无—法考虑？其影响从结》构安全角度考虑提】出对结构总水平地震！剪力及各结构—层水平地震剪—。力最小值的要—求规定？。了不同烈度下—的剪力系数》不符合要求时需【改变结构布置或调】整结构总剪力和各层！剪力例如当结构底】。部总剪力《略小于本条规定而中！部，、上部结构》层均满足最小值时可！采用下？列方法？调整结构基》本自振周期》位，。于反应？加速度控制段时则各！层均需乘以同样【大小的增大系数【；结：构基本？自振周期位于反【应谱位移控制段时则！各层均需按底—部剪力？。系，数的：差，值Δλ？0增：加各：层的：。地，震剪力即ΔF—Eki＝Δ》λ0GEi》；结构基本自振周期！位于速度控制—段时则增《。加值应大《于Δ：λ0GEi》结构顶部《。增加值可《。取动位？移作用？和加速？度作用二者的平均】值中间？各层的？。增加值可近似按线性！分，布 【    《需注意的是底部【总剪力相差较多时结！构选型？和总体布置需—。重，新调：整不能仅乘》。以增大？系数；只要底部【总剪力不《满足要求各层剪【力，均需调整；满足了】最小：地震剪？力并采取加强措【施，后应重新进行地震作！用计算直到满足为止！；按时程分析—法，计算时也要符合本】条要求；不考虑结构！阻尼比的不同各类结！构均须？满足本条要求 】