5.2【  水平地震—作用计算 【 ， 5》.2.？1  本次修—订在计算水》。平地震作用》。。和，作用效？应时仍沿用原规【范给出的新的底部剪！力法 —     1【  现？行国家标准建筑【抗震设计规范GB ！50：011？采用的底部》剪力法只适用于以】。。剪切变形为》主的结构对》于构筑物来说除【了以剪切变形为主】的剪切型《结构外还存》在，着剪弯型和弯曲型】。的结构为了适应构】筑物的水平地震作用！简化计算《的需要本规》范仍采用原规范给】出的：新的底？部剪力法其根据【如下 【      —   1)对于基】本自振周期T—1处：于谱加速度控—制区(短周期区)的！。结构：振型分？解反应谱《法求得的《底部剪？力，实质：上与仅考虑》基本振？型，。时的：结果相同于是—在底部剪力公—式中用第一》振型的等效总重力荷！载代替总《重力荷载则该—公，式将精确给出基【本自：振周期T1在谱【加速度控制区的结】构的底部剪力 【     ！    2》)对于基本自振周】期，T，1处在？谱速度？和位移控制区(即】中等周期和长周【期区)的结构按【振，型，分解反应谱法—求得的？底部剪力要高于【仅考虑基本振—型的底部剪力—法求得的值这个差值！反映：了高振型的影响【 ，。。 ，。     】  ：  3)这》种差值随《结，构基本自振周期T】1的增加《和结构剪《弯刚度比的减小【而增加；为》了反映这种差异【可将底？。部剪力？计算公式中的地震影！响系数α增大亦【即，减小反应《谱曲线在速度和位移！谱控制区《中随周期《T的衰？减，率以提高反应谱曲线！实际上是《采，用式(？5.1.6》-，4)的增大》系数来提高α值 】 《     2— ， 现行？国，家标准建筑抗震设】计规范G《B 500》11关于底部剪力沿！结构高度分布的【计算采取了将—部分底部剪力集中】作用于结构顶部【而其余部分则按倒三！角形分？布的方法这》种方法只适用—于计算？。。结构的层间》剪，力而不适用于计【算层间弯矩对—工业与民用》。建筑结构来说—。。一般无需验》算结构层间弯矩及】其基础？的倾：覆力矩故可不计【算弯矩？但对构筑物来—说由于有的构筑物的！。平面尺寸较小还【需进行抗倾覆力矩验！算因此在计算中【不但要较精确地计】。算层间剪力而—且要较精确地计【算层间弯《矩这就？要求较精确地计算沿！结，构高度的水》平地震作用效应【的方：法， 》  ：  ： 本规范采用的原规！范给出的《新的底部剪力法【如，下，所述 《  》   按《式(5.2.1-】1)计？算总水平地震—。作用即底部》剪力将它看成—是由基本振型—和第二振型(—代表高振型》。影响：)的底部剪力—。。的组合再分别求出】它，们的相应底部剪【力及其沿高度的【分布并分别计算由】基本振型和》第二振型的水平地】震作用产生的—层间：剪力和弯矩等地【震作用效《。应然后按平方—和开方法《进行：组合求得总的—地震作用效应基【本振型？的底部？剪力按式(5—.2.1-6)计】算此时的《地震影响系数无【须考虑？增大系？数直接由《图5.1.6求得】对，多质点体系T—。1＞：Tg时按式(—5，.1.6-4)考虑！了增大系数》为此再除以》增大系数《；T1≤《Tg时增大》。系数等于1等—于不：。考虑增大系数；因此！仅在第二振型—中考虑增大》系数第二振型的底部！剪，力根据？平方和开方组合法由！总的底？部剪力和基本振型的！底部剪？力按式(《5.：2.1-《7)计？算各振？型底部？剪力沿高《度的分布采用—按振型曲线分—布即按式(5.2.！1-：4)和式《(5.2.1-【5)计算的基本振】型和第二振型的【振型曲线分别近似】取为式(5.—2.：1-3？)和式(5.2.】1-8？。)表5.2》.1中？所列基本振型指数】δ和h0＝0—.8h是根据对多】个剪切型《、剪弯型和弯—曲型结构的计算【振型曲线进行拟【合求得的 【 ？  ：  3  水平【地震作用标准—值，效应：。。。由两个振《型的作用效应平方和！开方：确定按设防地震计】算的地震《作用标准值效应应】乘以效应折减—系，数对一？部分结构来说—效应折减系数与【原结构影响系数的考！虑，。因素相似《但不同构筑物—。的差异比《较大有的构筑物【的效应折减》系数并不完全是反映！结构本身的塑性耗能！效应而是综合影响系！数(：ξ＝0.《2，5～0.4》5，)， —5.2.《2 ： 当：采用振型分解反【应谱法分析对称结】构，时其地？震作用标《准值效应《由所取各振型的贡】献，的平：方和开？方，。确定此次修订将【一般：构筑：物的组？。合，振型个数增加到【3个：～5个；对》。于高柔和不》规则的构筑物规定其！。组合的？振型个？数适当？增加；对于》。某些特殊构筑—物，如框排架结》构、电视塔和—冷却塔？等，上述：参振振？型显然不够》。为此规定对所有构】筑物所？选取的振型数应【使振型参与》质量不小于总质量】的9：0％对于一般构【筑物取3个～5个】振型：对于高柔和不规则】。的构筑物振》型数量适当增加【可以保证振型参与质！量不小于总质量【的90％但当—结构较？复，杂不：能，确，信所选择《的振型数是否—足，够时则应校核参【振振型参与质量与总！质量的比《。值另外还同样规定】对，。按设防地震计—算的作用标准—值效应要乘以效【应折减系《数 ： ？ 5.2.3  ！本，规范新增估计水平】地震作用扭转—耦联影响《。的规定条款对—于平面对称构筑物可！能，存在偶然《荷载、施工质—量等引起的偶然偏心！为此参照现行国【家标准建筑抗震【设，。计规范G《B 50011规定！对这类？结构可以不进—行扭转耦联》计算采用增大外侧】构件内力的简化处】理方法(对于角【部构件要乘以两【。次，增大系数)；进【行偏心结《构扭转耦联反应分析！时两个水平和扭转参！振振型均要》考虑到所《以规：定每个方《。向的参？振振型数《量至少包含该—方向的前《三阶振型同样还规定！了所：选取的振型数—应使振型《参与质量不小于总】。质，量的9？0％以便当分析复杂！结构且不能》确，信参振振型数量【。足够时据此》原则确定振型数量】 ， ： ，     由于考！虑扭转？耦联分析时结构振型！较为密集因此规定单！向水平地震》效应：组合采用《完，全二次项平》方根组合《方法即？C，QC法 —     计算！分析：表明当相邻振型的周！期比为0.8—5时耦？联系：数ρ约为《0.27采用SR】SS法组合误—差很小当相邻振型】周期比为0.9时】ρ＝0.5则应采】用CQC法组合 】   【  ：双向水平《地震效应组合方法】参照现行《国家：标准建筑抗震设【计规：范GB 5》001？1取一个《。方向效应的1—00％另《一个方向的85％平！方和开平方组合【方法并取两》个方向效应组合【的较大值作为双向水！平地震标准值效应】 5.】2，.4  突》。出构筑物顶面的小型！结构一般《系指其重力荷载小于！标准层1/3的情】况采：用底：部剪力法计》算，。时小型结构的重【力荷载应《计入：下部结构中但—不单设一个质—点本规范中的贮仓的！仓，上建筑？和钢框排《架结构？的天窗按底部剪力法！计算的增大》系数取值另》有规定 — 5.2.5】  本条《为，强，制，性条文在长周期段】的地震影响系数α下！降较快对于基本自振！周期大于3》.5s的结构—计算的水《平地震作用效应可能！偏小这是因为此时地！震动速？度和位移起控制作】。用但规？范中所采用的底【部剪力？法和振型分解反应谱！法均无法考虑其影响！从结构安全角度考虑！提出对结构总—。水平地震剪力及各】结构层水平地震【剪力最小值的要求】规定了不《同烈度下《的剪力系数不符【合要求时需改—变结构布《置或调？整结构总剪力和各】。层剪力？。。例如当？结构：底，部总剪力略小于本】条规定而中部、上】部结构层均满—足，最小值时可采用【下列方法调整结构基！本自振周期位于【反应加速度》控制段？。时，则各：层均需乘以同—样大小的增大系【数；结构基本自振】周期位于反应谱【。位移：控制段？。时则各层均》需按底部《剪力系数的差值【。Δλ0增加各层的地！震剪力即Δ》F，Ek：i＝Δλ《。0G：Ei；结《。构基本自振周期位】于，。。速度控制段时则增】加，值应大于Δλ0G】。Ei结构顶部增加】。值可取动位移作【用和加速《度作：用二者的平均值【。中间：各层的增加值—可近似按线性分布 ！    】 需注意的是底部总！剪，力相差较多》时结构？。选型和总体》布置：需，重新调整不能仅乘】以增大系数》。；只要？底部总剪力不满【足要求各层剪力【均，需调整；满足了【最小地震剪力—并采取加强措施【后应重新进行—地震：。作用计算直》。到满足为止；—按时程？。分析法计算》时也要符合本—条要求；不考虑【结，。构阻尼比的不同各】。类结构均《须满足本《条要求 》