5.2  ！水平地震作》用计算 ！ 5.2》.1  本次修订】在计算水《平地震作用》和作用效应》。时仍沿用原规范给出！的新的底部剪力法】  【   ？1  ？现行：国家标准建筑抗【震设计规范G—B ：500？11采用《的底部？。剪力法只适》用于以剪切变—形为主？的结构对于构筑【物来说除了以—剪切变形为》主的剪切型结构【外还存在《。着剪弯？型和：弯，曲型的结构为了适】应构筑物的水平地】震作：用简：化计：算的：需要本规范仍—采用原规范给—。。出，的，新的：底部剪力法其—根据如下 ！       【  1)对于基本】自振：周期T1处于—谱加速度控制区(】短周期区)的结【构振型分解反应谱】。法求得？的底：。部剪力实质上与【。仅考虑基本振型时】的结果相同于—是在底部剪力公式】中用第一振》型的等效总》重，力荷载代替》总重力荷《载则该公《式将精？确给出基本自振周期！T，1在谱加速度控【制区的结构的底【。部剪力 《 《 ，     》   2)对于基本！自振周期T》1处在谱速度和位移！控制区(即》中等周期和长周【期区)的结构—按振型分《解反应？谱法求得的底部剪力！要高于仅考虑基本】振型的底部剪力法求！。得，的值这个《差值反映了高—振型的影响 】  《 ，      —3)这种差值—。随，结构基本《自振：周期T1的》增加：和结构剪弯》刚，。度比的减小而增加】；为了反映》这种差异可将底部】。剪力计算公》式中的地震影响系】数α增大《亦即减小反应谱曲】。。线在速度和位移谱】控，制区中随周期T【的衰减率以》提高反应谱曲—线实际上是》采用式？(5.1.6-4】)的增大系数—。来提高α值 】   》  ：2  现行国家标】准建筑抗震》设计规范《GB 5001【。1关于底部剪—。力沿结构高》。度分布？的计算？采，取了：。将部分底部剪力集中！作用于结构》顶部而其余部—分，。则按倒？三，角形分布的方法【这种方法只》适用于？计算结构的层—间剪力而不适用于】计算层间弯矩对【工，业与民用《建筑结构来说一般】。无需：验算：结构：层间弯矩及其基础的！倾覆力矩故》可，。不计算？弯，矩但对构筑物来说由！于有的构筑》物的平面尺寸较【小还需进行抗倾【覆力矩验《算因此在《计算中？不但要较《精确地计《算层：。间剪力而且要较精确！地计算层间弯矩这】就，要，。。求，较，精确：地计算沿结构高度的！水平地震作用效应的！方，法 ： ：。     本】规范采用的原规范给！出，的新的底《部剪力法《如下所述 —     】按式(5.2.1】-1)计《算总水平地》。震作用即底部剪【力将它看成是由基】本，振型和第二》振型：(代表高振型影【响，)的底部剪力的组】。合再分别《。求，出它们的相应底部】剪力及其沿》。高度的分布并分别】计，算由：。基本振型《和第二振型》的水平地《震作用？产生的层间剪—力和弯？矩等地？。震作用效应然后按】平方和开《方，法进行组合求得总的！地震作用效应基【本振型的底部—。剪力按？式(：。5.2.1-—6)计算此时的【地，震影响系数无须考虑！增大系？数直：接由图5.1—.6求得对多质【点体系T1＞Tg】时按：式(5.1.6-4！)考虑？了增大系数为此【再除以增大系—数；T1≤T—g时增大《。系数等于《1等：于不考虑《增大系数；》因，此仅在第二振型中】考虑增大系数第【二振：型的底部《剪力根据平方和开方！组合法由《总的底？部剪力和《基本振型的底部剪】力，按式(5.2.【1-7)计算各振】型底部剪《力沿高度《的分布采用按振型】曲线分布《即按：式(：5.2.1-4【)和式(5.2.】1-5)《计，。算的基本《振型和第二振—型的振型《曲线：分别近？似取为式(》5.2.1-—。3)和式(5.2】.1-8《)表5.2》.1中所列基本振】型指数δ《和h0＝0.—8h是根据对多个】剪切：型，、剪弯型《和弯曲型《结构的计《算振型曲线进行【拟合求得的 —     ！3 ： ，水平地震作用—标准值效应》由两：个振型的作用效应平！方和开方确定—按设防地震计算【的地震作用标准【值效应应乘以效【应折减系数对—一部分结构来说效】应折减系数与原结】构影响系数》的，。考虑因素相似但不同！构，筑，物的差异比较大有】的构筑？物的效应折减系数并！不完全是反映—结构本？身的塑性耗能效应】而是综？。合影响系数》(ξ＝0《。.25～0.4【5) ？ 5.【2.2  当—采用：振，型分解反应谱法【分析对称结构时其地！震作用标《准，值，效应由所取各振【型的贡献的平方和】开，方确定此次修订将】一般构筑物的组合】振型个数增加到3个！～5个；对于—。高柔和？不规则的《构筑：物规定其组》合的振型个数适【当增加；对于—某些：特殊构筑物》如框：排架结构、电视【塔和冷却塔等上述】参振振型显然不够】为，此规：定对所有构筑—。物所：。选取：的振型？。数应使？振型参与质量不小于！总质量的90％【对于一般构筑物取3！个～5个振型对【于高柔和不》规，则的构筑《物振型数量》。适当增加《可以保证《振型参与质》。量不小于总》质量的9《0％但当结构较【。。复杂不能确信所选择！的振型数是》否足够时《则，应校核参振振—型参：。与质量与《总，质，量的比值另》外还同样规定对【按设防地震计算【的作用？标准值效应要乘以效！。应折减系《数 》 5.2.—。。3，。  本规范新增【估计水平地震作【用扭转？耦联影响《的规定条款》对于：平，面对称构筑》物可能存《。在偶：然荷载？、施工质《量等引起的偶然偏】心为此参照现行国】家，标准建筑抗震—设计规范GB 【5，0011规定对这类！结构可？以不进行扭转耦联计！算采：用增大外侧构—。件内力的简化—。。处理方法(对于角部！构，。件要乘以两次增大系！数)；进行偏心【结构扭转耦》联反应分析时两【个水平和《扭转：参振振型均要考虑】到所以规《定每：。个方向的参振—。振型数量至少包【含该方向的》前三阶振型同样还规！定了所选取》的振：型数应使振型—参与质？量不小于总质量的9！0％以？便当分析复杂结构且！不，能确信参振振—型数量足够时据【此原则确定》振型数量 【 ？    由于考虑扭！转耦：。联分析时结》构振：。型较：为密集因此规—定单向水平地震效应！。组合采？用完全二次项平方】根组合方法即CQ】C法：   】  计算分析表明当！相邻振型的周期【比为0.85时耦联！系数ρ约《。为，。0.27采用SR】SS法？组合误差很》小当：相邻振型周期—比为0.9时ρ＝0！.5则应采》用CQC法组合 】。     ！双向水平《地震效应《组合方法参》。。。照现行国家标准【建筑抗震设计规【范GB？ 50？011取一》个，方向效？应的100》。。％，另一：个方向的85％平方！和开平方组合方【。法并取两个方向【效应：组合的较大值作为】双向水平《地震标准值效—应 5.！。2.4？  ：。。。突出构筑《物顶面？的小型？结构一般系指—其重力荷载小于标】准层1/3的情况采！用底部剪力法—计，算时小型结构的【重力荷载应计入【下部结构中但不【单设一个质》点本规范中的—。。贮仓：的仓上建筑和—钢框排架结构的天】窗按底？部剪力法计算的增大！系数：取值另有规定 】 5.2【.5：  本条为强—制性条文在长—周期段？的，地震影响系数α【下降较？。快对于？基本自振周》。期大于3.5s的】结，构计算的水平—地震作？用效应？可能偏？小这：是因为此时地—震动：速度和位移起控制作！用但规范《中所采？用的底部剪力法【和振型分解》反应谱法均无法考】虑其影响从结构【安全角度考虑提【出对结构《总水平地震剪—力，及各结构层水平【地震剪力最》小值的要求规—定，。了，不同烈度下》的剪力系数》不符合要《求时需？改变结构布置或【调整结构《总剪力和各层剪力例！如当结构底》部总：剪力略小于本条规定！而中部、上》部结：构层均满足》。最小值时可采用【下列方法调整—结构基本自振—周期位于反应加【速度控制段时则【各层均？需乘以同样大小的增！大系数；结构基【本自：振周期位于反应谱位！移控制段时则—各层均需按》底部剪力系数—的差值Δ《λ0增？加各：层的地震《剪力即ΔF》Eki？＝，Δλ0GEi；【结构基本自振—周期：位于速度控制段时】则增：。加值应？大，于Δλ？0GEi结构顶部增！加值：可取动位移》作用和加速度作用】二者的平均值—中间各？层，的增加值可近似按线！性分布 】   ？  需注意的—是底：部总剪力相差较【多时结？构选型和《总体布置需重新【调，整不能仅乘以增大】系数；只要》底部：总剪力不满足要求各！层剪力均《需调整；满足了最小！地震剪力并采取加】强措施后《应重新？。进行地震《作用计算直到满【足为止；按》时程分析法计算【时也要符合本条要求！；不考虑结构阻【尼比的不《同各：类结构均须满足【本，条要求 》