5.2 】 水平地震作用【计，算 — 5.2.1】  本次修订在计算！水平地震作用和作】用效应时《仍沿用原规范—给出的？新的底部剪力—法 《  《  ： 1  现》行国家标准建筑抗震！设计规？范GB？ 50011采【用的底部剪力法【只适用于以剪切变】形为主的结》。构，对于：构，筑物：来说除了以》剪切变形为主的【剪切型？结构外还存在—着剪弯型《和弯：曲型：的结：构为：了，适，应构筑物的》。水平地震《作用简化计算—。的需要本《规范仍？采用原规范》给出的新的底部剪力！法其根据如下 【 ？。    》  ：   1《)对于基本自振周】期T：1处：于谱加速度控—。制区(？短周期区)的结【构振型分解反应【谱法：求得的底部剪力【实质：上与仅考虑基本【振型：时的：结，果相同于是在底部剪！力公式？中用第一振型的等】效，总重力荷载代替【总重力荷载则该【公式将？精，确给出基本》自振周期T1—在谱加速度控制【区的结构的底部【剪力： 》  ：      — 2)对于基本自】振周期？T1处在谱速度和位！移控制？区(即中等周期和长！周期区)的结构按振！型分解反应》谱，法求得的底部剪【力要高于仅考虑【基本振？型，的底部剪力法求得的！值这个差值反映【了高振型的影响【 ， ：     【    3)这【种差值随结构基本自！振周：期T1？的增加和《结构剪弯刚度比【的减小而增》。加；为了反映这【。种差：异可将底部剪—力计算公《式，。。中的地震《影响系？数α：增大亦即减小反应谱！曲线：。在速度和位移谱【控制区中随周—期T的？衰减率以提高反应谱！曲线实际《上，是采：用式(5.1.6】-4)的增大系数】来提高α值》 《   《  2  现行【国家：标准建筑《抗震设计《规范GB 5001！1关：于底部剪力沿结【构高度分布的计算】采取：了将部分底》部剪力集中作用于】结，构顶部？而，。其余部分则按倒三】角形：分布的方《法这种方法只适用于！计算结？构的层间剪》力而不适用于计【算，层间弯矩对》。工业与民《用建：筑结构？来说一般无需验算】结构层间弯矩及其基！础，的倾覆力矩故—可不：。计算弯矩《但对构筑物来说由】于有的构筑》。物的平面《尺寸较小还需进行抗！倾，覆力矩？验算因此在计算中】不但：要较精确地计算层】间剪：力而且要较精—确地：计，算层间？弯矩这就要》求较精确《地计算沿结构—。高度的水平地震作用！。。效应的方法 ！  ？   本《规范采用的原规范给！出的新的《。底部：剪力法？如下：所述 】  ：  按式(5—.2：.1-？1，)计算总水平地震作！。用，即，底部剪力将它看成】是由基本振型和第二！振型(代表高—振型影响)的底【部剪力的组合再【。分别：求出它们《的相应？底部剪力及其沿【。高，度，的分布？并分别计算由基【本振型和第二—振型的水平地—。震作用产生的层间剪！力和弯矩等地震【作用效？应然后按平》方和开方法进行组】合求得总的》地震作？用效应基《本振型的底》部剪力按式(5.】。2.1-《6)计算《此时的地震》影响系数无须考虑】增大系数直接由【图，5，.1：.6求得对多—质点体系T1—＞Tg时按式(5.！1，.6-4)》考虑了增大系数为】此再除以增大—系数：；T1≤Tg时【增，大系数？等于1等于》不考虑增大系数【；因此仅《在第二振型中考虑增！。大系数第《二振型的底部剪力】根据平？方，和，开方组？合法由？总的底部《剪力和基《本振型的《底部剪力按式(5.！2.1？-7)计《算各：振型底？部，剪力沿高度》的分布？。采用按？。振型曲线分布—即按式(5.2【.1-4)和—式(：5.2？.1-5)计—算的：基本：振型：和第二？振型的振型曲线分别！近似取为《式(5.2》.1-3《)和式(5.2.】1-8)表5.2】。.，1中：所列：基本振型指》数δ和h0＝—0，.8h是根据对多个！剪切：型、剪弯型和弯【曲型结构《的计算振型曲线【进，行拟合求得的 ！ ？    《3  水平》。地震作用标准值【。效应由两个振—型的作用效应平方】和开方确定按设【防地震计算的地【震，作，用，标，准值效应应乘以效应！折减系数对一部分】结构来说效应折减系！数与原结构影响【系数的考虑》因素相？似但不同构》筑，物的差异比较大【。有的构筑《物的效应折减系数并！不完全是反映—结构本身的塑性【耗能效应而是综合影！响系数(ξ》＝，0.25《。～0.？45) ！5.2.2》  当采用振型分】解反应谱《法分析对称结—构时其地震作用【标，准，值效应？由所取各振》型，的贡献的《平方和开方》确定此次修订将一般！构筑物的组合振型个！数增加到《3个～5个；对于】高柔和不规则的【构筑：物规定其组合的振】型个数适《当，增加；对于某—些特殊构《筑物如框排架—结构、电视塔和冷】却塔等上《述参振振型显然不够！为此规定对所有构筑！物，所选取的振型—数应使振型参—。与质量不小于总质】量，的90％《对于一般构筑物取3！个～5个《。振型对于高柔和【不，规则的？构筑物振型数量【适当：增加可以保证振型参！。与质量？不小于总质量—的90％但当结【构较复杂《不能确信所选择【的振型？数是：否足：够时则应校核参振】振型参与质量与【总质量的比值另外】还同样？规定对按设防地震】计算的作用标准值】效应要？乘以：效应：折减：系数 5！.2.3 》 本规？范新增估计水平【地震作用扭转耦联】影响的规定》条款对于平》面对称构《筑物可能存在—偶然荷载《、施工质量等—。引起的偶《然偏心为《此参照现行》国家标准建》筑抗震设《计规范GB 5【0，011规《定对这类《结构：可以不进《行扭转耦联计算【采用增大外侧构件内！力的简化《处理方法(》对于角部构》件要乘以两》次增：大系数)《；进行偏心结构扭转！耦，联反应分析》时两个？水平和扭《转参振振型均—要考虑到所以—规定每个方向的参】振振：型数量至少包含该方！向的：前三阶振型同样【还规定了所选取【的振型数应使—振型参与质量不小】于总质？量的90《％以便当分析复杂】结构：且不能确《信参振振型》数，量足够时据此原【则确定振型数量【  【。   由于》考虑扭转耦联分【析时结构《。振型较为密集因此规！定单向水平地震效】应组合采《用完全二次项平方根！组合方法即CQ【C法 】    计算分析】表，明，当相邻振型的周期比！为0.85时耦【联系数ρ约为0.】27采用SRSS法！组合误差《很，小当相邻《振型周期比为—0，。。。.9时ρ＝0.【5则：应采用CQC法【组合 】    双向水【平地震？效应组合方法参【照现行国家标—准建筑？。抗震设计规范GB ！5001《1取：。一个方？向效：应的100％另【一个方向的85％平！。方和开平《方组合？方法并取两个—方向效？应组合的较大—值作为双向水—平，地震标？准值效应 》 ： ？5.2.《4  突出构—筑物顶？面的小型结构一般系！指其：重力荷载小于—标准层1/3—。的情况采用底部剪力！法计算时《。小型结构《的重力荷载应计入】下部结构中但不单】设一个质点本规范】中的贮仓《的仓上建筑和钢【框排架结《构的天窗按底部剪】力法：计算的增大系数取值！另，。有规定 — 5.2—。.5  本条为强制！性，条文：在长周期段的—。地，震影响系《数α下降较快对于基！本自振周期大—于3：.，5s：的结构计算的水【平地震作用效应【可能偏小这》是因为此时地—震动速度和位移起控！制作用但规》范中所？采用的底部剪力法】和振型分解反应谱】法均无法《考虑其影响从结构】安全：角度考虑《提出对结构总水平地！震剪力及各结构【层水平地震剪力最小！值的要求《规定：了不同烈度下—的剪力系数不—符合：要求：时需改变结构—布置或调整》结构总剪力和各层】剪力例？如当结？构底部总剪力略小于！。本条规定而中部、】上部：结构层均满》足最小？值时可采《用下列方法调—。整结构基本自—振周：期位：于反应加《速度：控制段时则各层均】需，乘以同样《大小：。的，增，大系数；《结构基本《自振周期位》于反应？谱位移控制段—时则各层《。均需按底部》。。剪力系数的差值【Δλ0增加各—层的：地震剪力《即ΔFEki＝【。Δλ：0GE？i；结构基本自振周！。期位于？速度控制段时则【增加值？应，。大于：Δλ0G《Ei结构《。顶部：增加：值可取动位移作用】和加：速度：作用二者《的平均值中间—各层：的增加值可近似按线！性分布 ！    需注意的】是底部总《。剪力相差较多时结构！选型和总体》布置需重新》调整不能仅乘—以增：大系数；只要底【。。部，总剪力不满足要求各！。层，剪力均需调整；满】足了最小地震剪【力，并采取？加强：措施后应《重新进行地震作用计！算直到满足》为止；按时》程分析法计算时也】要符合本条要求；】不考虑结构阻尼比的！不同各类《结构均须满足本条要！求 ？