8》.2 ？。 ，计，算要点 》 8.】2.1  钢结构构！件按地震组合内力设！计值进行抗震验【算，时钢材的各》种强度设《计值：需除以本规范规定】的承载？力抗震调整系数γ】RE以体现》钢材动静强度和【抗震设计与》非抗震设计可靠指标！。的不同？国外采？用许用？应力设计的》规，范中考？虑地震组《合时：钢，材的强？度通常？规定提？高1/3或》。30％与本规范γR！E的作用类似 【 《 8.2《.2  2》00：1规：范的：钢结构阻尼比—偏严本次修订—依据试验结果适当】放宽采用屈曲约【束支撑？的钢结构阻尼比按】本规范第12—章消能减震结—。构的规定采用 ！ ，   《  采用该阻尼比后！地震影响系数均【按本规范第5章的】规定采用 — 《8.2.3》  本条《规定了钢结构内【力和变形分析—的一些原则要求 】 ， ，     【1  钢结构考【虑二阶效《。。应的计？。算钢结构设计规【范GB 5001】7，-2003第—3.2.8条—的规定应计入—构件初？。始缺陷（初倾—斜、初弯曲》、残余应《力等）？对内力的《影，。响，其影：响程度可通过在框架！每层柱顶作用有【。。附加的假想水平【力来体现 》  —   2  对工】字形截面《柱美国NEHR【。P抗震设计》手册（第《二版）200—0年节点域》考虑剪切变形—的方法如下可供参考！ 《     —考虑节点域剪切【变，形，对层间位移角的影响！。可近似将《所得层间位移角与】由，节，点域在相应》楼层设计弯矩下【的剪切变形角平均值！相加求得节点—域剪切变形角—的楼：层，平均值？可按下？。式计算 ！ ： 《式中△γi一一【第，i层钢框架在所考虑！的受弯？平面内节《点，域剪切变形引起的变！形角平均值； 】   —    M》ji一一第i层【框架的第《j个节？点，域在所考虑的受【弯平面内的不平【衡弯矩由框架分析得！出即Mji》＝Mb1＋Mb2 ！； ？  》  ：   Vpej【i一一第i层框【架的第？j个节点域的有效体！积，； 《 ：   ？    Mb1、】Mb2一《一分别？为受弯？平面内？第i层第j个节点左！、右梁端同方向地震！作用组合下的弯【。矩设计值 — ： ：    对箱形截面！柱节：点，域，变形：较，小其对？框架位移的》影响可？略去不计 》。    】 3  本款修订】依据多道《防线的概《念设：计框架-支撑体系中！支撑框架《是第一道防线在强烈！地震中支《撑先屈服内力—重分：布使框架部分—承担：的，。地震剪力必需增【大二者之和应大【于弹性计算的总【剪，力；如果《调整：的，结果框？架部分？承担的地《震剪力不适当—增，大则不是“双重【。。体系”而是按刚【度分配的结构体系美！国IB？C规范中《这两种体《系的延性《折减系数是不同的】适用高度也》不同日本在钢支【撑-框架结构设计】中去掉支撑》的纯框架按总—剪力的40％设【计远大于2》5％总剪力这—一规定体现了—多道设防的原则抗】。震分：析时可？通过框架部分—的楼层剪力调整【系，。数来实现也可采【用删去支撑框架【进行计算来》实，现   ！  4  为—使偏心支撑框架【仅在耗能梁段屈【服支撑斜杆、柱和非！耗能梁？段的内力设计值应】根据耗？能梁：段屈服时的内力确】定并考虑耗能—梁段的实际》有效超强系数再根】据各：构件的承载力抗震调！整系数？确定斜杆、柱和非耗！能梁段保持》弹性所？需的承载力20【05AISC抗【震规程规定位于消】能梁段同一跨的【框，架梁和框《架柱的内力设计【值增大系《数不小于1.1支撑！斜杆的内力增大【系数不？小于1.25—据此对2001【规范的规定适当调整！梁和柱由原来的【8度不小于》1，。.5和9度不小【于1.6调整为【二级不小《于1.2和一—级不：小于1？.3支撑斜杆由原来！的8度不《小于1.4和9【度不小于《1.5？调整为二级不小【于1.3和一级不】小，于1：.4 《 8.2【.5 ？ ，本条是实现“强柱】弱梁”抗震概—念设：计的：基本要求 】     1  ！轴压比较小》时可不验算强柱弱】梁条：文所要求的是按2倍！的小震地震》作，用的地震组合得【出的内力设计值而】不是取？小，震地震组合轴向力】的2倍 】。    《 参考美《国规定增加了梁【端塑性铰外移—的强柱弱梁验算【公式：骨，形，连接（RBS）连接！的塑：性铰至？柱面：距，离参考F《EMA？350？的规定取《（0.5～》0.75）》bf＋（0》.65～0.8【5）hb/2—（其中b《f和hb分别为【梁翼缘宽度》和，梁截面？高度）；梁端—扩大型和加盖板的连！接按日本规》定取净跨的1/10！和梁高二《者的较大值》强柱系数建议以【7度（0.10g）！作为低烈度区—分，界大致相当于AIS！C的等级《C按AISC抗震规！程等级B、C是【低烈度区可不执【行该标准规定—的抗震构造措—施强柱系数实际上已！隐含系数1.—15本？次修订只是将强【柱系数？按抗震等《级作了相应的划分】基本维持了》20：01：规范：的数值 【     2  ！。关，于节点域日本—规定节点板域尺寸】自梁柱翼《缘，中心线算《起A：ISC的节点域稳定！公式规定自翼—缘内侧算《起本次修《订拟取自翼缘中【心，线算起 》。  》   美国节点板】域稳定公式为高度和！。宽度之和除以90】历次修订此式未变】；我国同济大学和】哈尔滨工业大学【做过试验结果—都是1？/70考《虑到试件板厚—有一定？限，制过：去对高层《用，1/90对多—层，用1/70板的【初始缺陷对平面内】。稳定：影响较大特》别是：板厚有？限时一次试验也难以！得出可靠结果考虑到！该式一般不控制本次！修订：拟统一采用》美国的？参数1？/90 》   —  研究《表明节？点域既不能太厚【也，不能：太薄太？厚了使节点域不能】发挥：其，耗能作用太薄—了将使框架侧向【位移太大规范使用折！减系数来设计取0】.7是？。参考日？。。本研究结果采用【高层：民用建筑钢》结构技术规程—JGJ？ 99-98规【定在7度《时改用0.6是考】虑到我国7度地区】较大可减少节点域】加厚日本《第一阶段设计相【当，于我国？8度；考虑7度可】适当降低《要求所以按抗震等】级，划分拟？就了系数 》     ！当两侧梁《不等高时节点域剪应！力计算公式可参阅】钢，结构设计规范管理】组编著的《钢结构设《。计计算示例》p582页中国计】划出版社2007】年3月 》 ？ 8.2.》6  ？本，条规定了支撑框架】的验算 ！    1  考虑！循环荷载时的—强度降？低系数是《。高钢规编制时陈【绍蕃教？授提出的考》虑中心支《。撑长细？比限值改动》较大拟保留此系数 ！     ！2  当人》字，支撑的？腹杆：在大震下受压—屈曲后其《承载力将《下降导？。致横梁在支撑处出】现向：下的不平衡集中力可！能引起横梁破—坏和：楼板下陷并在横梁】两端出现塑性铰【；此不平衡》集中力？。取，受拉支撑《的竖向分量减去受】压支撑屈曲压—力竖向分量的30％！V形支撑情况类似仅！当，斜杆失稳时楼板【不是下？。陷而是？向上隆起不平衡【。力与前种情况相反设！计单位反映考虑不】。平，衡力：。后梁截面过》大条文？中的建议《是AISC抗—震规程中针对—此情况提《出的：。具，有，实用性参见图—20 【 》。 8.2》.7  偏心支【撑框架的设》计计算主要参—考AISC》于19？97年？颁布的钢结》构房屋抗震规—程，并根：据我国情况作—了，适当：调整  ！   当消能梁【段的：轴力设计值不—超过0.《15Af《时按AISC规【定忽略轴力影—响消能梁段的受【剪承载力取腹板【屈服：时，的剪力和梁段两【端形成塑性铰时的】剪力两者的较小值本！规范根据我国—钢结构设计规—范关于？钢材拉、压、弯强】度设计值与屈—服强度的关》系取：承载力？抗震调？整系数为1.—0计算结果与AI】SC相当；当轴【。力设计值超过—0.1？5Af？时则降低梁段的受剪！承载力？。以，保证该梁《段具有稳定的滞回】。性能：。 ：     】为使支撑斜杆能承受！消能梁段的梁端弯】矩支撑与《梁段的？连接应设计成—刚接（图《21） 》。 《 8.2！.8  构件的连】接需符合《强连接弱构件—的原则 —  《   1  需要】对连接作二阶段设计！第一阶段要求—按构件承载力而【不是设计内力进【。行连接计《算是考？虑设计？内力较小时将导【致连接件型号—和数量偏少或焊【缝的有效截》面尺寸偏小给第【二阶段连接（—。极限承载力）设【计带来困《难另外高强度—螺栓：滑移对钢《结构连接的弹性设计！是不允？许，的 ： 《     2—  框架梁一般为】弯矩控制《剪，力控制的情况很少其！设计剪？力应采用《与梁屈服弯矩相应的！。。剪力2001—规范规？定采用腹《板全截面屈服时的】剪力过于保》守另一方《面，2001规范—用1.3代替1.2！考虑竖向荷载往【往偏小故作了相应修！改采：用系数1.2是考】虑梁腹板的塑性变形！。。。小于翼缘《的变形要求较多当梁！截面受剪力控制时该！系数宜适当加—大 《  《   ？3  ？钢结构连接》系数修订系参考日本！建，筑学会钢结构连【接设计？指南（？2001/2—006）的下列【规定拟定 》 《 《     表中！的连接系数包括了】超强系数和应变【硬化系数；SS是碳！素结构钢SM是焊】接结构钢SN—是抗：震结构钢其》性能是逐《步提高的《。连接系数《随，钢种的性能提高而递！减也随？钢材的强度等级递增！而递减是以钢材超强！。系数统计《数据：为依据的而应变硬】化，系数各国《普遍取1.1该文献！说明梁端连》接的塑性变形要求最！高连接系数也最高而！支撑连接和构—件拼接的《塑性变？形相对较《小故：连接系数可》取较低值螺》。栓，连接受滑移的—影响且钉孔使截面减！弱，。影响：了承载力美国和欧盟！规范中连接系数都】没有这样细致的划分！和规定我《国目前对《。建筑钢材的超强系】。数还没？有作过统计本—规范表8.2.【8，是，按上述文献2—006版列出的它】比20？01规范对螺栓【破断的规《定降低了0.05借！鉴日本上述规定【将构件承载》力，抗，震调整系数中的焊接！连接和螺栓连接都】取0.75连接系数！在连接承载力—计算表达式中统一】考，虑有利？。于按不同情况区别对！待也有？。利于提高连接系数】的直观？性对于Q3》45钢材连》接，系数1.30＜fu！。/fy＝4》。70/345＝【1.36解决了【。200？1规范所规定综合】连接：系数偏高材料强度】不能充分利用的问题！另外对于外》露式：柱脚考？虑在我国应用—较多适当提高抗震】设计时的承载—。力是必要的采—用了1.《1系数本《规范表8.2.8与！日本规定相当接近】。 ：