： ， 5.？。5  抗震变形验】算 ： ， —5，.5.1 》。 根据本规范所提出！的抗震设防三个水准！的要求采用》。二阶段设计方法【来实现即《在多遇地震作用下】建筑主？。体结：。构不：受损：坏非结构构件（【。。包括围护墙》、隔墙、幕墙、【内，外装修等）没有【过重破坏并》导致人员伤亡保【证建筑的《正常使用功能；在】罕遇地？震作用下建筑主体结！构遭受破《坏，或严：重破：坏但不倒塌根据【各国：。规范的规定、震【害经验和实验研究结！果，及工程实例分析采用！。层间位移角作—为衡：。量结构变形能力从】而判别是《。否，满足建筑功能要求】的，指标是？合理的 【 ：    对》各类钢筋混凝土结构！。和钢结构要求进【行多遇地《震，作用下的《弹性变形验算实【现第一水准下的【设防要求弹性变【。形验算属于正—。常使用极限状态【的验算各《作用分项系数均取】1.：0钢筋混凝》土结构构件的刚【度国外规范规定需考！。虑一定的非》。线性而取有效刚度】本规范规定与位【移限值相配套—一般可？取弹性？刚度；当计算—的变形较《大时宜适当考虑构】件，开裂时的《刚度退化如取0.8！5EcI0 【     】第一：阶段：设计：变形验算以弹性【层间位移角表—示，不同：结构类型给出弹性】层间：位移角限《值范围主要依据【国内外大量的—试验研究和》有限：元分析的结果—以钢筋混凝土—构件（框架》柱、抗震墙等）【开，裂时的层间位移角作！为多遇地震下结构】弹，。性层间位移角限【值  】。。   ？计算时一般不扣除由！于结构重力P-△效！应，所，。产生的水平相—对位移；高度—超过150m或H/！B＞：。6的：高层建筑可以扣除结！构整：体弯：曲所产生的楼—层水平？绝对位移值因为以弯！曲变形为主的—高层建筑结构这部】分位移在《计算的层间位移【中占：有相当的比》例加以扣除比—较合理如未扣除位】移角限值可有所【。放，宽 ： 《     框架结构！试验结果表》明，对于开裂层间位移角！不开洞填充墙框架为！1/2？50：0开洞填充墙—框架为1/9—26；有限元分析结！果表明不带》填充墙时为1/【800？不开洞填充》墙时为1《/2：000本规范不【再区分有填》充墙和无《填充墙均按89【规范的1/550】采，用并：仍按构件截面—弹性刚度计》算 —   ？  对于框》架-：抗震：墙结构的抗震—墙其开裂层》间位移角试验结【果为1/330【0，～1/1100【有限元分析结果为】1/：400？0～：1，/2：。500取二者的平】均值约为1/30】。00～1/160】。0，2001规》。范统计了《我国当时建成—的124幢》钢筋混凝土框—-墙、框-筒、【抗震：墙、筒结《构高层建《筑的：结构抗震计算结果在！多遇地震作用—下的最？大弹性层《间位移？。均小于1/800其！中85％小》于1/1《200因此对框【-墙、板《柱-墙、《框-：筒结：构的弹性位》移角限值范》围，为1/8《00；对抗震墙【和筒中筒《结构层间弹性位移】角限值？范围为？1/1000与【现行：的，混凝土高层规程相当！；对：框，支层要？求较框-《墙结构？加严取1/100】。0 ？ 《    钢结构在弹！性阶段的层间—位移限值日》本建筑法施行令【。定为：层高的1/2—00参照《美，国加州规范》（，1988《）对基本自振周期大！。于0.7s的—结构的规定本规范】取1/250—    ！ 单层工《业厂房的弹性—层间位？移角需根据吊—车，使，用，要求加以限制严【于抗震要《。求因此？。不必再对地震—作，用下的弹性位移加以！限，制；弹塑性层—间位移的计》算和限值在本规范第！。5.5.《4和第5.》5.5条有规定【单层钢筋混凝土柱排！架为1/3》0因此本条不—。再单列对于》单层工？业，厂房的弹性位移【限值 》    — 多层工业厂房应】区分结构材料—（钢和混凝土—。）和结？构类型（《框、排？架）分别采用—相应的？弹性及弹塑性层间】位移角限值》。。框排架结构中的排架！柱的弹塑性层间位移！角限值在本》规范附录H第H【.1节中《规，定为1/30 ！ 5.5—.2  震》害经验表明如果建】筑结构中存在薄弱】层或薄弱《。部位在强烈》地，震作用下由于—结构薄弱《部位：产生：了弹塑性变形结【构构件？严重破坏甚至引【起结构倒塌》；属：。于乙类？。建筑的生命》线工程？。中的关键部位—在，强烈地震作用下一】旦遭受破《坏将带来严重—。。后果或产生》次生灾害或对—救灾、恢复重—建及生产、生—活造成很大影响除了！89规？范所规定的高大【的单层工业厂房【的横向排架、—楼层：屈服强度系数小于0！.5：。的框架结构、底部框！架砖房等之》外板：柱-抗？震墙及结构体系【不规：则的某些《高层：建筑结构和乙—类，。建筑也？要求进？行罕遇地《震作：用下的抗震变形【验算采用隔》震和消能减》震技术的建筑结构】。对隔震和消》能减震部件应有位】移限制要求》在罕遇地震作—用，下隔震？和消能？减震部件应能起【到降低地《震效应？。和，保护主？体结：构，。的作用因此要求进】行抗震变形》验算 【   ？  考虑到弹—塑性变形计算的【复杂性对不同的建】筑结构提出》不同的要求随—着弹：塑性分析模型—和软件的发展和改进！本次修订进》。一，步增加了弹塑—。性，变形验算《的，。范围 — ， 5.？5.3  对建筑结！构在罕遇地震—作用下薄弱层（【部位：。）弹塑性变形计算】。。12：层以：下且层刚度无突变】。的框架结构及单层】钢筋混凝《土柱厂房《可采用规范的简化】方法计算；较为精确！。的结构弹塑性分析方！法可以是三维的静】力弹塑性（如p【ush？-o：ver方《法）：或弹塑？性，时程：分析方法；有时尚】。。可，采用塑？性内力重《分布的分《析方法等 ！ 5.5.4  钢！筋混凝土框》架结构及高》大单层钢筋混凝【土柱：厂房等结构在—大地震中往往—受到严？重破：。坏甚至倒塌实际震】害分析及实》验研究表明除—了这些结构刚—度，相对较小而变形较大！外更主要的是存【在承载？力验算所没》有发现的薄》弱部位其《承载力？。本身虽满足设—计地震作用下抗【震承载力的要求【却比：相邻：部，位要弱得多对—于单层厂房这种【破坏多？。发生在8度》Ⅲ、Ⅳ类场地和9度！区破坏？部位是上《柱，因为上柱的承—。载力一般相对较【小且其下端的支承】条，件不：如下柱对《于底部框架》-抗震墙结》构则：底部和过渡层是明】。显的薄弱《部位  ！   迄今各国规】范的变形估计公式】有三种；《一是按假想》的完全弹性》体计算；二是将额】。定的地震《作用下的《弹性变？形，乘以放大系》数即：△up＝η》p△ue；》。三是按时程分—析法等专门程序计】算其中采用》第二种的最》多本条继续保—持89规《范所采用的方法 】 》 ，   1  根【据数：千，个（：1～15）层剪切型！结构采用《理，想，弹塑性恢复力模【型进行弹塑》性，时，程分析？的计算结果获得【如下统计规律— ， ：    —   ？  1）多层结【构存在“塑性—变形集中”的薄弱层！是一种普遍现象其位！。置对屈服强》度系数ξy》分布均匀的结构多在！底层分布不》均匀结构则在ξy最！小处和？相对较？小处单层厂房往往在！上柱 】   ？     2）【多层剪切型结—构薄弱层的弹塑性】变形：与弹性变《形之间有相对稳定的！。关系 《  》   对于屈服强度！系数ξ？y均匀的多层结构其！最大的？层，间弹塑变形增大系数！ηp可？按层数？和ξy的差异用表】格形式给出》；对于ξy不均匀】的结构其情》况复杂在弹性刚度】沿高：度，变化较平缓时—可近似用《均匀结构《的ηp适当放—大，取值；？对，其他：情况：一般需要用静力弹塑！性分析、弹塑性时程！分析法或内力重分布！法等：。予以：估计 ？  — ，  2 《 本规范的设计反应！谱是在大量单—质点系的弹》性，反应分析基础上统】计得到的“平—均值”弹塑》性变形增大系数也在！统计平均意》义下有一《定的可靠性当然还应！注意简化方法都有】其适用范围此外如采！用延性？系数来表示多层【结构的层间》变形可用μ＝ηp/！ξy计算 》 《  ： ，  3  计算结】构，楼层或构件的—屈服强？度，系数时实际承载力应！取，截面的？实际配筋和》材，料，强度标？准值计算《钢筋：混凝土梁《柱，的正：截面受弯实》。际承载力公式—如下 ？ —   【  ：式，中NG为对应于重力！荷载代表值的—柱轴压力《（分项系数》取1：.0） 】  ：   注上角a表示！“实：际，的” 》     4 ！ 2001规范【修订过程中对不【超过20层的—钢框架和《框架-支撑结—构的薄弱层层间弹塑！性位移？的简化计算公式开】展了研究《利用DRA》。IN-？2D程？序对三跨的平—面钢框架和中跨为交！叉支撑的《三跨钢结构进—行了不同层数钢【结，构的弹？塑性地？震反：应，分析主？要计算参数如—下结构周期框架取】0.：1n：（层数）支撑框架】取0.0《9，n，；恢复力模型框架】取屈：服后刚度《为弹性刚度0.0】2的不？退，化双线性模型支【撑框架的恢复力【模型同时《考虑了压《屈后的强度退化【和刚度退《化；楼层屈》服，剪，力框架的一般—层约为底层的0.7！支撑框架的一般层】约为：底层的0《。.，9；底层的》屈服强度系》数为0.7》～0.？3；在支撑框架【中支撑承担的地震】剪力为总地震—。剪力的75％框架部！分承担25％；地震！波取8？0条天然波 ！   《 ， ，。。根据计算《。结果的统《计分析发现①纯框架！结构的弹塑性位移反！应与弹性位》移反应差不多弹【塑性位移增大系【数接近1；》②随着屈服强度【系数的减小弹—塑性位？。移，增大系数增大—。；③楼层屈服—强度系数较小—时由于支撑的屈曲失！效效：应支撑框架的弹塑性！位移增大《系数大于框架结构 ！。 ？   《  以下是15【层，和20层钢》结构的弹塑性—增大系数的统计数值！（平均值《加一倍方差） 】 【     上】述统计值《与89规范》对剪：切型结构的统—。计值有一定的差异】可能与钢结》构，基，。本周期较长、弯【曲变形所占比重较大！采用杆系模型时【楼层屈服强度—系数计算以及钢结构！恢复力模型的屈【服后刚度《取为：初始刚度的0.【0，2而不是理想弹塑性！恢，复力模型《等有关 》 《5.5.5  【在罕遇地震作—用下：结构要进入弹塑性】变形状态根据震【害，经验、试《验研：究和计？算分：析结果提出》以构件（《。梁、柱、墙）和节】点达到极《限变形？时的：层间极限位移角【。作为罕遇地震—作用下结构》弹塑性层间位移角限！值的依据《 —    国内外许】多研究结《果表：。明不同结构类—型的不同结构构件】的弹塑？性，变形能力是不—同，的钢：筋混：凝土结？构的弹？塑性变？形主要由构件关键】受力：区的弯曲变形—、剪切变《形和节点《区受拉钢《筋的滑？移变形？等三部？分非线？性变形组成影响【结构层间极限位【移角的？因素很多《包括梁柱的相对强弱！关系配箍率、轴压】比、剪跨比、混凝】土，强度等级、配—筋率等其中轴压比和！配箍：率是最主要的因素 ！ ？     —钢筋混凝土》框架结构的层间位】移是楼？层梁、柱、节点弹】塑性变形的综合结果！美国对36个—梁，。-柱组合试件试验结！果表明极《限，侧移角？的分布为1/27～！1/8我国》学者对数十榀填充墙！框，架的试验结》。果表明不开洞填充】墙和开洞填充墙【框架的极限侧移角】。平均分别为1/30！和1/38本条【规定框架和板—柱-：框架的位《。移角限值为1—/50？。是留有安全储备的】   】  由于底部框架砌！体房屋沿竖向存在】刚度突变因此—。对其混凝《土框架部《分适当从严；同【时，考虑到底部框—架一般均带一定【数量的抗震墙故类比！框架：-抗震墙结》构取位移角限值为1！/1：00： 《   《  ：钢，筋混凝土结构—在罕遇地震作用下】抗震墙要《比框架柱先进入弹】塑性状态而》且，最终破坏也相—对集：中，在抗震墙《单元日本对1—76个？带边框？柱抗震墙《的试验研究表明抗震！墙的极限位移—角的分？布，。为1/33》3，～1/12》5，国内对？。11个带边》框，低矮抗？震，墙试验所得到的极】限，位移角分布为1/】192～1/11】2在上述试验研【究，。结果的基《础上取1/12【0作为抗《震墙和？筒中筒结构的弹塑】性层间位《。移角：限，值考虑到框》架-抗震墙结构、】。板柱-抗震墙和框架！-核心筒结》构中大部分水平地】震作用？由抗震？墙承担弹塑性—层间位移角限值可比！框，架结构的框架柱【严，但比抗震墙和筒中】。。筒结：。构要：松故：取1/100高【层钢结构美》国ATC3-—06：规定Ⅱ类危险性的建！筑（：容纳人数较多—）层间最大位—移角限值为1/【67；美国A—ISC房屋钢—结构抗震《规定（1997）】中，规定与小《震相比大震时—。的位移？角放大系数对—双重抗侧力体系中的！框架-中心支撑结】构取5对框》架-：偏心支撑结构取【。4如果？弹性：位移角限值为1/3！00则对《应的：弹塑性位移》角限值分《别大于1/60【。和1/7《。5考：虑到钢结构在构【。件稳：定有：保证时具有较好【的延性弹塑》性层间位移角限值适！当放宽？至1/50 —    】 鉴于甲类建筑在抗！震安全？性上的特《殊要求其层间变位角！限值应专门研究确定！ ：