5.—2  水平地震作】用计算 — ， 《5，.2.1  底【部剪力法《视多质？点体系为《等效：。单质点？系根据大量的计算分！析本条继续保—持89规范的如下】规定  ！  ： 1  引入等【效质量系数0.【85它？反映了多质点系底部！剪力值？与对应单质点—。系（质量等于多【质点系总质量周期等！。于多质点系基—本周期？）剪力值的差异 】   【  2 《 地：震作用沿高度倒三角！。形分布在周期较【长时顶部误差可【达25％故》引入依赖于结构周期！和场地类《。别的顶？点附加集中地震【力予以调整》单层厂房沿高度【分，布在9章中已另有】规，。定，故本：条不重复调整（取δ！n＝0） 】 5.2.2【  对于振型分【解法由于《。时，程分析法亦可利【用振：型分解法进行计【算故加上“反应【谱”以示区别为使高！柔建筑的分》析精度有《所改进其组合—。。的振型个数适—。当，增加振型个数—一般可以取振型参】与质：量达到？总质量90》％所需的振》。型数： 》。     随机振动！理论分析表明—当，结构体系的振—型密集、两个振型】的周期接近》时振型之《间的：耦联明显在》阻尼比均为5％【的情况下由本—规范式（5.2【.3-6）可—以得出（如图1【0所：示）当相《邻振：型，的，。周期比为0.85】时耦联系数》大约为0.27采用！。平方和开方》。SRSS方》法进行振《型，组合的误差不大；而！当周期比为0.90！时耦联系数增大一】倍，约为：0.50两个振【型，之间的互相影响【不可忽略这时计算地！震作用效应不—。能采用SR》SS组合方法而应】。采用完？全方根组合》CQC方法如本规范！式（：5.2.《。3，-5）？和式（5.2.3-！6，）所示 《 ， 《 —5，。.2.3  地【。。。震扭转效应是—一个极其复杂的【问题一般情况宜【采用较规则》的结构体《。型，以避免扭转效—应体型？复杂的建《筑，结构即使楼》。层“计算《刚心”和质心—重合往往《仍然存在明显—的扭转效应因此8】9，规范规定《。考虑结构扭》。转效应时一般只【能取各楼层质—。心为相？对坐标原《点按多维振型—分解法计算其振型】效应彼此耦联用完】。全二次型方》根法组合可以由【计算机运《算 —     89规】范修订？过程中提出了许【多简化计《算方法例如扭转效】应系数法《。表示扭转《时某榀抗侧力构件按！平动分析的层剪力效！应，。。的增大物理概念【明确而？数值依赖于各类结】构大量算例的统计对！低于40m的—。。框架结构当各层【的质心和“计算刚心！”接近于两串轴线】时根据？上千个算例的—分析若偏心参—。数ε满足《0.1＜ε》＜，。0.：3则边榀框架的扭转！效应增大系数η＝0！.65＋4》.5ε？。偏心参数的计—算公式是其》中ey、s》y分别为i》层刚心和i》层边榀框架距i【层以上总质心的【距离（y方向）K】x、K？φ分别为《i层平动刚度和绕质！心的扭转刚》。度，其他类型结构如单层！厂房也有相应—的扭转？效应系数对单层结构！多采用基于刚心和质！心概念的《动力偏心《距法估算这些简化】方法：各有一定《的适用范围故—规范要求在确有依】据时才可用来近似】估计  ！   本次修订保】。。持，。了2001规范【的如：。下改进 》  》 ， ， ，    1》  即？使，。对于平面规则的建】筑结构国外》。的，多数抗震设计—规范也考虑》。由于施工、使—用等原因所产生的】偶然偏心引起—的地震扭转效应及】地震：。地面运动扭转分量】的影响故要求—规则结构不考虑扭转！耦联计算时应采用】。增大：边榀构件《地震内力的简化【处理方法《 ：     】    2  增】。加考虑双向水平地】震作用下的地震【效应组合根据强【震观测？记录的统计分析二个！水平方向地》。震加速？度的最大值不相【等二者？之比约为1:0.】85；而且两个方】向的：最大值不《一定发生在同一时刻！因此采用《平方：。和开方计《算二个方向地震【作用效应的》组合条文中的—地震作用《效，应系指？两个正交《。方向地震作用在【每个构？件的同？一局部？坐标：方向：的地震作用》效应如χ方向地【震作：用下在局部坐标χ】i向的弯矩》Mxx和y方向【地震：作用：下在局部坐标—χ，i方向？的，弯矩Mxy；按不利！情况考虑时则取【上述组合的最大弯】矩与对应《的剪：力或：上，述组合？。的最大剪力》与，对应的？弯矩或上述》。组合的最《大轴力与对》应的：。弯矩等？。等 —     》    3 — 扭转刚度较小【的结构例如某些【核心筒-外稀—柱框架结构或类【似的结？构，第一振型周》期为Tθ或满足T】θ＞0.7》。。5Tx？l或Tθ＞0.【7，5Ty？。l，对，较高的高层建筑0】.7：。5Tθ＞T》x2或0.75Tθ！＞Ty？2均需考《虑地震？扭转效应但如果【考虑扭转影响的地震！作用效应小》于考虑偶然偏心【引起的？地震效应时》应取后者《以，。策安全但现阶段【偶然偏心与扭—转二者不需》要同时参与计算 】 ：   》      —4  增加了—不同阻？尼比时耦联》系数的计算方—法以供高层钢—结构等？使用 5！。.2：.4  突出屋面】的小建筑一般按【其重：力荷载小于标—准，层1/3控制 】 ？  ：   对于顶层带有！空旷大？房间或轻钢》结构：的房屋不宜视为【突出屋面的小—屋并采用底》部剪力法乘以增大】系数的办法》计，算地震作用效—应而应？视为结构体》系一部？分用振型分解—法等计算 【 ？5.2.5  由于！地震影响系数—在长周期段下降【较快对于基本周期】大于3.5s—的结构由《此计算所得的水平地！震作用下的》结构效应《可能太小《而对于长周期结【构，地震动态作》用中的地面运动速度！和位移可能对结构的！破坏具？有更大？影响但是规范所采】用的振型分解反应】谱法尚无法对此作出！估计出于《结构安全的考虑提】出了对结构总—。水平地震剪力及各】楼，层，水平地？震剪力最小值的【要求规定了不同【烈度下的剪》力，系数当不满》足时：需改：变，结构布置或》调整结？构总剪？力和各楼层的水平】地震剪力使之—满足要求例如当【结构底？部，的总地震剪力略【小于本条规定而【。中，、上部楼层均—满足最小值时可采用！下，列方法调《整若结构基本周【期位于设计反应谱】的加速度控制段时则！各，楼层均需乘以同样大！小的增大系数；【。若结构基本》周期位？于反应谱的位—移控制段时则各楼】层i均需按底部【的剪力系数的差值△！λ0增加该》层的地震剪》力△：FEki＝△λ【0GEi；若结【构基本周期位于反】应谱的速度控制段时！则增加值应》。大于△？λ0GEi顶—部增加值可》取动位移《作用：。和，加速度作用二者的平！均值中间各层—的增加值可近似【按线性分布》。 《     需【要注意？。①，当底部总剪力相【差较多？时结构的选型和【总体布置需》重新调整不能仅采用！乘以增大系数方法处！理②只要底》部总：剪力：不，满足要求则结构【各楼层的《剪力均需要调整不能！仅，调整：不满足的楼层③满足！最小地震剪力是【结构后续抗》震计：算的前提只有—调整到符合》最小剪力要》求才能进行相应的地！震倾覆力《矩、构？件内力、位移等等的！。计算：分析；即意味着当】各，层的地震剪力需要】调整时原先计算的】倾覆力矩、内—力和位移均》。需要相应调》整④采用时程分【析法时其《计算的？总剪力也需符—合最小地震剪力的要！求，⑤本条规定不考虑阻！尼比的不同是最低要！求各类？结构包括钢》结构、隔震和—消能减震结构—均需一？律，遵守 【  ： ，  扭转《效应明显与否—一，般可由考《虑耦联？的振：。型分解反应谱法分】析结果？判断例？如，前三：个振型中二个水平方！向的振型参与系数】为同一个《。量级即存在明—显，的扭：转，效应对于扭》转效应明显或—基本周期《小于3.5》s的结构剪力系数取！0，.2αmax保证】足够：的抗震安《全度对于存在竖向】不规则的结构突【变部位？的薄弱楼层尚—应按本规范3.【4.：4条的规定再乘以不！小于1.15的系】数， 《 ：  ：  本次修订增【加了6度区》楼层最小地震剪【力系数值 】 5.2.—7  ？由于地基和结—构动：力相互作用》的影响按刚性—。地基分析《。的水平地震》作用在一定范围【内，有明显的折减—考虑到我国》的地：震作用？取值与国外相比【还较小故《仅在必要《时才利用这一—折减研究表明水【平地震作用的—折，减系数主要与—场地条件、》结，构自振周期》、上部结构和地【。基的阻尼特性等因素！有关柔性地基上的】。建筑结构的折—减系数随结构周【期的：增大而减小结构【越，。刚水平地震作用的】折，减量越大89—规范在统计分析基础！上建议框架》结构：折减10《％抗震墙结构折【减1：5％～20》％研：究表明折减量与上】部结构的刚》度有关？同，。。样高度的框架结构其！刚度：。明显小于抗震—墙结构水《平，地震：作用的折《减，量也减小当地—震作用很小时—不宜再考《虑水平地震作用的折！减据：此规定了可》考虑：地基与结构动力【相互作用的》结构：自振周期的范围和折！减量 】 ，   研究表明对于！高，宽比较大的高层建】筑考虑地基与结构】动力相互作用后水平！地震作用的》折，减系数？并非各楼《层均为同一常数由于！高振型的影响—结构上部几层—的水：平地震作《。用一般？不宜折减《。大量计算《分析表明《折减系数《沿楼层高度》的变化较符合抛物】线型：分布2？001？规范提供了建—筑顶部和底》部的折减系数的【计算公式对于中间】楼层为了简化采用】。按高：度线性插值方法计】算折减？系数本次修订保留了！这一规定 —