5.2【  水平《。地震作用计算 ！。 5.【2.1  底部剪力！法视多质点》体系为等效单—质点系根据大量【的计算分析》本条继续保持—89规范的如下规定！   】  1  引—入等效质《量系数0《.85它反映了多】质，。点系底部剪力值与】对应单质点》系（质量等于多【质点系总《质量周？期等于多质点系基本！周期）剪力值的【差异 ？ ：     2 ！ 地：震作用沿高度倒【三角：形，。分布在周期较长时】顶部误差可达2【5％：。故，引入依赖于结构周期！和场地类别的—顶点：附加集中地震力予以！调整：单层厂房沿高度【分布在？9，章中已另有》规定故本条》不重复调整（—取δn＝0》） 5.！2.2  对于【振型分？解法：由于时程分析法【亦可利用振型—分解法进行计—。。算故加上“》反应：谱”以示区别为【使高柔建筑》的分析精度有所改】进其组？合的振型个数适【当增加振型个数【一般可以取振型参】与质量达到总—质量：90％所需的振型】数   ！。  ：随机：振动理论分析表明】当，结构体系的振—型密集、两》个振型的周》期接近时振型之【间的耦联明显在【阻尼：比均为5％的—情况下由本规范【式（5.《2.3-6）可以】得出（如图10所】示，），当相邻振型》的周期比为0.85！时，耦联系？数大约为《0.27采》用平方和《开方SR《SS方？法进行振型组—合的误差《不大；而当周期【比为0.90时耦】联系数增《大一倍约为0.【。50两个振型之【间，的互相影响不可忽略！这时计算地震作用效！应不能采《。用SRS《S组合方《法而应采用完全方】根组合C《QC方法《如本规范式（5.】。2.3-5）和式（！5.2.3-6）】所示 】 5【.2.3 》 地震扭转效—应是一个极其复杂】的问题一般情况宜】采用较规则的—结构体型以避免扭】转效应体型复杂【的建筑？结构即使楼层“【计算刚？心”和质心重合往往！仍，。然存在明显的扭转效！应因此89规范【规定考虑结构扭转效！应时一般只能取【各楼层质心为相【对坐标原点按多【维振型分解法计算其！振型：效应彼此耦联用【完全二次型》方根法组合》可以由计算机—运算 》     89！。规范修订过》程中提？出了许？多简化计算方法【例如扭转效》。应系数？法表示扭转时某【榀抗侧力构件按平动！分，。析的层？剪，力效应的增》大物理概念明确【而数值依赖于—各类结构大》量算例？的统计对低于40】m的框架结》构当各层的质—心和“计算刚心”接！近于两？串，轴，线时根据上千个算例！的分析若《偏心参数ε满足【0，.1：＜，。ε＜0.3则边榀】框架的扭转效—应增大系数η＝【0.6？5＋4.5ε偏心参！数，的计算公式》是其中ey、sy分！别为i层刚心—。。和i层边榀框—架距i层以上—总质心的《距离（y方向）【Kx、Kφ分—别为i层平动刚度和！绕质心的扭转刚度】其他类型结构如单层！厂房也？有相应的扭转效【应系数对《单层结构《多采用基于刚—。心和：质心概念的动—力偏心距法估—算这些简化》方法各有一》定的适用范围—故规范要求在—确有依据时才可用来！近似估计 ！    《 本次修订》保持了2001【规范的？如下改进 【 ？       【 1  即使对于】平面规则的建筑结】构国外的多数—抗震设计规范也考虑！由于施工、使用【等原因所《产生的偶然偏心【引，起的地震扭转效应】及地震地面运动扭】转分：量的：影响故要求规则结】构不考？虑扭转耦《联计：。算时应？采用增大边榀构【件地震内《力的简化处理方法 ！ ？ ，   ？   ？   2  —增加考虑双向—水平地震作用下的地！震，效应组合根据强震】观测记录的统—计，分析二个水平—方向地震加》速度的最大值不相】等二者之比》约为1:0.8【5；而且两个方【向的最？大值不一定发生【在同一时刻因此采用！平方和开《方计算二个方向【地震作用效应的【组合条？文中的？地，震作用效应系—。指两个？正交方向地震作【用在每个构件的同一！局部坐标方向的地震！作用效应如χ方向地！震作用下在局部坐】标χi向《的弯矩Mxx和【y方：向地震作用》。下在局部坐标χ【i方向的弯矩M【xy；按不利情况考！。虑，时，则取上述组合—的最：大弯矩与《对应的剪力或上述组！合的最大《剪力与？。。对应的弯矩》或上述组合》的最大轴力与—对应的？。。弯矩等等 》。     ！    3  扭】转，刚度较小的结构【例，如某些核心筒—-外稀柱框架结【构或类似《的结构第一振型【周期为T《θ，或满：足Tθ＞0.75T！xl：或Tθ＞《0.75Ty—l对较高的》高层：建筑0.75—Tθ＞Tx2或0】.，7，5Tθ＞Ty2均】需考虑？地震扭转效应但如果！考虑扭转影响的地震！作用效？应小：于考虑偶然偏心【引起的地《震效：应时应取《后者以策安》全但现阶段偶然【偏心与扭转二者【不，需要同时参与计算】 《。。   《。 ，。 ，    4  增】。加了：不，同阻尼比时耦联系数！的计算方法以供【高层钢结构等使用】 《 5.2.—4  突出屋面的】小建筑一般按其重】力荷载小于标准层1！/3控制 【     【对，于顶层？带有空旷《大房间或轻钢—结构的？房屋：不宜视为突出屋【面的小屋并采用【底，部剪力法乘》以增：大系数的办法计算】地，震，作用效应而应—视为结？构，体系一部分用振型分！解法等计算 】 ： ，5.2.5  由】。于，地震影响系数在长】周期段下降较—快对于基《。本周期大于3.5】s的结构由此计算】所得的水平地震作】用，下，的结构效应可—能太小而对于长周】期结构地震动—。态作用？中的地面运动速度】和位移可能对结构】的破坏具《。有更大影响但是规范！所采用的振型分【解反应谱法尚无法】对，此作出估计出—于结构安全的—考虑提出了对结【构总：水平地震剪力—及各楼层水平地震剪！力，最小值的要》求规定了不同—烈度：下的：剪力：系数当不满足时需】改变结构布置—或调整结构总剪【力和各楼层的—水平地震剪力使之】满足要？求例如当结构—底，部的总地震剪力【略小于本条》规定而？中、上部楼层均满足！最小值？时可采用下列方【。。法调整若结构基【。本周期位于设计反应！谱的：加速度？控制段时则各—楼层均需乘以同样大！小的增大系数；若】结构：基本周期位》于，反应谱的位移控制段！。时则各楼层》i均需按底部的剪力！系数的差值△—λ0增加《该层的地震剪力【△FEki》＝，。△λ0GEi；若】结构：基本周期位于—反，应谱的速度控—制段时则《增，加值：应大于△λ0GE】i顶部增加值可取动！位移作用和加速度作！用二者的平均值中】。间各层的增加值【可近似按线性—分布：    ！ 需要注意①当底部！总，剪力相差较多—时结构的选型和总体！布置需？重新：调，整不能仅采用—乘，以，增大系数方》法处理②只要底【部总剪力不》满足要求则结—构各：楼层的剪力均需要调！。整不能仅调整不满足！的楼层③满足最【小地震？剪，力是结构后续抗【震计：算的前提只有调整】到符合最小》剪力要求《才能进行相应—的地：震，倾覆力矩、构件内力！、位移等等的计【算分：析；即？意味着当《各层的地震剪力需】要调整？时原先计《算，的倾覆力《矩、内力和位移均需！要相应调《整④采用《时程分析法》时其：计算的总剪》力也需符合》最小地？震剪力？的要求⑤本条—规定不考虑阻尼比的！。不同是最低要求各】类结构包括钢结构】、隔震和消能减震结！构均需一律遵守 】 ，     扭！转效应明显与否一】般可由考《虑耦联的振型分解反！应谱法分析结—果判断例如前三个】振型中二个》水平：方向的？振型参？与系数为《。同一个量级即存在】明显的扭转效应对】于扭转效《应明显或基本周期小！于3.5s》的结构剪力系数取】0.2αmax保证！足够的抗震安—全度：对于存在竖向不规则！的结构？突变部位的薄弱楼层！。尚应按？本规范3.》4.：4条的规定再乘以】不小于1.15的系！数 ？ 《    本次—修订增加了6—度区楼？层最小地震剪—力系数值 【 5.》2.7？  由于地》基和结构动力相互作！用的影？响按刚性地基分析的！水平：地，震作用？在一定范《围内有明显的折减】考虑到我《国，的地：。震作用取值与国外相！比，还较小故仅在必要时！。才利用这《一折减研《究表明水平地震作】用的折？减系：数主要？与场地？条件、？结构自振周期、上部！。结构和？地，基的阻尼《特性等因素有关【柔，。性地基上的》建筑结？构的折减系数随【结构周期的增大而】减小结构越刚水平地！震，作用的折减量越大】89规范在统计【分析基础上建议框】架结构折减10【％抗震墙结构折【减15％～2—0％研究表明折【减量与？上部结构《的刚度有《关同样高度的—框架结？构，其刚：度明显小于抗—。震墙结？构水平地震》作用的折减量也减小！当地震作用》很小：时，不宜再考虑水平地震！作用：的折减？据此规定了可—考虑地基与结构动力！相互：作用的结构》自振周期的范—围和折减《。。量 ？  》 ，  研究《表明对于《高宽比较大的—高层建筑考虑—地基与结构动—力相互作用》后水平地震》作用的折减系数并】非各楼层均》为，同一常数由于—高振型的影响结构上！部几层的《水平地震作》。用，一般不宜折减大量计！算分析表《明折减系数沿楼层】高度的变化较符【合抛物线型分布【2001规》范提供了《。建筑顶部和底部【的折减系《数的计算公式对于】中间楼层为了简【。化采用按高》度线：性插值方法计算折】减系数本次修订【保留了这《一规定 》