5.2  ！水平地震作》用计算 】。 ？5.：。2.：1  底部剪力【法视多质点》体系为等效单—。质点系根据大—量的计算分析—本条：继，续保持8《9规范的《如下规定 【 ：  ：  ： 1 ？ 引：入等效质量系数0】.，85它反映了多【质点系？。底部剪力值与对应单！质点系？（质量等于多质【点系总质量》周，期等：于多质点系基—本周期）剪力值的】差，异 ？。     】2，  地震作》用沿高度倒三角形】分布在周期》较长时顶部》误差可达2》5，％故引？入依赖于结构周【期和场？地类别的顶点—附加集中地震—力予以调《整单层？厂房沿高度分—布在：9章中已另有—规定：故，本条不重《复调整（取δ—n，＝0） 【 ：5.2.2  对】于振型分《解法由于时》程分析法《亦可利用振型—分解法？进行计？。算故加上“反应【谱”以？示，区别为使高柔建【筑的分析《精度有所改进—其组：合的振型个数—适当增加振型—。个数一？般可以取振》型参与质量达到【。总，质量90％所需【的振型数 》 《 ，    随机振动】理，论分析表明》当结：构体系的振型密集、！两个振型的周期【接近时振型之—间的耦联明显—。在阻尼比均为5％的！情况下由本规范【式（5.2.3【-6）？。可以得出（》如图10所示）当相！。邻，振型的周期比为0.！85时耦联系数大】约为0.27采用平！方和开方SRSS方！法进行振型》组合的误差不大【；而当周期比—为0.90时耦【联系：数增大一《倍约为0.50两】个振型？之间的互相影响【不可忽略这时计算】地震：作，用效应不能》采用SRSS组合】方，法，而应：采用完全方根组合C！QC方法如本规【。范，式（5.2.3【-5）和式（5.2！.3：。-6）所示》 ： ，。 — 5.》2.3  》地，震扭转效应是一个极！其复杂的问题—一般情况宜采用较】规则的结构体—型以：避免扭转效》应，体型复杂的建筑结】构即使楼层“计【算，刚心”和质心重合】往往仍然存》在明：显的扭转《效应因此89—规范规定考虑结【构扭转效应时一般】只能取各楼层质心为！。。相对坐标原点按多维！振型分解法计算其】振型效应彼此耦联】用完全二次型方【根法组？合可以由计算机【运算 — ：    89规【范修：订，过程：中提出了许多—简化计算方法例如扭！转效应系数》法表：示扭转？时某榀抗侧》力构件按平动分析的！层剪力？效应的增大》物，理概念明《确而数值依》赖，于各类结构大—量算例的统计对【。低于40m》的框架？结构：当各层的质心和【“计算刚心》”接近于两》串轴：。线时根据上千个算】例，的分：析若偏心参》数ε满足0.1＜】ε＜0.3则边榀框！。架的扭转《。效应增大系》数η＝0.65＋4！.5：ε偏心参数的计算】公式是？其中ey《、sy？分别为i层刚心和i！层边榀框架距—i层以上《总质心的距离（【y方向）《Kx：、Kφ分别为—i层平动刚度—和绕质心的扭转刚度！其他类型结构—如单层厂房也—有相应？。的扭转效《应系数对单层结【。构多采用基于刚【心和质心概》念的动力《偏心：距法：估算这些《简化方法各》有一定的适用—范，围故规范要求在确有！依据时才可》用来近似估》计 【    本》次，修，订保持了2001规！范的如下改进 】    【     1  即！。使对于平《面规则的建筑—结构国外的》多数抗震设》计规范也考》虑由于施工、—使，用等：原因所产生的—偶然偏心《引起的地震》扭转效应及地震地】面运动扭转分量的】影响故要《求规则？结构不考虑扭转耦联！计算：。时应采用增》。大边榀构件地震内】力的简化处理—方法 《    【。     2  增！加考虑？双向水平地》震作用下《的地震效《应，组合根据强震—观测记录的统计【分析二个水平方向地！震加：速度的最大值不相】等二者之比约为1:！0.85；而且【两个方向的最大【值不一定发生在同】一时刻？因此采？用平方和《开方计算二》个方向地震作用效应！的组合条文中的【地震作用效应系指】。两个正交方向地【震作：用在每个构件—的同一局部坐标【方，向的地震作用效应】如χ：方向地震作用下在】局，部坐标χi向的【弯矩Mx《x和y方向地—震作：用下在局部坐—标χi方向的弯矩】M，xy：；按不利情况考虑时！。则取上述组合的最】大弯：矩与对应的》。剪力或上述》组合的？最大剪力与对应【的弯矩或上述—组合的最《大轴：力与对应的弯矩等等！   】   ？。   ？3  扭转刚度【较小：的结构例如某些核】心筒-外《稀柱框架结》构或类似的结构第一！振型周期为Tθ【或满足T《θ＞0.75—T，xl：。或Tθ＞0》.75Tyl—对较高的高》层建：筑0：。.75Tθ＞—Tx2或0.75T！θ＞Ty2均需考】虑地：震，扭，转效应？但如果考《虑，扭转影响的地震作】用效应小于》考虑：偶然偏心引起的地震！效，应时应取后》者以策安全但现阶段！偶然偏心与扭转二者！不需要同时参—与计算？   】   ？ ， ， 4  增加了【不同阻尼比时耦联系！数的计算方法以供高！层钢：结构：等，使用 5！.2.4  突出屋！面的小建筑一般按其！重力荷载小于—标准层1/3控【制 【。    《对于顶层带》。有空旷大房间—。或，轻钢结构的房屋【不宜视为突出屋面】的小屋并采用底部】剪力法乘《以，增，大系数的办》法计算地震作—用效应而应视为【结构体系一部分用】振型分解法等计算】 《 5.2.—5  由《于地震影响系数【在，长周期？段下：降较快对于基本周期！。大于：3，.5s的结构由此】计算所得的水—平地震作用》下，的结构效《应可能太《小而对于《长周期结《构地震动态》作用中的地面运【动速度和位移可【能对：结构的破《坏具：有更大影响但是规】范所采用《的振型分解反应【谱，法尚无法对此作【出估计出于》结构：。安，全的：考，虑提：出了对？结构总？水平：地震剪力及各楼【层水平地震剪力【最小值的要求规定了！不同烈度下的剪力】系数当不满》。足时：需改变结构布置或】调整结构总剪力和各！楼层的水平地—。震剪：力使之？满足：要，求例如当结构—底部的？总地震剪力略小于本！条规定而《中、：上部楼层均满足最】小值时可采》用下列方法调整【若结构？基本周期位于—设计反应谱的加速度！控制段时则各楼【层均需乘《以同样？。大，小，。的增：大系数；若结构基】。本周期位于反应谱】的位移控《制段时则各楼层i】均需：按底部的剪》力系数的差值—△λ0增加该层【的地震剪《力△FEki—＝△λ？0GEi；若结构】基本周期位于反应】。谱的速度控》制段时则增加值【应大：于△λ0GEi顶】。部增加？值可：取动位移作用和加速！度作用二者》的平：均值中间各层—的增：加值可近似按线性】分布 》     需要！注意①当底》部总剪力相差较多时！结，构，的选型和《。总体布置需重新调】整不能仅采用乘以增！。大系：数方法处理②只【要，底部总剪力不满【足要：求则结构各楼—层的剪？。力均需要调整不能仅！调整不满《足的楼层③满足最】小地：震剪力是结构后续】抗震计？算的前提只有调整到！符合最小剪力要求】才能进行相》。应的：地震：倾覆：力矩、构件内力、位！移等等的计算分【析，；即意味着当各【层的地震剪力需要调！整时原先计算的【倾覆：力矩、内力和位【移均需？要相应调整④采用时！程分析法时其—计算的总剪力也需】符，合最小地震》剪力的？要，求⑤本条规》定不考虑阻尼—比的不同是最低要求！各类结构包括钢结】构、隔震和》消能减？震结构？均需一律遵守 【   【  扭转效应—明显与否一》般，可由考？虑耦联的振型分解反！。应谱法分析结—果判断例如前三【个振型中二个水【平方：向的振型参与系数为！。同一个量级即存在明！显的扭？转效应对于扭转效应！明，显或：基本周期小》于3.5s》的，结构剪？力系数取0.—2αmax保证【足够的抗震安—全度对于存在—。竖向不？规则的？结构突？变部位的薄弱楼【层尚应按本规—范3.？4.4？。条的：规，。定再乘以《不小于1《.15的系数 】。 ，  《   ？本次修订《增，加了6度区》楼层最？小地震剪力系数值 ！ 5.【2.：7  由于地基【和结构动力相互【作用的影响》按刚性？。地基分析的水平地】震作用在一》定范围内有明—显的折减考虑到我】国的地震作用—取值：与国外？。相比还较小故—仅在必要时》才利用这一折—减研究表明水平地】震，作用的折减系数主】。要与场地条件、结】构，自振周期、上—部，结构：和地：基的阻尼《特性：等因素有关》柔性地基《。上的建？筑结构的折减—系数随结《构周期的增大而减】小结构越刚水—平地震作用的折减】量越大89规范【在，统计：分析基础上》建议框架结构折减】10％抗震》墙结：构折减15％～【20％研究表明【折减量？与上部结构的—刚度有关同样高度】的框架结《构其刚度明显—小于：抗，震墙结构水平—地震作用《的折减量也》减，小当地震《。作用很小时不宜再】考虑水？平地：震，作用的折《减据此规定了—可考虑地基与结构动！力相互作用的结【构自振周期》的范围和折减量【    ！ 研究表明对于高】宽，比较大的高层建筑考！虑地基与结》构动力相互》。作用后水平地—震作用的《折减系？数并非各《楼层均为同一常数】由于高振型的影【响结构？上，部几层的水平地震】作用一般不宜折减】大量：。计算分析表明折减系！数沿楼？层高度的《变化较？符合抛物线型—分布2？001规范提供了建！筑顶：部和底部的折—减，系数的计算公—式对于中间楼层为】。了简化采用按高【度线性插值方法计算！折减系数本次修订】保留了这一》规定 《