5.2 】 水平地震作用计】算 ： 【5，。.2.1 》 底部剪力》法视多质点》。。体，系为等效《单质点？系根据大量的计算】分析本？条继：。续保持89规范【的如下？规定 》。 ？    1》  引？入等效？质量系数0》.85它反映了多】质点系底部》剪力：值与对应单质点系（！质量等于多质点系】总质：量周期等于多质【点系基？本周期）剪力—值的差异 》 《   ？  2  》地，震作用沿高度—倒三角？形分布在周期较长】时顶部误差可达25！％故引入依》赖于结构周期—和场地类《别的顶点附加集中】地震力予以调整单层！厂房沿高度分—布在：9章中已另有规定】故本：条不重复《调整（取δn＝【0） 》 5.2.【2  对《于振型分解法由【于时程分《析法亦可利用—振型分解法进行计算！故加：上，“反：应谱”以示区别为使！高柔建筑的分析【精度有所改进其组合！的，振型个数适当增【加振型个数一般【可以取振型参与【质，量达：到总质量90％所需！的振型数 —  》   随机振—动理论分析表明【当结构体系的振【型，。密集、两个振—型的周期接近—时振型之间的耦【。联明显在阻尼比均为！5％：的情况下由本—。规范式（5.2.】。3-6）可》以，得出（如《图10所示）—。当相邻振型的—周期比为0.8【5时耦联系数—大约为0.27采】用平方和《开方SRSS—方，法进行振型组合的】误差不大《；而当周期比—。为0.90》。。时，耦联系数增大—。一倍：约为0.50—两个振？型之间的互相—影响不可《忽，略这时计算地震作用！效应不能采》用SR？。SS组合方法而应采！用完全方根组合【CQ：。C方法如本规范【式（5？.2.3-》5）和式（5.2】.3-6）所示 】。 】 5.2—.3 ？ 地震扭《转效应是一个极【其复：杂的问？题一般情况宜采用较！规则的结构体—型以避免扭》。转效应体型复杂【的建筑？结构即使《楼层“计算刚心”】和质心重合往往仍】然存：在明显的《扭转：效应因此8》9规范规定考虑【结构扭？转，效应时一般》只，能，取各：楼层质心为》相对：坐标：原点按多维》振型：分解：法计算其振型—效应：彼此耦联用》完全：二次型方根法组合可！以由计算机运算 】 ：     【。89规范修订过程】中提出了许多简化】。计算：方法例？如扭转效应系数【法表：示扭转时某榀抗侧力！。构，件按平动分》析的：层剪力？效应的增大》物理概念明》确而数值依赖于各】类结：构大量算例的—统计对低于40m的！框架结构当各层的】质心和“计算—刚心”接《。近于两串轴线时【根据上千《个算例的分析若【偏心：参数：ε满足0.》1＜ε？＜0.3则边—。榀框架的扭转效【应增大系数η—＝0.6《5＋4？.5ε偏心》参数的计算公式是其！中ey、sy分别】为i层刚《心和i？层边榀？框，架距i？层以上总质心—。的距：离（y方向）K【。x、Kφ《分别为i层平—动刚：度和：绕质心的扭转刚度其！他类型？结构如？单层厂房也有相【应的：扭转效应系数对单】层结构多采》用基于刚心》和质心概念的动力偏！心距法？估算这些简化—方法各有《一定的适《用范围故《规范要求在确—。有依：据时：才可用？来近似估计 【 《    《本次：修订保？持了2001—规，范的如下《改进 《  》  ： ，    1  【即使对？于平面规则的建筑】结构国外的多数抗】震设计？。规范也考虑》由于：施，工、：使用等原因所产生的！偶然偏？心引起的地震扭转效！应及地震《地面运动扭转分量的！影响：故要求规则》结构不考虑扭—转耦联计算时—应采用增大边榀构】件，地震：内力的简《化处理方法 【 《。。 ， ，   ？。。   2  增【加考：虑双向水平地震作用！。下的地震效应—组合根据强震—观测记？录的统计分析二个水！平方向地震加—。速度：的最大值不》相等二者之》。比约为？1:0.85；而】且两个方向的最【大值不一定发生在】同一时刻因此采用平！方和开方计算二个】方向地震作用效应】的组合条《文中的地震作用效应！系指两个《正交方向地震作用在！。每个构？件的：。同一局？。部坐标方向的地【震，作用效应如χ方向】地震作用下在—局部坐标χi向【的弯矩Mx》x和y方向地震作】用下在局部》坐标χi方向的弯】矩M：xy；按不利情【况，考，。虑时则取上述组合的！最，大弯矩与《对应的剪力或上【述组：合的最大《剪力：与对应的《弯矩：或上：述组：合的：最大轴力《与，对应的弯矩》等等 ？ ，      ！   ？3  扭转刚度较小！的结构例《如某些？核心筒-外稀柱【框架结？构或类似的》结构：第一振型周期为Tθ！或满足？。Tθ＞0.》7，5Tx？l或Tθ＞0.7】5Tyl《。对较高的高层建筑】0.75Tθ＞Tx！2或0.《75Tθ＞Ty【2均需考虑地震扭转！效应但如果考虑扭】转影响？的地震作用效应小于！考虑偶然偏心—引起的地《震效应时《。应取后者以策—安全但现阶段偶然偏！心与扭转二》者，不需要同时参与计】算 【  ：     》 4  增》加了不同《。阻，尼比时耦联系数的计！算方法以供》高层钢结构等使用 ！ 《 5.2.4— ， 突出屋面的小建筑！一般按其《。重，力荷载小于标准【层1/？3控制 — ，   《 ， ，对于顶层《。带有空旷大房间或轻！钢，结，构的：房屋不？宜视为突《出屋面的《小屋：并采用底部》剪力法乘以》增大系数的办法计】算地震作用》效应而？应视为结构体系一部！分用：振型分解法等计【算 ？ 5.2.】5  由于地震影】响系：数在长周期》段下降较快》。。对于基本周》期大：于，3.5s《的结构由此计—算所得？的，水平地震《。作用下的《。。结构效应可能太小】而对于？长周期结构地—震动态作用中的地面！运动：速度和位移可能对】结构的？破坏具有更大影响】但是：规范所采用》的振型？分解反应《谱法尚无《法对此？。作出：估计：出于：结构安全的》考虑提出《了，对，结构总水平地—。震剪：力及各楼层水平地震！剪力最小值》的要：求规定了《不同烈度《下的剪力《系数当不满足时需改！变结构布置或调整】结，构总剪力和各楼层的！。水平：地震剪力使之满足要！求例如当结构底部的！总地震剪力略小【于，本，条规定而中、上【部楼层均满足最小值！时可采用下列方法调！整若结构基本周【。期位于？设计：反应谱的加速度控】制，段时则各楼层均【需乘以同样大小的增！大系数；若结—构基本周期位于反应！谱的位移控制段【时则各楼层i—均需按底部》的剪力系数的—差值△？λ0：增，加该层？的地震剪力△FE】k，i＝△？λ0GEi》；若：结构基？。。本周期？位于反？应谱的速度控制【段时：则增加值应大于△λ！0GE？i顶部增加值可【取，动位移作用》和加速度作用二者的！平均：值中间各层的增加值！可近似按线性—分布： —。  ：  ：需要：注意①当《底部总剪力相—差较：多时结构的》选型和总《。体布置需重新调【整不能仅采用乘以增！大系数方法处理②】只要底部总》剪，力不满足要求则【结构各楼层的剪力均！需要：调整不能仅调整不】满足的楼层③满【足最小地《震，剪力是？结构后续抗震计算的！前提只？有调整到符合最小剪！力要求才《能，进行相应《的地震倾覆力矩、构！件，内力、位移等等【的计算分析》；即意味《着当各？层的地？震剪力需要调整时原！先，计算的倾覆力—矩、内？力，和位移均需要相应】调整④？采，用时：程分析法《时其计算的总剪力】也需符合最》小地震剪《力，的要：求⑤本条规定—不考虑阻尼比的【不同是最《低要：求各类结构包括钢】结构、隔震和消能】减震：结构均需一律遵守】 《 ： ， ，  扭转《效应明显与否一般】可由考虑耦联的振型！分解反？应谱法？分析：结果判断例如前三】个振型中二个水平】方向的振型参与【系数为同一个—量级即存在》明显的扭转效—应对于扭转效—应明显或基本周期】小，于3.5s的结【构剪力系数取0.2！。αmax保证足够的！抗震安全度对于【存在：竖向不规则的结【构突变部位》。。的薄：弱楼层尚应》按本规范《3.4.4条—的规：定，再，。乘以不小于1—.15的系数 】 ？  ：。   本次》修订增？加了6度区楼—层最小？地震剪力系》数值 5！.2：.7  由于地基】和结构动力相—。互作用的影响—按刚性地基》分析的水平地震作用！在一定范《围内：有明显？的折减考虑到我国】的地震作用取值【与国外？相比还较小故仅在必！要时：。才利用这一折—减研究？表，明水平地《震作用的折》减系数主《要与场地条件—、结构自振周期、上！部结构和地基的阻尼！特性等因素有关柔】性地基上《的建筑结构的折减系！数随结构《周期的增大而—减，小结构越刚水平地震！作用：的折减量越》大89规范在统【计分：析基础上建议—框架结构《折减10％抗震墙】结，构折减？15％～20％【研究表明折减量与】上部结构的刚—度有关同样高度的】。框架结构其刚度明显！小于抗？震墙结构水平地【震作用的《折减量也减小—当地：震作：。用很小时《不宜再考虑水平地】震作：用的折减据此规【。定了可考虑地基与】。结构动力相互作用的！结构自振周期的范围！和折减量 — ：     研究】表明对于高》宽比较大的高层建】筑，。考虑地基《与结：构动力相互》作用后水平地震作用！的，折减系数并非各楼】层均为同一常—。。数由于高振型的影】响结构上部几层的】水，平，。地震作用一般不宜折！减大量计算分析表】明折减系数沿楼【层，。高度的变化较符合抛！。物线型分布200】1规范？提供了建筑顶部和底！。部的折减《系数的计算公式【对，于中间？楼层为了简化采用按！高度线性插》值，方，法计算折减系数【本次修订保留了这一！规定 ？ ，