。。 5.2 】 水平地震作用计】算 ： 【5，.2.1  底部】剪力法视多质点【体系为等《效单质？点系根据大量的【计算：分析本条继续保持】89规范的如下规定！ ： ？    《 1  引入等【效质量系数》0.85它反映了】多质点系底》部，剪力值？。与对应单质点系（质！量等于多质点系总】质量周期《等于多质点系基【本周期）剪力值的】差异 【     2 【 地震作用沿高【度倒三角形分布【在周期较长时—顶部误差《可达25％故—引，入，依赖于结《构周期？和，。场地：类别的顶点附加集中！地震力予以调整单】。层厂房沿高》度分布在9章中已另！有规定故本条—不重复？调整（取δn—＝0） 》 5.—2，.2  对》于振型分解法由于时！程分析法亦》可利用振型分解【法进行？计算故加上“反应】谱”以示区别—。为使高柔建筑的分】析精度有所改进【其组合的振型—个数适当增加振型个！数一般可以》取振：型参与质《量达到总质量—9，0％所？需的：振，型数 —   《  随机振动理论】分析表？明当：结构体系的振型密】集、：两个振型《。的周期接《近，时，。振型之间的》耦，联明显在阻》尼，比均为？5％的情况下由本】规范式（5.—2.3-6）—。可，以得出（如》图10？所示）当相邻振型】的周期比为》0.8？5时耦联系》。数，大约为？0.：27采用《平方和开方》。。S，RSS方法》进行振型组》合的误差不大—；，而当周期比为0.9！0时耦联《系数增大一倍—约为0.5》0两个振型之间的】互相影响不可忽略这！时，计算地震作用效应】不能采用S》RSS组合方法而】应采用完全》方根组合CQ—C方法如本》规范式（5》.2.？3-：。5）和式《（5.？2.3-6）所示 ！ ！。 5？.2.3  地震】扭转效应是一个极】其复杂的问》。。题一般情《况宜采用较规则的结！构体型以避免扭转】效应：。体型复杂的》。建筑结构即使楼【层“计算刚心”和质！心重合往往仍然【存在明显的扭转效应！因此89规》范规：定考虑结构扭—转效应时一》般只能？取各楼层质心为【相对坐标原点—按多维振型分解法计！算其振型效应彼此耦！联用完全二次型【方根法组合可以由】。。计算：机运算 【 ，     89规范！。修订过程中提出了】许多简化计算—方法例？如扭转效应系数法表！。示扭转时《某榀抗侧力》。构件：按平动分析的—层剪力效应的增大物！理概念明《确而数值依》赖于各？类结：构大量算《例的统计对低于【40m的框架结【构当各？层的质心《。。和“：计算刚心”》。接近于？两串轴线时根—据上千个算例的分析！若偏心参数ε满【。足0：.1＜？ε，＜0.3则边—榀，框，架的扭转效应—增大系数η》＝，0.：。65：＋4.5ε》偏心参数的计算公式！。是其中ey》、，sy分别《为i层刚心和i【层边榀框架距—i层以上《。总质心的距离（y】方向）K《。x、Kφ分别为i】层平动刚《度和绕质心的扭【转刚度其他类型结构！如单层厂房也—有相应的扭转效【应系数对单》层结构？多，采用基？于刚心和质心—概念的？动力偏心距法估算这！些简：化，方法各有一定的【适用：范围故规范》要，求在确有《依据时才可用来【近似估计《 ：  》   本次》修，订，保，。持了200》1规：范的如下改》进 —     》  ：  1  即—使对于平面规则的建！筑结构国外》的多数抗《震设计规《范也考虑《由于施工、使用等原！因所产？生的偶然偏心—引起的？地，震扭：转效：应及地震地》面运动扭转分量的】影响：故要求规《则结构不考虑—。扭转耦？联计算？时应：采，用增大边《榀构件地震》内力的简化处—理方法？ ：   —。 ，     2—  增？加考虑双向水平地震！作用下的地》震效应组合根据强】震观测记录的—。统计分析二个水【平方向地震加速度的！最大值不相等二【。者之比约为1—:0：.85？；而且两个方向的最！大值不一定发生在】同一时刻因此—采用：平方和？开方计算二个方向】地震作用效应的组】合条文中的地—震作：用效应系指两个正交！方向地？震作用在每个构件】的，同一局部坐标方向的！地震作用效应如【。χ方向地震作用【下在局部坐标χ【i向的弯矩》M，xx和y《方向地震作用下在局！部坐标？。χi方向的弯矩Mx！y；按不利情—况考虑？时则取上述组合的最！。大弯矩与对》应的剪？力或上述组合—的最大剪力与对应】的，弯矩或上述组—合的最大轴力与【对应的弯矩等等【    ！   ？  ：3  ？。扭，。转，。刚度较小《的，结构例如某些核心筒！-外稀柱框架结构】。或类似？。。的结构第一振型周】期为Tθ或满足Tθ！＞0.75》Txl或T》θ＞：0.75Ty—l对较高《的高层建筑0.7】5Tθ＞T》x2或0.7—5Tθ＞Ty—2均需考虑地震【扭转效应但如果考虑！。扭转影？。响的地？震作用效应小于【考虑偶然《偏心：引起的地震效应时】应取后者《以策安全但现阶段】偶然：偏心与扭转二者不】需要同时参与计算 ！ ， ：        ！ ，4  增加》了不同阻尼比时耦联！系数的计算》方法以供高层钢【结构等？使用 — ：5，.2.4  突【出屋面的小建—筑一般按其重力荷】载小于标《准层1/3》控制 《 《    《。对于顶层《带有空旷大房间或】轻钢结构的房屋不宜！视为突出屋》面的：小屋并采用底部剪力！法乘以增大系数【的办：法计算地《震，作用：效应而应视为结【构体：系一部分《用振：型分解法等计算 ！ ？。 5.2.5— ， ，由于地震影响系【数在长周期段下【降较快对于基本【周，。期大于3.5s【的结构由《此计算？所得的水平地震作】用下的？结构效应可能太小】而对于？长周期结构地震动】态作用中的地面【运动速度《。和位移可能对—结构：。的破坏具有更大【影响但是《规范所采用的振型】分解反应《谱法尚无法对此作出！估计出于《结构安全《的，考虑提出了》对结构总水》平，地震剪？力及各楼层水平【地震剪？力最小值的要求规定！了不同烈度下的【剪，力，系数当不《满足：时，需改变？结构布置或调整结】构总剪力和》各楼层的水平地【震剪力使《之满足？要求例如《当结构底部的总【地震剪力略小于本】条规定而中、上部】楼层均满足最小【值时可采用下列【方法调整若结—构基本？周期位于设计—反应谱的加速度控】制段：时则各楼层均需乘】以同样大小的—增大系数；》若结构基本》周期位于反应谱的】位移控制段时则各】楼层i均需按底【部的剪力系数的差值！。。△λ0增加该层的地！。震剪力？△FEki＝△λ0！G，。Ei；若结构基本】周期位于《反应谱的速度—控制段？时则增加值应大【于△λ0G》。。Ei顶部《增加值可取动位【移作用和加速度【作用二？者的平均值中—间，各层的增加值可近似！按线：性分布 ！    需要注意】①当：底部总剪力相差【较多时结构的—选型和总体》布置需重《。新调整不能仅采【用乘以增大系数方】法处理？②只要？底部总剪《力不满足要求则【结构各楼《层的剪力均需要调整！不能仅调整不—满足的楼层③满【足最小地震剪力【是结构后续抗震计】。算的前提《只有调整到》符合最？小剪力要求才—能进行相应》的，。地，震倾覆？力矩、？构件内力、位移等】。等的计算分析；【即，意味着当《各层的地震剪—力需要调《整时原？先计算？。的倾覆力矩》、内力和位》移均需要相应调整】④，采用时程分析法【时其计算的》总剪力也需符合【最小：地震剪力的要求【⑤本条规定不考【虑阻尼比的不同是】最低要求《各，类，结构包括《钢结构？、隔震和消能减震结！构，。均需一律《遵守 ？    】 扭转效《应明显与《否一般可由》考虑：耦联的振型分解【反应谱法分析—。结果：判断：例如前？三个振？型中二个水平方向】的振型参与》系数为同一个量级】即存在明显的—扭转：效应对于扭转效应明！。显或基本《周期小于3.5s】的结构？剪力系数取》0.2α《max？保证足够的抗震安全！度对于存在》竖向不规则的—。结构突变部位—的薄：弱楼层？尚应按本规范3.4！.4条的规定—再乘以不小于—1，.15的《系数 》  《   本次修订增】。加了：6度区楼层》最小地震剪》力系数值《。 ： 5.—2.7  》由于地基和结构【动力相互作用的【影响：。按刚性地基分析的水！平地震作用》在一定范围》内有明显的折减考】虑到我国的地震作用！取，值与国？外，相比还较小故仅在必！。要时才利用》这一折减研究表明水！。平地震作《用，的折减系数主要与】场地条件、结构【自振：周期、上部结—构和地基《的，阻尼特？性等因素有》关柔性地基上的建】。。筑结：构的折减系数—随结构周期的增大而！。减小结？构越刚水平地震作用！。的折：减量越大89规范在！统，计，分析：基础上建《议框架结《构，折减10％抗震【墙，结构：折减15％～20％！研究表明折减—量与上？部结构的刚度—。有关同样高度的框】架结构其刚度明显】小于抗震墙》结，构水平地震作用【的折减量也减小当】地震作用很小—时不宜再考虑水平地！震作用的折减据【此规定了可考虑地】基与结构动力相互作！用的结构自振周期】的范围和折减—量，    ！ 研究表明对于【高宽比较大的—高层建筑考虑地基】与结构动力相互【作用后水平》。地震作用的折—减系数并《非各楼层均为同一】常，数由于？高振型的《影响：结构上？部几层的水平地震】作用一？般不宜折减大—量计算分析表—明折减系数沿—楼，层高：度的变化较符合【抛物线型分布2【00：1规范提《供了：建，筑顶部和《底部的折《减系数的《计算公式对》于中间楼《层为了简化》采，用按高度《线性插？值方法计算折减【系数本次修》。订保留了这一规定 ！ ，