5.2  ！水，平地震作用计算【 】5.2.1  底】部剪力法视多质【。点体系为等效单质】。点系根据大量的【计算分析《本，。条，继续保持89规范】的如下规定 ！ ： ， ，  1  引入等效！质量系数0.8【5它反映了多质【点系底部剪力值与对！应单质点系（—质量等于多质点系总！质量周期等于多质点！系基本周期）剪力值！的，差异 】    2  地震！作用沿高度倒三角形！分布在？周期较长时顶部误】。差可达25％故引入！依赖于结构》周期和场地类别的】顶点附加集中地震】力予以调整》单层厂房沿》高，度分布在9章中已】另有规定《故本条不《重复调整（取δ【n＝0） 》 ？。 5.2.2【  ：对于振型《分解法由于时—程分析法《亦可利用振型分【解法进行计算故加】上“：反，应，谱”以示区别为使高！柔建筑的分析精度】有所改进其组合的】振型个数适当增加振！。型，个数一般可以取振】。型参与？质量达到总质量90！％，所需：。的振型数《 》     随—机振动理论分析【表明当结构体系的振！型密：集、两个振》型的周期接近时振】型之间？的耦联明显在—阻尼比均为5％的】情况下？由本规范式》（5.2《.3：-6）可以得出（如！。图1：0所示）当相邻【振型的周《期比为0.85【时耦联系数大约为0！.27采用平方【和开方SRS—S，方法进行振型组【合的误？差不大；而当—周期比为0.—90：时耦联？系数增大一倍约为】0.50《两个：。振，型之间的互相影响】不可忽略这时计算地！震作用效应不能采用！SRSS组合方法而！应采用完全》方根：组合CQC》方法：如本规范式（5.2！.3-5）》和式（5.》2.3-6）—所示 》 ， ： 5【.2.？3  地震扭转效】应是一？个极其复《杂的问题一般情【况宜采用较规则的结！构体型以避免—扭，转效应体型复杂的建！筑结构即使楼层“计！算刚：心，”和：。质心重合往往仍然存！在明：显的扭转《。。效，应因此？89规范规定考虑】结构扭转效应时一般！只能取各《楼层质心《为相对坐《标原点按多维振【型分解法计算—其，振型效应彼此—。耦联用完《全二次型方根法组合！可以由计算机—运算 《   —  89规范修订过！程中提出了》许多简？化计算方法例如扭】转效应？系数法表示扭转【时某榀抗侧力构件按！平动分析的层—剪力效应的增大物理！概念明确《而数值依赖于各类结！构大量算例的统计对！低于40m》的框：架结：构当各层《的，。质心和？“计算刚心》”接近于两串轴线】时根据上千个算例】。的分：析若：偏心参数ε满足0.！1＜ε＜0.3则边！榀框架？的扭转效应增大系数！η＝0.65＋4】.，5ε偏心参数—的计算公式》是其中？ey、？sy分别为i层刚】心和i层边榀框【架，距i层以上总质心】的距离（y方—向）Kx、Kφ分】别为i？层平动刚《度和绕质心的扭转刚！度其他类型》结构如单层厂房【。也有相应的扭转效应！系数对？单层结构多》采用基？于刚心和质心概念的！动力偏？心距法估算这些简化！方法各有一定的【。适用范围《。故规范要求在—确有依据《时才可用来近似【估计 —     —本，次修：订保：持了2？00：1规范的如下改进】 ？     【    1  即使！对于：平面规则的建筑【结构国外的多—数抗震设计》规范也？。考虑由于施工、【使用等原《因所产生的偶然偏】。心引起的地震扭转效！应及地？震地面运《动扭：转分量？的影响故要求—规则结构不》考虑扭？转耦联？计算时应采用—增大边榀构》件地震？内力的简化处理方】法 ：  —   ？    2  【增加：考虑双？向水平地震作用下】。。的地震效应组合【根据强？震观测记录的—统计分析二个—水平：方向：地震加速度的最【大值不相《等二者？之，比约为1:》0.85；而且【两个方向的最—大值不？一定发生在同—。一时刻因此采用平方！和开方计算二个【方向地震作用—效应的组合》。条，文中的地《震作用效应系指两】个正交方向地震作】用在每个《构件的同一局部坐】。标方向？的地震作《。。用效应如χ方向地震！作用下在局部坐标χ！i向的弯矩》M，xx和y方向—地震作用下在局【部坐标χ《i方向？的弯矩Mx》y；按不利情况考虑！时则：取上述？组合的最大弯矩【。与对应的剪》力或上？述组合的最大—剪力与对应的弯【矩或上？述组合的最大—轴，力与对应《的弯矩等等 ！     —    3  扭转！刚度较小的结构【例如某些核心筒【-外稀柱框架结构】或类似？的结构第一振型【。周期为Tθ或满足】T，θ＞0.7》5Txl或Tθ【＞0.75Ty【l对较高的高层【建筑0.7》5Tθ＞《Tx：2或0？.75？。。Tθ＞Ty2均需】考，虑，地震扭转效应但【如果考虑扭转影响】的地震作用》效应小？于考虑偶然偏—心，引起的地《震效应时应取后者】以策安全但》现阶段偶然偏心与扭！转二者不需要同时参！与，计算  ！       4 ！ 增加了不》。同阻尼比时耦联系】数的计算方法以供】高层钢？结，构等：使用 ？ 5.2】.4  突出—。屋面：。的小建？筑一般按其重力荷】载小于标《准层1/3控制 ！     】对于顶层带有空旷】大房间或轻钢—结构的房屋不宜视为！突出屋面的小屋并采！用底部剪力法乘【以增大？系数的办《法计算地震作用【效应而应视为结【构体系一部分用【振型：分解法等计算 】 5.2【.5  《由于地震《影响系？数在长周期段下【降较：快，对，于基本周《期大于3.5s的结！构由此计算所得的】水平地震《。作用下的结构效应可！能太小？而对于？。。。。长周期结构地震动态！。作用中？的地：面运动速度和位移可！能对结构的》破坏具？有更大影响》但是规范《所采用的振型—分解反应《谱法尚无《。法对此作出估计出于！结构安全的考虑提】出了对结构总—水平地震剪力及各】楼层水平地震剪【力最小值的要—求规定了不》同烈度？下的剪力系数当不】满足时？需改变结构布置或】调整结构总剪力【和各楼层的》水平地震剪力使之满！足要求例如当结构】。。底部的总地震—剪力略小于本—条规定而中、—上，部楼层均满足最小】值时可采用下列【。方法：调整若？结，构基本周期位于设计！反应谱的加速—度控制段时则—各楼层均需乘以同】样大小的《增大系数《；若结？。构，基本周期位于—反应谱的位》移控制？段时则各《楼层i均需》按底部的剪力系【数，的差值△λ0—增加该层《的地震剪力》△FEk《i＝△λ0G—Ei；若《结构基本周》期位于？反应谱的速度控制段！时则增加值应大【于△λ0GEi顶】部增加值可取动位】移，作，用和加速度》作用二者的》平均值中《间各层的《增加值可近》似按线性分布 【 ，  》   ？需要注？意，①当底部总剪力相】差较多时结构—的选型？和总体布置》需重新？调整：不，能仅采用《乘以增大系数—。方法处理②》只要底部总剪—力不满足要求则结构！各楼层的剪》力均需要《。调整不？能仅调整不满足的】楼层③满足最—小地震剪力》是结构后《续抗震计算的前提】。只，有调整到符合最小剪！力要求才能进行相应！的地震倾覆力矩、构！件内力、位移等等的！。。。。计算：分析：；即意味着当各【层的地震剪力需【要调：整时原先计算的倾】覆力矩、内力—和位移均需》要相应调整④采【用时程分《析法时其《。计算的总剪力也需符！合最小地震剪力的要！求⑤本条《规定不考虑阻尼比的！。不同是最低要—求各类结构包括钢】结构、隔震和消【能减震结构均—需一律遵守 【   —  扭转效应明显与！否一般可由考—虑，耦联的振型》分解反应《谱法分？析，结果判断《例如前三个振—型中二个水平方向的！振型参与《系数为？同一个量级即—存在明显的扭转【效应对于扭转—效应明显或基本周】期小于3《.5：s，的结构剪力系数取】。0.2α《max保证足够的抗！震，。安全度对《于存在竖向不规则的！结构突变部位的薄弱！楼层尚？应按：本规范？3.4？.4条的规》定再乘以不小—于1.15的系【数，。 ： ， ，    》 本次修订增加了6！度区楼层最小地震】剪，力系数值《 》 5.2.7  】由，于地基？和结构动力相互【作用的？影响按刚性》地基分析的》水平地震作用在一】定范围内有》明显的折减》考虑到我国的地【。震作用取值》与国外相比还较小故！仅在必？要，时，才利用？这一折减研》。究表明水平地震作】。。用的折减系》数主要与场地条件】、结：。。构自：振，周期、上部》结构和地基的阻【尼特性等因素—有关柔性《地基上的建筑—结构的折减系数【随结构周期》的增大而减》小结构越刚水平地震！作用的折减量越大】89规范在统计分】析基础上建议—。框，架结构？折减10％抗震墙结！构折减15％—～2：0％研究表明折减】量与上？部结构的刚度有关】同样高度的》框架结构其》刚度明？显小于抗震墙结【构水平地震作用【的，折减量也减小当【地震作用很小时不宜！再，考虑水平《地震作用《的折减据此规—定了可考《。。虑地基？与，结构动？力相互作用》的结构自振周—期的范围和》折减量 《   【  ：研究：。表明对于高宽比较】大的：高层建筑考虑地基】与结构动力》相互作用后水平地】震，作用的折减系数并】非各楼？层均为同一常数由于！高，振型：的影响结构上部【几层的水平地震作】用一般不宜折—减大量计算分析【表明折减系数—沿楼层高度的变【化较符？合抛物线《。型分布200—1，规范提？供了建筑顶》部和底部的》折减系数的计算公】式对：于中间楼层为了【简化：。采用按高度线性插】值，方法计算《折减系数本次修【订保留？了这一规定》。 ：