《5.2  水平地】震作：用计算？ ： —5.2.1  底部！。剪力法视多质—点体系为等效—单质点系《根据：大量的？计算分析本条—继续保持《89：规范：的如下？规定 《   —  1  引—入，。等效质量系数0【.85？它反映了多》质点系底部剪力值与！对应单质点系（质】量等：于多质点系总质量】周期等于多质—点系基？本周期）《剪力值的差》异， — ，   2《  地震作用—沿高度倒三角—形分：布在周期较长—时顶部误差可达2】5％故引《。入依赖于结构周期】和场地类别》的顶：点附：加集中地震力—予以调整单层厂房】。沿高度分布在9章】中已另有规定故【本条：不重复？调整（取δn＝0】） 《。 5.2—.2  对于振【型，分解法由于时程【分析法亦可利用【。。振型分解法进行计】算故加上“反应谱】”以示区《别为使高柔建筑的】分，析精度有所改进【其组合的振型—个数适当增加振型】个数一般《可以取振型参与质量！达到：总质量90》％所需的振型数【 《     随机振！动理论分析表—明当结构体》系的振型密集—、两个振型的周期接！近时振型之间—的耦联明显》在阻尼比均为5【％的情？况下由本规范式（】5.2.3-6【）可以得出（—如图10《所示）当相邻振型的！周期比为0.85】时，耦联系数大约为0.！2，7采用平《。。方和开方SRS【S方法进行振型【组合的误《差不大；《而，当周期？比为0.90时耦联！系数：增大：一，倍约为？0.50两个振【型之间的互》相影响不可忽—。略这时计算地—震，作用效应不能采【用SR？SS组合《方，法而应采用》完全方根组合—。CQC方《法如本？规范式（5.—2.3-5）和式（！5.2？。。.，3-6）所示— ？ ： 5.！。2，.3  地震扭转】效应：是一个极其》复杂的问《。题一般情况宜—采用较规《则的结构体型以避免！扭转效应体型复杂的！建筑：结构即使楼层“计】算刚心”《和质心重合往往仍】然存在明《。显的扭转效》应因此89规范规定！考，虑，结构扭？转效应时一般只能取！各楼层质心为相【对坐标原点按多【维振型分解法计算其！振型效应彼此耦联用！完全：。二，。次，型方根？法，组合可以由》计算机运算 ！     89】规，范修订过程中提出】了许多简化计算【方法例如《扭转效应系数法表示！扭转时某榀》抗侧力构件》按平动分《析的层？剪，力效应的增大物理】概念：明确而数值依—。赖，于各类结《。构大量算例的统【计对低于40—m，的，框架结构当》各层的质心和—“计算刚《心”接近于两串轴】线时根据上千—个算：例的分析若偏心参数！ε满足0.1＜【ε＜0.3则边榀】框架的扭转效—应增大系数η＝0.！65＋4.5ε偏】心参数的计》算公式是其中ey、！sy分别为i—层刚：心和i层边榀框【架，距i层以上总质心】的距离（《y方向？）Kx？、Kφ分别为i层】平，动刚度和绕质心的扭！转刚度其《他，类型结构如单层厂】房也有相应的扭【转效应？系数对？单层结构多采用基】于刚心和质心概【念的动力偏心距【法估算这些简—化方：法各：有一定的适用—范围故？规范：要求在确有依—据时才可用来—近似估计《 《     本次修！订保持？了，2，001规范》的，如下改？进 》       】  1  即使【对于平面规则的【建筑：结构国外的多数【抗震：设计规范也考虑由】于施：工，。、使用等原因所产生！的偶然偏心》引起的？。地，震扭转效应及地【震地面？运动扭？转分量的影响故要求！。规则结构不考虑扭】转耦联计算》时应采用增大边榀】构件地震内力—的简化处理方法 】 ？ ，      —   ？2  增加考虑双向！水平地？震作用下的》地震效应组合根据强！震观测记录的统计】分析二个水平方向地！。震加速度的最大值不！相等二？者之比约《。为1:0.85；】而，且，两个方向的》最大值不一定发【生在同一时刻因此采！用，平方和开方计算二】个方：向地震？作用效应的组合条】文，中，的地震？作用效应系指—两个正？交方向地震作用在每！个，构件的同《一局部坐《。标方：向的地震作用效应如！χ方：向地震作用下在【局部坐标《χi向的弯矩—Mxx和y》。。方向地震作用下在】局部坐标χi方向的！弯矩Mxy；按不】利情况考虑时则取上！述组：合的最大弯矩与【对应的剪《力或：上述组合的最大剪力！与对应的弯矩或上述！组，合的：最大轴？力与对应的弯矩等等！ ， ， ？     》 ，   3  —扭，转刚度较小的结构】例如某些核心筒-外！。稀柱框架结构或类似！的结构第一》振型：周期为Tθ或满足T！θ＞0.75Tx】l或T？θ＞：0.75Ty—l对较高的高层建】筑，0.75T》θ＞Tx2或0.】75T？θ＞：T，y2均需考虑地震扭！转效应但如果考虑扭！转影响的地震—作用：效应小于考》虑偶：然偏心引起的地【震效应时应取后者】以策安全但现阶段偶！。然偏心与扭转—。二，者不需？要同时参《与计算 ！。        4！  增加了不同阻】。尼比时耦联系—数的计算方》法以供高《层钢结构《等使用 — 5.2—.4  突》出屋面的《小建：筑一般按《其重：力荷载小于标准【层，1/3控《制， —    《对于顶层带》有空旷大《房间或轻钢结构【的，房屋不宜视为突【出屋：面的小屋并采用底】部，剪力：法，乘以：增大系？数，的办法计《算地震作用效应而应！视为结构《体，系一部分《用振型？分解法等《计算： —5.2.5  由】于地震影响系数【在长周？期段下降较》快对于基《本周期大于3.5】s的结构由此计算】所得的水平地震作】用下的结构效—应可：能太小而对于长周】期结构地震》动态作用《中的地面运》。动速度和位移可能对！结构的破坏具有更大！影响：但是规范所采—用的：振型分？解反应谱法》尚无：法，对，此作出估计出于结构！安全的？考虑提？出了对结构总水平地！。震剪力及各楼层【水，平地：震剪力最小值的要求！规定了不同烈—度下的剪力系数当不！满足时需改变结【构，布置或调整结构总】剪力和各楼层的水平！地震剪？力使之满《足要求例《。如当结构底》部的总地震剪—。力略小？于本条规《定而：中、上部《楼，层均满足最小值时】可采用下列方法调整！若结：构基：本周期位于》设计：反应谱的《加速度控《制段时则各》楼层均需乘》以同样大小的增大】系数；若结构—基本周期《位于反应谱的—位移：控制段时则》各楼层i均需按底】。部，的剪力系数的差值】△λ0增《加该层的地震—剪力△FEki＝】△λ0GEi；若结！构，基，本周期位于》反应谱的《速度控制段时则增加！值应大于△λ0GE！i顶部增加值可取动！位移作用和加速【度作用二者》的平均值中间—各层的？增加：值可近似按线—性分布？ 《    》 需要注意①—当底部？总剪力相《差较多时结构的选】型和总体布》置需重新调整不【能仅采用乘》以增大系数方法处】理②只？要底部总剪》力不满足《要求则？结，构各楼层的》剪力均需要调—整，。不能仅？。调整不？满足的楼层③—满足最小地震剪力是！结构后续《抗震计算的》前提只有调整—到，符，合最小剪力要求才】能进：行相应的地震倾覆力！矩、构件内力、位】移等等的《计算分析；即—意味着当各》层的：。地，。震剪力？需要调？整时原先计算—的倾覆力矩、内【力，和位移均《需要相应《调整④采用》时程分析法》时其计算的总剪力也！需符合最小地震剪力！的要：求⑤：本条：规定不？考，虑阻尼比的不同是最！低要求各类结—构包括钢结构、隔】震和消能减震结构】均需：一律遵？守 —     扭转【效应明显与》否一般可《由考虑耦联的—振型分解反应谱法分！析结果判断例—如前三个振》型中二？个水平方向的—振型参与系数为同一！。。个量级即存在—明显的扭转效应【对于扭转效应明显或！基本周期小于3.】。5，。s的结构剪》力，系数取0.2αm】。ax保证足够的【抗震安全度》对，于存在竖向》不规则的结构—突变部位的薄—弱楼：层尚：应按本规范3.【。4.4条的规定【再乘以不小于1.】1，5的系数 —     】本次修订《增加了6度区楼层最！。小地震剪力系—数值 ？ ： ， ：5.2.7 — 由于？。地基和结构动力【相互作用的影响按】刚性地基分析的【水平：地震作用在一定【范围内有《明显的折减考虑到我！国的地震作》用取值与国外—。相比还较小故仅【在，必要时才利用这一折！减研究表明水平【地震作？用的折减系数—主要：。与场地条件、结构自！振周期、上部结构和！地基的阻尼特性【等因：素有：关柔性地基上—的，建筑结构的》折减系数随》结构周期《的增大而减小结【构越刚水平》地震作？用的折减量》越，大89规范》在统计分析基础上】建议框？架结构折减》10％抗震》墙结：构折减？15％～20％研】究表明折减》量与上部结构的刚度！有关同样高度的【框架结构其刚—度明显小于抗震【。墙结构水平地震作】用的折减量也减小当！地震作用很小—时不宜再考虑水平地！震作：用的折减据此规【定了可考《虑地：基与结构动》力相互作用的—结，构，自，振周期的范围和折】减量 《    【 ，研究表明对于高【宽比：较大的高层建筑考虑！地基与？结构动力相互作用】。后，水平地震作用—的折减系数并非【各楼层均为》。同，一常：数由于高《振型的影响结构上部！几层的？水平地震作》用一般不宜折减【大量计算《分，析表明折减系—数，沿楼层高度的变化】较符合抛物线型【分布2？001？规范提供了建筑【顶部和？底部的折《。减系数的《计算公？式对于中间楼层为】了简化采用按高度】。线性插值《方法计算折减系数】本次修订保留—了这一规定 【