。 5.2【  水平地》震作用计算》。 】5.2.1 — 底部剪力》法视多？质点：体系为等效单质点系！根据大量的计—算分析本条继续保】持89规范》的如：。下规定 《 ：   》  1  》引入等效质量—系数0.《85它反映》了多质点《系底部？剪力值与对应单【质点系？（质量？等于多质点》系，总质量周期等于【多，质点系基本周—期）剪力值的差异 ！ 》  ：  2 《 地震？作用沿高《度倒三角形》分布在周期较长时顶！部误差可《达25％故引入【依赖于结构周—期和场地类别的【顶点附加集中地震】力予以调整单层厂】房沿高？度分布？在9章？中已另有规定故本条！不重复调整（—取δn＝0）— 《 5.2.—2  对于》振，。型，分解法？由于时程分》析法：亦可利用振型分解法！进，行计算故《加上“反应谱”以】示区别为使高柔建筑！的分析精度有所改进！其组合的振型个数适！当增加振型个数一般！可以取振型参—与，质量达到总质量【。90％所需》的，振型数 【     随机】振动理论分析表【明当结构《体系的振型密集、】两个振型的周期接近！。时，振型：之，间的耦联明》显在：阻尼比？。均，为5％？的，情，况下由本规范式（5！.2.3-6—）可以得《出（如图1》0所：示）当相邻振型的周！期比为0.85时】耦联系数大约为0】.27采《用平方？和开方SRSS【方法进行振型组【合的误差不大；而当！周期比为0.—90时耦联系数增】大一倍约《为0.50两个【振型：之间的？互相影响不可忽【略这时计《算地震作用》效应：不能采用SRS【S组合方法而应采用！完全：方根：组合CQC方法【如本规范式》（5.2.3-5）！和式（5.2.3】-6：。）所示 》。 ！ 5.2.3— ， 地震扭转效—应是一个极其复杂】的问题一般情—况宜采用较规则的结！构体型以避》免扭转效应体—型复杂的《建筑结构即》使楼：层“计算刚心”和质！心重合往《往仍然存在明显的】扭转：效应因此89规范】。规定考？虑结构扭转效应【时一般只《能取各楼《层质心为相对坐【标原点按多维—。振型分解法计—。算其振？型效应彼此》耦联用完全》二次型方《根法组合可以—由计算？机运算 —     8】9规范修订过程中】提出了许多简—化计算方法例—如扭转效应》系，数法表示《。扭转时某榀》抗侧力？构件按？。平动分？析的层？剪力效应的增大【物理概念明确—而数值依赖于各类结！构大：量算例的统计—对低于40m的框】架结构当各》层的质心和》“计算刚心”接近于！两串轴线时》根据上千个算—例，的分析若偏》心参数ε满足—0.1＜ε＜0.3！。则边榀框架的扭转效！应增大系数η＝0】.65＋4.5ε偏！心参数？的计算公式》是其中ey、sy分！别为i层刚心—和i：层边榀框架》距i：层以：上总质？心的距离（y方向】）Kx？、K：。φ分别？为i层平动刚度【和绕质心的》扭转刚度其他类型】结构如单层厂—房也：有相应的扭转效应系！数对单层《。结构多？采用基于刚心和质心！。。概念的？动力偏心距法—估算这些简化方【。法各有一定》的适用范《围故规范要》。求在确有依据时才可！用来近似估计 】    【。 本次修订保—持了2001—规范的如《下改进 》 ，     【    1 — 即：使对于平面》规则的建筑结构【国外的多数抗震【设，。计规范也《考虑由于施工—、使用等原因所产】生的偶然《偏心引？起，。的地震扭转》效应：及，地震地面运动—扭转分量的》影响故？要求规？则结构不考虑扭转】耦联计算时应采【用增大边榀构件地震！内力的？简化处理方法 ！     【    2  增】加考虑双向水平地震！作用下的地》震效应组合》根据强震观测记录的！统计分析二个水平】方向地震加速—度的最？大值不相等二者之】比约为1《:0.85》；而且两个方向的】最大值不一》定发生在同一时刻因！。此采用平方和开【方计算二个方—向地震作用效—应的组合条文—中的地震作用—效应系指两个—正交方向地》震作用在《每个构件的》同一局部坐标方【向的地震作用效应如！χ方向地震作用下】在局部坐《标χi向的弯矩【Mxx和y》方向地震作用—下在局部《坐标χi方向的弯】矩Mx？y；：按不利情况》考，虑时则？取上述组合》的最大弯《矩与对应的》剪力或上述组合【的最大剪力与对【应的弯矩或上述组】合的最大轴力—与对应的弯矩等等】    ！   ？  3？ ，。 扭：转刚度较小的结【构例如？某，些核心？筒-外稀柱》。框架结构或类似【的结构第一振型周期！为Tθ或满足Tθ＞！0.：75Txl或—Tθ：＞0.75Ty【l，对较高的高层建筑0！.7：5Tθ＞Tx2【或0.7《5Tθ＞Ty—2均需？。考虑：。地震扭转效应但如】果考虑扭转影响的】地震作用效》应小于考虑偶然偏】心引起的地震效应时！。应取后者以》。策安全但现》阶段偶然偏》心与扭？转二者不需要同【时参与计《算 ：     ！。。    4》  增加了不—同阻尼比《时耦联？系，数的计算《。方法以供高》层钢结构等使用 】 5.【2.4  突—出屋面的小建筑一】般按其重力》荷载小于标准—层，1/3控《制 ： ：   》  对于顶层带有空！旷，大房间或轻钢结【构的房屋不宜视为】突出屋面《的，。小屋并采用底部【剪力法？乘以增大《系数的办《。法计算地震作用效】应而应？视为结构体》系一部分用振型分】解法等计《算 【5.2.5  【由于地震影响系【数在长？周期段下《降较快？对，于基本？周期大于3.5s的！结构：。由此计算所得的水】平，地震：作用：下的结构效应可能太！小而对？于，长周期结构地震动】态作用中的地面【运动速度和位移【可能对结构的破坏具！有，更，大影响但是规范【所采用的振型分【。解反应？谱法尚无法对—此作出估计出于【结构安全《的考虑提出了对结构！总水平地震剪力及】各楼层水平地震【剪力最小值的要【求规定了不》同烈度下的》剪力：系数当不《满足时需改变结构】布置或调整结—构总剪力和》各楼层的水》平地震剪力使之满足！。要求例如当结构底】部，的总：地震：。剪力略小《于本：条规定而中、—。上部楼层均满足【最小值时可采用下】列方法调整》若结构基本》周期位于设》计反应谱的加速【度控：制段时则各楼层【均需乘以同样—大，小的增大系数；【。。若结构基《本周期位《于反应谱的位—移控制段《时，则各楼层i均—。。需，按底部？的剪：力，系数的差值△λ0增！加该层的地》震剪力△FEki】。＝△λ0G》Ei；？若结：构基：本周期位于反应【谱的速度控制段时则！增加值应大于△λ0！。GEi顶部增加值可！取动位移作用—和加速度作用—二者的平均》值中间各层的增加】值可近似按线性分】布 《 ，     需要注！意①当底部总剪【力相差较多时—结构的选型和总【体布置需重新—调整不能仅采—用乘以？增大系数方》法处理②只要—。底部总剪力不—满足要求《则结：构各楼层《的剪力均需要—调整：不能仅？调整不满足的楼【。层③满足最小地震】剪力是结构》后续抗震计算的前】提只有？调整到符合》最小剪力要》求才能进行》相应的地震》倾覆力矩、》。构件内力《、位：移等：等的计算分析；即意！味，着，当，各层的地震剪力需】要，调整时？原先计算的倾覆力矩！、内力和位移均需要！相应调整④采—用时程分析法—时其计算的总剪【力也需？符合最小地》震剪力的要求⑤本】条规定不《考虑阻尼比的不同是！最低要求《各，类，结构包括钢结构、】隔震和消能减—震结构均需一—律，遵守 《 ， ， ，。     扭转【效应明显与》否，一般可由考虑耦【联的振？型分解反应》谱，法分析？结果判断例》如前三？个振：型中二？。个水平方向的振型】参与系数为同一个】量，级即存在明显—的扭：。转效应对于扭—。转效应明显》或基本周期》小于3？.，5s的结《构剪：力系数取《。0.2αma—x保证足够的抗【震安全度对于存在竖！向不：规则的结构突变部】位的：。薄弱楼层《尚应按本规范3.4！.4条的规定再乘以！。不小于1.15【的，系数 《 ，     本次！修订增加了6度【区楼层最小地震【剪力系数值 】 5.2.【7  由于地基和结！构动力相互作用的】影响按刚性地基分析！的，水平地震《。作，。用在一定范围内有】明显的折减考—虑到我国的地震作用！取值：与国外相比还—较小：故仅在必要时才利】用这一折减》研究：表，明，水平地震作用—的折减系数主要与】场地条件、结构【自振周期、上—部结：。构和地基的阻尼特性！等因素有关柔性地基！上，的建筑？结构的折《减系数？随结构周期的—增大而减《小结构越刚水平【。地震作用的折减【量越大89规范在】统计分析基础上建】议框架结构折减1】0％抗震墙结构折】。减15％～20％研！究表明折减量—与上：。部结构的刚度有【。关同样高度的框架】结构其刚度》明显小于抗震—墙结构水平地—震作用的折减—量也减小当》地，震作用很小时不宜再！考虑：水，平地震作用的折【。减据此规定》。。了可考虑地基—与结构动《力相互？作用：的结构自振周期【的范围和折减量 ！ ： ，     研究【表明对于《高宽：比较大？的高层建筑》考虑地基与结构动】。力相互作《用，后水：平地震作用的折减】。系数并非各楼—层均为同一常数【由于高振型的影【响结构上部几—层，的水：平地震作用一般不】宜折减大量计算分】析表明折减系—数，沿楼层高度的变【化较符？合抛物线型分布【。200？1规：范提供了建筑顶部】和底部的折减系数】。的，计算公式对于—中间楼层《为了简化采用按高】度线：性插值？方法：计算折减系数—。本，次修订保留了—这一规定 —