5.2 】 水平地震作用计算！ — 5.2.1 】 底部剪力》法视多质点体—系，为等效单质》点，。系，根据：大量的？计算分析本条继【。续保：持，8，9规范的如下规定】 ？     1 ！ 引入？等效质量系数0【。.85它反》映了多质点》系，底部剪力值与对应单！质，点，系（质？量，等于多质点系总质】。量周期等于多—质点系基本周期【）剪力值的》差异 】。    2  【地，震作用沿《高度倒三角》形分布在周期—较长时顶部误—差可达25％故【。引，。入依赖于《结，构周期和场地类【别的：顶点附？。加集中地《震力：予以调整单》层厂房？沿高度分布在9章中！已另有规定》故本：条不重复《调整（取δn＝0）！ —5.2.2  对于！振型分？解法由？于，时程：分析法亦可利—用振：。。型分：解法进行《计算故加上“反应】谱，”以示？区别为使高柔建筑】的分析精度》有所改进其组合的振！型个数适当增加振型！个数一般可以—。取振型参与》质量达到总质量9】0％所需的》振型数 ！  ：  随机振》动理论分析表明当结！构体系的振》型，密集：、两个振型的周期】接近时振型之间的耦！联明显在阻》尼比均为5％的情况！下由本规范式—（5.？2.3-6）—。可以得出（如图【10所示）当相【邻振型的周期比为】0.85时耦联【系，。数大约为0》.27采用平—方，和开：方SRSS》方法进？行振型组合》的误：差不大；而当周【期比为0.90时耦！联，。系数增大一倍约为】0.5？0两个振型之间的】互相影响不可忽【略这时计算地震【作用效应不能采【用SRSS组合方法！而应采用完全方根】组合C？QC方法如》本规：范式：（5.2.3—-5）和《式（5.2.3-】6）所示 ！ ， 5.2！.，3  地震扭转效】应是一个极其—复杂的问《题一般情《况宜采用较》规则的？结构体型以避免【。扭转效应体型复【杂的建筑结构即【使楼层“计》算，刚心”和质心—重合往往仍然存【在明显的扭转—效应因此8》9规范？规，。定考虑结构扭转效应！时，一般只能取各楼【层质心？为相对坐标原点【。按多维？振型分解法计算其振！型效应彼此》。耦联用完全》二次型方根法—组，合可以由计算机运】算 【   ？ 89？规范修？订过程中提出了许多！简化：计算方？。法例如扭转效—应，。系数法表示扭转【时某榀？抗侧力构件按—平动分析《。的层剪力效应的增大！物理概念明》确而数值依赖于【各，类结构大量算例的统！。。计对：低于40m的框【架结构？当各：层的质心《和“：计算刚心”接近于两！串轴：。线时根据《上千：个算例的分析若偏】心参数ε《满足：0，.1＜？ε＜0.3则边榀】框架的扭转效—应增大系数η＝0.！65＋4《.5ε偏心》参数的？计算公式是其中ey！、sy分别为—i层刚心和i—层边榀框《架距i层《以，上总质心的距离（y！方向）Kx、Kφ】分别为i层平动刚度！和绕质心的扭转刚度！其他类型结构如【单层：。厂房也有相应—的扭转效应系—。数对单层结构多采用！基于刚心和质心概】念的动力偏心距【法估算这些简化方法！。各有一？。定的适用范围故规】。范要求在确有依【据时才可用来近似】估计：    ！ 本次修订》保持了2001规范！的如下改进》 》         ！1  即使对于平】面规则的建筑—结构国外的》多数抗震设计规范也！考虑由于施工、【使用等原因所产生】的偶然？偏心：引起的地《震扭转？。效应：及地：震地面运动》扭转分量的影响【故要求规则结构【不考虑扭转耦联【计，算时应采用增大【边榀构件地震—内力的？简化处理方》法 —        】 2  《增加考虑双向水【平地：震作用下的地震【效应组合根据强震观！测记录的《统计分析二个水平方！向地：震加速度的最大【。值不相等二者之【比约为1:0.85！；而且两个》方向的最大值不一定！。发生在同一时刻因】此采用平方和—开方计算二个方【向地震作用效应的】组合条文中的地【震作用效应系指【两个正交方向地【震作用在每》个构件？的同一局《部，坐标方向的地震【作用效应如χ方向】地震作用下在局【部坐标χi向的弯】矩Mxx和y—方向：。地震作用下在—局部坐标《。χi方向的弯—矩Mxy；》按不利？。情况考？虑时则取上述组【合的最大《弯，矩与对应的剪力【或上述组合的最【大剪：力与对应的弯矩【。或上述组合的最大轴！力与对应的弯矩等等！ 》       【  3  扭转刚度！。较小的结构例如【某些：核心筒-外稀柱框架！结构：或类似的结构第【一振型周期为—T，θ或满足T》θ＞0.75Tx】l或Tθ《＞0.75》Tyl对较高的高层！建筑0.75Tθ】＞Tx2或》。0.：。75Tθ《＞Ty2均需考虑】地震扭？转效应但如果考虑扭！转影：响的地？震作用效应》小于考虑偶然偏【心引起的地震效应】。时应取后者以策【安全但现阶段偶【然偏心与扭转二者】不，需要同时参》。与计算 —     【    4  增】加了不同阻尼—比时耦？联系数的计》算方法？以，供高：层钢结构等使—用 【5.：2.4  突出屋】面的小建《筑一：。般按其重力荷载【小于标准层1/3控！。制  】   对于》。顶层带有《空旷大房间或轻钢】结构的？房屋不宜视》为突出屋面的小屋并！采用底部剪力—法乘以增《大系数的办法计【算地震作用效应而应！视为：结构体系一部分用振！型分解法等计算 】 ： 5.2.【5，  由于地》震影响系数在—长周期段下降较快对！于基本周期》大，于3.5s的结【构由此计算所—得的水平地》震作用？下的结构效应可能】太小而对《于长周期结构地震】动态作用中的—。地面运动速度和位移！。可能对结构的—破坏具有更》大影响但是》规范所？采用的振型分解反应！谱法：尚无法对此作出估】计出于结构安—全的考虑提出了【对结构总水平地【震剪力及各》楼层水平地震剪【力最小值《的要：。求规：定了不同《烈度下的剪力系数】当，不满：足，时需改？变结构？布置或？调整结构总剪力【和各：。楼层的水平地—震剪力使之》满足要求例如当【结构底部的总地【震剪力略小于—本条规定而中、上部！楼层：均满足？最小：值时可采用下—列方法？调整：若结：构基本周期位于设】计反：应谱的加速度控制】段时则各《楼，层均需乘以同样大小！的，。增大系数；若结构】基，本周期？位于反应谱的位移】控制段时则各楼层i！均需按底部的剪【力系数的差值△λ】0增：加该：层，的地震剪力△—FEki＝△λ【0G：E，i，；若结构基本周期位！。于反应谱的速度控】制段时则增加值【应大：于△λ0GEi顶部！增加值可取动位【移作用和加》。速度作用二者—的平均值中间各层】的增加？值可近似按线性分】布 》     需要注！意①：当底部总剪力相【差，较多时结构的选型和！总体布置需重新调】整不能？仅采用乘《以增大系数方法处理！②只要底部总剪【力不：满足要？。。求则结构各》楼层的剪力均需【要调整不能》仅调整不满足的楼层！③满足最小地—震，剪力是结构后续抗】震计算的《前提只？有调：整到符合最小剪力】要，。求才能进行相—应的：地，。震倾覆？力矩、构件内力、位！移等等的计算分【析；：即意味着当各层的地！震剪力需要调整时】原先计算的》倾覆力？矩、内？力和位移均需要【相应调整《。。④采用时《程分析法时其计算】的总剪力也需符合】最小地震剪力—。的要求？⑤，本条规定不考虑阻】尼比的不同是最【低要求各类结—构包括钢结构—、隔震和《消能减震结构均需】一律遵守 》 ：     【扭转效应明显与【否一般可由考虑【耦，联的振型分解反【应谱法分析结果【判断例如前三个振型！中二个？水平方？向的振型参与系【数为同一个量—级即存在明显的扭转！效应对于扭转效应明！显或基本周》期小于？3.5s《的结构剪《力系数？取0：.2αmax保【证足够的抗震安全度！对于：存在竖？向不规则的结—构突变部位的薄弱楼！。层，尚应按本规》范3.？。4.4条的规定【。再乘：以不：小于1.15—的系数 》。 ：  ？  ： 本次修订》增加了6《度区楼层最》小地震剪力系数值】 ？ ？5，.2：.7  《由于：地基：和，结构动力相》互作用的影响按刚】性地：基分析的《水平地？震，作用：在一定范围内—有明显的折减—考虑到？。我国的？。地震作用取》值与国外相比还【较小故仅在必—要时才利用这一折减！研究表明水平地【震作用的《折，。。减，系数主要《与场地条件、结【构自振周期》、上：部结构和地》基的阻尼特性等因素！有关柔性地基上的】建，。筑结构的折减系【数随结构周期—的增大而《减小结构《。越，刚，水平地震作用的折】。减量越大89—规范在统计分—析基：础上建议《框架：结构折减10％抗】震墙结构折减15】％～20％研—究表明折《减量与？上部结构的刚—度有关同样高度【的，框，架结构其刚》度明显小于抗—震墙结构水平地【震作用的折减量【也减小当地震作用】很小时不宜再考虑水！平地震作用的折【减据此规定了可【考虑地基与结构【动，力相互作用的结构自！振周期的范》围和折？。减量： —    研究表【明对于高宽比—较大的高层》建，筑考虑？地基与？结构动力相互作用后！。水平地震作》用的折减系数—并非各？楼层均为同一常数】由于高振《型的影响结》构上部几层》的水平？地震作用一》般不宜折《减大量计算分析表明！折减系数沿楼层高】度的：变化较符《合抛：物线型分布2001！规范：提供了建筑顶部和】底部的折减系数的】。计算公式《对于中间楼层—为了简化采》用按高度线性插值】方法计算《折减系数本次修【订保留了这》一规定 》