， 7.4  】烟囱筒壁正常使用】极限状？。态计算？ 《 7.4【.1  正常使用】极限状态的计算内容！包括在荷载标准【值和温度共同作用下！的水平截面背风侧混！凝土与迎风侧—。钢筋的应《力计算以及温度单】独作用下钢筋应【力计算？。；，。垂直截面环向钢筋】在温：度作用下的》。应力及？混凝土裂缝开展宽】度计算 【 ， 7.4.2—～7.4《。.5  《在荷载？标准值作用下筒【壁水平截《面混凝土压应力及】竖向：钢筋拉应力》的计算公式》采，用了以下假定 】    【 (1？) ：全截面受压时截【面应：力呈梯形或》三角形分布局部受】压时压区和拉—区应：力都呈三角形分布】 ， 《 ，。    (》2) 平均应变和】开裂截面应变都符合！平截面假定 ！    》。 (3) 受—拉区：混凝：土不参与工作 ！   》  (？4) ？。计入高温与荷载长期！作用下对《混凝土产生塑性【的影响 》。 ：。     (5】) ：竖向钢？筋，按截：面等效的钢筒考虑】其分布半径》等于环形《截面的平均半—径  】。  ： 与极限承载—能力状态相对应本】。次规：范修改调整了—同一截面开两个孔洞！时，的，计算公式《。 ？ ： 7.4.6～7.！4.：9  在荷载标【准值和温度共同【作用下的筒壁水【平，截面应力值通—常为正？常使用极限状态起】控制作用的值计算公！式采用了以下假【定 》     —(1) 截面应变】符合平？截，面，假定 】    (2—。) 温度单》独，作用下压区应力【图形：呈三角形 】 ：。    (》3) 受拉区混凝】。土不参与工作—  【   (4) 计】算，混凝：。土，压应力时不考虑截】面开裂后钢筋的【应变不均《匀，系数φst即—φst？＝1及混凝土—应，变不均匀《系数即φc》t＝1在计算钢【筋的拉应力》时考虑φst但不考！。虑φct — 《   ？ (5) 烟囱【筒壁能自由伸缩变】形但不能自》由转动因此》温度应力只需计算】由筒壁内《。外，表面温差引》起的弯曲约束下的】应力值？    ！ (6) 计算【方法为分别》计算温度作用—和荷载？。标准：。值，作用下的应力值后】进行叠加在叠加时】考虑荷载标准值【。作，用对温度《作用下的混凝—土压应？力及钢筋拉应力的降！低荷载标准值作用】下的应力值按本规范！。第7.？4.2条～》第7.4《.5条规《定计算 《 》。7.：4.10《。 ， 裂缝计算》公式：引，用了现行国家标【。准，混凝：土结构设计规范GB！ 50010中【的公式但公》式中：增加了一《个大于1的工作条】。件系数k《其理由？是 ？    【 (1) 烟囱【处，于室外环境及—温度作用下混凝土】的收缩？比室内结构》大，。得多：在长期高温作用下】钢筋与混《凝土：间的黏结强度有所】降低滑移增大这【些均可导致裂缝【宽度增加 【 ，     (【2) 烟囱筒壁模型！试验结果表明烟【囱筒壁外表》面，由温度作用造成【的竖向裂缝并不是沿！圆周：均匀分布《而，。是集中在局部—区域应？。是，由于混凝土的—非匀质性引》起的而混凝土结【构设计规范GB 5！0010《公式中裂缝间距【计算部分与烟囱实际！情况不甚符合—以致裂缝开》。展宽度的实测值大部！分大于？混凝土结《构设计规范》GB 5001【0中公式的》计算值重庆电厂【。240m烟囱的竖】向裂缝亦远非均【匀分布实《测值也大于计—算值： 》   ？  (3) —模型试验表明—在荷载固定温度保】持恒温时《水，平裂缝仍《继续增大估计是裂】缝间钢筋与混凝土】的膨：胀差所致 — ？     (4) ！根据西北电力设【计院：和西安建《筑科技大学对国内】四个混？凝，土烟囱钢筋》保护：层的实？测结果都《大于设计值即—使施工偏差在验【收规范许可范—围内也？不能保证沿》周长均匀《分布：这必将影响裂缝【宽度 《