《。7，.4  烟囱筒壁正！常使用极《。限状态计算 ！ ， 7.4.1 ！。 正常使用极限状】态的计算内容包括】在荷：载，标准：值和温？度共同作用下的水】。平，截面背风侧混凝【土与迎风侧钢筋【的应力计算以—及温度单独作—用下钢筋应力计算；！垂直：截面环？向钢筋在温》度作用下的应力及】混，凝土裂缝开展宽度计！算 【7.4？.2～7.4.5 ！。 在荷载《。标准值作用下筒壁】水平截面混凝土【压应力及竖向钢筋】。。拉应力的计算公【式采：用了以下《假定 》  《  ：。 (1) 全截面受！压时截面应》力呈梯形或三角形分！布局部受压时压区】和拉区应力》都呈：三，角形分布 】   《 ， (2) 平均【应，变和开裂《截，面应变都符合平截面！假定  ！  ： (3) 》受拉区混凝土不参与！工，作 — ，    《(，4)：。 计入高温与荷【载长期作用下对混凝！土产生？塑性：的影响？   】。  (5)》 竖向钢筋按截面】等效的钢筒考—虑其分布半径等于环！形截面的平均半径 ！    】 与极限承载—能力状态相对应本】次规范修改调—整了同一截面—开两个孔洞时的【计算公式 ！ 7.4.6—～7.4.》9  在荷载标准】值和温度共同作【用下：的，。筒壁水平截》。面应力？值通常为正常使用】。极限状态起控制作】用的值计算》公式采用《了以下假定》 ， 《  ：   (1) 【截面应变符合平截面！。假定  ！  ： (2？) 温度单独作用下！压区应？力图形呈三角—形 ： ：。  《   (3) 【受，拉区混凝土不—参与工作 》    】 (：。。4) ？计算：。混，。凝土压应力》时，不考虑？截面开？裂，后钢筋的应变不【均匀：系数φs《t即φst＝1及混！。凝土应变不均—匀系数即φc—t＝1在计算—钢筋的？拉应力？时考虑φst但不】考虑φ？ct：  【   ？(5)？ 烟：囱筒壁能自由—伸缩变形但不能自由！转动因此温度应力只！需计算由筒壁内【外表面温差引起的弯！曲约束？下，的应力值《 —。    (6)【 计：算方法为分别计算】温度作用和荷载标】准值作用下的应力值！后进：行，叠加在叠加》时考虑荷载标准值】作用对温度作用下的！混凝土压应力及【钢，筋拉应力的降低荷载！标准值作用下的应力！值按：本规范第7.4.】2条～第7.4【.5：条规定计算 ！。 ：7.4.10  】裂缝计算公式—引用：了现行国家》标准混？凝土结构《设计规范《GB 5001【0中的公式但公式】中增加？了一个大于》1的工？作条件系数》k其理由是 】 ？    (》1) 烟《囱处于室外环境及】。温，度作：用下混凝《土的收？缩比室内结》构大得多《在长期高温作用下钢！筋与混凝土间的黏结！强度有所《。降低滑移增大—这些均可导致裂缝宽！度增加 《  —   (2) 烟】囱筒壁模型试验结】果表明烟囱筒—壁外表面由》温度：作用造成的》竖向裂缝并不是沿】圆周均匀分布而【是集中在局部区【域应是由于混凝土的！非匀质性引起—的而：混凝土结构设计规】范GB 《。50010公式中】裂缝间？距计：算部分？与烟囱实际情况不】甚符合以致裂缝开展！宽度的实测值大部分！大于混？凝土：结构设计规范G【。B 50《010中《公式的计算值重庆电！厂240m烟囱【的竖：向裂缝亦《。远非均匀分布实【测值也大于计算【值   ！  (3) 模【型试验表明在荷载固！定温：度保持？恒温：时水平裂《缝仍继续《增大估计《是裂缝间钢筋与【混凝：土的膨胀差所—致 》     (4)！ 根据西北》电力设计院和—西安建？筑科技大学》对国内四个混—凝土烟囱钢筋—保护层的实测结果】都大于设《计值即？使施工偏差在验收】规，范，许可范？围内也不能保证【。沿周长均匀分布【这必：将，。影响裂缝宽度— ， ，