7.—4  ？烟囱筒壁正常使用】极限状态计》。算 】 7.4.1—  正常《。使用极限状态的【计算：内，容，包括：在荷载标准值和温度！共同：作，用下的水《平截面背风侧混凝土！与，迎风侧钢筋的应力】计算以及《温度：单独作用下钢筋【。应，。力计算；垂直截【面环向钢筋在—温度作用下的应【力及混凝土裂缝开】展宽度计算 【 ？ 7.4.2—～，7.4.5  在】荷载标？准值作用《下筒壁？水平截？面混凝土压应力【及竖向钢筋拉应力】的计算？公，式，。采用了？以下假定 【     (】。1) 全截面受【压时截面应力呈梯】形或三角《形分布局部受压时压！区和拉区应力都呈】三角：。。形分布 》     】(2) 平均应变】和开裂截面应变都】符合平截面假定 】 ：     (3！) 受拉区》混凝土不参与工作】 《 ，。     (4) ！计入高温与荷—。载长期作用》下对混凝《。土，产，生塑性的影》。响 【   ？ (5) 竖向钢筋！按截面等效》。的钢筒考虑其分布半！径等：于环形？截面的平均半径【    ！ 与极限承载能力】状态：相对应本次规范修改！调整了同一》截面开两《个孔洞时的计算公】。。式 ： 7—.，4.6～7.4.9！  在荷载》标准值和温度共同】作，。用下的筒壁水平截】面应力值通常为正】常使用极限》状态起控制作用的】。值计算公式采用了以！下假定 《 》。    (》1) 截面应变符合！平截：面假：定   ！  ：(2) 《温度单独作用—下压：区，应力图形呈三—角形 【     》。(3) 受》拉区混凝土不参与工！作，   】  (4) 计算混！凝土压应力时不考】虑截面开裂后钢筋】的应变不均匀系【。数φst《即φst＝1及混凝！土，应变不？均匀系数即φct】＝1在计算钢筋的拉！应力时考虑φst】但不考虑φct 】    】 (5)《 烟囱筒《壁能自由伸缩变形但！不能自由转动因此温！度应力只需计算由】筒壁内外表面温【差引：起的弯？曲约束下的应—力值： ：   —  (6《) 计？算方：法为分别计算温度】作用和荷载标准值作！用下的应力值后进】行叠加在叠加时考虑！。荷载标准《值作用对温度—作，用下的混凝土压【应力及钢筋拉应力】的降低荷载标准【值作用？下的应力值按本规】范第7.4.2条】～第7.4.—5条规定计算 【 ？ 7？.4.10  裂】缝计：。算，公式引用了现—行，国家标？准混凝土结构—设计规范GB— ，50010中—的公式但《公式中增《加了一个大于1的工！作条件系数》k其理由是 】   》  (1) 烟囱】。处于室外环境及温度！作用下混凝土的【收缩比？室内结构大得多【在长：期，高，。温作用下《钢筋与？混凝土间《。的黏结强《度有所降低滑移增】大这些？均可导致裂缝—宽，度增：加 —   ？  (2) —烟囱筒壁模》型试验结《果表明烟囱筒壁外】表面由温《度作用造成》的竖：向裂缝并《不是沿圆周均匀【分布而是集中在局】。部区域？应是由于混凝土【的非匀质性引—起的而混《凝土结构设》计规范GB》 500《10公式中裂缝【。间距计算《部，分与烟囱实际情况不！甚符：合以：致，裂缝：开展宽度的实—。测值大？部分大于《混凝土结构》设计规范GB 50！010中公》式的计算《值重庆电《厂24？0m烟囱《的竖向？裂缝亦远非均匀【分布实测值也大于】计算值 — ？    (》3) ？模，型试：验表明在荷载固【定温度保《持恒温时水平裂【缝，仍继续增大估—计是裂缝《间钢筋与混凝—土的膨胀差所致 】 》    (》4)： 根据西北电—力设计？院和西？安建筑科技大—学对国？内四个？混凝土烟《囱钢筋保《护层的？实测：结果：。都大：。于，。设，计值即使施工偏【差在验收规范许可】范围内？也不能保证沿周长】。均匀分布这必将影响！裂缝宽度《 ， ，