？ 7.4  烟囱】筒壁：正常使用极限状态计！算 》 7.4.1！  正？常使用极限状态的】计，算内容包括在荷载】标准值和《温度共同作用下的】水平截面背风侧混】凝土与迎风侧钢筋的！应，力计：算以及温度单独【作用下？钢筋应力计算；垂】直截面环向钢筋在】温度作用《下的应力及混凝【土裂缝？开展：宽度计算 》 7—.4.2《～7.？4.5 《 在荷载标准值作用！下筒壁？水平：。截面混凝土压应【力及竖向钢筋拉应】力的计算公式采用了！以下假定 ！     (—。1) 全截》面受压时截面—应力呈梯形或—三，角形分布局部受压时！。压区和拉《区应力都呈三—角形分布 —     】(2) 平均应变和！开裂截面应变都符合！平截：面假定 】    《。 (3) 受—拉区混凝土》。不参与工《作  】   (《4) 计入高温与荷！载长期？作用：下对混凝土》产，生塑性的影响 】。 ， ， ：。   ？ (5？) ：竖向钢筋按截面等】效的钢筒考》虑其分布《半，。径等于环形截面的平！均半径 】     》与极限承载》能力状态相对应本次！。规范修改《调整了同一截—面开两个孔洞时【的，计算公式《 7.4！.6：～，7，.4.9  —在荷：载标准值和温度共】同作用？下的筒壁水平截面应！力值通常为》正常使用极限—状态起控《制作用的值计—算公式采用了—以下假定 ！     (1)】 截面应变》符，合平：。。截面假定 】  ？   (2) 温】度单独作用》下压区应《力图形呈三角形【 ？  《   (3)— 受：拉区混？凝土不参与工作 ！    【 (4？) 计算混凝土压】应力：时不：考虑截面开》裂后钢筋的》应变不均匀系数【。φs：t即φs《t＝1？及混凝？土应变不均匀系数】即φct＝1在计算！。钢，筋的拉应力时考虑】φst但《不考虑φ《c，t ？ ，     (】5)： 烟囱筒壁》能，自由伸缩《变形但不能》自由转动因此温度】应力：只需计？算由：筒壁内外表》面温差引起的弯曲约！束下：的，应力值 — ？    (》6) 计算方—法为分？。别计算温度》作用和荷载标准值作！用下的应力》值，后进行叠加在—叠加时考虑荷载标】准值：作用对？温度作用下的混【凝土压应力及钢筋】拉应力的降低荷载】标准值作用下的【应力值？按本：规范第7.4.2条！～第7.4.5条规！定计算 — 7《。.，4，.10  裂缝计算！公，。式引用了现行国家】标准混凝土结构设计！规范GB 5—0010中的公式但！公式中增《加了一个大》于1的工作条件系】数k其理由是 】     】(1)？ 烟囱处于》室外环境及温度作用！下混凝土的收—缩比室内《结构大得多》在长期高温作—用下：钢筋与混凝》土间的黏结》强度有所《降低滑移《增大这些均可导致】裂缝宽度增》。加， —    (2—)， 烟囱筒壁》模，型试验结果表明烟】囱筒壁外表面—由温度作用造成【的竖向裂《缝并不？是沿圆周均匀—分布：而是集？中在局部区域应是】由于：。混凝土的非匀质性引！起的而混凝土结构设！。计规范GB 5【。00：10：公式中裂缝间距计】算部分与《烟囱实际情况不甚】符合以致裂缝—开展宽度《的实测值大部分【大于混凝土结—。构设计？规范GB 5—0010中公式的】计算值重庆电厂【240m烟囱的竖】向裂缝亦远非—均匀：分布实测值也—大于计算值》    ！ ，(3：。) 模型试验表明】在荷载？固定温度保持恒温时！水平裂缝仍继—续增大？估计是裂《缝间钢筋《与混凝土的膨胀差】所致 》 ？。   ？ (4)《 根据？。西北电？力，设，。计院和西安建筑科】技大学？对国内？四个混凝土烟—囱钢筋保护》。层的实？测结果？都大于设计值即【使施：工偏差在验》收规范许可范围内】也不能保证沿周长均！。匀，。分，布这必将影响裂缝】。宽，度 ： ，