7.4  ！烟囱筒壁正》常，。使用极限《状态计算 — —7.4.1》 ， 正常使用极限状】态，的计算内容包括在荷！载标准值和温度共同！作用下的水》。平截面背《风，侧混凝土《。与，迎风侧钢筋》的应力计算以及温度！单独作用下钢筋应】力计算；垂直截面】环向钢筋在温度作】用下：的应力及混凝—土，裂缝开展宽度计算 ！ ， 7.—4.2～7.4.】5  在荷载标准】。。值作用下筒壁—水，平截：面混凝土压应力及竖！。。。向钢筋拉应力的计】算公式？采用了以《下，假定 ？。。   【。  (1) —全截面受《压时截面应力呈【梯形或三《。角形分布局部—受压：时压：区，和拉区应力都呈三角！形分布 》   —  (2) 平均应！变和：开裂截？。面应变都符合平截面！假定 《 《  ：  (3) 受拉】区混凝土《不参与工作 ！ ，     》(，4) 计入》高温与荷《载长期作用下—对混凝土产生塑性的！影响 —。 ， ，    (5) 竖！向钢筋？按，截面等效的》。。钢筒考虑其分布半】。径等于环形截面的】。平均半径《 《     与极限！。。承，载能力？状态相对应本—次规范修改调—整了同一《截，面开：两个孔洞《时的计算公》式 7.！4.6～7.4.9！。  在荷载标准值】和温度共同作—用，下的筒？壁水平截《面应力值《通常为正常使用极】限状态？。起控制作用的值计】算公式采《用了以下《假定 ？ ？     (1】) 截面应变—符合平截面假定 ！   —。 ， (2)《 温度？单独作用《下压区应力图—形呈三角形 ！  ？   (3) 【。受拉区混凝土—不参与工作 】   》  (4)》 ，计算混凝土压应力时！。不考虑截《面开裂后钢筋—的应变不均匀—系数φst即φst！。。＝1及混凝土—。应变不？均匀系数即φct＝！1，在计：算，钢筋：的拉应力时考—虑φst但》不考虑φct ！     (5！) 烟囱筒壁能【自由伸缩变》形但不能自》由，转动因此温》度应力？。只需计算由筒壁【内外表面温差引【起的弯曲约束—下，的应：力值 】  ：  (6《) 计？算方法为《分别计算温度作用和！荷载：标准值作用下—。的，应力值后进行叠【加在：。叠加时考虑荷载【标准值作用对温度】作，用下的混凝土—压应力及钢筋拉【。应力的？降低荷载标准—值作用下的应—力值按本《规范第？7.4.《2条：。～第：7.4.5条规定计！算 ： ： 7.4.10！  裂缝计算公式】。。引用了现行国家标准！混凝土结构设计【规范GB 50【010中的公式但】公式中增加了—一个：大于：1的工作条件系数】k其理由是 —    】 (：。1) 烟囱处于室】外环境及温》度作用下混凝土的收！缩，。比室内结构大—得多在长期高温作】用下钢筋与混—凝土：间的黏结强度有所】降，低滑移增大这些均可！导，致裂缝宽度增加 ！     (！2) 烟囱筒壁【模型试验结果表【明烟囱筒壁外表面】由温度作用造成的】竖向裂？。缝并不是沿圆—周均匀分布而是集】中在局？部区域应是由于混】凝土的非匀质性引】起的而混《。凝土结构《设计规范GB 【50010公式中】裂缝间距计》算，部，分与：烟囱实际情况—不甚符合以致裂缝开！展，宽度：的实测？。值大部分《大于混凝土结构【。设计规范GB— 50010中公】式的计算值重庆【电厂240m烟【囱的竖？向裂缝亦《远，非均匀分布实测【。值也大于计算值 ！。 ，     【(3) 模型—试验：表明：在荷：载固定温度保持恒】温时：水平裂缝仍》。继续增大估计—是裂缝间钢筋与【混凝土的膨胀差所致！  【  ： (4) 根据西】北电力设计》院和西安建》筑科技大《学对国？内四个混凝》土烟囱钢筋保护层】的实测结果都大于】设计值即使施工【。偏，差在验收规范—许可范围内也不【能保证沿周长均匀分！布这必将影响—。裂缝宽度 》 ，