。 ， ？7.4  》烟囱筒？壁正常使用极限状态！。计算 — ： 7.4.1  ！正常使？。用极：限状态的计算内容包！括在：荷载标准值和—。温度共同作用下的水！平截面？背风侧？混凝土与迎》风侧钢筋《的应力计算以—及温：度单独作用下钢【筋应：力计：算；垂直截面环【向钢筋在温度—作用下的应力及【混凝土裂缝开展宽】度计算 ！7，.4.2《～7.4.5—  ：在荷：载标准？值作用下筒壁—水平截面混凝—土压应？力及竖向钢》筋拉应力的计算【公式采用了以下假】定   ！  (？1) 全截面受压时！截面应力《呈梯形或三角形【。分布：局，部受压时压区和拉区！应力：都，呈三角形分》布 》。     (【。2) 平均应变【和开：。裂截面应《变，都符合？平截面假定 ！     (【3) ？。受拉区混《凝土不参与工—作 ：  —   (4) 计入！高温与荷载长期作用！下对混凝土产生【塑性的影响 【 ？    《 (：5) 竖向钢筋【。按截面等效的—钢筒考虑其》分布半径等于环【。形截面的平均半径】 ？。     【与，极限承载能力—状态相对应》本次规范修改调整了！。同一截面开》两个：孔洞时的计算公【式 》 7？.4：。.6～7.4.【9  在荷载—标准值和温》度共同作用下的筒】壁水：平截：面，应力值通常为正常】使用极限状态起【控制作用的值计【算公：式采用了以下假【定   ！  ：(1)？ 截面应变符合平截！面假定？ ？。  《   ？(2：) ：。温度单独作用—下压区应力图形【呈三角形 ！    《 (3)《。 受拉区混凝土【。。不参与工作 【 ：     (4)！ 计算混凝土压应力！时不考虑截面开裂】后钢筋的应变不【均匀系数φs—t，即，。φst＝《1及混？凝土应变不均匀系】。数即φct＝1【在，计算：钢筋的拉《应力：时考虑？φst但不考虑【φct —  《   (《5) 烟囱》筒，壁能自由伸》缩变形？但不能自由转动【因此温度《应力只需计算由【筒壁内外表面温差引！起的：弯曲约束下的—应力：值   ！  (？。6) 计《算方法为分》别计算？温度：作用：和，荷载标准值作用【下的应力值后—进行叠加在叠加时】考虑荷载标准值【作，用对：温度：作用下的混凝—土压应力及》钢筋拉应力的—降低荷？。载标准值作用下【的应力值按》本规范？第7.4.2条【～第：7.：4.5条《规定计算 【 ？7.4.《1，0，  裂缝计算公式】引用了现行国家标】准混凝土结构设【计规：范GB 50010！中的公式但公式【中增加了一个大于1！的工作条件》系数k？其理：由是 —     (1)！ 烟：囱处于室外环境及】温度：作用下混凝》土，。的收缩比《室内结构大》得多在？长，期，高温作用下钢筋与】混凝土间的黏—结强度有所降低【滑移：增，大这些均可导致裂】缝宽度增加》   】  (？2) 烟《囱筒壁模型试验【结果表明烟囱筒壁外！表面：由温度作《。用造成的竖向—裂缝并不是沿圆【周均匀分布而—是集中在局部区域】应是由于混凝—土的非匀质》性引起的而混凝土结！构设计规《范GB 《5001《。0公式中裂缝间距】计算部分与》烟囱：实际情况不甚符合以！致裂缝开展宽—度的实测值大部【分大于混凝土—结构设计规范—GB 50010中！公式的计算》值，重庆电厂《240m烟囱的竖】向裂缝亦远非—均匀分布实测值也】大于计算《值 ： 《     》(3) 模型试验】表明在荷载固定温度！。保，持恒温？时水平裂缝仍—继续增大估计是裂】缝间钢筋与》混凝土的《膨胀差所致 —    】 (：4)： 根据西北电力设】。计院和西安建筑科技！。大学对国内》四个混？凝土烟囱钢筋保护】层的实测结果都大于！设计：值即使施工偏—差在验收规》范许可范围》内也不能保》证沿周？长均匀分布这必将】影，响裂缝宽度 【