： 7.4》  烟囱筒壁—正常使用极限状【态计：算 ？ 》 7.4《.1  正常—使用极？。限状态的计算—内容包括在荷载标准！值和温度共同作【用下的水《。平截面背风侧混【。凝土与？迎，风侧钢筋的应力计】算以及温度单独【作用下钢筋应—力计：。算；垂直截面环【向钢筋在温》度作用下的应力及混！凝，土裂缝开展宽度计算！ ： 7.4.2！～7.？4.：5，  在荷载标准值】作，用下筒壁《水平截面混》凝土压应力》及竖：向，钢筋拉应力的计算】公，式采用？了以下假定 】 ？    (1) 】全截面受压时截面】应力呈梯形或—三角形分布局—部受压时压区和拉】区应力都呈》三角形分《。布 《     (】2) 平《均应变和开裂截【面应变都《符合平截面假定【 》  ：   (3)—。 ，受拉：区混凝土不参与【工作 —     —(4) 计入高温与！荷载长？期作用下《对混凝土产生塑性】的影响 】     (—5) 竖向钢筋按截！面等效的钢》筒考虑其分布半径】等，于环形截《面的平均半径 【 ， 《  ：  与极《限承载？能力状态相对应本次！规范：修改调整了同—。一截面开两个孔【洞时的计算公式【 ， 7.【4.6～7.4【.9  在荷载标】准，。值和：温度共同作用—下的筒壁水》平，截，面应力值通常为【正常使？用极限？状态起控制作用【的值计算公》式采用？了以下假定》 ？   》  (1)》 截面应变符合平截！。面假定 《    】 (2)《 温度单独》作用下压区应力【图形呈？三角形 》     (！3) 受拉区—混凝：土不参与工》作 ？。 ，     (】4) 计算混凝【土压应力《时不考虑截面—开裂后钢筋》的应变不均匀系数】φst即φ》st＝1及混凝土应！变不均匀系数—即φct＝1在计算！钢，筋的拉应力》时考虑？φst但不考虑φ】c，t — ，  ： ， (5) 烟囱【筒壁：。能自由伸缩变形【但不能自由》转动因此《温度：。应，力只需计算》由筒壁内外》表面温差引起的【。弯曲约束下的—应力值 《 《     (6)】 计算方法为分别计！算温度作用和荷载标！准值作用下的应力值！后，进行叠加《在叠加时考》虑，荷载标准值》作用对温《度作：用下的混凝土压应力！及钢筋拉应力—的降低荷载标准【值作用下的应力值按！。本规范？第7：.4.？2条～第7.4.5！条规定计算 】 7.4.10！  裂缝计算公式引！用了：现行：国家标准混凝土结】构设计？规范G？B， ，5，0010中的公式但！公式中增加了一个大！于1的？工作条？件系数k其理由【是 ： ：。 ：     (—1) 烟囱处于室】外环：。境，及温：度作用？下混凝土《的收缩比室内—结构大得《多在长期《高温作用下钢筋与】混凝土？间的黏结《强度有所降低—滑移增大这些均可】导致裂缝宽度增加 ！  —   (2)— 烟：。囱，筒壁模型试验结果表！明烟囱？筒壁外？表面由？。温度：作用造成《的，竖向裂缝并不是沿】。圆，。周均：匀分布而是集中在局！部区域应是由于【混凝土的非匀质性】。引起的而混凝土结构！设计规范《GB 50010公！式中裂缝间距计【算部分与烟囱实【际情况不甚符合【以致裂？缝开展宽度》的实测值《大部分大于混凝【土结构设计》规范GB 50【010中公》式的计算值》重庆电厂240【m，烟囱的竖《向裂缝亦远非均匀】分布实测值也大于】计算值 【     (3】) ：模，型试验表明在荷载固！定温度保《持恒温时水》平裂缝？仍继续增大估—计是：裂，缝间钢筋与混凝【。土，的膨胀差所》致 【    (4) 】。根据西北《电力：设计院和西安—建筑科技大学对国内！四个混凝土烟囱【钢筋保护层》的实测结果》都大于设计值即使】施工偏？差在验？收规范许可》范围内？也不能保证沿周长】均匀分布这必将影】。响裂缝宽度 【