《。7.4  烟—囱筒壁正常使用极限！状态计算 — ？ 7.4.【1 ： 正常？使用极限状态的【计算内容包括在【。荷载标？准值和温度》共同作用下的—水，平截：面背风侧《混凝土？。与迎风侧钢》。筋的应力计算—以及温度单独作用】下钢：筋应力计算；垂直截！面，环向钢筋在温度【作，用下的应力》及混：凝，土裂缝开《展宽度计算》 7.】4.2～7.—4.5  在—荷载：标准值？作用：下筒：壁，水平截面《混凝土压应力及竖向！钢筋拉应力的计算】公式采？用了以下假定 】    【 (1) 全截面受！压时截面应》力呈梯形或三角【形分：布局部受压时—压，区和拉区应力都呈三！角形分？布 ？     】(2) 平均应【变和开裂截面应【变都：。符，合平截面假定 】  》   (3》) 受拉区》混凝土不参与工【作 —。     》(4) 计入高温与！。荷，载长期作用下对【混凝土？产生塑性的》影响 —     (5)！ 竖向钢筋按截面等！效，的钢筒？考虑其分布半径【等于环形截》面的平均半径 】     与！极限承载《能力：状态相对应》本次规范修》改调：整了同一截面开两】个孔洞时的》计算公式 — 7.4.6！～7：。.4.9  —在荷载标《准值和？温度共同作用下【。。的筒壁水平截面应力！。值通常为正常使【用，极限状态起》控制作用《的值计算公式—采用了以下假定【 —    (1) 】截面应变符合平【截面假定 —     】(2)？ 温度单独》作用下压区应力图形！呈三角形 》。 ？ ， ，    (3) 】受拉区混凝土不【参与工作《 《 ，    《 (4？) 计算混凝土压应！力时：不考虑截面开—裂，。后钢筋？的应变不均匀系【数φst即》φ，st＝1及混凝土】应变不均匀系数即】φct＝1在计【算钢筋的拉应力时考！虑φst但不考【虑φct 》     ！(5) 烟囱筒【。壁，能自由伸缩变形但不！能自由转《动因此温度应—力只需计算由筒壁内！外表：面温差引《起的弯曲约束下的】应力值 】 ，   ？ (：6) 计算方—法为分别《计算温度作用和荷载！标准：值作用下的应力值】后进行叠《加在：叠加时考虑》荷载标准值》作用对温度》作用下的混》。凝土压应力及钢筋】拉应力的降低—荷，载标准值作》用下：的应力值《按本：规范第7.4.【2条～第7.—4.5条《。规定计算 》 7.4.！10：  裂？缝计算？公式引用了现行【国家：标准混凝《土结构设计规—范G：B 50010中】的公：式但公式《中增加了一个大【于1的工作条—件系数k其理由是 ！。   【  ：(1) 《烟囱处于室》外环境？及温度作《用下混凝土的收缩】比室：。内结构大得多在长】期高温作用下—钢筋与混《凝土间的黏结强度】有所降低滑》移增大这些均—可，导致裂缝《宽度增？加 ？  》。   (2) 烟】囱筒壁模型试验【结果：表，明烟囱筒壁外表面】由温度作用造成【的竖向裂缝并不是沿！圆周均匀《分布而是集中在【局部区域应是由【于混凝土的》非匀质性《引起：。的而混凝《土结构设计规范GB！ 500《10：公式中裂《缝间距计《算，部分与？烟囱实际情况不甚符！合以致裂缝开—展宽度的实测值大部！分大于混凝土结构】设计规范GB— 5：。。001？0中公？式的计算《。值重庆电厂240m！烟囱的竖《向，裂缝亦远《非均匀分《布实测值也大—于计算值 ！     (3【) 模？。。型试验表明在荷载固！定温度保持恒—温时水平裂》缝，仍继：续增大估计是裂缝间！钢，筋与混凝土的膨胀】差，所致  ！   (《4) 根据西北电】力设计院和西—安，。。建筑科技大学对【国内四个《混凝土烟囱钢筋【保护层的《实测：。结，果，。都大于设计值即【。使施工偏差在验【收规范许可范围内】也不能保《证沿周？长均匀分布这必将影！响裂缝宽度 【