5.2.2、5.2.3  塔架内有三个或四个排烟筒时，排烟筒的风荷载体型系数，目前有关资料很少，且缺乏通用性。因此，在条文中规定：应进行模拟试验来确定。

    当然，这样规定将给设计工作带来一定困难，因此，在此介绍一些情况，可供设计时参考。

    (1)上海东方明珠电视塔塔身为三柱式，设计前进行了模拟风洞试验。试件直径30mm，高200mm，柱间净距0.75d，相当于φ＝0.727，风速17m/s。测定结果如图1。

图1  三筒风洞试验

    最大体型系数出现在图1(a)所示风向，以整体系数来表示，μs＝3.34/2.75＝1.21。

    根据各国的试验结果，当迎风面挡风系数φ＞0.5时，μs值随着φ的增大而增大，特别是在d·V≥6m2/s时，遵守这一规律，对于三个排烟筒一般均属于φ ＞0.5，d·V≥6m2/s的情况（d为管径，V为风速）。

    因此，在无法进行试验的情况下，对三个排烟筒的整体风荷载体型系数，可取：

μs＝1＋0.4φ          (4)

    (2) 四个排烟筒的情况，日本做过风洞试验。该试验是为某电厂200m塔架式钢烟囱而做的，排烟筒布置情况如图2 。

图2  四筒式布置

    经试验后确定排烟筒的体型系数μs＝1.10。这个数值比圆管塔架的μs要小一些，但有一定参考价值。在无条件试验时，四筒式排烟筒的μs值，可参考下式：

0°风攻角时：μs＝1＋0.2φ          (5)

45°风攻角时：μs＝1.2（1＋0.1φ）         (6)

    (3) 关于排烟筒与塔架对μs的互相影响问题，各国规范均未考虑。原冶金部建筑研究总院为宝钢200m塔架式钢烟囱所做的风洞试验，塔内为两个排烟筒的情况下，在某些风向下，塔架反而使烟囱体型系数有所增大。但一般情况，排烟筒体型系数大致降低0.09～0.13，平均降低0.11。因此，一般可不考虑塔架与排烟筒的相互作用。   

5.2.4  本条对烟囱的横风向风振计算作了具体规定。近年来虽未发现由于横风向风振导致烟囱破坏，但在烟囱使用情况调查中，发现钢筋混凝土烟囱上部，普遍出现水平裂缝。这除了与温度作用有关外，也不能排除与横风向风振有关。对于钢烟囱，由于阻尼系数较小，往往横风向风振起控制作用，因此考虑横风向风振是必要的。

5.2.5  基本设计风压是在设计基准期内可能发生的最大风压值，实践证明，横风向最不利共振往往发生在低于基本设计风压工况下，因此要求进行验算。

5.2.7  上口直径较大的钢筋混凝土烟囱和钢烟囱，其上部环向风弯矩较大，需要经过计算确定配筋数量或截面尺寸，本次规范修订增加了相关计算内容。