：。 7？。.2  附加弯【矩计算 】 ？7.2？.1  承》载能力极《限状态和正》常使用？极限状态计算时筒】身重力荷载对筒壁】水平截面i产生的附！加弯矩？。Mai（图7.2.！1）可按下式—计算 》 ， 》 式中qi距筒！。壁，顶（h－hi—）/3处的折算线分！布重力荷载可按本规！范公式(《7.2.3-1【)计算；《  【     h筒身】高，度(：m)； 《     ！  hi《计算截面i的—高度：(m)； —  》     1—/ρc筒身代表截】面处的弯曲变形曲率！可按本规范公式(】7.2.5-—1)、公式》(，7.2.5》-2)、《公式(7.2.【5，-4)和公式(7.！2，.5-5)计算【；， ：     】。  αc混凝土的线！膨胀系？数； 】      △T】由日照产生的筒身阳！面与阴面的温度【差应按当地》实测数据采用当【无实测数据》时可按2《0℃采？用； 》 ：   ？    d高度为】0.4h处》的筒身外直径(m】。)，； ？      ！ θ基？础倾斜角(rad】)按现行国家标准建！筑地：基基础设计规范【GB 50》007规定的地基】允许倾斜值采用 ！ 》 ？ 图7.2.【1  附加》弯矩 — 7？.2.？2  抗震设防【地区的钢筋混凝土】烟囱筒身重力荷载及！竖，向地震？作用对筒壁水平截面！i产生的附加弯矩M！Eai可按下式【计，算 】 》式中1/ρEc考】。虑地震作用》时筒身代表截面处】的，变，形曲率按本》。规范公式(7—.2.5《-3)计算； 】  》  ：  ： γEv竖向—地震作用系数取【。0，.50； —。   —    FEvik！水平截面i》的竖向地震作用标】准值 7！。.2.3  计算截！。。面i附加《。弯矩时其折算线分】布重力荷《载，qi值可按下—列公式进行计算【 《 — ，     》。承载能力极》限状态时 【 】     正常使】用极限？状态时 【 式！中q0整个筒—身的：平均线分布重力荷】载(kN/》m)； 》     】  q1筒身顶部第！一节的平均线分布重！力荷载(k》N/m)； —     ！。 ， G、G《。k，分别为筒《。身，。（内衬、隔》热层、筒壁）全部】自重：荷载设计《。。值和标准值(kN)！。； ：   【。    G1—、G1？k分别为筒身顶部第！一节全？部自重荷载设计【值和标准值》(kN)；》 ？   》  ：  h1筒身顶【部第：一节高度(m)【 7【。.2.4《  筒身代》表截面处轴》向力对筒壁》水平截面《中心的相对偏心距】应按：下列公式计算— 《     1 】 承载能力极限状态！应按下列《公式计算 》 《       1】)  不考虑地震】作用时 — 】      — 2：)  当考虑地【震，作，用时： —   】  2  正常【使用极限状》态应按下式计算 】 【 式中—N筒身代《表截面处的轴向【力设计值(kN)；！ —    《  Nk《筒身代表截面—处的轴？向力：标准值(《kN)； —  》     》MW筒身代表截【面，处的风弯矩设计值(！kN·m)； 】    【   ？M，Wk筒身《。代表截面《处的：风弯：矩标准？值(k？N·m)； 】   》。    Ma筒【身代表截面处承载】能力极限状态—附，加弯矩设《计值(kN·—m)； 》     】  M？ak筒？身代表截面处正常使！用极限状《态附加弯《矩标准值(kN·】m，)； —     —  ME《筒身代表截》面处的地震作用弯】矩设计值(kN·】m)； 【   《    ME—a筒：身代表截《面处：的地震作用时—附加弯矩《。设，计值(kN·m)】； 【 ，     e按【作用效应基本组【合计算的轴向力设】计值对？混凝土？筒壁圆心《轴线的？。偏心距？(m)； ！ ，      eE按！含地震作用的—荷载效应基本—。组合计算的》轴向力设计值对【混凝土筒壁圆心轴】线的偏？心距(m)；— ，     ！  ek《。按荷载效应标准组合！。计算的轴《向力标准值对混凝土！筒壁圆？心轴线？的偏：心，距(m)； 【 ？ ，    《  ψcWE含地】震作：用，。效应的基本》组合中风荷载组合】系数取？0.2；《 》  ：     r筒【壁代表截面处—的筒壁平均半—径(m) 】 ：7.：2.5 《 ，筒身代表截面处的变！形曲率1/ρc【和1：/ρEc可按下【列公式计《算 ：。 《     1—。  承载能力极【限状态可按下列公式！计，算 ？ 《      —1)  当时 【 》  【  ： ，  2？)  当时》。 : 》 — ？      3【)  ？当计算地震》。。作用时 【 —  ？   ？2，。  正常使用极【限状态可按下列公式！。。计，算 ：  —     》。1)  《当，时 ！。    【   2《)，  当时 ！ 》 ， 式：中E：ct筒身代表截【面处的筒壁混凝土】在温：度，作，。用下的弹性模量【(k：N/m2)》；   ！ ，   I《筒身代表截面惯【性矩(m4) 【 7.2】.6：。  ：计算：筒身代？表截面处的变形曲率！1/ρc和》1/ρEc时可先假！定附加弯矩初—始值承？载能力极《限状：态计算时可》假定Ma＝》0.35MW—计及地震作用时【可，取MEa＝0.35！ME正常使用极【。。限状态可取Ma【k＝0.2MW代】。入有：关公式求得附加弯矩！值与：假定值相差》不超过5《%时可不再计算不满！足该条件时》应进行？循环迭代并应直到前！后两次的附加—弯矩不超过5%为止！其最后值应为所求】的附加？弯矩值与之相应的曲！率值应为筒身变形】终曲：率， 7.2！.7  筒身—代表截面处的附加】弯矩可不迭代—可按下列公式直【接，计算 【     1  】承，载能力极限状态时 ！ 《   ！  2  承载【能力极限状态下计】算地震作《用时： ：。 ？ 【。    《3  正常使—用极限状态时 【 ， ？ 式中！αe刚度折减—系数承载能力极限】状态时当《时取：。αe＝0.》33；当以及地震】。作，。用时取？αe＝ 《0.25；正常【使用极限状》态时当时取α—e＝：。。 0.？6，5；当时取αe＝】0.4 《  —。   注在确定或】时按第7.》2.6条假》定，附加弯矩然》后确定公式(7.2！。.7-1)》、(7.《2.：7，。-2)或(7.【2.7-3)中【的αe值《再用计算《出的附加弯矩复核或！值是否符合所采【用的α？e，值条件否则应另确】定αe值 — 7.—2，.8 ？ ，筒身代表截面—可按下列规定确【定 【 ，。 ， ， 1 ？ 当筒身《各段坡度均》小于或等于3%时可！按下列规定确—定 》 ，       1)！  筒身无烟道孔】。时取筒身《最下节的《筒壁底截面 — 》   ？   2) — 筒身有烟道孔时取！洞口：。上，一节的筒《壁底：截，面  】   ？2  当筒身下部】h/4？范围内？有大：于3%的坡度时【可按：下，列规定确定 ！       】1) ？ 在：坡度小于3%的区】段内无烟《道孔：时取：该，区，。段的筒壁底截—面，  【     2)【  在坡度小—于3%？。的区段内有烟道【孔时取洞口上一节筒！。。壁底截面 【 ， ：7.2.9  【当筒身坡度不—符合本规范第7.】2，.8条的规定时筒】身附加弯矩可按【。下式进行计算（【图7：.2.9《） 【 ：。 式中Gj】筒身j质点》的重力（计算地震作！用时应包括竖向地】震作用）； ！ ： ，     》μi、μj筒身【ij质点的最—。终水平位移计—。算，。时包括？日，照温差和基础倾斜的！影，响， ！ ， 图7.2.9】  附加《。弯矩：计算 《