《7，.2：  附加弯矩计算 ！ 7】.，2.1 《 承：载能力极限状态和】正，常使用极限》状态计算《时筒身重力荷载对】筒壁水平截面i产生！的附加弯《矩Mai（图7【.2.1）可—按下式计算 ！ ？ ： 式中qi【距筒壁顶（h—－，hi）/3处的【折算：线分布重力》荷载可按本》规范：公，。式(7.《2.3-1》)计算； 【 ？  ：。  ： ， h筒身高度(m)！； ：     ！  hi计》算截面i的高度(】m，)； — ，       【。1/ρc筒身—代，表，截面处的弯曲变形曲！率，可按本规《范，公式(7.2.【。5-1)《、公式(7.2【.5：-2)、公式—(，。7.2.5-4)】和公式(7.—2.5-5)计算；！ —     》 αc混凝土—的线膨胀《系数； 《 《       △T！由，日照产？生，的筒身阳面与阴【。面，的，温度差应按当地【实测数据《采用当无实测—数据时可按20℃采！用； 】     》 d高度《为0.？4，h处的筒《身外直径(m)； ！    】   θ《基础倾斜角(—rad)按》现行国家标准建【筑地基基《。础设计规《范GB 50—007规《定的：地基允？许，倾斜值采用 【 【 图7.2.1！。。  附加弯矩 ！。。 ： 7.2.》2  抗震》设，防地区的钢》筋，混凝土烟囱筒身重力！荷，载及竖向《地震作？用对筒？壁，水平截面i》产生的附加》弯矩MEai可按下！式计：算 》 — 式中1/ρ【Ec考虑地震作【用时筒身代》表截面处的》变形曲率按本—规范公式(》7，.2.5《-3：)，计算； 》 《  ：  ：  γE《v竖向地震作用系数！取0.50；—   】 ，   F《E，vik？。水平截？面，。i的竖向地震作用】标，准值 — ， 7.2.3 【 计算截面i—附加弯矩《时其折算《线分：布重力？荷载qi值》可按下列公式—进行计算 ！   ！。 ， 承载能力极限状】态时 】 —。 ， ，  正常使用极【限状态时 》 ！。 ， ，式中q0《整个筒身《的平均线分布—重，力荷载(《kN/m)》； —       q1！筒身顶部第一节【。的平均？线分布重力荷载(】。kN/m)； 【。 ， 《      G、G！k分别为筒身（内衬！、隔：热层、？。筒壁）全《部自：重荷载设计值和【标，准值(kN)； ！    【   G《1，、G：1k分别为筒身【顶部第一节》全部自？。重荷载设计值和标】准值(kN)—； ？ ：  ？   ？。  h1《筒身顶部第一节【高度(m《) 【7.2.4  筒身！代表截面《处，轴向力对筒壁—水，平截面中心的相对偏！心，距应按下列公式计算！  【   ？1  承载能力极限！状态应按《下列公式《计算： —      1) ！ 不考虑地》震作用时 — 】     —  ：2)  当考—虑地震作用时— ， 《 ，  【   2 》 正常使用极限状】态应按？下式计算 — 【 式中N筒【身代表截面处的轴向！力，设计值(k》N)； —     【  Nk筒身代表截！面处：的轴向力标》准值(kN)—； 》     —  MW筒身代表截！面处：的风弯矩设计值(】kN·m)； ！     【  M？Wk筒身《代表截面处的风弯】矩标准值(kN·m！)； 】    《  M？a筒身代表截面【处承载能力极限状态！附，。加弯：矩设计值(》。kN·m《)； 【 ，      M【ak筒身代》表，截，面处正？常使用极限状态【附加弯矩标准—值(kN·》。m)； —。。 ：  ：  ：   ME筒身【代表截面处的地【震作用弯《矩设计值(kN·】m)； 】       【MEa筒身代表截】面处的地《震作用时附加弯矩】设计值(kN·【m)； —   》    e按作用效！。。应基本组合计—算，的轴向力设计值对】混凝土筒壁圆心【轴线的偏心》距(m？)； 【      —。 eE按含地震【作，用的荷？载效应基本组合【计算的轴向力设计】值对：混凝土筒壁圆心【轴线的偏心距—(m)； ！       【ek按荷《载效应标准组合【计算的轴向》力标准值对混—凝土筒壁圆心轴线的！偏心距？(m)； 】。  ？   ？  ψcWE—含地：震作用效应的基【本组合中《。。风荷载组合系数取0！.，2； 》    —   r筒壁代表截！面处的筒壁平均半径！(，m) 《 ， 7.2—.5  《筒，身代表截面处—的变形曲率》。。1/ρc和1—/，ρEc可按下—列公：式，计算 》     1 ！ 承载？能力极限状态—可按下？列公式计《算 ？ 《    《  1)《  当时 ！ 【      2)】  当？时 : 》 ， ：  】    《 3)  当—计，算地震作《用时 ？ ！     2【  正？常使用极限状态可】按下列？公式计算 —  》     》1)  当时 】 】       】2) ？ 当：时 ：。 》 》 式中Ect筒身】代表截面处的筒壁混！凝土在温度作—用，下的弹性《模量(？kN/m2)；【 ， 《       I筒！身代表？截面：惯，性矩(m4》) 7.！。2.6  》计算筒？身代表截面处的变形！曲率1/ρc和1/！ρEc时可先—假定附加弯矩初始值！承载能力极限状态】计算时可假定Ma＝！0.35MW计及】地，震作用时可取ME】a＝0.35ME正！。常使用？极限状态可取Ma】k＝：0.2？MW代入有关公式】求得附加弯矩值与】假，定值相差不超过5】%，时可不再计》算不满？足该条件时》应进行循环迭—代并应直到前后两】次的附加弯矩—不超：过5%？为止其最后值—应为所？求的附加弯矩值与之！相应：的曲率值应为—筒身变形终曲率 】。 7—.2.7  筒身代！表截面处的附加弯】矩，可不迭代可按下【列公式？直接计？算 》     1 】 ，承，。。载能力极限状态时 ！ ？ —     2 】 ，承载能力《极限状态下计算地】震作用时 — ？   ！ ， ，3  正常使—用极限状态》时 《 》。 式中α【e刚度折减系—。数承：载能力极限状—态时当时取αe＝0！。。.，33；当以及地震】作，用时取αe＝ 【0.25；正常【使用极限《状态时当时取—αe＝ 0.—6，5；当时《取αe？＝0.4 —。。 ：     注在确！定或时？按第：7.2.6条假定附！加弯矩然后确—定公式(7.2.7！。-1)、(7.2】.7-2)或(7】.2.7-3)中的！αe值再用计算【出的附加《弯矩复核《或值是否符合所采用！的αe值条件否则】应另：确定αe《值 》 7.2.8 】。 筒身代表》截面可按下列规【定确定 】     》1  当筒》身各段坡《度均小于《或等于3%》。时，可按下列规定确定 ！     ！  1)  —筒身无烟《道，孔时取筒身最下节】的筒壁？底截面 ！    《。 ，。 2：)  筒身有烟道】孔时取洞口上一节的！筒壁底截面 ！ ：    2  【当筒：身，下部h/4范围内】有，大于：。3%的坡度时—可按：下列规定《确定 —   《  ：  1) 》 在坡度小》于3%的区段内【无烟道孔时取该【。区段的筒壁底截面】   】。    2)  】。在坡度小于3%的】区段内有烟》道，孔时取洞口上一【节筒壁底截面 ！ 7.》2.9 《。 当筒身坡度—不符合本规范—第7：.2.8条的规【定时：筒身附加弯矩可按】下式：进行计算（图7.】2.9） 【 》 式中G【j筒身j质点的重】力（计？算地震作用时—应包括竖向》地震：作用）； 》  —  ：   μi》、μj筒身ij质】点，的，最，终水平位移计算时】包括：日照温？差和基？础倾斜的影响 ！ 《 ，。 图7.【2.9 《。 附加弯矩计算【 ：