7》。.2  附》加弯矩计算 — ， 7.】2.1  》。承载能力极限状【态和正？常使用？极限状态《计算时筒身重力荷载！。对筒壁水《平截面i产生—的附加弯《。。矩Mai《（图7.2.1）】可按下式计算 【 【 式中qi】距筒：壁顶（h－》hi）/3处的折】算线分布重》力，荷载可？按本：规，范公式(7.2.】3-1)计算； 】 《       h】筒身高度(m—)； 《     】  ：hi计算截面i的】。高度(？m)； —      】 1：。/ρ：c筒身代表截面处的！弯曲变形曲率可按本！规范公式(7—.2.5-1)、】公式(7.2.【5-2)、公式(】。7.2.5-4【)和：公式(7.2.【5-5)《计算； 》      ！。 αc混凝土的线膨！胀系数？；， ：  》。     △—T由日照产》生的筒身阳面与阴面！的温度差应按当地实！测，数据采用当无实【测数据时可按—20℃采用； 【 《。       d高！度为0.4h处的筒！身外直径《(m)； —  》 ，    θ基础【倾斜角？(rad《。)按现行国家标【准建筑地基基础【设计规范G》B 50007规定！。的地：基允许？倾斜值采用 【。。 》 图—7.2.1 — 附加弯矩 ！ 7.2.—2  ？。抗震设防地区—的钢筋混凝土—。烟囱：筒身重？力荷载？及，竖向地震作用对【筒壁水平《。截面i？产生的附《加弯矩MEai可】按下式计算 — 【 式中1【/ρEc考》虑地：震作用时筒身代表】。截面处的变形曲率按！本规范公式(7.】2.5-3)计算；！ 《       】γEv竖向地—震作用？系数取0.》50：； ？ 《      FEv！ik：水，。平截面i的竖向【地震作用《标准值 】 7.2《.3 ？ 计算截《面i：附加弯矩时其—折，。算线：分布：重力荷？载qi值可按下【列公式进行计算 】。 —   【  承？。载能力极限状态【时 — 》  ？   正常使—用极限状态时 ！ — 式中》q，0整个筒身》的平均？线分：布重力荷载(—kN/m)》。； ？    【   q1筒身顶】部第一节的》平均线分布重—力荷载(kN/【m)：； 【   ？   G、》Gk分？。别为筒身（内衬【、隔热？层、：筒壁）全部自重荷】载，设计值和标准值(】k，N)；？。   】    《G1、G1k分【别为筒身《顶部第一节全部【自重荷载设计值【和标准值(》kN)； 》  —。     h—1筒身顶部第一【节高度(m) 【 《 7.？2.4  筒身代】表截：面处轴向力对筒【壁水：平截面中《心的相对偏心距应按！下，列公式计算 【 ：     1  ！承载能力极限状态】应，按下列公式计算 】   【 ，   ？1)  不》考虑：地震作用时 ！ 》 ：。。       2】。)  当考虑地【震，作用时 — 》    【 2：。  正常使用极限】状态应按下式计算 ！ ！ 式中N筒身代表！截，面处的轴向力设计】值(kN)； 】 ，    —   Nk筒身【代表截面《处的轴向力》标准值(kN)； ！ 》      —MW筒身代表截【面处的风弯》矩设计值(k—。N·m)；》   】    MWk筒身！。代表截面处的风【弯，矩标准值(kN·m！)，； 【      M【a筒身代《表，截面处承载》能力极限状态—附加弯矩设计值【(k：N·m)； ！       】Ma：k筒：身代表截面处—正常使？用极限状态附加弯】矩标准值(kN·m！)； 》   》    M》E筒身代表截面处】的地震作《。用弯矩？设，计值(kN·m)；！ —      —ME：a筒身代表截面处的！地震作用时附加弯】矩，设计值(kN·【m，)； —。  ？ ，    e》按作用效应基本组合！计算的轴向力设计】值，对混凝？土筒壁圆心轴线【的偏心距(m)； ！ ： ？    《 ， eE按含地震作用！。的荷载效应》基，本组合计算的—轴，向力设计值对混【凝土筒壁圆心—轴线的？偏心距？(m：)； 】      ek按！荷载效应标》准组：。合计算的轴向—力标准值对》。混凝土筒壁圆心轴线！的偏心？距(m)《； 【      ψcW！E含地震作用—效应的基本组—合中风荷载组—合，系数取？0.2；《    ！   r筒》壁代：表截面处的》筒壁：平均半径(m) ！ ？。。。 7.2.5  筒！身代表截《面处的变形曲率1/！ρc和1/ρEc】可按下？列，公式计算 】     —1，  承载能力极【限状态？可按下列公式—计算 ？ 《       1】)  当《时 ： 》 》       2)！  当时《 : — ？     ！  3？)  当计算地【震作用时 》 《 ： ？     —2  正常》使用极限《状态可按下列公式计！。算  】     》1)  当时 ！ —   》    2)  】。当时 ！ 式—。中E：c，t筒身代表截面处】的筒壁混凝土—在温度作用下的【弹性模量(k—N/m2)； 】 《 ，     》I筒身？代，表截面惯性矩(m4！) 《 7.》2.6  》计算筒？身代表？截面处的变形曲【。率1/ρc和1【/，ρEc？时可先？。假定附加弯矩初始值！承载能？力极限状态计算时】。可，假定Ma《＝0.35M—W计及地震作—用时可取MEa＝0！。.35ME》正常使用极限—状态可取Mak＝】0.2MW》代入有关公式—求得附加弯矩值与】假，定值相？差不超？过5%时可不—再计算不满足该【条件时应进》行循环迭《。代并应直到前后两次！的附加弯《矩不超过5%—为止：其最后值应》为所：。求的附加弯矩值与】之相应的《曲率值应为筒—身变形终曲率 】 ？ 7.2.7  筒！身代表截《。面，处的附加弯矩可【不迭代可《。按下列公《。式直接计算 】   》  1  承载能】力，极限：状态时 — 】     2  承！载能力极限状—态下：计算地震《作用时 ！   】。  3  正—常使用极限状态【时 《 ， — 式中αe刚度折！减系数承载能力【极限：状态：时当时取αe—＝0.？33；当以及地震】作用时取αe—＝ 0？.2：5；正常使用极限状！态时当？时取αe《＝ 0.65；当时！。取，αe＝0.4 】     】。注在：确定或时按第—7.：2.6条假定附加弯！矩然后确定公式【(7.？2.7？-1)？、，(7.？2.7？-2)？或(7？.2：.7-？3)中的《αe值？再用计算出的—附加弯？矩，复核或值是否符合】所采用？的αe值条件否则应！另确定α《e值 — 7.2.8【  筒身代表截面可！按下列规定确定 ！     1！  当筒身各段【坡度均小于或等于3！%时可按下列规【定确定 ！   ？   1)  筒】。身无烟道孔时取【筒身最下节的筒【壁底截面《   】   ？ 2)  筒身有烟！道孔时取洞口上【一节的？。筒壁底截面 ！     —。2，  当筒身》下部h/4范围【内有大于《3%的坡度》时可按下列规—定，确定 】      —1)  在坡度【小于：。3%的区《段内无烟《道孔时取《该区段？的筒壁？底截面 》 ？       2)！  在坡《度小于？3%的区段内—有烟道孔时》取洞：口上一节《筒壁底截面 】 7.2.9 ！ 当筒身坡度—不符合本规范—第7.2《.8条的规定时【筒，身附加弯矩可按下】式进行计算（图7】.2.？。9） 《 ： ？ ， 式中Gj筒！身j质？。点的重力（》计算地？震作用？时应包括竖向地震作！用）； 《 ？       μ！i、μj《筒身ij质》点的最终水平—位移计算时包—括日照温差和基【础倾斜的影响 ！ ： ：。 图7.】2.：9 ：。 附：加弯矩计《算 ？