？ ，7.2  》附加弯矩计算 ！。。 ： ？7.2.1  承载！能力极限状态和正】常使用？极限状？态计算时筒身重【力荷载对《筒壁：水平：截面i产生的—附加弯矩Mai【（图7.2.1【）可：按下式计算 ！。 —。 式中《qi距筒壁》顶，（h－hi）—/3：处的折算线分布重】力荷载可《按，本规范公式(7.】。2.3-《1)计算； 】   》   ？ h筒身高度(m)！； ： ，     】  ：hi计算截面i【的高度(m)； 】 》      —。1/ρc筒身代【表截面处的弯曲【变形曲率可》按本：规范公式(》7.：2.5-1》)、：公式(7《.2.5《-2)、公》式(7.《2.5-4)和公式！(7.2.5—-，。5)计？算；： 《     —。  αc《混凝土的线膨胀【系数：；  】    《 ，。△T由日照产生的】筒身阳面与阴面的】温度：差应按当地实测数】据采用当无实测数据！。时可按20℃采用；！ 《  ？  ：   d高度—为0.4h处—的筒身外直》径，(m)；《 ，    】   θ《基础倾？斜角(ra》d)按现行国家【标，准建筑地《基基础设计规—范，GB 50007规！。定的：。地基：允许倾斜《。值，采用 《 《 》 图：7.2.1 — 附加弯矩》 7.】2.2  抗震【设防地区的钢筋【混凝土烟囱筒身【。重力荷载及竖—向地震作用对筒壁】水，平截面i产生的附】。加弯矩MEa—i可按？下式计？算， — ？ 式中1—/ρEc《考虑地震作用—时筒身代表截面【。。处的变形曲率—按本规？。范公式(7.2.】5-3)计》算； 》。     【  γEv竖向地】震作用系数取0.5！0；：    ！   F《Evik水平截面】i的竖向地震作用标！准值 ？ ？ 7.2.3  ！计算：截面i附加弯矩时】其折：算线：分布重力《荷载qi值可按下】列，公式进行计算 】 《 ，   【 ， 承载能力》极限状态时 】 》     】。正常使？用极限状态时 【 ：。 ？。 ， ， 式中q【0，整个筒？身的平均线分—布重力荷载(kN】/m)？； ：。  —     》q1：筒身顶部第一节【的平均？线分布重力荷载(k！N，/m)； 【    —。   G、Gk分别！为筒身（内衬、隔热！层、筒壁）全—部自重？荷载设？计值和标《准值(kN)—； 【      —G1、G1k—分，别为筒身顶部第一节！全部自重荷载设计】值和标准值(k【。N，)； 【       【h1筒身顶部第【一节：高度(m) — 7.【2.4 《 ，筒身代表截面处轴向！力对筒？壁水平？。截面中心的相对【偏心距应《按下列公式计—算 》  ？   ？1，  ：承载能力极》限状态？应按下列公式计【算   ！。。    1) 【 不考虑地震—作用时 】 —      — 2) 《 当考虑地震作【用时： ， ？  ！   2《  正？常，使用极限《状态应按下》式计算？。。 》 式中！N，。筒身代表截面—处的轴向力》设计值(k》N)； 》     】  Nk筒》身代表？。截面处的轴向力【标，准值(kN》。)； 】  ：  ：  MW筒身代【表截面处的风弯矩】设计值？(kN·m》)；： ：  》     MWk】筒身代表截面处的风！弯矩标准值(kN·！m)； 【       M！。a筒身代表截—面处承载能力极限】状态附加弯》矩，设计值(kN—·m)； — ： ，。       M】ak筒身代表截面】处正常使用极—限状态附加弯矩标】准值(？k，N·m？)； 】 ，     M—E筒身？。代表截？面处：的地：震作用弯《矩设计值(kN·】m)； 【。     —  MEa》筒身代表截面—处，的地震作用时—附加：弯矩设？计值(kN·m)】； —    《   ？e按：作用效应基本组合计！算，的轴向力设计—值对混凝土筒壁圆心！轴线的偏《心距(m)； 】 《      eE按！含地震？作用的荷载》效，应基本组合计算的】轴，向力设计值对—混凝土筒壁圆心轴线！的偏心？距(m)； — ：    —   ek按荷【载效应标准组合计算！的，轴向力标《准值对混《凝土：筒壁圆心轴线的【。偏心距(m》)；  ！   ？  ψcWE—含地震？作用效应的基本【组合中风《荷载组？合系数取0.2； ！  —  ：   r筒壁代【表截面处的筒—壁平均半《径(m) 【 7.2—。.5  《筒身代表截面处【的变形曲率1/ρc！。和1/？ρEc可按下列公式！计，算 ？     】1  承载能—力极限？状态可按下列公式】计算 【 ，      —1)  当时— 】     】  2)  当时 ！。: ！     】。  3)  —当计：。算地震作用时— 《 》。 ： ，    2》  正？。常使用极《限状态可按下列【。公式：计算  ！ ，  ：  1) 》。。 当时 》 ： 》   》。    2)  】当时 — 【 式中Ec》t，筒身代表截面—处的筒壁混凝土【在温：度作用下的弹性【模量(？kN/？m2)； 【      】 I筒身代表截面】惯性矩(《m，4)： ？。 ， 7.2.6 】 计算筒身代表【截面处的变形—。曲率1/ρc和1/！ρEc时可先—假定：附加弯矩初始值承载！能力极限状》态计算时可假定【Ma＝0.35M】。W计及地震作用时】可取ME《a，＝0.35M—E正常？使用极限状态可取M！ak：＝0.2《MW代入有关公【式求得附加》弯矩：值与假定值相差不】超过5%时可—不再计？算不满足《该条件时应进行【循环迭代并应—直到前后两次的附加！弯矩：不超过5%为止其】最后值应《为所求？的附：。。加弯矩值与之相【应的曲率值》应为筒身《变形终？曲率 【 7.2.7—。  筒身代》表截：面处的附加弯矩可不！迭代可？按下列公式直—接计算 】     1 【 承载？能，力极限状态时— 《 ？ 《     2 【 承载？能力极限状态—下计：算地震作用》时 ？ — 《    3  正常！使用极限状态—时 》 ： ， 》式中αe刚度—折减系？数承载能力极限状】态，。时当时取αe＝0】.3：3；当？以及地震《作用时取《。α，e＝ 0.25；】正，常使用极限状态时当！时取αe＝ 0【.65；当时取α】e＝0.4 ！     注在】确定或时按》第7：.2.6《条假定附加弯矩然后！确，定公式(7.2【.7-1《。)、(7.》2.7-2》)或(7.2—.7-？3，)中的α《e值：再，用计算出的附加弯矩！复核或？值是否符《合所采？用的αe值》条件：否则应？另确定αe值 ！ ： ，7.2.《8  筒《身代表截《面可按下列》规定：确定 【     》1  ？当筒身各段坡—度均小？于或：等于3%《时可按下列规—定确定？ —      1【)  筒身无烟【道孔时取筒身最下】节的筒壁底截面 】。     ！  2)  —筒身有烟道孔—。时取洞口上一节的筒！壁底截面《 《     —2  ？当筒身？下部h/4范围内】有大于3%》的坡度时可按—。下列规？定确定 ！     》。 1：)  在坡度小于3！%的区段内无烟道】孔时取该区段的【筒壁底截面 】      】 2)  在坡度小！于3%的《区段内有烟道—孔，时取洞口上一—节筒壁底截面 【 》7.2.9》。  ：当筒：身坡度不符合本【规范第7.2.【8条的规《定时筒身附加—弯矩可按下式进行】计算（？图7.2.9） ！。 ？ 《 式中Gj【筒身j质点的重【力（计算地震—作用时应包括竖向地！震作用）； — ：     【  μi、》μj筒身ij质点】的，最终：水平位移计算时包】括日照温差和基【础，倾斜的影《响 【 ： 图7.2.！9  附加》弯矩计算 —