， 7.3 【。 基础设计 【 ， 《 Ⅰ 天—然地：基基础 】 7.3.1 ！ 本文提出了—斜立式基础的—适用范围及大致形式！。 7.3！.2：  本文对构架式】塔的独立式基础加】连系梁的基础形式】的设计方法做了明确！规定这种基础在【高耸结构中用得【最多 《 7.3.3！～，7.：3.5  重—点，阐述了高耸结构设计！规范G？BJ 135-9】。0中：。。的“板？式基础？”即本标准中的“扩！展基：础，”此种基础在天【然地基上《的，高耸结构基础中最为！常见有圆形、—方形、环形等—环形：基，础底板外形系—数根据？图，7.：3.3-3》。曲线拟？合而成？ ：。   —  因台阶形基础】不适合于上表面【配筋故去《除注：明基础自《。重和覆土重》时对基础《底板强度计算正弯】。矩无关 》 7.3.】6  高耸结构在基！础受拔力作用—(靠自重、覆—土重：及土的？抗剪切性能)—时底板反向》受弯因？而在底板《上表面也要做配筋验！算这种情况》对其他结《构相当独特但—在高：耸结构中却很—普遍本条《新，增了计算底部—上表面配筋时—。的均布？荷载：设计值？公式此时《基础：及，其上覆土重量—起控制作用故取分项！。系数：1.35《。。同时上表《面配：筋尚应满足最—小配筋率要求 ！ 7.3.【。7  高耸结构【一般很少用“刚【性基础”即“无【筋扩：展基础” 】 ：7.3.8  高耸！钢结构的锚栓—是上：部结构与《。基础：之，间的重？要连接件《设计时应考》虑对钢结构和—混凝：土结：。构，兼容而两者的施工标！准差异很大》本条：根据：高耸结构的》特点及设《计经验提《出，了锚栓设计的具体要！求预应力锚栓的疲劳！应力幅的相》关规定？见Euroc—ode3Desig！n ：of St》eel Struc！ture《s，Pa：rtl.《9.Fa《tigu《。e锚栓组合件如图6！所示： 【 》图6  预应力锚栓！组合件 》 《1-上锚板；2【-尼龙螺母；3【-热缩管；4-锚】栓及套管； 【 ， 5-》。下锚板？；6-支撑；7-】锚固螺母；》8-预埋件》；9：-苯板；1》0-垫层 》    】 现行国家》标准钢？结构：设计标准GB 50！017规定锚栓【预拉力P以锚栓【。的抗拉强度为准再】考虑必要的系数【和实用需要》用，锚栓：的有：效截：面经计算确定—   】 ， 锚栓预《拉力的取值》直接影响预应力混】凝土的使用效—果如果预拉力取值】过，低，。则预应力锚栓经过各！。种损失？后对混凝土产—生的预压应力过小不！能，有效地提高预应力混！凝土构件《。的抗裂度和刚度【且易松？弛如果？。张拉控制应力取值】过高则可能引—起锚固区混凝—土局压破坏构件的延！性，降低：。且对：锚栓抗疲劳不利【 ， ，    【 基础？预应力锚栓因采【用直接张拉法施工没！有拉扭复合应力【故预：拉力值可比现—行国：。家标准钢结构设计】标准GB 50【017提高将—该标准中影响系【数，1.20改成1【.15？ ，   【 ， 考虑锚《栓材质？的不均匀《性，引进折减系数—0.9 】 ，    施工时【为了补偿锚栓—预拉力的松弛一般超！。张拉5％～10【％，为此采用一个超张拉！系，数0.9 】    》 由于？以锚栓的抗拉强度为！准为安全起见再【引入一个附加安全】系，数，0.9？这样：。。锚栓最大预拉力应】按下式计算 【 ？ 式中！fu锚栓经热处理】后的最低抗》拉强度；对8—.8级取为83【0MPa对10.】9级取？为1：0，4，0MPa；》 》    Ae螺纹处！的有：。。效面积 —     【当混凝土局部—承压：难以：满足时锚栓最小预拉！力可：。取为0？.37？f，。uAe但最小预拉】力必须保证》基础混凝土在风机】工作：荷载下处于受压状态！ ？     现行！国家：标准：混凝土结构》结，构设计？规范GB《 50？01：0对预应力螺纹钢】筋，张拉：控，制应力的要求为0】.5：0，fpyk《～0.？85：fpyk《基，础锚栓为高强螺栓材！料延性和韧性—较预应力螺》纹钢筋？好按该规《定预应力锚栓—预拉：力取为？0.37fu—Ae～？0.6？3fuAe》也较为合适 — ： Ⅱ 【桩基础 【。 7》.3：.12  高耸【结构不同于一般建】筑结构因其自身【细而高的《特点对风荷载较为】。敏，感在：风荷载作用下柱【脚往往出现较—大，拔力因此《采用桩基础时必须对！桩基进行抗》拔验：算及抗拔试验这涉及！桩基的安全》因此必须做严格【规，定 【7.3.13—  ：本条规定了高耸结构！抗拔桩及承》台的具体《构造要求 】 Ⅲ 岩【石锚杆基《础 》 7》.3.1《4～7？.3.17  【这几条对在岩石地基！上的高耸结构—所常：用的：锚杆：基础的设计计—算及：构造：要求作？出具体规《定 — Ⅳ 》预应力岩石锚杆基】础 ？ 7.3！.18 《 疲劳？动，。力荷载作用下普通岩！石锚杆疲劳应力幅】较大且其黏结—锚固有逐步》失效的趋势故承受疲！劳，动力荷载作用时应采！。用预：应力岩石锚杆基【础 【7.：3.：22  采用自【锁式岩石锚杆或【扩底岩石锚杆可使锚！杆锚固力由“握裹”！。抗剪转变为岩石【的抗压？。以及抗压后产生的摩！擦提高了《锚固：的可靠性和抗疲【劳 ？。 —Ⅴ 几种《特殊的基础形式 】。 ： ？ 7？.3.2《3  本条对无埋深！预制基？。础的：主，要设：计原则作出规—。定 》     —无，埋深预？制基础是指在工【厂，预制完？。成的钢？筋混凝土块》在现场经组合拼装】。后放置在有可靠持力！层的地？基上作？为上部高耸结构的】基础无埋深预—。制基础？主要通过预》制混凝土《块及其上的铁—塔、机房《等自重来抵抗风荷载！引起的弯矩目前在通！信工程？领域应用广泛考虑】到运输与安装—方便预制基础一般】均分条块制作为【保证其整体》性，各条块间《应可靠连接 】     预制！基础的抗倾》覆稳定性可》以依据“在正常使用！极限状？态标准组合》作，用下基底脱开面【积不大于基础—底面1/4”—的原则得到》保证抗？滑移稳定《性可依据本》标准第7.4.6条！执行： —7，.3.24  本条！对，螺旋桩(图》7)的使用作出规】定螺：旋桩：因其自身《带有螺纹《跟普通？钢管桩相比具有【抗，拔承载力相对—。较高的优点且—因为高耸结构—基，础抗拔？是结构的一个重要】受力特？点因此建议高—耸结构基础采—用螺旋桩目前螺旋】桩没有较《为完善的理论—计算公式设计者可按！现行行业标准建【筑桩基技《术规范JG》J 94对其进行】估算：并且通过试验验【证其承载能力—。 《 ： ： ： ， 图7？  螺？旋桩结构《示意图 ！1-：后注浆；《2-预制承台—。；3-螺旋桩— 7.】3.25  本【条对筒？式基：础，的主要设计原则作】。出规定 《。  —   筒式基础采用！单个直径较大的筒】体作为高《耸结构的基础筒【体可采用预应力混】凝土或者钢》。材筒式基础目前在风！电与通信《工程领域有一—定应用 》 《   ？ 筒式基础由沿深】度分：布的水平《地基反力组成的力矩！与合：力抵抗弯矩和剪【力由于刚度相—。。对土体较大可作为刚！性，桩计算结构设—计时可采用刚性桩】计算原则主》。要验算地基》土承载能力、筒【。式基础变形以及筒式！基，础自身强度等—筒式基？础示：意图如图8所示 】 》 》 图8 《 ，筒式基础《示，意图 ？。 《 1-塔《体；2-《连接法兰；3-筒式！基础桩身；4—-桩尖 ！    筒式基础】应按下列方法进【行抗弯承《载力、竖向承—载力、顶部位移、】转角以及筒式基础】强度的？验，。。。算 《    — (1)受力—简图以及土》压力：分布曲线(图—9) 《 ！ 式中q单位—长度上的《土被动抗力(—kN：/m)；《 》   a、b曲线】系数单位分别—。为，kN/m《。。2.5、kN/m1！.5； 】  ：  ：Mk荷载效应—标准组合下地面(z！＝0处)《弯矩(k《N·m)《； 《   》 Fk荷《。。载效应标《准组合下压力(【kN)；《 ，   【。 Vk荷载效应标准！组合下地面(z＝0！处)剪力《(k：N)； 《    H！有，。效桩：长(：m)； ！   z离地—面距离(m) ！。 《 图9 】 受力？简图及？土压力分布》曲线 【。 O＇-刚》性，。。转动小心点；Z1】-转动中《心点至地面》距离； 《 Z0-】浅部土压力极—值点至地面距离 ！   —。。  (2)筒式基础！抗弯承载《。力应按下列公式计】算 【    浅部土压】力极值点《处， ， 《  】   筒《。式基础底部》 — ？ ， 式中β极—限承载力修正系数β！＝1.8； ！  ？  γ计算点所在】土层土的《重，度(kN/》m3)； 》 》 c、φ土的—黏聚力？及内摩擦角 —。     ！浅部土压力极值点离！地面距离为 ！ 《 《   ？ 对应的土》压力为 】   ！  筒式基础—底部对应《的土压力为 ！ 》 ，   《  (3《)筒式基础竖向承载！力应按下式计算【 》 》 式？中Ra筒式基—。础竖向承载力特【征，值应按下式计算 ！ 】 ： ， ： 式中qsi】k筒式基础侧第i】层土的极限》侧阻力标《准值(kN/m2)！； 》。。 ：    μ筒式基础！周长(m)》； 【。   ？ li筒式基础侧第！i层土的厚度(m】)  】   (4)筒式基！础，。顶部位移及》转角应符合下列规】定  】 ，    1)—顶部位？移δ0应按下式计】算 ： ？ 《  》   ？  2)转角t【anθ应按下—式计算 【 》  《 ，  ：(5)筒式基础强】度验算？应符合下列规定 】 》    离》地面z处的剪力和弯！矩应按下列公—式计算 》 【 【  ？。   (6)地基】。。土比例系数C—值可按以下规定确定！。 《      【 1)在土》质相近地区大—量使用筒式基础时】宜通过水平静载【试验确定； 【 《  ：。    《2)当无水》平静载试《验资料？时应按表3的要【求采用； 【 ： 表3  不同【土类对应C值 【 ： ？ ，。 注表【中，IL为土《。的液性指《数e为土的孔—隙比：对于第2类土—取Ee＝2E1-2！；对于第3类土取】E＝Ee＝》。3E1？-2；对于第—4类：土取Ee＝》4，E1-2其中E1】。-2为土体压缩【模量 》 ， ，   ？    3)当筒式！基础：侧，面由几种土层组成】时应求？得主要影响深度hc！＝2(D0＋1【)m范围内的C【值作：为计算值(图1【0)当hc深度内】存在两层不》同土时？ 【 ： 图10  】。不同土层《C值计算《示意图 【 】  ：  当h《。。c，深度内存在》三层不同《土时： 《 《  》   (7)适用条！件，。筒，式基础应《符合下？列规：定 H≤！2，.5/λ    】       (】26) 》 式中λ【桩土形变系数—(1：/m)；《 》 ，   C地基—土，比例系数(k—N/m3《.5)；《  【  D1筒式基础】。的计算直径(m)】；当：D0≤1《.0：m时D1《＝0.9(1.5】D0：＋0：.5)；当》D，0＞1.0m时【D，1＝0.《9(D0＋1—.，0)； 》   —。 D0筒《式基础直径(m)】； ： ？    E弹性模！量，(kN/m2)； ！。   【 I惯？性矩(m4) 】