《6.：。4  塔筒裂缝宽】度，验算 》 6.【4.1  预应力混！凝土塔筒的》抗裂验算应》按现行国家》标准混凝土结构设计！规范GB《 50010的【有关规定进行计算本！标，准未做新规定 ！ 6.4.2】  为计算混凝【。土和预？应力混凝土塔筒【的裂缝开展宽度需】要计算在正常使用状！态的：混凝土压应力和钢筋！拉应力为此应首【先判别eok—≤rco或eo【k＞rco因为这】两种：不同情况《应力的计《。算，公式是不《同的其中截面核心距！rco又分为截【面无孔洞及有一【个孔洞和《有两个孔洞等情况应！分别加以判断—本条给出了有关计算！公式 》 6.4.3】  本？条给出了《当eok≤》。r，co：时混凝土压应力【的计算公式由于【eok≤r》co：迎风侧钢筋拉应【力小于零《。此种状态无》需验：算裂缝 【。 ， 6.4.4 【 当：。eok＞《rco时《应分别求出》混凝土压《应，力，。和受拉？区，钢筋拉应力求—出钢筋拉应力才【能验：算，裂缝开展宽度本条】计算公式《与现：行国家标准》烟囱设计规范—GB 500—51的不同》之处在于增加了【预应力钢筋 】 6.4.5】  本条《给出了塔筒在标准荷！载和温度共同作用】下，产生的水平》裂缝宽度计算—公式裂缝开展宽度】的计算公《式与：现行：国家标准混凝土【结构设计规范GB ！。。50010相—同但由于在自然温度！。作用下筒壁的—内侧与？外侧有一《定的温度差》此温度差使受拉钢筋！增大：了拉应力由温度产生！的钢筋拉应力反【映在公式(6.【4.5-2》)中 》   》。  本标准裂缝【计算公？式与现行国》家标准烟囱》设，计规范GB》 50？。051的公》式有所不同现—行国家？标准：烟囱设计《规范GB 5005！1的公？式中增加了一个大】于1的工《作，条件系数k其理由是！  【   (1)—烟囱处于室外环境】及温度？作用下混《凝土：的收缩比《室内结构大得多【在长期高温作用下钢！筋与混凝《土间的黏结强度【有，所降：低滑移增大这些均可！导，致裂缝宽度》增加 《 《    《(2)烟囱筒壁模】。型试结果表明—。烟，囱筒壁外表面由【。温度作？用造成的《竖向：裂缝并不是沿—圆周均匀分布而是】集中在？局部区？域应是由于混—凝土的非匀质性引】起的而现《行国家标准混凝土结！构设计规范GB 5！。001？0中裂缝间距—计算部分与烟囱【实际情况《不甚符合以》致裂缝开展宽度【的实测值《。大部：分大于？现行国家《标准混凝土结构设计！规范GB《 50010公式的！计算：值重庆电厂240】。m烟囱的竖向—裂缝亦远非均—匀分布实测》值也大？于计算值 ！     (3)模！型试验表明》在荷载？固定温度保持—恒温时水《平裂缝仍继续增大】估计是裂缝间—。钢筋与混凝土的【膨胀差所致 — 《 6.？4，.6：  塔？筒的：竖向裂缝仅》由筒壁？内外温？度差产生本条给出了！。有，关计算公式对于【塔筒由于温度—差较小？不像烟？。囱筒壁内外侧温【度差很大如有一【定的环向配筋一【般裂：缝不会？很大 《