6》.2  塔身变【形，。和塔筒截面内力计算！ ， 6.！2，.1：  计算圆》筒形塔的动力特【征时可将《塔身简化成多质【点悬臂？体系可沿塔高每【5m～？10m？设，1个质点每座塔【的质点？总数不宜少于8个】 —    《每个质点的重力荷】载，代表值应取相—邻上下？质点距离内结构自重！的一半？有，塔楼时应包》括相应的塔》楼自重？、楼面固定设备【重、楼面活荷载标】准值的1/》2， —6.：2，.2  计算—结构自振特性—和正常使用极限状】态时可将塔身—视为：。弹，性，体，系其：截面刚度可按下列规！。定取值？ 》     1  计！算结构自振特性时】混凝：土高耸？结构取0.85E】cI：预应力混凝土高【。耸结构取1.0【。EcI； ！ ，。。    《2，  ：计算正常使用极【限状态时混凝土高耸！结构取0.6—5EcI预应—力混：凝土高耸结构取【βEcI其中β为】刚度折减系》数，可按表6.》2，.2取值 【。 ： 表6.2》.2：  刚度折减系【数β 】。 ？ 注1  【λ为预应力度即【有效预压应力和标准！荷载组？合下混凝土中—的拉应力之比； 】   2】  Ec为混凝【土，的弹性模量I为圆环！截，面的惯性矩 —。。 ，。 6.—2.3  计算不均！匀日照引起的—。塔身变？位时截面曲率(【l/rc)可按【下式计算 【 》 ： 式中aT混【凝土的线膨胀系数】取1×？10-5/℃； ！ ？  ：  △t《由日照引起的塔身】向阳面和《。。背阳：。面的温度《差；  ！ ，  d塔《筒，计算截？面的外径 》 6.【。。2.4  》考虑横向风》振时截面的组合弯】矩，可按下式计算 ！ ！式中Mmax截面组！合弯矩(kN·m)！；，  【   M《C，横向风振引起的弯矩！(kN？·，m)； —     MA！相应：于，临界风速的》顺，。风向弯？矩(kN·m) 】 ：。 ： 6.？2.5  在—塔身截？。面i处由《塔体竖向荷载—和水平位移所产【生的附加弯矩Ma】i可按？下式计算《。(图6.2》.5) 】 《。 式中Gjj】质点的重力》荷载(考虑竖—向地：震影响时应包括竖向！地震作用)； 【 ： μ《i、μj《i、j？质点的最终》水平位移《计算时包括日照温差！和基础倾《斜，的影响和材料的非线！性影响 ！ 图6】.2.5  —附加弯矩 —