《6，.2 ？ 塔身变形和塔筒截！面内力？计，算， 【 6.2.1 【 计算圆筒形—塔的：动力特征时可—将塔身简化成—多质：点悬臂体系》可沿塔高每》5m～10》m设：1个质？点每座塔的质点总】数不宜？少于8个 》。 》    每个—质点的重力》。荷载：代表值应取相邻上】下质点距离内—结构自重的一—半有塔楼时》应包括？相应的塔楼自—重、楼面固定设备】重、楼面活荷—载标准值的1/2】 ， 6—.2.2  —计算：结，构自振？。特性和正常使用极】限状态时可》将塔身视为弹性【体系其截面刚度可按！下列规？定取值 ！。    《1  ？计算结构《自振特性时混凝土】高耸结构取0.8】5，EcI预应力混【凝土：高耸结构取1.0】E，cI； 】     2  计！算，。正常使用极限—状态：。时混凝？土高耸结构取0.6！5EcI预应力【混凝土？高耸结构取β—EcI其中β为【刚度折减系数—可，按表：。6.2.2取值【 ， 表6【。.2.2  刚度折！减系数β 】 》 ： ，注1  λ为预应力！度即有效预压应【力和标准荷载组合下！混凝土中《。的拉应力之比； 】   2】  Ec《为混凝？土的：弹性：。模量：I为：圆环截面的惯性【矩 — 6.？2.：3  计算不—均匀日照引起的塔】身变位时截面—曲率(l/rc)】可按下式计算 【 —。。 ，。 ， 式中aT混凝！。土的线膨胀》系数取1×10【-5/℃《； ： ？  ？  △t《由日照引起的—塔身向阳《面和背阳面的温度】差；： ：     d！。。塔筒计算截》面的外径 】。 6.《2.4  》考虑横向风振—时截面的组合弯矩可！按下式计《算 》 ， 式中！Mma？x截面组《合弯矩(kN·m)！； 【    MC横【向风振？引起的弯《矩，(kN·m)—； ：   【。  MA《相应：于临界风速的顺风向！弯矩(kN》·，。m) ？ 》6.2.5  在】塔身截面i处—。由塔体竖向》荷载：。和水平位移所—产生的附《加弯矩？Mai可按下—式计算？(图6.2.5)】 ， ？ 式！。中Gjj质点的【重力荷载(考虑【。竖向地震影响时应包！括竖向地震作用【)； 【 μi？、μji、j质点】的最终水平位移【计算时包括日照温】差和基础倾》斜，的影响和材料—的，非线性影响 【 《 ： 图》6，.2.5  附【加弯矩 《 ，