6.2 】 塔身变形和—塔筒截？面内力计算 】 《 6.2.1—  计算圆》筒，形塔的动《力，特征时？可将塔身简化成多质！点悬臂体《系可沿塔《高每5m～》10m设1个质点】每座塔？的质点总《数不宜？。少于8？个，  【   每个质点【的重力荷载代表【值，应取相？邻上下质点》距离内结《构自重的一半—有塔楼时应》包括相应的塔楼自】重，。、，楼面固定设备—重、楼面活荷载标】准，值的1？/2 6！.2.2《  ：计算结？构自振特性和—正常使用极限—状，态时可将塔身视为弹！性体系其截面刚度可！。按下列规定取值 】 ，。     1！ ， ，计算结构自振—特性时混凝土高耸】结构取0.》。85：Ec：。I预应力混凝—土高耸结构取1【.0EcI》； 《     【2  计《算正：常使用极限状态时】。混，凝，土高耸结《构取0.65—E，cI预应力混凝【。土，高耸结构取》βE：cI其中《β为刚度《折减系数可按—表6.2.》2取值 》 表6.2】.2  刚度折减系！数β ！ 》注1  λ为预应】力度：即，。有效预压应力—和标准荷《载组合下混凝—土中的拉应》。力，之比； 《 》  2  E—c为：混凝土的弹性模【。量I为圆环截面的】惯性矩 《 》6.2.3  计算！不均匀日照引起的】塔身变位时截面曲】率(l/《rc)可《。按下式计算 】 》 式中aT混！凝土：。的线膨胀系数—取1×10-5【/℃； 《   【。 △t由日照引起】。的，塔身向阳面和背【阳，面的温度差》； ：     ！d塔筒计算截面的外！径， —6.2.4  【考，虑横向风振时截面】的组合弯《矩可按下式计—算 ？ 《 式中M！max截面组—。合弯矩(kN·【m)； —     MC！横向风振引起的弯】矩(kN·m)；】 —   ？。 MA相应》于临界风速的—。顺风向弯矩(kN】·m：) 6.！。2.5  在塔【身截面i处由—塔体竖？向荷载？和水平位移所—产生的附加弯矩M】ai可按下》式计算？(图6？。.2.5《。) 【 ？ ： 式中？Gjj质点》的，。。重力荷？载，(考虑竖向地震影响！时应包？括竖向地震作用)；！ μi、！μji、j质点的最！终水平位《移计算时《包括日照温差—和基础倾斜的影响】和材料的非线性影响！ ！ 图《6.2.5  附加！弯矩 《