： 6.《2  塔身变形和】塔筒截？面内力计算 ！ ， 6.》2.1  》计算圆筒形》塔的动力《。特征时可《将塔身简化成多质点！悬臂体系可沿塔高】。每5m？～10m《设1个质《点每座塔的质—点，总数不宜少于—8个 【。  ：   每《个质：点的重力荷载—代表：值应取相邻上下质】点距离？内结构自重的一【半有塔？楼时应包括相—应的塔？楼自重、《楼面固？定设：。备重、？。楼面：活荷载标准值—。的1/2 — 6.2.】2  计《算，结构自振特性—和正常使用极限【状态时可将》塔身视为弹性体系】其截面刚《度可按下列》规定取值 》 》    《1  计《算结构自振特—性时混凝土高耸结】构取0.85E【cI预应力》混凝土？高耸结构取1.【0，EcI； —    【 2  计算正常】使用极限状》态时混？凝土高耸结构取【0，.65E《c，I预应力混凝—土高耸结构取βEc！。I其中β为刚度【折减系？数可按？表6.2.2取值 ！ ， 表6.2.！2  刚《度折：减系数β 》 ？ 【。 注1  λ为预】。应力度即有效预压应！力和标准荷》载，组合下混凝》土中的拉《应力之比； ！   2  Ec！为混凝土的弹性模】。量，I为圆环截面—的惯性矩 》 ：。 6《.2.3《  计？算不均匀日照引起的！塔身变位时截—面曲率(《l/rc)可按【。下式计？算 ！ 式中—aT混凝土的—线膨胀系数取1×】10-5/》℃； —  ？。  △t由日照【引起的塔身向阳【面和背？阳面的温度差； 】  —  ： d塔筒计》算，截面的外径 ！ ， 6.2.4  】考虑横？向风：振时截？面的组合弯》矩可按下式计—算 《 】 ，。式中Mmax截【面组合？弯矩(？kN：·m)； 】 ，  ：   MC横向风振！引起的弯矩(kN】·，m)； 《 ：    —。 MA相应于临界】风速的顺风向弯【矩(kN·m) ！ ： 6.2.5【 ， 在塔身截面i【处由塔体竖向荷【载和水平位移所【产生的？附加弯矩Mai可】按下式计算(图【6，.2.5)》。 ！ 式《中Gjj质点—的重力荷《载(考？虑竖向？地震影响《时应包括《。竖向地震作用)； ！ 《 μi、μji、j！质点的最终》水平位？移计算时包括日照】温差和基础倾—斜的影响和材—料的非线性影—响， 》 【图6.2.5 【 ，。附加弯矩 —