。 6.2 】 ，塔身变形和塔筒截面！内力计算 【 6—.2.？1  计算圆筒形塔！的动力特征》时可将塔身简化成】多质点悬臂》体系可沿塔高每5m！～10m《设，1个质点每》座塔的质《。点总数不宜》少于：8个 】    《每个质点的》重，。力荷载代表值—应取相？邻上：下质点距《离内结构《自重的一半有塔【楼时：应包：括相应？的塔楼自重、—楼面固定设备—重、楼面活荷载标】准值的？1/2 — 6《.2.2 》 计算结构自振特性！和正常使用极限状】态时可将《塔身视？为弹：性，体系其截面刚度【。可按下列规定取【值 《   》  1  》计算结构《自振特性时》混凝土高耸》结构取0.》85EcI预—。应力混？凝土高耸《结构取1《.0EcI； 】  》   2  计算】正常使用极限—状态：时混凝土高耸—结构取0.65E】cI预应力》混凝土高耸结—。构取βE《。cI其中β为—刚度折减系数可按表！6.2.2取—。值 表】6.2.2  【刚度折减《系数β 》 ： 【。 ，注1  λ为预【应力度即有效预压】应力和标准荷载【。组，合下：混凝：土中：。的，拉，应力之？比； —   2  【Ec为混凝土的弹性！模量I为圆》环截面的惯性矩 】 《 ，6.2？.，3  计《算不均匀日照引【起的塔身变位—时截面曲率(l/r！c)可按《下式计算 】 ？ 式中aT！混凝土的线膨胀系】数，取，1×10-》5/℃； 【    △t由！日照引起《的塔身向阳面和背】阳面的温度差； 】 ？   《  d塔筒计算截】面的：外径 6！.2.4 》 考虑横向风振时】截面：的组合弯《。矩可按下式计算 】 】 式中M—max截面组合【弯矩(kN》·m)； —     M！C横：向，风，。振引起的弯矩—(kN？·m)； ！  ： ，  MA相应于临界！。风速的顺风向弯【矩(kN·m) ！ 6.2【.5  在》塔身截面i处—。由，塔体竖向荷载—和水平位移》所产生的附加弯矩M！ai可按下》式，计算(图6.2.】5) — 式！中Gjj质点的【重力荷载《。(，考虑竖？向地震影响》时应包括竖向地震】作用)； 【 μi、μ【ji、？j质点的最终水【平位移计算时包【括日照温差和基【。础倾斜的影响和材】料的非线性影响 ！ 】 图6.》2.5  附加【弯矩 《