4》.2  风荷—载 】 4.2《.1  垂》直作用于《高，耸结构表面单位计算！面积上的风》荷载标准值应按下】。式计算 ！ωk＝β《zμsμ《zω0     】     》   ？(4.？2.：1) — 式中ωk—。作用在高耸结构【。z高度处单位投影】面积上的风荷载【标准值(kN/m】2)； —    ω【0基：本风压(kN/m】2)取值不得—。小，于，0.35kN/m】2； ？ 》   ？μz：高度z处《的风压？高度变化系数；【    ！μs风荷载》体型系数； 】。 ？   βz高度z】处的：。风振系数 】 4.2.2  ！。。基本风压《ω0应以当地空旷平！坦地面、离地10】m高、50》年重现期、10m】in平均年》最大风速《为，标准：。其值应？按现行国家标准建】筑结：构荷载？。规范：GB 5000【。9执行且应符合本标！准，第4.？2.：1条的规定 】 4《。.2.3  当【城市或建设》地点的基本风压值】在现行国家》标准：。建筑结构荷载规【。范，GB 500—09的全国基本风压！图上没有《。给出时其《基本风压值可—根据当地年最大风速！资料：按基本风《压定义通过统计分析！确，定分析时应考虑样本！数量的影响当地【。没有风速资料时可】。根据：附近地区规定的【基本风压或长期资料！通过气象和地形条】件的对比分析确【定；：。也可按？现行国家标》准，。建筑结构荷载—规范GB 5—。0009中全国基本！风压分布图》确定 】4，.2.4  —山，区及偏僻地区的【10m高处的风【压应通过实》地调查？和对：比，观察分析确定一般】情况可按附近地区】的基本？风，压乘以下列调整系数！采用 《     1！  对于《。山间：盆地、谷地等闭塞】地，形调整系《数为0.《75～0.85；】。 《  ？   2 》 对：于与风向一》致的谷口《、山口调整系数为1！.20～1.—5，0 — 4.？2.5  沿—海海：面和海岛的》10：m高的风压》当缺乏实际资—料时可按邻近—陆上基本《风压：。乘以表？4，.2.5规》定的调整系数—采，用 表4！.2.5  海【面和海岛的基本【风压调整系数— — ： ？ 4.2.6—  ：风压：高度变化系数对【于平坦或稍有起伏的！地形应根据》地面粗？糙度类别按表4.】2.6确定 — 表4.2！.6 ？ ，风压：高度：变化系数μ》。z ： 》   】。  1  》。。地，。面粗糙度可分—为A、B《、C、D《四类：   】    《1)A类指近海海面！。、海岛？、海岸、湖》岸及：。沙漠地区； 】    —。。   ？2)B？类指田野《、乡村、丛林、丘】陵以及房《屋比较？稀疏的乡镇； ！  《     3)【C类指有密》集，建筑群的城市市区】； ：   【    4)—D，。类指有密集建筑【群且房？屋，较高的城市市区 】  —   2  在确】定城区的《地面粗糙《。度类别时当无实测资！料时可按下列—原则：确定  ！   ？  1)以拟建高】耸结构为中心2【km为半径的迎风半！圆影：响范围内的建—筑及构筑物密—集度来？区分粗糙度类—别风：向以该地《区最大风的风向为准！但也可取《其主：导风；？。  【     2—)以半圆影响范围内！。建筑及构筑物平均高！。度来划？分地面粗糙度类别≥！1，8m时为D类—；9m＜＜》18m时为C类；≤！9m时为《B类；？ 《 ： ，     3)【影，响范：围，内不同？高度的面域》。每座建筑物》向外延伸距离为【其，高，度的面域内均—为该高度；当不同】高度：的面域相交》时，交叠部？分的高？度取：大者； 【 ，。   ？    4》)平均高度取各【面域面积为权数【计算 》 ，     —3  对于山区的】高耸：结构风压高度变【化系：数可按结构计算【位置离山地周—围，。平坦地面高度计算 ！ 《。 4.2.7  】不同类型高》耸，结构的风荷载体型】系，数μs？取值：应符合下《列规定 ！    1  悬】臂，。结，构当计算局》部表面[图4.2.！7-1(a)—]分布的体型系数】μs时应按表4【.2.？7-1采用》。；当计算整体[图4！.2.7-1(b】)]体型系数时应】按表4.2.7-】2采用？ ？。 》 《。图4.？2.7-1  悬】臂，结构 】表4.2.7—-1  悬臂结构体！型系数μ《s ？ ？ 》。 ， 注表中数值适用】于μzω0d2【≥0：.02的表面—光滑情况其中—ω0为基本风压以】kN/m2计d以m！计 ： ？ 表4.》2.7-2  悬臂！。结构整体计算体型系！数μs — ：。 注】1  表中圆形结构！的，μs值适用于μzω！0d2≥《0.02的情况D】以m计；ω0为【基，本风压以kN/m2！计； 【   ？2  表中“光【滑”系？指钢、？。混凝土等圆形结构的！表面情况“粗糙”系！指结构表面凸出【。肋，条较小的情况—； 【  3  计算【正方：形对角线方》向，的风载时体型—系数按照表4.【2.7-2取值迎】风，面积按照正方形单】面面积取值 ！     —2  型《钢及组合型》钢结构？(图4？.，2.7-2)—的体型系数应按表4！。。.2.7-3—采用 ！ 《 图：4.2.7-2  ！。型钢及组合》。。钢结：构 — ，表4.2《.，7-：3  型钢及组合】型钢结？构体型？系，数μs ！ ？     3】  塔架结构(图】4.2.《7，-3)的体型系数应！按下列规定取值 】 — 图—4.2.7-3 】。。。 塔架结构》。截面形式 【      】 1)？角钢：塔架整体体型—系数：μs应按表4.2】。.7-4采用— ？ 表4》。.2.？7，-4  《角钢塔架的整体【体型系？数μs 】。 【续表4.2.7-】4，。。 ！ ： 注1  挡风系数！均按塔？架迎：风面：的一个塔面》。计算； 】 ，  2 《。。 ，六边形及《八边形塔架的μ【s值可近似》地按表中方形塔架】参照：对，应的风向①或—②采用；但六边形塔！迎风面积《按两个相《邻，塔，面计算八边形—塔迎：。风面积按三个相邻】塔面：计算 —       】2)：管子：及圆钢塔《架的：整体体型《系数μs应按下【列规定取《值 【    《 ，  ： a)当μz—ω0d2《≤0.002—时μ：s值应？按角：钢，塔架的整体体型系数！μs值乘以0.8采！用；  ！    《。   b)当μ【zω0d《2≥：。0.015》时μs？。。值应按角钢塔架的】整体体型系数μ【s值：乘以0.6采用【；  】。    《 ，。  c)当0.0】02＜？μ，zω0d2＜0【.0：15时μs值应按】插入法计算 — 《    《   3)当高耸】结构由不同类型【截面组合而成—时应：按不同类型杆件【迎风面积加权平均】选用μs值 】 ：     4—  格构式横梁的】体，型系数应按下列【规定取值 】  ？    《 ，1)矩？形格构式横梁(图4！.2：.7-4)当风向】垂直于横《梁(：θ＝90°)时横】。梁的整体体型系数μ！。s应按表4》.2：.7：-5取值；》当风向不与横—梁垂直时横梁—的整体体型》。系数μs《应按：表4.？2.7-6》取值； ！ ？ 图4.2.7！-4  矩》形格构式《横梁 — 表4.2.7-！5  ？风向垂直于角钢桁架！。横梁的整体体型【系数μs — 】 表4.2.7】-6  《风向不与横》。梁垂直时横梁—整体体型系数μs ！ — ？ 注1  —μsn？、μsp分》。别，为垂：直和平行于》横，梁的体型系数分量】；  】 ，2  μs为风向】垂直于横梁时的【整体体型系数； ！   3 】 计算μsn及μs！p时均以横梁正面】面积为准 】 ， ，      —2，)三角形横》梁的整体《体型系数可》按矩形横梁的—值乘以0.9采【用，；   ！    3)管子及！圆钢组成的横梁可】按本条？第3款第2项的【方法：计算整？。体体型？系数μs《的值： 《   《 ，。 ，5  架空线—、悬索、管材等(】。图4.2.7-5)！的体型系数》应按表4.2—.7：-7取值 【 【 图4《.2.7-5 【 架空线、》悬索、管材 【。 1》-结构(线》索、管)《 ？ ， 表4.2.7】。-7  架空线【、，悬索、管材》体型系数μs—n 】 》注μs？n为作用于结—构的垂直风向分【量ωn的体型系【数；作用《。于结构的《平行风向分量ωp】的体型系数μs【p影响较小》可不计 【     —6  ？架空管道为上下【双，管[图4.2—.7：-6(a)》]时整体体型系数】μs：应按表？4.2.7-8的规！定取值；当架—空管道为前后双管[！。。图4：。.2.7-6(b】)]时整体体型【系数μs应》按表4？.2.7-9的【。规定取值 】。。 【 图：4.2.《7-6？  ：架空管道 【 表4.2.7！-8  架空管【道为上下双管时【体型系数μs 【。 】 ， 注表中μs值适！。用于μzω0d【2≥0.0》2 ： 《 表4.2.7-9！  架空管道为前】后双管时体型—系数μs《 】 ？ 注表中μs值适用！。。于μz？ω0d2≥0.0】2的：情况并为前后两管的！。系数之和 — 《  ：  7 《 倒锥形水塔的水箱！[，图4：.2.7-7(【a，)]：的体：型，系数：和绝缘子[图4【.2.7-7(【b)]的体》型系数应按》表，4.2.7-10】的规定取《值， ， ， 】 图4.》2.7-7  倒锥！形水：塔的水箱、绝缘【子立面图 ！ 表4？.2.7-10 】 倒锥形水》塔，的水箱、绝缘子体】型系数μs》 《 【   ？  8  微—波，天，线(：图4.2.7—-8)？的，体型系数应按—表，4.：2.：7-11《的规定取值 【 — 《图4.2.》7-8  微波天线！平面图 《 ： 表《4.2.7-11】  微波天线体型系！数μs 】 《 续表4.【2.7-11 】 ？ 【。    《9，  石？油化工塔型设备【(图：4.2.7》-9)的体型—系数：应按表4.2.7-！12的规定》取值 【 — 图4.2.7-】9  石油化工塔】型设备 ！1-爬梯《；2-平台》 》 表：。4.2.7-—12  石油化工】塔，型设：备的体？型系数μs》 — ： 注1 【 表中μs》值适用于包括了平】台、梯子、管线等影！响的单个《塔型设备计算—风荷载时其挡—。风面积可仅取塔型设！备的外径； — 》。  2  当塔【型设：。备直径为变直径时】可按各段《高度和外径求加【权平均值； ！。   3  当】。设备：直径：为，表中中间值时μ【s可用插《入法计算 》。 ， 《    10—  球状结构(图4！.2.7《-10)的》体型系？数应按表4.2【.7-13的规定】取值： ： ， ！图4.2.》7-10  球状】。结，构 ： ？ 表4.2.7】-1：3  球状结构【的体型系数》 》 》  ？   11 — 封闭？塔楼和设备》平台(图4.2.】7-11)的体【型系：数，。应按表4.2.7】-1：4的规定取值 】 ， ？ 图【4.2.7-—1，1  封闭塔—楼和设备平》台立面图 【 表4.2.】7-14  封闭塔！楼和设备《平台的？体型：系数 ！ 《。     1—2  四管组合【柱(图4《.2.7-12)的！体，型系数？。应按表4.2.7】。-，。15的规《定取值 ！。 图4.！2.7-12 【 四管组合柱— ，。 表4.】2.7-1》5 ： ，。。四管组合柱体型【系数μs — 《 ， 注以一个！圆管的？直径计算挡风面积】 ： ，  《  ： 13 《 三：管组合柱对角线【风向[图4.2【.7-？13(a)、(b】)、(c)》]的体型系数μs应！按表4.2.—。7-16取值0【°风向[图4.2】。.7-13(c【)、(d)]的【。体型系数μs应按表！4.2.7》-17取值》 《 — ？ 图4.】2.7-《13  三管—组合柱 》 表4—.，2.7-16  】三，管组：合柱对角线风向体】型系数μs》 — ？ ？注以一个《圆管：的直径计算》挡风面积 — 表4—.2：.7-？17  三管组合柱！0°风向体型系数μ！s 】 《 注1？ ， 以：一个圆管的直径计】算挡风面积； 【  —。 2  μs—。X、μs《Y分别？为，X方向和Y方向【的体：型系数？。为整体体《型系数且整体体型】系数在x轴、y轴投！影应等？于在x？轴、y轴《上的单独《体型系数 — 4.—。2.8  高耸结】构体型未在现行【国家标准《。建筑结构荷载规范G！B 50《009中列出的但】与，本标：准所列结构体型相似！时其风荷载体—型系数？可按本标《准第：4.2.《。7条：的规定采用；特别重！要，或，体型复杂的高耸结】构宜由风《洞试：验，或数值风洞计算确】定，。 》。 4.2.9  自！立式高耸结构在【z高度处的》风振：系数βz可按下【式确定 】 ？ ：。 式中《ξ脉动增大系数按】表4.？2.9-1》采用其中T取结构的！基本自？振周期；《 ， ？    ε1【风压脉动和风压高】度变：化等：的影响系数》按表4.2》.9-2采》用，； ？ 《  ： ，ε2振型、结构【外形的？影响：。系数按？表4：。.，2.9-3采用【 ？ ， 表4.2.9】-1：  脉动《增大：系数ξ 】 ： 》注1  表中给出】了结构对应的—阻尼比从左到右【依次为0.01【～0.？05可根据结—构型式相应选取；】对于单管塔可取【阻尼：。比0.01其—余类型塔的》阻尼比可《按照本标准第4.】4.6条选取； ！   2 】 对于上部用—钢材、下部》。用混凝土《的结构可近》似，地分别根《。据钢和混凝》土查取？相应的ξ值并计【算各自？的风振系数 ！。 ：表4.2.9—-2  考虑风压脉！动和风压高度变化】的影响系数》ε1 》 《。。 注—1 ： 对于结构外—。。形或质量《有较：大突变的高耸结构风！振计：算均应按随机振动理！论进行？； 【  2  计算【时对地面粗糙度B】类地区可直接带【入基本风压而对A类！、C类、D类地【区应：按当地的基本—风压：分别乘以1.28、！0.54、0.26！ 《 表4.2.【9，-3  考虑振【。型和结构外》形的影响系数—ε2： ？ 《 续—表4.2《.9-？3 ： ！。 注？1  表中》有括：弧的括弧《内的系数《适用于直《线变化结构》括弧外？的系数适用》于凹线形变化的结】构，其余无括弧的系数】两者均适用； 】 ？   2  表【中变化范围中的【。数字为A类地—貌至D类地貌B类】地貌可取该数字范】围内约1/5处C类！可取：约1/2《处 — 4：.2.10  钢桅！杆风振系数》应符合下列规定 ！。 ：   《  1  》。杆身风振系数—应按下列规定确定】。    ！   1)》当钢桅杆高》度不大于150m时！ ：     】 ，  ： 悬臂段《βz(z)＝2.】1； 《。    【     非悬臂】段βz(《z)＝1.6—； 《。 ，。 ，      — ，2)当钢《桅杆高度大于150！m时 — ： ： ？ 式中g峰值—因子取2.5；【 ， 《   I10—10m高紊流度A】类、B类《、，C类、D类地貌分】别为12％、—。1，4，％、：23％、《39％； 》 》 ， ，α风剖面指数A类】、B类、C类、【D，类地貌分别为0.1！2、0.《15、0.22【、0.30； 】 ？   ξ《。。j脉动增大》系数按表4》.2.9-1采用；！   】 H塔身全高； 】。 ？    》N，。沿杆身全高取N个等！分点计算风》振系数每小段—的长度为《。dH＝H/N点的编！。号自下？至上为12…—N； 】Φ(i？)杆身第《。i点所在《高度的第j》阶振型系数》   】  2  钢—桅杆纤绳风振—系数应按下列规【定确定 》      ！ ，1)当钢桅杆高【。度不大于1》50：m时： 《 βz《＝1：。。.，6   ！  ：  2)《当钢桅杆高》度大于？150m时 【 βz＝1】＋ξεq     ！   (4.2.】1，0-2) 【。 式《中ξ脉动《增大系？数按表？4.：2.9-1采—用其中T取纤绳的】基本自振《周期； 《    ε！q综合？考虑风压脉动、高】度变化？及振型影响》的系数按表4.【2.10采用 【 表4.2！.1：0  综合考—虑风压？脉动、高《度变化及振型影响的！系数εq 》 ：。 ： ： 注1 】 变化范围的数字】A类至D类》地，貌B类地貌取该数字！。范围内约1/10处！。C类取1/2处【；   ！。2 ： 表中ω为》考，虑杆身影响》后的纤绳实际—基频(rad/s)！l为纤绳弦向长度】(m)S为纤—绳，张力(N)m为纤】。绳，。线质量密度》(kg/m》)； ？  — 3  两》端铰支的纤绳的基频！为， ？ 4.2.11！  高？耸结构应考虑由脉动！风引起的垂直—于风向的横向共振】的验算 】 4.2《.12  对于竖】向斜率不《大于2％《。的圆筒形塔、烟囱】等圆截面构筑物以】及圆管、拉绳和悬索！。等，圆截面构件应根据雷！诺数：Re的不同》情况按？下列规？。定进行横《风向风振的验算 】   【  1  》可按下列公》式计算结《构或构件的雷—诺数R？e、临界风》速υcr、结构【顶部风速υH 】 【 ： 式：中，υcrj第j振型临！界风速(m/s【)，； 《      】υ计算雷诺数时【所取风？速(m/s)可取υ！＝υc？r，j； —   《 ，  d圆筒形结【构的：外径(m《)有锥度时可取【2/3高度处的外径！；   ！  St斯脱罗哈数！对，圆形截面结构或构】件取0？.2：。； ：。     ！Tj结？构或构件的j振型的！。自振周期(s)【；  】。  υH结构顶部的！风速(m/》s)； 《    μ！H高度H处》风压：高，度变化系数 ！  ？   2《  圆形截面结构或！构件的横风向风振响！应分析应《符合下列规定— ？ ？。      1)】当雷诺？数Re？。。＜3×1《05且υH＞υc】rj时？应在构造上采—取防振措施或—控制结？构的临界风速—υcr？j，不小于15m/s】； — ，      2【)当雷诺数Re【≥3.5×106且！1.2υH＞υ【crj？时应验算共振—响应横向共振引【起的：等效静风荷》载ωLdj(kN/！m2：)，应按下列公式计【算 《 —。 式中φji第！j振：型在i点《的相对位《移；  ！ υcrj第j振】。型的共振临》界风速(m/—s)按公式(4.2！.12-2)—计算； 【 ：。  ：。υH,？α粗：糙度指数为α时的】结构顶点的》风速；？ ： 《   ξj结—构第j振型》阻尼比对于高振型】可参考类似》资料如无试》验资料也可》取与：第1振型相同的值】； ：   【 μL横向力—系数取？0.25； 】  《 ， ，λj共振区域系数由！表4.2.1—2确定？；， 《。。    H1共振！临界风速《起始高度 — ， 表4.2.】12  《λj计算用表—。 — —注校核横风向风【振时考虑的振型【序号不大于4对一般！悬，臂结：构可只考虑》第1或第2振型 ！ 《 ，   ？  3)当雷诺数为！3×105≤—Re＜3.5—×106《时不发生超临—界，。范围的共振可不做处！理 4.！2.13  对于非！圆，。截面构筑物其—横风向风《振可按本标准公式】(，4.2.12-1】)～公式《(4.2《.12？-5)进行验—算并宜通过风洞【试验或可靠资料确定！有关系数当无试【。验值时可按下列【规，。定取值 —。  《   1  斯【脱罗哈？数St取0.—1，5； ？   【  ：2  方形》截面以及深宽—比1≤？D/B≤2的—。矩形截面的横风【向力系数μ》L取0.60；【。 《 ： ，   3  公【式中圆筒外》。径d由迎风面最【大宽度B代替 【 ： 4.2—.14  考虑横】风向风？振时风荷载的总效应！S可按下式进行计算！。 ？ ！式中SL横》风向风？振效应； 【。 ？   SD》发生横？风向共振时相—应的顺风向风荷载】效应 【 4.2.15  ！输电高塔设计风荷载！可根据行业的—具体：情况：确定并？应符合下列规—定 【    1  【输电高塔《设计基？本风速的重现期取】值应按国家现行【标准有关规》定确定 ！    2  位于！山地上的高塔—的基本风速应符合】下列规定 】    》   1)宜—采用统？计分析？和，对，比，。。观，测等方法由临—近地区气象台、站】。的气象资料推—算并：应结合实际运行经】验确定； 【   》   ？ 2)当无可—。靠资：料时：宜将：附近平原地区的统】计值提高10—％ —     》3，。  大跨《越高塔的基本风速】应符合下《列规定 【 ： ，     》1)当无可靠—资料时宜将》。附，近陆：上相同电压等—级输电线路》的，风速统计值换—算到：跨，越处历年大》风季节平均最—低，水位以？上1：0m：处并增加10％考】虑水面？影响再？。增加10《％后选用《； 》    》   2)大跨越】高塔的基本风速不应！低于相连接的—陆上输电线路的【基本风？速且3？30kV《。及以：下，大跨越高塔的基本风！速不低？于25m/》s500kV、【±400kV—及以上大跨越—高，塔的：基本风？速不低于3》。0m/s；》    ！。   3)》必要：时尚宜按稀有风速】条件进行验算 ！ 4.2.【16  对》于，。处于地形条》件复杂或几》何形状？复杂的高耸结—构可通过风洞试验或！数值模？拟来：确定风荷载计算参数！ ：