， 10.—6  十字板剪【切试验？ 】10.6《.1  十字—板剪切？试验(？。VST)《(，vane sh【ear 《test)是—用插入土中》的标准十字板—探头以一定速率扭转！量测土破坏时的【抵抗：力矩测定土》的不排水抗剪强度】 ： 十字—板剪切？试验的适用》范围大部分国家【规定限？于饱和软黏性土【(φ≈0)我国的】工程经验也限—于饱和软黏性土【对于其他《的土十？字板剪切《试验会有《相当大的误差 ！ 10.6.2！  试验点》。竖向间隔规定为【1m以便《均匀地绘制不排水抗！剪强度一深度变【化曲线；当》土层随？深度的变《化复杂时可根据静】力触探？成果和工《程实际需要》选择：有，代表性的点布置试】验，点不：一定均？。。匀间：隔布置试验点遇【到变：层要增加测点— 《 1？0.6.3  【十字板剪切试—验的主要《。技，术标准作如下—说明 — 1 《 十字板头形状【国外有矩《形，、菱形、半圆形等】但国内均采》。用矩形故本规范只列！矩，形当需要测定不排】。水抗剪？强度：的各向异《性变化时可》以考虑采用不—同菱：角，的，菱形板头也可以采用！不同径高比板头进】行分析？矩形十？字板头的《径高比12为通【用标准十《字板头面《积比直接影响插【入板头时对土的【。挤压扰动一般要【求，面积比小于15【％；十字板头直径】为50mm和75】mm翼？板厚度？。分别为？2mm和3mm相】应的面积比为13％！～，。14％ 】 ，2 ： 十：字板头插入孔底的】深度：。影响：测试成果美国规定为！。5b(b为钻孔【直径)前苏联规定】。为0.3《～0.5m原联邦德！国规定？为0.3《m，我国规？定为：(，。3～5)b 】 3 》 剪切？速率的规定应—考，虑能：满，足在基本不排水【条件：下进行剪切；Ske！mpton认为【用0：.1°／《s的剪？切速率得到》的，cu误差最》小；实际上》对不同渗透性—的土规定相应的不】排水条件的剪切速】率，。。是合理的；目前【各国规程规定的剪切！速率在0《.1°／s～—0.5°／s如美国！0.1°／s英【国0.1°／—s～0.2°／s前！苏联0.2°／s～！0.3°／s原【联邦德？国0.5°／s【 4 】 ，。机械式十字板剪切】。仪由：于轴杆与土层间【存在摩阻力因此【应，进行轴杆校正由于】原状土与重塑土的摩！阻力是不同的—为了使轴杆与土间】的摩：阻力减到最》低值使进行原状【土和扰动土》不排水？抗剪：强度试验时有同【样的摩阻《力值：在进行十字板试验前！应将：轴杆先快速旋转十】余圈 》 由于电测【式十字板直》接测定？的是施加于板头【的扭矩？故不需进行轴—杆摩擦的校正 ！ 5  国【外十字？板剪切？试验规程对》精度的规定美国【为1.3kPa英】国1kPa》前苏联？1～2？kPa原联邦德国2！kPa参照这些标准！以1～2kPa为宜！ 1【0.6.4  十】字板剪切试验—的，成果分析应用作如下！说明 ？ 》1  实践》证明正常固结—的饱和？软黏性土的》不排：水抗剪强度是随【。深度增加《的；室内《抗剪：强度的试《验成果？由于取样《扰动等？因素往往不能很【。好反映这一变化规律！；利：用，十字板剪切试验【可以较好地》反映不排水抗—剪强度？随，深度的？。变化 ？。 2—。  根？据原状？土与重？塑土不排水抗剪【强，度的比？值可计算《灵敏度可评价软【黏，土的触变性 】 3  绘【制抗剪？。强，度与扭转角的关系】曲线可了解土—体受剪时《的剪切破坏过—。程确定软土的不【排水抗剪强度峰【值、残余值及剪切模！量(不排水)目【前十字板头》。扭转角的测定还存】在困：难，有待：研究： 《 4  十字板剪！切试验所测得的不】排水抗？剪强度峰值一般认】。为是偏高的土的长期！强度只有峰值—强，度的6？0％～70％—因，。此在工？。程中：需根据土质》条，件和：当地经验对十—字板测定的》值作必要的修—。正以供设计采用 】 ？ Da《ccal等》建议用塑性指数确】定修正系数μ(【如图：。10：.1)图《中曲线2适用于液性！指数大？于1.1的土曲【线1适用《于其他软黏土 【 ？ 】10.6.5 【 十字板不排水抗】剪强度主《要用于可假设—φ，≈0按总应》力法分析的各类土】工问题中《 》 1  计算地基】承载：力， 按中国！建筑科学研》究院、华东电—力设计院的经验【地基容许承载力可按！式(10.7)估算！。 ？ 《 ， 2  地基！抗滑稳定性分析；】 ： ？ 3  估算桩【的，端阻力和侧阻力 ！ ？ 【4  通过加固前】后土的强度变化【可以检验《地基的加固效果； ！ 5 【 根：据cu？h曲线判定软—土的固结历史若【cuh曲线》大，致呈：一通过地面原点的】。直线可判定为正常固！结土：；若cuh直线不】通过：原点而与纵坐—标的向上延长轴【线相交则可》判定为超固结—土 ？