5.2  ！地，基计算 】。 ： ， ：Ⅰ 基础埋置深【度 ： 《 ？5.2？.1  膨胀土上建！筑物的基础埋—深除满？足建筑的结构类型】、基础形《式和用？途，以及设备设》施，等要求外《尚应考虑膨胀—土的地？质特征和胀缩—等级对结构安全【。。。。。的，影，响 5.！。2，.2  膨胀土场地！大量的分《层测标、含水—量和地温《等，多年观测《。。结果表明在大气应力！的作用下近地—表土层长期受到【湿胀干缩循》环变形的影》响土中裂隙》发育土的强度—指标特？别，是凝聚力严重—降低坡地上的—大量浅层《滑动也往往》发生在地《表下1？.0m的《范，围，内该层是活动—性，极为强烈《的，地，。带因此本规》范规：定建筑物 基础埋】置深度不应小于1.！0m — 5.2.—3  ？当以基础埋深—为主要预《防措施时对于—平坦场？。。地基础埋《深不应小《于当地的大》气影响急《剧层例如安徽—。合肥基础《埋深：大于1.6m—时地基的胀缩—变形量已《能，满足：要求可？不再采取其他防治措！施；云南鸡街地区】有6栋平房基础埋】深1.5m》～2.0m经过【多年的位《移观测房屋的变【。形幅度？仅为1.4m—m～4.7m—m房屋完好无损【而另一栋《房屋基？础埋深为0.6m房！。屋的位移幅度达到4！9，.6：mm房屋《严重破坏但是—对于胀缩等级—。为Ⅰ级的膨胀土【地基上的(1～【2，)层房屋过大的【基础埋深可能使【得造价偏高因此可】采用墩式基础—、柔性结《构以及宽散水、砂】垫层等？措施减？小基础？埋深如在某地损坏】房屋地基上》。建造的试验》房屋采用墩式—基础加？砂垫层后《基，础埋深为0.5m也！未发现房屋开裂但】是离地表1m深度内！地基土含水》量，变化：幅度及上升、—下降变形都较—大对Ⅱ？、Ⅲ级膨胀土上的】建筑物容易引起【开裂 【  ：   由于各种结】构，的允许变形值不同】通过变形计算—确定合适的基—础埋深是比较有效而！经，济的方法 【 ： 5.2.4 【 式(？5，.2.4)是基于坡！度，小于14《°边坡为稳定边坡的！概念以及本》规范第4.3—.，2，条第1款平》坦，场地的条件而定的当！场地的坡度为5【°～14°、—基础外边缘距—坡肩距离《大于：10m时按平坦场地！。。考虑；小于等—于10m时基—。础埋深的增加深度按！(10？－，lp)tanβ＋0！.30取用以降低因！坡地临？空面增？大而引？起的环境变化对【。土中水分的影—响 《 ， ， ， Ⅱ  承载【力计算 】 ， 5.2.—6  鉴于》膨胀土中发育着【不同方向的众多【裂隙：。有时还存在薄的软弱！。夹层特别《是吸水膨胀后土的】抗剪强度指标C【、，φ值呈较大幅—度降低的特性膨【胀土地基承》载力的修正不考虑基！础，宽，度的影响而深度【修正系数取》1.0如原苏—联学者索洛昌用【天然含水量为3【2，％～3？7％的膨胀十在无】荷，条，件下浸水膨》胀稳定？后，进，行快：剪试验Ф值由14】°降为7°降低了5！。0％；？C值：。由，67kPa降为15！kPa降低了78％！我国学者廖济川用】天然含水《量为28％的—滑坡后土样》进行先？干缩后浸水的快剪】及固结快剪试验其C！、，Ф值都减少了50％！。。以上： 》 Ⅲ  变形】计算 【 5.》2.7？  对全《国膨胀土地区7个】省中167栋不同】场地条件有》代，表性的房屋和构【筑物（其中》包括23栋新建试】验房）进行了(4】～10)年的竖【向和水平《位移、墙体》裂缝、室内外不同】。深度的土体变—形和含水量》、地温以及树木【影响的观测工作对1！58栋？较完整的资》料进行统计分析【表明由于《各地场？地、：气候和？覆盖等？条，件，。的不同？膨，胀土：地基的竖向变形特】征可分为上升型、下！降型和升降循—环波：动，型三种如《图8所示 【 【。 图8 膨胀【土上房屋的》变，形形态 《 1—上，升型变形；2升降循！环型变？形；3下降型—变形 】      表5】是我国膨《胀土地区155栋有！代表性的房》屋长期竖向位移观测！结果的统计》 —表，5 膨胀土上房屋】位移统计 — 《   】  上升型》位移是由于》房屋：建成后地基土吸【水膨胀产生变形导致！房屋持？续多年？的上升？如图8？中的：曲线1例如》河南平顶《。山市一栋平房建于1！9，75年的旱季房【屋各点均持续上【升到：1，979年上升量【达到4？5mm应《当指：出房屋各处的上【升是不均匀的且随】季节波动《这种不均匀变形【达到一定程度—就会导致房》屋开：裂破坏产生上升型位！。移的主要原因—如下 】。     》  ： 1)建房时气候】干，旱土中含水》。量偏低？； 》     —    2)基坑】长期曝晒《； 《。 ？        】3)建筑《物使用期间》长期受水《浸润 —    》。 波：动型的特《点是房屋位移随季节！性降雨、《干旱等气候变—化而周期性的上【升或下降一个水【。文年基？本为一循《环周期如图8曲线】2我：国膨胀土多分布于】亚干旱和亚湿—润气候区《土的天然含水量接】。近塑限房屋》位移随气候变化【。的特征比较明显表6！是各地气候》与房屋位移状况的对！照可以？看出在广西、云南地！区房屋一般在—二、三？季度的雨季因土【中含水量增加而【膨胀上？升；在四、》一季度的旱季随土中！水分大？。量蒸：发而收缩下沉但长】江以北的中原、江淮！和华北地区情—况却与之相反这是因！为该地？区雨季集中》在(7～《8)月？份并常？以暴雨形式出—现，地，面径流量大向土【中渗入量《少房屋的位》移主要受《地温梯度的变化影响！而上升或下降在冬】、春季节《。地表温度远低—于下部恒温》带根据土中》水分由高温》向低温转移的规律水！分由下？。部向：上部转移使上部土中！的含水量增大而导致！地基土上升；在夏】、秋季节水分向下】转移并有大量的地】面蒸发？使地基土失水—而收缩下沉 ！  ？ 表6 各》地气候与《房屋位移《 》 ： 》     下降【型常出现在土的【天然含水量》较高(例如》大于：1.：2ωp）或建筑物】靠近边坡地带—如，图8中的曲线3在】平坦场地房屋下降位！移主要是土》中水分？减少地？基，。产生收缩变形的结果！土中水分《减，少可能是《气候干旱《水分大量蒸发的【结果：也可：能是局部《热源或蒸腾量大【的种木（如桉—树，）大量？吸取土中《水分的结果至于临坡！建筑物位移》持续下降《。一方面是坡体临空】面大于平地土中【水分更？容易蒸发而导致较】平坦场地更大的收】。。缩变：形另一方面坡体【。向外侧移而产生的竖！向变形（即剪应【变引起？）这种在三》向，应力条件下》侧向位移引》。起的竖？向变形是不可逆的】。湖北郧县膨胀土边坡！观测中就发》现了上？述，状况它的《发展必然导致—坡体滑动上述下【降收：缩变形量的计—算是指土体失水收】缩而引？起，的竖向？下沉在设计》中应避免《后一种情况的—。发生 — ，   ？  ：。本条：给出的？天然地表下1—.0m深《。度处的含水量值是经！统计分析得出的一】般规律未包括荷载、！覆盖、地温之差等作！用的：影响当土中的—应力大于其膨胀力时！土体就不会发生膨胀！变形：。由收缩变形控制【对于高？重的建筑《物当基？础埋于大气影响急剧！层，以，下时主要受》地基土的压缩—。变形控制应按相关技！术标准进行建筑【物的沉降计算 】 《5.2.《8，  式(《5.2.8)实际】上是地基土在不同】压力：下各层土膨胀量的分！层总和计《。算图式和参》数的选择是根据膨】胀土两个《重要性质确定的【    ！ ，1)  《当土的？初始含水量一—定时：上覆压力小》膨胀量？大压力？大时膨胀量小当【压力超过土的膨胀力！时就：不膨胀并出现压缩膨！。胀力与膨胀量呈【。非线性关《。系在：计算过程中如某压力！下的膨胀《率为负值《时，即，不，。发生膨胀变形该层土！。的膨：胀量：为零  ！   2)》  当土的》上覆压？力一：定时初始《含水：量高的土膨胀—量小初？始含水量《低的土？膨，胀，量大含水《量与膨胀量》之间也为非》线性关系地基土的膨！胀，变形：过程是其《含水量不断》增加的过《程膨胀量随》其含水量的》增加：而持续增《。大最：终，到达某一定值—因此膨？胀量的计算》。。值是预估的最终膨】胀变形量《而不是某一时段【的变形量 》    】 3：)  关于膨胀【变形计算的经验【系数 【     室内【和原位的膨胀—试验以？及房屋？的变形观测资—料都能反映地—基土的膨胀变—。形随土中含水量【和上覆压力的不【同而变化的特征为】我们提供了用室【内试验指《标来计算地基膨胀变！形量的可能性但是由！室，内试验指标提供【的计算参《数是用厚度和面积都！较小的试件》在有侧限的环刀【内，经充分浸水而取得】的，。而地基土在膨—。胀变形过程中受力】情况及浸《水和边？。界条件都与室—内试验有着较大【的差别上述因—素综合影响的结果】给计算膨胀变形量和！实测变形量之间带来！。较大的？差别为使计》算膨胀变形》量较为接近》实际必须对》室内外的试验观【测，结果：全面地？进行计算分》析和比对找出其【间的数量《。关系这就是膨胀变】形计算的经验系数】 ：。   —  对河北邯郸、】河南：平顶山？。、安徽合肥、—湖北荆门、广西【宁明、云南鸡—街和蒙自《等地的40项浸【水，。载荷试验和6栋试】验，。性房：屋以及12栋—民，用房屋？。的，室内外试验》。资料分别计算膨胀量！与实测最大值进【行比对？根据统计分》。。析浸：水部：分的＝0.47±】0.12 》  — ， ， 图9是按＝—0.47修正后【的计：算值与实测值的比较！结果表7和图1【0为浸水部分的统计！。分布状况12栋民用！。房屋：的中值与浸》水部分？相同只有平顶—山，地区的偏《大且离散性也—较大这是《由于：室内试验资料较少】且，欠完整的缘故考【虑到实？际应用取＝》0.6时对80【。％的房屋是偏—于安全的 — ：   表》7 膨？胀量（浸《水，。部分）计算的经验系！数统计分布》 ！ 】 图9 《计算：膨，胀量与实《测，膨胀量的比较 ！ 》 图10【 ，膨胀变形《量计算经验系数的】统计分布状况 】 5》.2.？9 ： 失水收缩是膨【。胀土的？另一属？性收：缩变形量的》大小取决于土的成分！。、密度？和初始含水量 】 ？     1—)  就同一性【质的膨？胀土而？言在相同条件下【其初始含水量—越高（饱和》度越高孔隙比越大】。）在收缩过程中失水！量就越多收缩变【形量也就越大—表8和图1》1是广西《。南宁原状土样室内收！缩试验所测得的收】缩量：与含水量之间的【关系图中《。的三条曲线表明当土！样的：起始含？水量分别为36.0！％～44.》7，％并同样干燥—到缩：限时其线《缩，率从3.7％增大】到7.3％所—谓缩限是土体在【收缩：变形过程中由半【固态转入《固态时的界限含水】量从每条曲线—的，斜率变？化可以看出当—土的含？水量达？。到缩限？之后土体虽然仍在】失水但其变形量已经！很小：从对建筑工》。程的影响来说已失】去其实际的》意义 《 ？   表8 — 同质土的》。线缩率？与，含水量关系》 】 》 》  图11 同【质土的线缩率与含水！量关系 ！    2) 【 ，收缩：变形量主要》。取决于土体》本身的收缩性—能，以及含？水量变化幅度—表9和图12为不】同质土？的线缩率与含—水量关系由图1【1，和图1？2可知当土体—在收缩？过程中？其含：水量：在某一起《始值与缩限》之，间变化时《收缩变形《量与含水量》间的变化呈直—线关系其《斜，率因土质不同而【异取直线段》。的斜率？。作为收缩变形量【的计算参数即土的收！。。缩系：数其中为图12中直！线段两？点含水量之差值(％！。)为与对应的—线缩率的变化—值 【表9  《不同质？土的线缩《率与含水量关系 】 ， ？ — 【图1：2  不同》质，土，的线缩率与》。含水量关系 ！     —3)：  土失水收缩与】外部荷？载作：用下：的固结压密变—形是同向《的变形都《是孔隙比减少—、密度？增，大的：结果但两者有根本性！的区别失《水收缩主要》是土的黏《粒周围薄膜水或【晶格水大量散—。失的结？果；固结压密变形是！在荷：重的作用下》土，颗粒移动《重新排列的结—果（特别是非饱【和土：在一般压力下并无】固结排水现象）由】收缩产生《的，内应力要比固结压密！产生的内应力—大得多虽然实际【工，程中膨？胀土的失《水收缩和荷》载作用下的压缩【沉降变形难于分开但！。在试：验室内可有意识地】将两：种性质？不同的变形区别开】来  】。   4) — 膨胀？土多呈坚硬和半坚硬！。状态其压缩模—量大在一般低—。层房：屋，所能产生的压力范】围内土的密度—改变较小所以土在】收，缩前所处的》压力大小对收缩【量的影响较小；至】。于收缩？过程：中土样一旦收缩【便处于？超，压密状？。态压力？改变土密《度的影响更可以忽略！不计图13为云南鸡！街地区膨胀土—在自然风干条件下不！。同荷载的压板试【验沉降稳定后在干旱！季，节，所测得的收》缩变形量可》说，明上述？问题 ！ 图1【3  云南鸡街地】区原：位收缩试验》ssp关系 ！ 1基础埋深0】.7m测试日期【1975年》4～5月《。；，。2基础埋深0—.，7m测试日期—1977年》。3～5月；3基础】埋深2.0m测【试，日期1977年【。10～12月— ，    】 5)  关于收】缩变形计算的经验系！。数 ？ ：  ？   与膨胀变形量！计算的道理一样小土！样的：室内试验提供的计算！指标与原《位地基土在收缩变形！过程中的工作条【件，存在一定《的差别为使计算【的收缩变《形量与实《测的变形量较—为接近在全国几个】膨胀土地区结合实际！工，程进行了室内外的】试验观测《工作并按收缩—变形计算《公式进行计算—与统计？分，析以：确定收缩变形—量计：。算值与实测值之【间，的关系对四个地区1！5栋民用房屋—室，内外：试验资料进行计【算并：与，实测值？比，对其：结果为收缩》变形：量计算经验系数【＝0：.58±《0.2？3取＝0.》8对实际工程而言8！0％是？偏于安全的的统计分！布见表10和图【1，4 》 表10 收【缩量计算的经验【系数统计分布— 》 【。  ： ， 图14 】。 收缩变形量计算经！验系数的统》。计分：布状：况   ！  6) 》 计算收缩变形量】的公式是一个通【式其中最困难—的是：。含，水量变化值应根据】。引起水分减少的【主要因素确定局部】热，源及：树木蒸腾很难采【用计算来确定其【收缩变？形量 【 ，5.2.《10、5《。.2.11  【87规？范编：制时的研究证明我】。国膨胀土在自然【气，候影响下土的最【小含水量与塑限【之间有？。密切：。关系同时在地下【。水位深的情况下土中！含水量的变》化主要？受气候因素的—降水和蒸发》之间的湿度平衡【所控制由《。此可：根，据长期（10年以上！），含水量？的实测资料预—估土的湿度系数【值从地区看某一地区！的气候条件比较稳】定可以用上述方法】统计解决这样可能】更准确从全国看特】别是一些《没有观测《资料的地区最小【含水：量仍无？。法，预测因？此原规？范组建立了气候【条件与湿度系数的】关系：从此关系中还可预测！某些地区膨胀—土的胀缩《势能：可能产生的影响【及其对建筑物的危】害程度例如在湿度】系数：为0：.9的？。地区即使为强亲【水，性的膨胀土其—地基上的胀缩等级】可，能为弱的Ⅰ级而在0！.7、0《.6：的地区可《能是：Ⅱ、Ⅲ级即土质完全！相同的情况下—在湿度系《数较高的地区其【分，级变：形量将低于》湿度系数较低—的，地区；在湿度—系数较低《的地：区,其分级变—形，量将高于湿度—系，数较高的地》区，。    ！ 湿度系数》计算举例 — ，  《   1)  某膨！。胀土地区中国气【象局：(1951～197！0)年？蒸发力和降水量月】平均值资料》如表11《。。。干燥度大于1的月份！的蒸发力和》降水量月平均—值资料如表》12： 》 ，  表11 — 某地20年—蒸发力和降》水量月平《均值 《 ：  ！   表《11中？由，于实际蒸《发量尚难全面—科学测？定中国气《。象局按彭曼(H【。.L.Pe》nma？n)公式换算出【蒸发力经证实实【用效果较好公式【包括日照、气温、辐！射平衡、相对湿度】、风速等气象—要，素 》 ：。表12 干》燥度大于1》的月份的蒸发—。力和降水《量 《 】    《 2)计算过—程见表？13  ！ 表13  湿度系！数计算过程表 】 》 ？     由表1！3可知？算例湿度系数≈【0.9 — 5.2.12！  实测资料表【明环境因素》的变化对胀缩变形及！土中水分变化的影响！是有一定深度范围】的该深？度除与当地的气象】条件（如降雨—量、蒸发量、气【温和湿度以及地【温等：）有关外还与地【形地貌、地下水【和土层分《布有关图15是【云南鸡街在两—年内对三个工程【场地四个剖面—的含水量沿深度变】化的统计结果在地表！下0：.5：m处含水《量，变化幅？度为7％；而在【4.5m处变化幅度！为，2％其环境影—响已很微弱图16】由深：层测标测《得土体变形幅度沿】其深度？衰减：的状况表明平坦场地！与坡地地形》差别的影响较为【显，著，本规范表5》.，2.12给出的【数值是根据平坦场】地，上多：个实：测资料？结合当地气象条【件综合分析的—结，果它不包括局部【热源、长期浸水以】及树木蒸腾吸—水等特殊状况— 《 ， 含水量年变化【幅度Δω（》％，）   《       【      位移幅！度（mm） 】   》 图【15  土中含水】量沿深度《的变：化       】 ，。   图《16不同地形条【件下的？。分层位移量》 —。 ，    《     》 1室？。内；2室外  【    《     》  ：     1—湖北荆门（平坦【场地）；2湖北【郧县（山地坡肩【），。 5【.2.14  室】内，土样在一定压力下的！干湿：循环试？验与实际《建筑的胀缩波动变】形，的观测资料表明膨胀！土吸水膨胀》和，失水：收，缩变：形的可逆性》是其一种重要的属性！其胀缩变形》的幅度同样取决【于压力和《初始含水量的—大小因此膨胀土胀】缩变形？量的大小也完全可通！过，。室，内试验获得》的特性指标和以【及上覆压《力，的大小？和水分变化的幅度】估算本规《范式(5.2.14！)实质上《是式(5.2.8】)和式(5.—2.9？)的叠加综合 【  —   大量现—场调查以《及沉降观《测证明膨胀》土地基上的》房，屋损坏在《建筑场地稳定的条件！。下均系长期的往复】地基：。胀缩变形所引起【同时轻？型房屋比重型房屋变！形大且不均》匀损：坏也重因此设计的】指导：思想：是控制建筑物地基】的，最大变形幅度—使其不大于建筑【物，地基：所允许的变形值 】 ，    【 引起变形的因【素很：多，有些问题目前尚不清！楚有些问题要通过】复杂的试验和计算才！能取得？例如有边坡时房屋】变形值要《比平坦地形》时大其增大的部分】决定于在旱、雨【循环条件下坡—体的水平位移—在这方面虽》然可以定性地说明】一些问？题，但，。从计算上还没有找到！合适而简化的—方法土力学中类似】这，样的问题很》多解决的出路在【于找到影响》事物的主要因素【通过技术措施—使其不起《作用：或少起？作用：膨，胀土地？基变形计算指—。。在半无限体平面条件！下房屋？的胀缩变形》计算对边坡蠕—动所引起的房屋【下沉：则通过？挡土墙、《护坡：、保湿等《。措施使其减少到最】小程度再按变形【控，制的原则进行—设，计  】。   胀《。缩变形量《。算例 《  》 ，。  ：1)  《某单层住《宅位于平坦》场地：基础形式为墩基加地！梁基础底面积为8】00：mm：×800mm基【础埋深d＝》1m：基础底面处的平均】附加压力＝》100kPa基【。底下各层土》。的室内试验指—标见表14根据【该地区10年—以，上有关气象资—料，统计：并按：本规：范式(5.2.11！)计算结果地—表下1m处膨胀土】的湿度系数＝0.8！查本规范表5.2.！12该地区》的大气影响深度【。＝3.5m因而取地！基胀缩变形计算深度！＝3.5m 【 ， ，。   《表14  土的室内！试验指标 ！ 》     —2，)  将基础埋深】d至计？算深度范《围的土按《0.4？倍基础宽度分成8】层并分？别计算出《各，分层顶面处的自【重压力？和附：加压力（图17） ！ 【 图17 地！基胀缩变形量—计算分？层示意 【    》 3)  求出【各，分层的平均》总压力在各相应的】。曲线上查出并计算】（表15） ！ 》 表15 【膨，胀，变形量计算表 【 》 — ，   ？  表15》中，基础长？度为L(mm—。)，基础宽？度为b(mm) ！ ，    — 4) 《 ，表14查《。出地表下1m处的】天然含水量为—ω，。1＝0.205塑限！。ω0＝？0.219》；则 ？  —   按《本规范？公式（5.2—.1：0－1）  分别计！。算出各分层土的含】水量变化值》并计算(表16)】 ？ ？ 《 表16 收缩变！形，量计算表《 》  】    5》)  由本规—范式(5《.2.？14)求得地基【。胀缩变形总量—为 ？ 》 》5.2.《16  通过对【。。。55栋新建房屋位】移观测资料的统【计并：结合国外有关资【料的分析得》。出表5.2.16有！关，膨胀土上建筑物【地基变形值的允许值！上述：5，5栋房屋有的在【结构上？采取了诸如设—置钢筋混凝土圈梁（！或配筋砌体》）、构？造柱：等加强措施其结【果按不同状况分述如！下   ！  1？)  砌体结—构 ：     ！表17和表18为】砌体结构《的实测变《形量与？其开裂破坏的状况】 表1】7 ：砖石承？重结构的变形—量 ： ！ 表18 砖【。石承重结构的局【部倾斜值 — 》  —   从《46栋砖《石承重结构的变形量！可以看出29栋完好！。房屋中变形量小于1！0mm的占》其总数的58.62！％；小于《20mm的占其总】数的7？。9.31％17栋】损坏房屋《中88.2》4％的房《屋变形量大》于1：0mm 《  —   ？从，32栋砖《石承重结构的局部】倾斜值？可以看出18—栋完好？。房屋中局部倾斜【值小：于1‰的《占，其总数？的3：8.89％；小于】2，‰的：占其总数的83.3！3％14栋墙体开】裂房屋的局》部倾斜值均大于1‰！在1‰～《2‰时？其损坏率达到57.！14％ ！  ：  综上所述对于】砖石承重结构当其】变形量小《于等于？15mm《局部倾斜值》小，于等于1‰时房屋一！般不：会开裂？。破，坏 》  ？   2)》  墙体设》置，钢，筋混凝？土，圈梁或配筋的砌【体结构 》  》   表《1，9列出了7》栋墙体？设置钢筋混凝土圈梁！或配筋砌体的房【屋其中完好的房屋有！5栋其变形量为【4.9m《m～26.3mm；！。局部倾斜为0.8】3‰～1《.55‰两》栋开裂损《坏的房屋变形量为】19.2mm～40！.2mm；局部倾斜！为1.3《3‰～1.83‰其！中办公楼（》三，层，）上部？结构的处《理措施为在房屋的转！角处设？置钢：筋混：凝土构造柱三—道圈梁墙体配筋【建筑场地地》质条：件复杂？。且，有局部浸水和树木】影，响房：屋竣：工后不？到一年就开裂—破坏招待所》（二：层）墙体《设置两道圈》梁，内外墙交接处及墙端！配筋房屋的平面【为“：”形三？个，单元：由沉降缝隔》开场地的地质条件单！一房：屋两端破坏较重中间！单，元整体倾斜损坏较轻！因此设置圈梁或配筋！的砌体？结构房屋的允—许变形量《取小于等于30m】m，；局部倾斜》值取小于等于—。1.5‰ 》 ？   表19 承！重墙设圈梁或配筋】的砖砌体 【 ： —     3)  ！钢筋混凝土》排架结构 ！     钢筋混凝！土排架结构的工业厂！房只观测了两栋其】中一栋？仅墙体开裂》主要承重结构完好无！损见：表20 — ：   表20— 钢筋？混凝土排架结构【 ， — ， ？     机修车】间1979年—6，月外纵墙开裂时【。的最大变形量为27！.5mm相邻两柱间！。的变形差《为0.0《025？l到198》1年12《。月最大变形量达41！。.3mm变形—。差达：。。0.003l究其原！因，归咎于附《近一棵大桉》树的吸水《蒸腾：作用引起地基土收缩！下沉从而导致墙【体开裂但主体结构】并，未损坏？  【   单《层排架？结构的允许变形值主！要由相邻柱基的【升降差控制对有桥】式吊车的厂房应保】证其纵向和横向吊车！轨道面倾斜不超过3！‰以保证吊车的【正常运行 ！ ，    我国—现行的地基基础【设计：规范：规定单层排架—结构：。基，础的允？许，沉降：量在中低压缩性土】上为120》mm；吊车轨—面，允许倾斜纵向—0.004横—向0.003原苏联！197？8年出版的》建筑：物地基设计指南中规！定由于不均匀沉降】在结构中不产生附加！应力的房屋其沉【。降差：为0.006l最】大，或平均？。沉降：。。量不大于150m】m对膨胀土地基将】上述：。数值：分别乘以《0.5和0.2【。5的系数即升降差取！0.003》l，最大变形《量为3？7，.5mm结合—现有：有限的？。资料可取《最大变？形量为40mm升】降差取0.0—03l为单层排架结！构(：6m柱距)》的允许变形量—。 ：     4！。。。)  从全国调查】研究的结果》表明膨胀土上损坏】较多的？房屋是？砌体结构；》钢筋混凝土排—架和框架结构房屋】的破坏较少砖砌烟】囱有：。因倾：斜过大被拆除的实】例但：无完整的观测—资，料，对于浸湿房屋和高】温构筑物主要应做好！防水和隔热措施对于！表中未包括的其【他房屋和构筑—物，地，基的允许变形量可根！。据上部结构》对膨胀土特殊—变形状况《的适应能力》。以及使用要求参考】有关规定《确，定 》     5)】  ：上述变？形量的允许值与国外！一些报道的资料基】本相符？如原苏联的索—洛昌认为膨》胀土上的单层—房屋不设置任—何预防措施当—变形量？达到：。10mm～20m】m，时，。墙，体将：出现：约为1？0mm宽的裂缝【对于钢筋《混凝：土框架结构允许变形！。量为20《mm；？对于：未，配筋加强的砌体【结构允许变形—量为20mm—配筋加强时可加【大到35mm根据南！非大量膨胀土上【房屋的观测资料J·！E，·詹宁格斯》等，建，议当房屋的》变形量大《于1：2mm～15—mm时？必须采取专》门措施预先加—固 ？     】6)  膨胀土【上房屋？的允许变形量之所以！小于一？般地基土《原因在于《膨胀土变形的特殊性！在各种外界因—素（如土质的不均】匀性、？季节：气，候、地？下水、局《部水源和热源、树木！和房屋覆盖的作【用等）影响》下房：屋随着地基持续的不！均匀变？形，常常呈现正反两个方！向的挠曲房》。。屋所承受的附加应】力随：着升：降变形的循环—往复而变化使—墙体的强《度逐渐衰减在竖【向位移的同时往往伴！随有水？平位移？及基础转《动几种位移共同【作用的？结果：使结构处《于更为复杂的应【力状态？从膨胀？土的：特征来看土质一般情！况下较坚硬调整上部！结，。构不均？匀变形的作用也较差！鉴于上述种种因【素膨胀？土上低层砌体结【。构往往在较小的【位移幅度时就产生】开裂破坏 】 Ⅳ  稳】定性：计算 — ： 5.2.1【。7 ： 根据目前获得的大！量工程实《践资：。料，虽然膨胀土》具有自身的工程特性！但在：。比较均匀《或其他条件》无明显差异的情况】下其滑面形态—基本：上，属，于圆弧形可以—按一：般均质土体的圆弧滑！动法验算其稳—定性当膨胀土中存】在，。相对软弱的夹层时地！基的失稳往往—沿此面首先》滑动因此将》此面作为控制性验】。算面层状构》造土：。系指两？。类不同？土层相间《成韵律的沉积物【、，具有明显层状构造特！征的土由于层状【。构造土的《层状特？性表：现在其空《间分布上的不均匀】性、：物理性指标》的差异性、力学【性，。指标的离散性、设计！参数的不确定性等】方面使？土的各？向异性特征更加【突出因？此其：特性基本《控制了场地》的稳定性当层面与坡！。面斜：交的交角《大于：45°时稳》定性由层状》构造土的自》身特性所控制小于4！5°时由土层—间特性？差异形成《相对软？弱，带所控制 —