《5.2  地基计算！ ： ： 》 Ⅰ 基础埋置【深度 — ？ 5.2.1 【 膨胀土《上建筑物的基础埋】深除满？足，建筑的结构类型【、基础形式和用途】以及设备设施—等，要求外尚《应考虑？膨胀土？的地质特征和胀【。缩，。。等级对结构安全的影！响 — 5.？2.2  膨胀土】场地大量的分层【测标、含水量和地】温等多年《观测结果表明在大气！应力的作用下近地表！土层长期受到湿胀干！缩循环变形的—影响：土中裂隙发育—土的强度指标特别】是凝聚力严重—降低：坡地上的大量浅【。。层滑动也往》。往发生在地表—下1.？0m的？范围内该层是—活动性极为强烈的地！带因此本《规范规定建筑—物 基础埋》置深度不应》小于1.《0m 【 5：.2：.3  当》以，基础：埋深为主《。要预防措施时—对于平？坦场地基《础埋：深不应小于当地的】大，气影响急《剧层例如安》徽合肥基础埋—深大于1.6—m，时地基的胀缩变形量！已能满足要求可不再！采，取其他防治》措施；云南鸡街地区！有6栋？平房基？础埋深1.5m～2！.，0m经过多年的【位移观？测房屋的变形幅度】仅为1？.4mm《～4.7《mm房屋完好无损而！另一栋房屋基础埋深！为0.6《m房：屋的位移幅》度达到49.6mm！房屋：。严重破坏《但，是对于胀缩等—级为Ⅰ级《的膨胀土《地基：上的：(1～2《)层房屋过大的基】础埋深可能使得造价！偏高因此《可采用墩式》基础、柔《性结构以及》宽散水、砂垫层【等措：施减：小基础埋深如在某】地损：坏房屋？地基：上建：造的试验《。房屋采用墩式基【础加砂垫《层，后基础埋《深，为0.5《m，也，未发现房屋开—裂但是离地表1m深！度内地基土含水【量变化？幅度及？上升、下降变形都较！大对Ⅱ、Ⅲ级膨胀土！上的建筑物容易【引起开裂 】  ？   由于》各种结构的允许变】形值不同通过变形计！算确定合适的基础】埋深是比较有效而经！济的方？法 ： ，。 5.—2.4  式(【5.2.4)是基于！坡度小于14°【边，坡为稳定边坡的【概念以及本》规范第4.3—。。.2条第1款平坦】场地的？条件而？定的当场地的坡【度为：5°～14°、基础！外边缘距坡》肩距离大于10m】时按平坦《场地考虑；小于等于！10：m时基础埋深的增加！深度按(《10－l《p)tanβ＋0】.30取用以—降低因坡地临—空，面增大而引起的环境！变化对土《中水分的影响 】 ， Ⅱ  承！载力计？算 《 《 5.2.6— ， 鉴于膨胀》土中发育着不—同方向的众多裂【隙有时？还存在薄的软弱夹】层特别是吸水—。。膨，。胀后土的抗剪强【度指标C、φ值呈较！大幅度降《低的特性膨》胀土地基承载力的】修正：不考虑基础宽度【的影响而深度修【正系：数取1.0》如原苏联学者索洛】昌用天然含》。水量为3《2％～37％的【膨胀十在无荷—条件：下浸水膨胀稳—定后进？行快剪试验Ф值由1！4°降？为7°降低了5【0％：；C值由《67：kPa降为15k】Pa：降低了78％我国学！。者廖济川用天然含】水量为2《8％的滑坡后土样】进行先干《缩后浸水的》快剪及？。。固结：快剪试？验其C、Ф值都【减少了50％—以上 — ， ， ：。Ⅲ  变形》计算： — ：5.2？.7 ？ 对全国膨胀—土地：区7个省中16【7栋不同场地条件有！代表性的房屋—和构筑物（其中包括！23：。栋新建试验房）进行！了(4～10)年】的竖向和水平位【移、墙体《。。。裂缝、室内》。外不同深度的土【体变形和含水—。量、地？温以及树木影—响的观？测工作对15—8栋较完整的—。资料：进，行统：计分析表明由于各地！场地：、气候和覆盖等【条件的不《同，膨，胀土：地基的竖向变形【特征可分《为上升？。型、下降型和升降循！环波动？型三种如图8所【示 【 图8 ！膨胀土上房屋的【。变，。形形态 ！1，上升型变形；2升降！循环型变形；—3下降？型变形 ！。      表5】是，我国膨？胀土地区1》55栋有代表性【的，房屋长期竖向位【移观测结果的统计 ！ 》表5 膨胀土上房屋！。位移统计 ！  】   上升型位【移是由于房屋建【成后地基土吸—水膨胀？产生变形导》。。致房屋持续多年的】上升如图8中—的曲线1例如—河南平顶山市一栋】平房建于1975年！。的，旱季房？屋各点均持续上升】到19？7，。9，年，上升量达《到45mm》应，当指出房屋各处【的上升？是不均匀的且随季】节波动这种》不均匀变形达到【一，定程度就会导致房屋！开裂破坏产生上【升，型位移？的主：要，原因如下 》 》 ，   ？    1)建房时！气，候干：旱土中含水》量偏低；《 》      —   2)基坑长期！曝晒； 《 ， ，      】   3)建筑物使！用期间长期受水浸】润 【   ？ ，波动型的《特点是房屋》位移：随，季节性降《雨，、干旱等《气候变化而周期【性，的上升或下降一个】水文年基本为一【循环周期如图8曲】线，2我：国膨胀土多分布于】。亚干旱和亚湿—润气：候区土的天然含水量！接近：。塑限房屋位移—随，气候变化的特—征比较明显表6是】各，地气候与房》屋位移状况的对照可！。以看出在广西、【云南地？区房屋一般在—二、三季度的雨季】因土中含水量增加而！。膨胀上升；在四、一！季度的旱季随土中】水分：大量蒸发《。而收缩下沉但长【江以北的中原、【江淮和？华北地区情况却【与之相反这是因为该！地，区雨：季集中在(7～8)！月份并？常以暴雨形式出现】地面：径流量大向》土中渗入量少房【屋，。的位移主要受地【温梯度？的变化影响》而上：升或下？降在冬、春》季节地表《温度远低于下—部恒温？带根据土中》水，分由高温向低温转移！的，规律：水分由下部向上部】转，移使上部《土中的含水量增大】而导致地基土上升；！在夏、秋《季节水？分向下？转移并有《大量的地面蒸发【使地基土失水而【收缩下沉 】   表6— 各地气候与—房，屋位移 》 【      】下降型常出现在【土的天然含水量较】高(：例如大于1》.2ω？p）或建筑物靠近边！。坡地带如《图8中？的，。曲，线3在平坦场地房】屋，下，降位移主要是—土中水分减》少地基产生收缩【变形的结果土中【水分减少可能是【气候干旱水分大【量蒸发的结果也【可能是局部热源【或蒸腾量《大的种木（如桉树】）大量吸取土中水】分的结果至》于临坡建《筑物位移持续下降】一方面是坡体临空】面大于平《地土中水分更容【易蒸发而导致较平】坦场：地更：大的：收缩变形另一方面坡！体向：外侧移而产生的【竖向变形（》即剪应变引起）【这种在三《。向，应力条？件下侧？向位移引起的竖向变！形是不可逆的—湖北郧县膨胀土【边坡观测中就发现了！。上述状况《它的发展必然导【致坡体滑动上述下降！收，。。缩变形量的计算是】指土体失水收—缩而引起的》竖向下沉《在设计中应避—免后一种情》况的发生 》  —  ： 本条？给出的天然地—表下1.0m深度处！的含水量值是经统】计分析得出的一【般规律？未包括荷载、覆盖、！地温：。之差：等作用的影响—当土中的应力—。大于其膨胀》力时土体就不会发】生膨胀变形由收缩变！形控制对于高—重的建筑物当基础埋！于大气影响急剧【。。层以下时主要受地基！。土，的，。压缩变形控》制应：按，。相关技术标准进行】建筑物的沉》降计算 《 ，。 ？ 5.2.8—  式(5.2.8！)实：际上是地基土在【不同压力《下各层土膨》胀量的分层总和计】算图式和参数的选】择是根？据膨胀土《两个重要性质确【定，的 —    《 1)  当土的初！始含水量一定—时上覆压力小膨【胀量大压力大—时，膨胀量小《当压力超过》土的膨胀力时就【不膨胀并出现—压缩膨胀力与—膨胀量呈非线性【关系在计算过—。程中如某压力下的膨！胀率为负《。值，时即不发生膨胀变形！该层土的膨》胀量为零 》 ：     【2)  当土的【。上覆压力一》定时初始《。含水：量高的土膨胀量小】初始含水量低的【土膨胀？量大含水《量与膨胀量之—间也为非线性—关，系地：基土的膨胀变形过】程是其含水量不断】增加的过程膨胀量随！其含水量的》增加而持续增大最】终到达某一定值因此！膨胀：量的计算值》是预估的最终膨胀变！形量而不是某一【时段的变《形量 】    《3)：  ：关于膨胀变形计算】的经验系数》。 ： ：     室内和！原位的膨胀试验【以，及房屋的变形观【测资料？都能：反映地基土的膨胀变！形随土中含水量和上！覆压力？的不同？。而变化的《特征为我们提供了】用，室内：试验指？。标来计算地基膨胀变！形量的可能性但【是由室？内试验指《标，。提供的计算参数【是用厚度和面积都较！小，的试件在有侧限的】环刀内经充》分浸水而《取得的而地》基土在膨胀变形过】程中受力情》况及浸水《和边界条件都与室内！试验：。有着较大的差别【上述：因素：综合影响的》。结果给？计算：膨胀变形量》和实测变形量之【。间带来较大的差别为！使计：。算膨胀变形量较为接！近实际必须对室内】外的试验观》测结果？全面地进行计算分析！和比对找出其间【的数量关系这就【是膨胀变形计—算的经？验系数 【 ，    《 对河北《邯郸、河南》平顶山、安徽合肥】、湖北荆门》、广西宁明》、云南鸡街和蒙自等！地的40项浸水载荷！试验和6栋试验性】房，屋以及12栋—民用房屋的室内【外试验资料分别【计，算膨胀？量，与实测最大值进行比！对根据统《。计分析浸水部分的＝！0，.47±0》.12 《 》    图9是【按＝：0，.47修《正，后的计算值》与实测值《的比较？结果表7和》。图，10为浸水》部分的统计分布状】况12？。栋民：。。用房屋？的中值与浸水部分】相同：。只有平顶山地区的】偏大：且离散性也较—大这是由于室—内试验资料较少且】欠，完整的？缘故考虑到实际应】用取＝0.6时对8！0％的房屋是偏于】安全的 ！  表7 膨胀量（！浸，水部：分）计？算的经验系》数统计分布 【 ？ 【 ： ： 图9 计算【膨胀量与实测膨胀量！的比较 【 ： 》 图10《 膨胀变形量计【算经验系数的统计】分，布状：况 — 5：.2.9  —失水收缩《是膨胀土的另一属性！收缩变形量的大小】取决于土的》成分、密度和初【始含：。水量 —。  ？   1) — 就同一性质的膨】胀土：而言在相同条件下】其初始含水量越高（！饱和度越高》孔隙：比越大）在收缩过程！。中失水量就越多收缩！变形量也就越大【。表8：和图11是广西南】宁原状？土样：室内收缩试验所【测得的收缩》。量与含水量之间的】关系图中的三—条曲：线表明当土样的【起始含水《量分别为36.【0％～？44.7％并—同样：干燥到缩限时—其线缩率《从3：.7％增大》到7.3％所谓【缩限是土体在—。收缩变形《过程中？由半固态转》入固态时的界限含】水量：从每条曲线的斜率变！化可：以看出当土》的含：水量达到缩限之后】土体虽？然仍在失水但其【变形量已经很小从对！建筑：工程的影《响来说已失》去其实际的》意义 — ：  表8  同【质土的？。线缩率与含水量关】。系 》 ！   图1！1 同？质土的线缩率—与含水量关系 【 ， ？     》2)  收缩变【形量主要取决于土】体本身的收缩性能】以，及含水量变化—幅度表9和图1【2为不同质土的线】缩率与？含水量关系由图【11和图《12可知当》土体在？收缩过程中其—含水量在某一—。起，始值与缩限之间变化！时收缩变形量—与含水量间的变化呈！直线关系《其斜率因土质不同而！异取直线段的斜【率作为？收缩变形量》的计算参数》即土的？收缩系？数其中为图12中直！线段两点含水量之】差值(％)为与对应！的线缩率的》变化值 【。 ， ，表9 ？ 不同质土》的线缩？率与含水量关系 】 】 ？ ？ 图12—  不同质土—的线：缩率与含水量—关系 】  ：  3)  土失水！收，缩与外部荷载—。作用：下的固结压密变形】是同向的变形—。都是孔隙比》减少、？密度增大的结—果但两？者有根本《性的区别失水收缩】主要是土的》黏粒周围薄膜水【或晶格水大量散失】的结果；固结压密】变形是？在荷重的作》用下土颗《粒移动重新排—列的结果（》特别是非饱和—土在一般压力下并】。无，固结排水现》。象）由收缩产生【的内：应力要比固结压密产！生的内应力》。。大得多虽然实际【工程中？膨胀土的失》水收缩和《荷，载作用下《的，压缩沉降变形难于】分开：但在试验室内可【有意识地将》两种性质《不同的变《形区别开来 】     4】)  膨胀土多【呈坚硬和《半坚：硬状：态其压缩模量大在】一般：低层房屋所》能产生的压力范围内！土，的密：度改变较小所以【土，在收缩前所处的压力！大小对收缩量的影】响，较小；至于收缩【过程中土样一旦收】缩便处于《超压密状态压力改】变土密度的影响【更可以忽《略不计？图13？为云：南，鸡街地？区膨胀土在自然风】干条件？下不同荷载的压板试！验沉降？稳定后在干》旱季节所测得—的收缩变形量可【说明：上述问题 ！ 【图13  云—南鸡：街地：区原位收缩试验【s，sp关？系 ？ ： 1？基础：埋，。。。深0.7m测—试日期1975年4！～5月；2》。基础埋？深0.？。。。7m测试《日期1？97：。7年3～5月；3】基础埋深2.—0，m测试日《期1977年1【0～12月 】 ？。    5》) ： ，关于收缩变形—计，。算，的经验系数 】     与】膨，胀变形量计算的道】理一样？小土样的室内试验提！供的计算指标—与原位地基》。土在收缩变形—过程中的工作条件存！在一定的差》别为使计算的收【缩变形量与实—测，的变形量较为接【近在全？国几个膨胀土地区结！合实：际工程进《行了室内外》的试：验观测工作并按收】缩变形计《算，公式进行计算与【统计分析以确定收缩！。变形量计算值与【实测值之《间的关系《对，四个地？区15栋民用房屋室！内，外试：验资：料进行计算》并与实测值比对其结！果，为，。。收缩变形量计算【经验系数＝0.【58：±0.23取—＝0.8《对实际工《程而言8《0％是偏于安全【的的统计分布—见表10和图14 ！ 》表10 收》缩量计算的经—。验系数统计分布【 — 》   图！14  收》缩变形量计算经验】系数的统计分—布状：况 【  ：  6)  计【算收缩变《形量的公式是一个通！式其中最《困难的是含水量变】。。化值应？根据引起水》分减：少，的主要因素确—定局部热源及树木蒸！。腾很难采《用计算来确定—其收：缩变形量 — 5.2【.1：0、5.2.1【1  8《7规范编制》时，的研究证明》我国膨胀土在自然】气候影？响，下土的最小含—水量：与塑限？之间有密《。切关系同时在地下水！位深的情况下土中】。含水量的《。变化主要受气候因素！的降水和蒸发—之间的湿度平衡所】控制：由此可根据长期（1！0年以？上）含水量的实测资！。料预估土的湿度【系数值从地》区看某一《地区的气候条件比较！稳定可以用》上述方法统计解决这！样可能更准》确从全国《看特别是一》些没有？观测资料的地区最小！含水量仍无法预【测因此原规范组建立！了气候条件与湿度系！数的关系从此关【系中还可预测某些】地区膨胀土的—胀缩势？能可能产生的影响】及其对建筑物—的危害程度例—如在湿度系数为0.！9，的地区即《使，为强：亲水性的膨胀土【。其地基上《的胀缩等《级可能为《弱，的Ⅰ：级而在0《。.7、0.6的【地区可能是Ⅱ、【Ⅲ级即土质完—全相同的情况—下在湿度《系数较高的地区其分！级变形量将》低于湿度《系数较低《。的地区；在湿度【。系数较低的地区,其！分级变形量将高于湿！度系数较高的地区 ！ 》    湿度—系数计算举》例 ： 《     1) 】 某膨？。胀土地区中国气【象局：(1：951～《。1，970)年蒸发力和！降水量月平均值【资料如表《11干燥《度大于1的月份的】蒸发力和降水量月平！均，。值资料如表1—2 ？   表【1，1  某地》20年蒸发力和【降水量？月平均值《 ， 【 ，  《   表11中由】于实际蒸发量尚【难全面科学测—定中国气象局按彭曼！(H.L.Penm！an：)公式换《算出蒸发力经—证实实用效果较好公！式包括？日照：、气温、《辐射平衡《、相：对湿度、风》速等气？象要：素 》 ，。 表12 干燥【度大于1的》。月，份的蒸发力》和降水？量 ： —  —   ？2，)计算过《程见表？13 — ：  ：。表13 《 湿度系数》计算过程表 — 》 》。  ： ，  ：由表13可知—算例：湿，。度，系数≈0.》9 —。 5.2.1—2 ： 实测资料表—明环境因《素的变化《对胀缩变形及—土中水分变化的影响！是有一定深度范【。围的该深度除—与当：地的气象条件（【。如降雨量、蒸发量】。、气：温和：湿度以及地温等【。）有关外还》与地形地《貌、：地下水和土》层分布有关图15】。是云南？鸡街在两年内—。对三个工《程场地四个剖—面，的含水量沿深—度变化的统计结果】在地：表下0.5m处含水！量变化幅度为7％；！而在4.5》m处变化幅度—。为2％其环境影响】已很微弱图1—6由深层测标测【得土体变形》幅度沿其《。深度衰？减的：状况表明平坦场地】与，坡地地形差别的影】响较为显著本规【范表5.《2.12《。给出的数值是—根据平？坦场地上多个实【测资料结合当地气】象条件综《合，分析的结果它不包括！局部热源、长期浸水！以及树？木蒸腾？吸水等特《殊状况 — 含水量年变】化幅度Δω（％【）       】。       【  位移幅度—（mm） — ：    】 图15  【土中含水量沿深【。度的变化   【      — ， 图16不同地形】条件下的分层位移】量 》        ！    1室内【；，2室外    【      —     》  ： 1湖北荆门—（，平坦场地）；2湖北！郧县（山地坡肩）】 —5.2？.，。14 ？ 室内土《样在一定《压力下的干湿循环试！验，与，。实际建筑的胀缩【波动：变，形的观测资料表明】膨胀土吸水膨—胀和失水收缩—。变形的可逆性是其】。。一，种重要的属性其【胀缩变形《的幅度同样取—决于压力《。。和初：始含水量的大小因】。此膨胀土胀》缩变形量的大小【也完全？可通：过室内？试验获得的特—。性指标和《以，及上覆压力的—大小和水分变化的幅！度估算本规范式【(5.2《.14)实质上是】。式(5.2.8)和！式(5.2》.9)的叠加综合】    ！ 大量现场》调查以及沉降—观测：证明膨胀土地基上的！房屋损坏在建筑场】地稳定的条》件下均系长期—的往复地基胀缩【变形所？引起同时轻型房屋比！重型房？屋变形？大且不均匀损—坏也：重，因此设计的》指导思想是控制建筑！物地基的最大变形】幅度使其不大于建筑！物地基所《。允许的变形值— —    引起—变形的？因，素很多有《些问题？目前尚不清》楚有些问题》要通过复杂》的试验和《计算：才能取？得例如？有边坡时《房屋：变形值要比平坦地】形时大其增》大的部分决定于【在旱、雨循环条【件下坡体的水平位】移在这方面虽—然可以定《性地说明一些问【题但从？计算：上还没有《找到：合适而？简，。化的方法土力—学中类？似这样的问题很多解！决的出路在于找到】影响事物的主要因素！通过技术措》施使其不起作—用或少起作用—。膨胀：土，地基变形计算指【在半无？限体平面条件下房屋！。的胀缩？变形计算对边坡蠕】动所引起的房屋【下沉：则，通过挡？土墙：、护坡、保湿等【措，施使其减少到最小程！度，再按变形控制的原则！进行设计 ！     胀缩变】形量算例 ！。  ：   1《)  某《单层住宅位于平坦】场地基础形式为墩】基加地？梁基础底面》积为80《0mm×80—0m：m基础埋深d＝1】m基础底面处—的平均附《加压力＝10—0kPa基底下各层！土，的室内试验指标见】表1：4根据该地区10年！以上有关气象—资料统计并》。按本规范式(5.2！.11)计算—结果地表《下1m处膨胀—土的湿度系数＝0】.8查本规范表5】.2.12该地【区的大气影响—深度＝3.5—m因而取地基胀【缩，变，形计算深度＝3.5！m ：   表】。14：  土的室内试验指！标 ？ ： 》     2)！  将基《础埋深d至》计算：深度范围《。。。的土按0.4倍【基础宽度分成8层并！分别：计算出各分》层，顶面处的《自重压力和附加【压力（？图1：7） 》 — 图17 【。地基胀缩变形—。量计算分层》示意：  【   3) — 求：出各分层的平均【。总压力在各相应的曲！线上查？出并：计算（表《。15：） ！ ？ 表1？5 膨胀变形量计】算表 — 》      】 表15中基础长】度为L(mm)基】础宽度为b(—mm) 【     4)】 ， 表14查出—。地表下1《m处的天然含水【量为ω1《＝0.20》5塑限？ω0＝？0.219；则 ！     按！本规范公式（—5.2.《10－1）  分】别计算？出各分层土的—含水量变化值并计算！(表16) ！ ： 表【16 ？收缩变形量》计算表 《 】 ，      【5，)  由本》规范式(5.2【.1：4)求得地基胀【缩变形总量为—。 【 ， ，。 5.》2.16  —通过对55栋新建】房屋位移观测资料的！统计并结合国外【有关资料的分析得】出表5.2.16有！关膨胀？土上建筑物地—基变形值《的允许值上述5【5栋：房屋：有的在结构上采取】了诸如设置钢筋混】凝土圈？。梁（或配《筋砌体）、》构，造，柱等：加强措施其结果按不！同状况？。分述如下 》 ， ：  ？   1) — 砌体结构 —   【 ， 表17和表—18为砌《体结构？的实测变《形量与其开裂破坏】的状况 》 表17【 砖石承重》结构的变《形量 》 ？ ？ ： 表18《 砖石承《重结构的局部倾斜】值 ：。 ？ —     从46！栋砖石承重结构的】变形量？可以看出29—栋完好房《屋中变形量小于1】0，mm的占其总数【的58.62—。。％；小于20m【。。m的占其总》数的7？9.31％》17栋损坏房屋中8！8，.24％的房屋变】形量大于10m【m —     从3【2栋砖石承重结【构的局部倾》。斜值可以看出1【。8栋完好房屋—中局部倾《。斜值小于1‰—的占：其，总数：的38.89％【。；小于2‰的—。占其总数的83.3！3％1？。4栋墙体开裂房屋】的局部？倾斜值均《大于1‰在》1‰：～2：‰时其损坏率达到5！7，.14？％ ？     】综上所述《对于砖石承重结构】当其变？。形量小于等于—。15m？。。。m局：部倾斜值小于等于1！‰时房？屋一般不《会开裂破坏 ！     2)】  墙体设置钢【筋混：凝土圈梁或配筋的】砌体结构 】 ：    《表19列出了—7栋墙体设置钢【筋混凝？土圈：。梁或配筋砌体的【房屋其中完》好，的房屋有《5，栋其变形量为4【.9mm～26.】3mm；局部倾【斜为：0.83‰～1.】55‰两栋开—裂损坏的《房屋变形量为—19.2mm—～40.2mm；】局部：倾斜为1.33‰～！1.83‰其—中办公楼《（，。三层）？上部结？构，的处理措施为在房】屋的转角《处设置钢《筋混凝土构造—。柱三：道圈梁墙体》配筋建筑场地—地质条？。件复杂且有》局部浸水和》树木影响房屋竣工后！不到一年就》开，裂破：坏招待所（》二层）墙体设—置两道圈梁内—外墙交接处及墙端配！筋，房屋的平面为“”】形三：个单：元由沉？降，缝隔开场地的—地，质条件单一房屋两端！。破坏较重中间单元整！体倾斜损《坏较：。轻因此设置圈—梁或配筋的砌—体结：构，房屋的允许变形【。量取小？。。于等于30》。mm；？局部倾？斜值取？小于等于《1.：5‰ 》 ？  表19 承【重墙设圈《。。梁或：配筋：的砖砌？体 】 》   ？ 3)  钢筋【混凝：。土，排架：结构 】    钢筋混凝土！排架结构《的工业厂房只观测了！两栋其？中一栋仅墙体开裂主！要承重结构》完好无损见》表，20 【   表20— ，钢筋混凝土排架结构！ 【 ？     —机修车间197【9年6月外》纵墙开裂时的—最大变形量为2【7.5mm相邻两】。柱间的变形差—为0.0《。025l到198】1年12月最大变】形量达41》。.3：mm变形差达0.】003l《究其原因归咎于附近！。一棵大桉《树的吸水《。蒸腾：作用：引起地基《土，收缩下沉从而导致】墙体开裂但主体结构！并未：损坏 》。  《。  ： 单层排架结—构的允许变形值主要！由相邻柱基的升【降差控制《对有桥式《吊车的厂《房应保证其纵向和】横向：吊车轨道面倾斜不超！过3‰以保证吊车】的正常运行》。。 》     我国现】行的地基基础设计规！范，规，定单层排架结构基】础的允？许沉降量在中低压】缩性土上为1—20mm《；吊：车，轨面允许倾》。。斜纵向？0.004横向0.！。003原《苏联1978年【出版的？建筑物？地基设？。。计指南中规》定由于不均》匀沉降在结构—中，。不产生附《加应力的房屋其【沉降差？。为0：.，006？l最大？或平均沉降量不大于！150mm》对膨胀土地基将【上述数？。值分别乘《以0.5和》0.：25的系数即升降】差取0.《003l最大变【形量为37.5mm！。结合现有有限的资】。料可：取最大变形量为【40：mm升降《差取0.003l】为，单层排架结》构(：6m柱距)的允【许变形量 —  》。   4)》  从全国调查【研究的结果》表明膨胀土上损【坏较多的房屋是砌体！结构；钢筋混凝土排！架和框架结构—。房屋的破坏较少砖】。砌烟囱有因倾斜过大！被拆：除的实例但无完整】的观测资《料对于浸湿房屋【和高温构筑物主【要，应做好防水和隔热】措施：对于表中未包括的其！他房屋和构》筑物地基的允—许，变形量？可根据上部结构对膨！胀土特殊变形—状况的适《应，能力以？及使用？。要求参考有关—规定确定《 ？     5)！  上述变》形量：的允许值与国外【一些报道的资料基】本相符如原苏联的索！洛昌认为《膨胀土上的单层【房，屋不：设置任何预防措【施当变形量达到10！mm～20m—m时墙？体将出现《约为10mm宽的】裂，缝对于钢筋混凝土】框架结构《允许变形量为—20mm《；对于未配筋加强】的砌体结构允—许变：形量为20mm配】筋加强？时可加大《到35m《m根据南非大量【膨胀土上房》屋的观测资料J·E！·詹宁？格斯等建议当房屋】的变形量《大于12《mm：～15m《m时必须《。采取：专门措施预》先加固 】    《 6)  膨胀土】上房屋的允》许变形量之所以小于！。一，般地基土原因在【于膨胀土《变，形的：特殊：性在各种外界因素】（如土质的不均匀性！、，季节气候、地下水】。、局部水源和热源】、树木和《房屋覆盖的》。作用等）影响下房屋！随着地基持续—的不：均匀变形《常，常，呈现正反两个方向】的，挠曲房？屋所承受的附加【应力随着升降变形】的，。循环往复而变—化使墙？体的强度逐渐衰【减在竖向位移—的同时往往伴随有】水平位？移及基？础转动几种位—移共：同作用？的结果使结构处【于，更为复杂的应力状态！从膨胀土的》特征来？看土质？一般情况《下较坚硬调》整上部结构》不均匀变形的作【用也较差《鉴于上述种种因素】膨胀土上低层砌体】结构往往在》较，小的位移幅度时【就产生开裂破坏 】 ： 》Ⅳ，  稳定《性计算？。 【 5.？2.17  根【。据目前获《。。得，的大量？工程实践资料—虽然：膨胀土具有》自身的？工程：特性但在比》较均匀或其》他条件无明显差【异的情况下其滑面形！态基：本上：属于圆弧《形可以按一》般均质土体的圆【弧滑动法验》算，其稳定性当》。膨胀土中存》在，。相，对软弱的夹层时地】基的失？。稳，往往：沿此面首先滑—动因：此将此面作为控制性！验算面层《状构造土《系指两类不同—土，层相：间成韵律的》。沉积物、具有明【显层状构造》特征：的土由于层状—构造土的层状特【性表：现在：。其空间分布》上，的不均匀性》、物：理性指标的差异性、！力学性指标的离散】性、设计参数的不确！定性等方面》。使土：的各向异性》特征更？加，突出：。因此其？特性基本控制了场地！的稳定性《当层面与坡面斜交的！交角大于45°【时稳定性由层状【构造土的自身特性】所控制小《于45°时》由土层间特性差异形！成，相对软弱带所控【制 ？