《5.2  》地基计？算 ！ Ⅰ 基础埋置】深度 《 5.】2.1  膨胀【。土上建筑物》的基础？埋深：除满：足建筑的结》构类型、基础形式和！用途以及设备设施】等要求外尚》应考虑膨胀土—的地质？特征和胀缩等级对】结构安？全的影响 【 ， 5.2.2 】 膨胀土场地—大量：的，分层测标、含水【量和地温等》多年观？测结果表明》在大气应力的作【用下近地表土层【长期受？到，湿，胀干缩循环变形的影！响土中裂隙发育【土的强度指标特别】是凝聚力严重—降低坡？地上的大量浅层滑】动，也往往发生在—地表下1.0m的】范围内该层是活【动性极？。为，强烈的地带》因此本？。规范规？定建筑物 基础【埋置深度不应—小于1.0m— 《 5.《2.：3  当以》基础：。埋深：为主要预防措施【。时对于平坦场—地基础埋《深不应小于当地的大！气影响？急剧层例如安徽【合肥基础埋深大于】1.6m时地基的】胀缩变形量已能【满足要求可不再【采取其他《防治措施；》云南鸡街地区—有6栋平房》。基础埋深1.5m】～2.0m经过多】。年的位移观测—房屋的变形幅度仅为！。1.4m《m～4？。.7mm房屋—完好无损《而另一栋房屋基【础埋深为0》.6m房《屋的位？移幅度？达到：49.6m》m房屋？严重破坏但》是对：于胀缩？等级为Ⅰ《级的膨胀土地—基上的？(1～2)层房【屋过大的《基础埋？深可能使得》造价：偏，。高因此可采用墩式基！础、柔性《结构以？及宽散水、砂—垫层：等措施减《小基：础埋深如在某地【损坏房屋地》基上建？造的试？验房屋？采用墩式基础加砂垫！。层后基？础埋深？为0.5《m也未发《现，房屋开裂但是离地表！1m：深度内地基土含水量！变化幅度及上升、】下降变形都》较大对Ⅱ《、Ⅲ级？膨胀：土，上的建筑物》容，易引起开裂 【    【 由于各种》结构的允《许变形值不同通过】。变，形计算确定合—适，的基础埋深是比较】有效：而经济的方法— 5.2！.4  式(5.】2.4)是基于坡度！小，于14°边坡为【稳定边？坡的概念《以，及本规范第4.3】.，。2，条第1款平坦场【地的条件而定的当场！地的坡度为5—°～14°、基础】外，边缘距坡肩距离大】于，1，0，m时按平《坦场地考虑》；小于等于1—0m时基础埋深的】增加深度《按(：10：－l：p)tanβ＋【0.3？0取用？以降低因坡地—临空面增大》而引起的环境变化对！土中水分的影响 ！ 》 Ⅱ ？ 承载力计算— 5！.2.6  鉴【于膨胀土《中发育？着不同方向的—众多裂隙有时还【存在薄？的软弱夹层特—别是吸水膨胀后土】的抗剪强《度指：标C、φ值》呈较：大幅度降低的—特，性膨胀土《地基承载力》的修正？不考虑？基础宽？度的影？。响而：深度修正系数取1】。.0如原苏联学【者索洛昌用天然【含水量为3》2％：～37％的膨胀十在！无荷条件下浸水【膨胀：稳定后进行快剪试】验Ф：值由：14°？降为7°降低了【5，0％；C值由67】kPa降为15k】Pa降低《了78％我国学【者廖济？川用天然含水量【为28％的滑坡后土！样进：。行先干缩后浸—水的快剪《。及固结快《剪试验其C》、Ф：。值都：减少了50％以上】 》 Ⅲ 》 变：形计算 】 5.2.7 ！ 对全国膨胀土【地区7个《省中167栋不同】场地条件有代表【性的房屋和构筑物（！其中包括23栋【。新建试验《房）进行了(4～】10)年的竖向【和水平位《移、墙体《裂缝、室《内外不同深度的土】体变形和含》水量、地温以—及树木影《响的观测工作对15！8栋较完整的资【料进行统计分—析，。表，明由于各地》场，。地、气候和覆盖【等条件的不同膨胀土！地基的？竖向变形特征可分】为上：升型、下降型和升】降循环波动型三种如！图8所示 ！ 【图8： 膨胀土上》。。房屋的变形》。形，态 — 1上？。。升型变形；2升【降循：环型变形；3—下，降，型变形 》  》  ：   表5是我国】膨胀土地区15【5栋有？代表性？的房屋长期竖—向位移观测结果的统！计 表5！。。。 膨胀土《上房屋位移》统计 《 》。 ？ ，    《 上升型位移是由于！房，屋建成后地》基土吸水膨胀产生变！形导致？房屋持续多年的【上升如图8》。中的：曲线1例《如河南？平顶：山市一栋平房—建于1975—年的旱？季房屋各点均持【续，上升到1979年上！升量达到45mm应！当指：出房屋各《。处的上升是不—。均，匀的且随季节—波动这种不均匀变】形达到一《定程度就会导—致房：屋，开裂破？。坏产生上升型位【移的主要原因—如下 ？  —       1】)建房？时气候干旱》土中含水量偏低【； 》     —    《2)基坑长期—曝晒； 】   ？      3)】建筑：物使用期间长期【受水浸？润， ？     波动！。型的特点是房屋位】移随季节性》降雨、干旱》等气候变化而周期】性的上升或下降【一个水文年基本为】。一循环周《。期如图？8曲线2我国膨胀土！多分：布于亚干旱和亚湿润！气候区土的天然含水！。量，接近：塑限房屋位移—随气候？变化的特《征比较明显表6是】各地气候《与，房屋位？移状况？的对照？。可以：看出在广西、云南地！区房屋一般在二、】。三季度的雨季因土中！含，水量增加而膨胀【上升；在四、一季】度的旱季随土中【水，。分大量蒸发而—收缩下沉但长江【以北的中原、—江，淮和华北地区—情，况却与之相反这【是因为该地区—雨季集？中在(7～8)月】份并：常以暴雨形》式，出现地面《。径流量大《向，土中渗？入量少？房，屋的位移主》要受地温《梯度的变化影响【而上升或下降在冬】、春季节地》表，温度：。。远低：。于下：部恒温带根据土中水！分由：高温向低温转移的规！律水分由下部—向上部转移使上【部土中的含水—量增大而导致地基】土上升；在夏、秋季！节水分向下转—移并有大量的—地面蒸发使地基土失！水而：。收缩下？沉 【  表6 》各地气候与房屋位】移 — 》    》  下降《型常出现在土的天然！含水量较高》(例：如大于1.2ωp）！或建筑物靠近边坡】地带如图8中—的曲线3在》平坦场地房屋下降位！移主要是土中—水分减少地》。基产生收缩变形【。的结果土中水—分减少可能是气候】干旱水分大》量蒸发的《结果也可能是—局部热源《或蒸腾量大》的种木（《如桉树）《大量吸取土中水分】的结果至《于临坡建筑》物位移持续下降一】方面：是坡体？临空面大于平—地，土中水分《更容易蒸发而导【致较平坦场》地更大的收缩变形】另一方面坡体向外侧！移而产生的竖—向变形（即剪应【变引起）这种—在三向应力条件下侧！。向位：。。移，引起的竖向变形是】不可逆的湖》北郧县膨胀土边坡观！测中就发现了—上述状况它的发展】。必然导？致坡体滑动上述下降！。收缩变形量的计算是！指土体失水收缩而引！起的竖向下》沉在设计中应避【免后一种情况的发】生 ？     本！条给出？的，天然：地表下1《。.0m？深，度处：的含水量值是—经统：计分析得出的一般】规律未包括荷载、】覆盖、地温之差【等作用的《影响：当土中？的应力大《于其膨胀力时—土体就不会》。发生膨胀变形由收】缩变形控制》对于高重《的建筑物当基—础埋于大气影响【急剧层以《下时主要受地基【土的压缩变》形控制应按相关技】术标准进《行建筑物的沉降计算！ 5.2！.8：  式(5.2.8！)实际上是地—基，土在不同压力下【各层土膨胀》。量的分层总》和计算？图式和参数的选【。择是根据膨胀—土两：个重要性质》确定：的 —     1)【  当土的初—。。始含：水量一？定，时上覆压力小膨胀】量大压力大时膨【胀量小当压力—超过土的膨胀力【时就不膨胀并—出现压缩膨胀—力与膨胀量》呈非线性《关，系在：计算过程中如某压】力下的膨胀》率为负值时即不【发生膨胀变形该【层，土的膨胀量》为零  ！   2) —。 当土的上覆压【。力一定时《初始含水量高的【土膨胀？量，小初：。始含水量低的土膨】胀，量大含水《量与膨胀量之间也为！非线性关系地—基土的膨胀变形过程！是其含水量不断增】加的过程膨胀量随】其含水？量，的增加而持续增大】最终到达《某一定值因此膨胀】量的计算值是预【估的最？终膨胀变形量而不】是某一时《段的变？。形量 《     】3)  关》。。于膨胀变《形，计算的经验系—。数 ？     室！内和原？位的膨胀试》验以及房《屋的变形观》测资料都能反—映地：基土的膨胀变形【随土中？含，水量和上覆压—力的不同而变化的特！征为我们提供了用】室内试验指标来【计算地基《膨，胀，变，形量的可能性但是由！室内试验指标提【供的计算参数—是用厚？度和面积都较小的试！件，在有侧限的环刀【内经：充分浸？水，而取得？的而地基土》在膨胀变形》过程：中受力情况及浸【水和边界《条件都？与室内试验有着较】大的：。差别上？。述，因，。素，综合影响《的结果给《计算膨胀变形量和实！测变形量之间带【来较大的差别—为使计算膨胀变形量！较为：接近实际必须对室内！外的试验观测—结果全？面地进行计算分【析和比对找出—其间的？数量关系《这就是膨胀变—形计算？的经验？系，数 ？     】对河北邯郸、—河南平？顶，山、安徽《合肥、？湖北荆门、》广西宁明、云南鸡】街，和蒙自等地的40】项浸水载荷试验和】6栋试验性》房屋以及《12：栋民用房屋的室【内外试验资料—分别：计算：膨胀量与实》测最大值《进行比对《根据：统计分析浸》水部分的＝》0.47《±0.12 【    【 图9是《按＝0.47修正】后的计？。算值与实测值—。的比较结果表7和】图1：0为浸水部》。分的统？计分布状况》12栋？。。。民，用房屋的中值与【浸水部分相同只【有平顶？山地区？的偏大且离》散性也较大这是【由于室？。内试验资料较少且】欠完整的缘故—考虑到实际应用取】＝0.6时》。对80％的房屋【是偏于安全的 【   【表7 膨胀量—。（浸水部分）计算的！经验系数统计分布】 】 ： 》 图9》 计算膨胀量与实测！膨胀：量的比较 》 ！ 图10 —膨，胀变形？量计算？经验：系数的统《计分布状况 【 5.2【.9 ？ 失水收《缩是膨胀土的另一属！性，收缩变形量的大小取！决于土的成分、密度！和初始含水量 【 ？     1) ！ 就同一性质的【膨胀土而《言在相？同条件下其初—始含水量越高（饱】和度越高孔隙比【越大）在收缩过程中！失，水量：就越多？收缩变形量》也就：越大表8和图1【1是广？西南宁？原，状土样室《内收缩试《验所测得的收缩【量与：含水量之《间的关？系图中的三条—。曲线表明当土样的起！始含水？量，分，别为36.0％～】44.7％并同样】干燥到缩限时其线】缩率从3《.，7％增大到》7.：3％所谓缩限是【土体：在收缩？变形过程中由半固】态转入？固态时的《界限：含水量从每条曲线的！斜，率变：化可以看出》当土的含水量—达，到缩限之后土—体虽然仍在失水但其！变形量已经》很小从对《。。建筑工程《的影响来《说已失去其实际的】意义： —  表8 》 同质土的线—缩率与含水量关系】 ： ？ 《 ，。 ，。 —   图11 同质！。土的线缩率与—含水量关《系  】  ： 2)？  收缩变》形量主要取决于土】体本身的《收缩性能以及含【水量变化幅度表9和！图12为不》同质土的线缩率与】含水量？关系由？图11？。和，图12可知当土体】在收缩过程中其含】水量在某一起始值与！缩限之间变化时【收缩：变形量与含水—量间的变化》呈直线关系其斜率因！土质不同而》异取直线段的—。斜率作为《收缩变形《。量的计算参数即土的！收缩系数其中为图1！2中直线《段两点含水量之差】值(％)为与—对应：的线：。缩率的？变化值 《 ， 表9  】不同质土的线—缩率与？含水量？。。关系 【 ！。 ： 图12  【不同质土的线缩率与！含水量？关系 ？   【  3？) ： 土失水收缩与【外部荷载作用下的】固结压密变形是【同向的变形都是孔隙！比减：少、密度增大的结果！但两者有根》本性的区别失水收缩！主要是土的黏粒周围！薄膜水或晶》格水大量散失的【结果；固结压密变】形是在荷重的作用】下土颗粒移动重【新排列的结》果（特别《是非饱和土》在一般压《。力下：并无固结排》水现象）由》收缩产生的》内应力？要比固结压》密产生？的内应力大得多【虽然：实际工程中膨胀土的！。失水收缩和》荷载作用下的压缩沉！降变形难于分开但在！试验室内可有意识地！将两：种性质不《同的变形区别开【来， 》     4)【  膨胀土多呈【坚硬和半《坚，硬状态其压》缩模量大在一般低层！。房，屋所能产《生的：压力范围内》土的密度改变较小】所以土在收缩前所】处的压力大小对【。收缩量的影响较【小；：至于：收缩过？程中土样《一旦收缩便处于超】压，密状：态压力改变土密度的！影响更可以忽略不】计图13为云南鸡街！地区膨胀土在自然】风干条件下不同荷载！的压板试验沉降稳定！后在干旱《。季节所测得的收【缩变形？量可说明上述问题 ！ ？ 》。 图《。13 ？ 云南鸡《街地：区原：。位收缩试《验s：sp关系 — ： 1基础埋深0】.7：。m，测试日？期1975年4【～5月；2基—础埋深0.》7m测试《日期197》7年：3～5月；》3，基，础埋：。深，2.0m测试日期】1977《年10～12月 ！ ？     》5)  关于—收缩变形计算的经】验系：数   ！  与膨胀变形量计！算的道理一样—小土样的室内试验】提供：的计算指《标与原位地》基土在？收缩变形过程—。中的工作条件存【在一定？的差别为使计算的】收缩变？形量与实测的—变形量？较为接近在全国【。几个膨胀土》地，区结合实《际工：程进行？了室内外的试验观测！工作：并按收缩变形计算公！式进行计算与—统计分析以确定收】缩变形量计算值【与实测值之间的关】系对四？个地区15》栋民：用房屋室内外试验资！料进行计《算并与实测值比对】其结果为收缩变形量！计算经验系数＝【0.：。58±0.2—3取：＝0.8《对，实际工程而》言80％是偏—于安：全的的统《计分布见表10【和图14 — 表1—0 收缩量》计，算的经验系数—统计分布 【 —   — 图14【  收缩变》形量：计算经验系数的统】计分布状况 【   —  6)  计算】收缩变形量的公【式，是，一个通式其中最困难！的是含水量变化值应！根据引起水分减【少的主？。要因素确定局部【热源及树《木蒸腾很《难采：用计算来确定其收】缩变：形量 《 5.—2.10、5—.，。2，.，11  87规范】编制时的《研究证明我》国膨：胀土在自然气候【影响：下土：的，最小含水量与塑限之！间有：密切关系同时在地下！水位深的情况—下土中含水量—的变化主《要受气？候因素的降》水和蒸？发之间的湿》度平衡所控制由此可！根据：长期（10》年以上）含水量【的实测资料预估【土的：湿度系数《值从地区看某一地】区的气？候条：件比较稳定可以用上！述方法统计解—决这样可能更—准确从全国看—特别是一《些没有观测资—料的地区最小含水】量仍无法预测因【此原规范组》建立了气候条—件，与湿度系数》的，关系从此关系中还可！预测某些地区膨【胀，土的胀缩势》能可能产生的—影，响及其对建筑物的】危，害，程度：例如在湿度》。系数为0.9的地】区即使为强》。亲水性的膨胀土【其地基？上的胀缩等级可【能为弱的Ⅰ级而在】0.7、0.6的】。地，区可能？是Ⅱ、Ⅲ级即—土质：完，。全相同的情》况下在湿度系—数较高的地区其分级！变形量将低于湿【度系数？较低的地《区，；在湿度系数—较低的地区,其分级！变形量将高》于湿度系数较高【的地区 【     湿【度系数计算》举，例  】   ？1，)  某膨》胀土地区中国—。气象局(1951】～1970)年蒸发！力和：降水量月平均值资】料如表？11干燥度大于【1，的月份的蒸发力【和降水量《月平均值资》料如：表12 》 ， ：   表《1，1  某地》2，0年蒸发力和—降水量月平均—值 ！。 ，    —。 ，表1：1中由于实际蒸发】量尚：。难全面科学》测定中国气象—局按彭曼《(H.L.Penm！an)公式换算【出蒸发力经证—实实用效果较好【公式包括日照、气】。温、辐射平衡—。、相对湿度、风速】等气象要素》。 《 ：表12 干》燥度：大于1的月份—的蒸发力和降水【量 【    ！ 2)计算过程见表！13  ！ ，表13  湿度【系数计算过程表【 》  】  ： 由表1《3可：知算例湿度》系数≈0《。.9 —。 ：5.2.1》2  实测资料【表明环境《因素的变化对胀【缩，变形及土中水分变化！的影响是有一—。定深度范围》的，该，深度除与当地的【气象条件（如—。降，雨量、蒸发》量、：气温和湿度》以及地温等）有【关外还与地》形地貌、地下水和】土层分布有关图15！是云南鸡街在两年内！对，三个工程场地四个剖！面的含水量沿深度】变化：的统计结果在地表】下0.？5，m处含水量变化幅度！为7％；而在4.】5，m处变？化幅度为2％—其环境影响已很微弱！图16？由深层测标测得土体！变形幅度沿其深【度衰减的状况表明平！坦场地？。与，坡地地形差别—的影响？。较为显著本规—范表5.《。2.12给出的数值！是，根据平坦《场地上多个实测资】料结合当地》气象条？件综合分析》的结果它不包括局】部热：源、长期浸水以【及树木？蒸腾吸水等特殊【状况 【 含水量年变—化幅度Δ《ω，（％）？     》  ：   ？  ：  ：  位？移幅度（mm） 】   【 ， 图1【5  土中含水量】沿深：度的变化   【        】图1：6不同地形条件下】的分层位移量 【 《。     》       1室！内；2室外 —         ！ ，。。 ，    《  ：1湖北荆门》（平坦？场地）；2湖北【郧县（山《。地坡肩） 》 ？。 5.2.1【4  室内土样【在一定压力下的干】湿循环试验与—。实际建？筑的胀缩波》动变形的观测资【料表明膨胀》土吸水膨《胀和失水收缩变形的！。可逆性是其一种重】。要的：属性其？胀缩变形的幅—度同样取《决于压力和初始含水！量的大？小因：此膨：胀，土，胀缩变？形量的大小》也完全可通过—室内试？。验获得的特性指标】和以及上覆压力【的大小？和水分变化的幅度估！算本规范式(5【.2.14)实质上！是式(5.2.【8)：和式(5.2.9】)的叠加综合 】 ：  ？   ？大量现场《调查以及沉》降观：测证明膨《胀土地基《上的房屋损》坏，在建筑？场地稳定的条件下】均系长期的》往复地基胀》。缩变形所引起同时】轻型房屋比》重型房屋变》形大且不均匀—损坏也？重因此设计》的指导思想是控【制，建筑物地基的最【大变形幅度使其【不大于建筑物地【基所允许的》变，。。形值 》 ，     引【起变形的因》素很多有些问—题目前尚不清楚有些！问题要通过复杂的】试验和计算才能【取得例如有边—坡时房屋变形值要比！平坦地形时大其增大！的，。部分：决定于在旱、—。雨，循环条件下坡体【的水平位移在这方】面虽然可以定性地说！明一些问《题但：从计算上还》没有找到合》适而简？化的方法土》力，学中类似这》样的问题很多—解决的出路在于找】到影响事物的—主要：因素通？过技术措施》使其不起作用—或，。。少起作用膨胀土地基！。。变形计算指在半【无限体平面条件下】房屋的胀缩变形【计算对边《坡蠕动？所引起的房屋—下沉则通过挡土墙、！护，坡、保湿等措施【使其减少到》最小程度再按变形】控制：的，原则进行设》计 ？   —  ：胀，。缩变形量算例 【 ？ ，     1)【  ：某单层住宅位—于平坦场地基础【形式为墩基》加地梁基础底—面积为8《00mm×800m！m，基础埋深d＝1m】基础底面处的平【均附加压力＝100！kPa基底下各【层土的？室内试验指标见【表，。14根据该地区10！年以：上有关气《象资料统计并按本】规范式？(5.2.11)】计算结果地表下1m！处膨：胀土的湿度系数＝0！.8查？本规范表5》.2.12该地区】的大气影响深度＝】3.5m因而取地】基胀缩？变形计算深度＝【3.5m — ，   》表14  土的【室内试验指》。标 ： 【    【 2)？  将基础埋深d至！计算深度《范围：的土按0.4倍基】础宽度分成8层并分！别计算出各分层顶】面，处，的，自重压力《和附加压力（图1】7）： 《 ？ 图—17 地基》胀缩变形量计—算分层？示意 】 ，  ：。 3) 《 求：出，各分：层的：平均总？压力在各《相应的曲线上查出】。并计算（表15【。） ！ 表15 膨！胀变形量计》。算，表 ？ —   —    表1—5中基础长度—为L(mm)基础宽！度为b(mm) 】 ？     4【)， ，。 表14《查出地表下1m处的！天然含水量为ω1】＝0.205—塑，限ω0＝0.219！。。；则 【     按本【规范公式（5—.2.10－1【）  分别计算【出各：分层土的《含，水，量变化值《并计算(《表，16) 》 》。 ： 表《16 收缩》变形量？计算表 》 ？ 【    《 ，5)：  由本《规范式(《。5.2.14)求得！地基胀缩《变形总量为 】 ！5.2.《16  通过对55！栋新建？房屋位移观》。测资料的统计并结合！国外有关资料的分析！得出表5《.2.1《6有关膨胀土上【建筑：物地：基变形值的允—许值上述55栋房屋！有的在结《构上采取了诸如设置！钢筋混凝土圈梁（或！配筋砌体）、—构，造柱等加强》措施其结果按—不同状况分》述如下 —     1)！  ：砌体结构《 》   ？  表17和表1】8为砌？体结：构的实测变形—量与其开裂》破坏的状况》 —表17 砖》石，承重结构《的，变形量 》 — 表18 】。砖石承重结构—的局部倾斜》值， 《 ：    ！ 从46栋》砖，石承：重结构？的变形？量可以？看出29栋完好房屋！中变形？量小于1《0mm？的占其总数》的58？.62％；》小于20mm—的，占其总数《的79.3》1％17栋损坏【房，屋中8？8.24％的房屋变！形量大于10m【m 》   《  从32栋—砖石承重结构的局】部倾斜值可以看【出18栋《完好房屋中局部倾斜！值小于1《。。‰的占？其总数的《38：.，89％；小于2‰的！占其总？数，的8：3.33％14【栋墙：体开裂房屋的局【。部倾斜值均大—于1：。‰在：1‰～2‰时其损坏！率，达到57.14％ ！ 《   ？  综上所述对于砖！。石承重结构当其【变形量小于等—于15mm局部倾】斜值小于等于1【‰时房屋《一般不会开》裂破坏 《 ？     2) ！ 墙：体设置钢筋》混凝土圈梁或配筋的！砌，体结构？    ！ 表19列》出，了7栋墙体》设置钢筋混凝土圈梁！或配筋砌体》的房屋其中完—。好的房屋《有5栋其变形量为】4.9？mm～26.3m】m；局部《倾斜为0《.83‰～1.【55‰两《栋开裂损坏的—房屋变形量为—19.2《mm～？40.2《mm；局《。部倾斜为1.—33‰～1.8【3‰其中办公—楼（：三层）上部结构的】处理措施为在房【屋的转角处设置【。钢筋：混凝土构造柱三道】圈梁墙体配筋建筑场！。地地质条件复—杂且有局部浸水和】树木影响房屋竣工后！不到一年《就开裂？破坏招？待所（二层）墙【体设：。置两道？圈梁内外墙交—接，处及墙端配筋房屋的！平面为“”》形三个单元》由沉降缝隔开—场地的地质条件单一！房屋两端破》坏较重中间单元整】体倾斜损坏较轻因】此设置圈《梁或配筋《的砌体结构》房屋的允许变形量】取小于？等于3？0mm；局部倾斜】值取：小于等于1.—5‰ 【 ，  表19 承重墙！设圈梁或《配筋的砖《砌，体 — — ， ，。   3)  【钢筋：。混凝土？。排架结构《 ： ： ： ， ，  钢筋混凝—。。土排架结构》的，工业：。厂，房只观测了两栋其中！一栋仅墙体》开裂主要《承重结构完》好无：损，见表20 —   —表20 钢》筋混凝土《排架结构 ！   ！  机修车间1【979年《6月外纵墙开裂【时，的最：大变形？量，为27.5mm【相邻两柱间的变形】差，为0.00》。25l到1》981年12—月最大变《形量达41.3mm！变形差达《0.003l究其原！因归咎于附近一棵大！桉树的？吸水蒸腾作用—。引，起地基土《收缩下？沉从而导致墙—体开裂但主体结构】并，未损坏 《   【  单层排架结【构的允许变形值主】要由相？邻，柱基的升《降差：控制：对有桥式吊车的厂房！应保证？其纵向和横向吊车】轨，道面倾？斜不：超过3‰以保证吊】。车的正？。常运行 —    — 我国现行的—地基：基础设计规》范规定单层》排架结构基》础的允？许沉降量在中低【压缩：性土上？为120mm；吊】车轨面允许》倾斜纵向0》.004横向0.0！03原？。苏联1？978年出版—的建筑物地基设【计指南中《规定：由于：不均匀沉降在结【构中不产《生附加应力的—房，屋其：沉降：差为0.006【l最：大或平均《沉降量不大于150！mm对膨胀土—地基：将上述数值》分别乘以0.5【和0.25》的，系数即？升降差取0.0【03l最大变形【量为37.5m【m结合现有有限的资！料可取最大变形量为！4，0mm升降差取【0.：0，。03：l为单层《排架结？构(6m柱距—)的允许变》形量 《 《    4)  从！全国调查研究的【结果表明膨胀土上】损坏较？多的房？。屋是砌体结构；钢筋！。混凝土排架和框架】结构房屋的破坏较少！砖砌烟囱有因倾斜】过大被？拆除的实《例但无完整的—观测资料对》于，浸湿房？。屋和高温构筑—物主要应《做好：防水和隔热措施对】于表中？未包括的其他房屋】和构筑物地基的允】。许变：形量可根据》上部结构对膨胀【土，特殊：。变形状况的适应【。能力以及使用要【求参考有关规定【确定 ？     ！5) ？ 上述变形量—的允许值与国外【一些报道的资料基本！。相符：如原苏联的索洛昌】认为膨胀土上的单】层房屋不设置—任何预防《措施当变形量—达到1？。0mm～20—mm时墙体将出现约！为10mm宽的裂缝！对于：钢，筋混凝土《。框架结构允》许变形？量为20mm；对】于未配筋《加强：的砌体结构允许【变形量为20—mm配筋加强时【可加大到3》5mm根《据南非大量膨胀土】上房屋的观测资【料J·E·詹宁格】斯等建？议当房屋的变—形量大于12mm～！15mm时必须【采取：专门措施预先加【固，    ！。 6) 《 膨胀土上房屋的】允许变形量之所以】小于一般《。地基土原因》在，于膨胀土变形的特】殊性在各种外界【因素（如土质—的不均？匀性、？季节气候《。、地下水、局部水】源和：热源、树木和房【屋覆盖？的作用等）》。影响：下，房屋随着地》基持续的不均匀变】形常常呈《现正反两个方—向的挠曲房屋所承受！的附加应力随着升降！变，。形的循？环往复？。而变化使《墙体的强度逐渐衰】减在竖向位移的同时！往往伴随有》水平位移及基础【转动几种位移—。共同作用的结—果使结构处于更【为复杂的应力状【态从：膨胀土的《特征来看土》质一般情况下较坚硬！调整上部结构—。不均匀变《形的作用《也较差鉴《于上述种种》因素膨胀土上低层砌！体结构往往在较【小的：位移：。。幅度时就《产生开裂破坏— ， — Ⅳ  稳定—性计：算 ！5.：2.17  根据目！前，获得的大量工程实践！资料虽然膨胀土【。具有自身的工—程特性但《在比较均《匀或其他条》件无明显《差异的？情况下？其滑面形态基本上】属于圆弧形可—以按一？般均质土体的圆弧滑！动法验算其稳—定性当膨胀土—中存在相对软弱的夹！层时地基的失稳【往，往沿此面首先滑【动因此将此》面作为控制性—验算面层状》构造土系指两类【不，同土层相《间成韵律的》。。。沉积物、《具有：明显层状构造特征的！土由于层《状，构造土的层状特【性表现在《其空间分布上的【。不均匀性《、，物理性指标的差异】性、力学性指标的离！散性、设计参—数，的不确定性等方面】使土的？各向：异性特征更加突出因！。此其：特性：基，本控：制了场地的稳—定性：当，层面：与坡面斜交》。的交角大于45°时！稳定性由《层状构造《土的自？身特性所控制小于4！5°时由土》层间特性差异—形成相对软弱带所】控制 《