： ：5.2  地—基计算 《 》 Ⅰ 基【础埋：置深度 ！ 5？.2.1  膨胀土！上建筑物的基—础埋：深除满足《建筑的？。。结构：类，型、基础形式—和用途以及设备设】施等要求外尚应考虑！膨胀：土的：地质特征和胀缩等】级对结构安全—的影响 — 5.2.2 ！ ，膨胀土场地》大量的分层测标、含！水量和地温等多年】观测结果表明在大】气，应力的作用》下近地表《土层长？。期受到湿胀干缩【循环变形的影响土】中裂隙发育土—的强度指标特别是凝！聚力严重降》低坡地上的大量浅层！滑动也往往发生在地！。表下1.0m的范】围内：。该层是？活，动性极为强》烈的地带因此—本规范规定建筑物 ！基，础埋置深度不应小】。。于1.0m 】 5.2.【3  当以基础埋深！为主要预防措施时】对，于平坦？场地基础《。埋深不应小于当地】。的大气影响急剧层例！如安徽合肥基础埋】深大于1.6m【时地基的胀缩变形量！已能满足《要求可？。不再采取其他防治】措施；？云南：鸡街地？区有6栋平房基【础埋深1.5m～】2.0m《经过多年的位移观测！房屋的变形幅度【仅为1.《4mm？～，4.7mm房屋完】。好无损而另一栋【房屋基？础埋：深，为0.6m房屋的位！移幅度达到49.6！mm房屋严重破【坏但是对于胀缩【等级：为Ⅰ级的《膨胀土地基上的(】1～：2)层房屋过大【的基：础，埋深可能使得—造，价，偏高因？此可采用墩式基础、！柔性：结构以及《宽散水、砂垫层【等措施减小基—。础埋深如在某地损】坏房屋地《基上建造的试验房屋！采用墩式《基础加砂垫层后基础！埋，深为0.5m也未】发现房屋开裂但是离！。地表：1m深度内》地基土含《水量变化幅度及【上升、下《降变形都《较大：对，Ⅱ，、Ⅲ级膨胀土上的】建筑物容易》引起开裂 》。 ，    【 ，由于：各种：结构的允许变形值】不同通过变形计算确！定合适的基础埋深】是比：较有效而经》济的方法 — ， ， 5.《2.4  式(5】.2.？4)：是基于？坡度小于14°边坡！为稳定？边坡的概念以及【。本规范第4》.，3.2？条第1款平坦—场地的条件而定的】当场地的坡度—。为5：°～14°、基础外！边，缘距坡肩距》离大于10m时按】平坦场？地，考虑；？小于等于10—m时基础埋深的增】。加深度按(10－l！p)：tanβ＋0.30！取用以降低因坡地临！空面增大而引起的】环境变化对土—中水分？。的影响 《 【Ⅱ  承载力计算】 《 5》.2：.6 ？。 ，鉴于膨胀土中发育着！不同方向的众多裂】隙有时还存在—。薄的软？弱夹层特别是吸【水膨胀后土的抗剪强！度指标C、》φ值呈较《大幅度降低》的特：。性膨胀土地基—。承载力的修》正不考虑基》础宽度的影响而深度！修正系？数取1.0》。如原苏联学者—索洛昌？用天然含水量为【32：％～37％的膨胀】十在：无荷条？件下浸水《膨胀稳定后》进行快剪试验—Ф值由？14°降为》7°：降低了50％；C值！由67k《Pa降为15kP】a降：。低了78％我—国学者廖《济川用天然含水量为！28％？的滑坡？。后，土样进行先干缩后浸！水的快剪及固结【快剪试验其C、【Ф值：都减少了50％以上！ — Ⅲ  变形计】算 】 5.2.7  对！全国膨胀土》地区7个省》中，167？栋，。不同场地《条件有代表》。性的房屋和构筑物】（其：中包括23栋新【建试验房）进行了】(4～10)—年的竖向和》水平位移、墙体【裂缝：、室内外不同深度的！土体变形和含水【。量，、地：温以及树木影响的观！测工作对15—8，栋较完整的资料进】行统计分析》表明由于各》地，场地、气候和—覆盖等条件的不同膨！胀土地基的》竖向变形特征可【分为：上升型、《下降型和升降循环】波动型三种如图【8所示 ！ 图8】 膨胀土上》。房屋的变《形形态？ 》 1上升型变形；】2升降？。。循，环型变形；》3下降型变形—  【。     表5【是我国膨胀土地区】15：5栋有代表》性的房屋《长期：竖向位？移观测结《果的统计 ！ 表5 《膨胀土？上房屋位移统计 】 【。   —  ：上升型位移是由【。于房屋？。建，成后地基土吸水膨胀！产生变形导致房【屋持续多年的上升】如图8？中的曲线1例如河】南平顶山市一栋【平房建于1975】年的旱季房》屋各点？均持续上升》到1979年上升量！达到：45mm《应当指出房屋各处的！上升是？不，均匀的？且随：季节波动这种不【均匀变形达》到，一，定程度就会导致房屋！开裂破坏产生上升型！位移的主要原因【。如下： 《      【   1《)建房时气》候干旱？土中含水量偏—低；  ！       【2，)基坑长《期，曝晒； —  《    《   3)建筑物使！用期间长期》受水浸润 ！   ？  波动型》的特点？是，房屋：位，移随季？节性降雨、干旱【等气候变化而—周期性的上》。升或下降一个水文】年基本为一循环【周期如图8曲线2】我国膨胀土多—分布于亚干旱和亚】湿润气候区》土的天？然含水量接近塑【限房屋位移随气候】。变化的特征比—较明显表6是—各地气候与》房，屋，位移状况的对照【可，以看出在广西—、云：。南，地区房屋一》。般在二、三》季，度的雨季因土中【含，水量：增加而膨胀上—。升；在四、一季【度的旱季随土中【。水分大量蒸发而收】缩下沉但长江以北的！中原、江《淮和华北地》区情况却与》之相反这是因为该】地区雨季集中在(】7，～，8)月份并常以【暴雨形式出现地面】径流量大向土中【渗入量少房屋的位移！主要受地温梯度【的变化影响而上升或！。下降在？冬、：春，季节地？表温度远低》于下部恒温带根据】土中：水分由高温向低【温转：移的规律《。水分由？下，部，向上部转移使上【部土：中的含水量增大而】导致地基土》上升；在夏、—秋，季节水分向下转【移，并有大量的》地面蒸发使地基土】失水而？收缩下沉 】   表6 各地！气候与房屋位移 】 ， 】 ：     下降型常！出，现，在土：的天然含水量较高】(例如大于1—.2ωp《）或建筑物》靠近边坡地带如图8！中的曲线3在平【坦场地房屋下—降位：移，主要是土中水分【减少地基产》。。。生收缩变形的—结果土中水分减少】可能是？。气候干旱水分大量】蒸发：的，结果也可能是局【部热：源或蒸腾量大的种木！（如桉树）大—量吸取土中水分的】结果至？于临坡建筑》物位移持《续，。下，降一方面是坡体临空！面大于平地土中水】分更容易蒸发而导致！较平坦场地》更大的收《。缩变形另一方—面坡体向《。外侧移而产生的竖向！变形（即《。剪应变引起）这种】在三向应力条件下】侧向位移引起的竖向！变形是不可逆的湖】北郧县膨《胀土边坡观测中就发！现了上述状况它的发！展必然导致坡体滑动！上述下？降收缩变形量的计】。。算是指？土体失水《收缩而引起的竖向】下，沉在设？。计中应避免后一【。种情况的发生— ？。 ：。。    《 本：条给出？的天然？地，表下：1.0？m，。深度处的含水量值】是经统计分析得出的！一般规律未》包，括荷载、覆》盖，、，地温之差等作用的】。影响当土中的应【力大于其膨胀力时】土体：。就不：会发生膨胀》。。变，形由收缩《变形控制《对于高重的》建筑物当基础埋【于大气影响急剧【层以下时主要受【地基土的《压缩变形控》制应按相关技术【标准进行建》筑物的沉降计算 ！ 5.2【.8  式(5.】2.8)实际上【是，地基土在《不同压力下各层土膨！胀，量的分层总和计算】图式和参数的选择是！根据：膨胀土两个重要性】质确定的《 《。   《  ：1)  当土的初】始含水量《一定时上覆压力小膨！胀量大压力大时膨】胀量小？当，。压力超过土的膨胀力！时就不膨胀并出【现压缩膨《。胀力：与膨胀量呈非线【性关系在计算—。过程中如《某压力下的膨—胀率为负值时即不】发生膨？胀变形该层土的膨胀！。。量为零 》 ：  ？  ：。 2)  当土的】上覆压力一》定时初始含水量高的！。土膨胀量小初始【含水：量低的土膨》胀量大含水量—。与膨胀量之间也【为非线性关系地【基土的膨胀变—形过程是其》含水量不断增加【的过程膨胀量随其】含水量的《增加而持续增大最终！到达某一定值因此膨！胀量的计算值是预估！。的最：终膨：胀变形？量而不是某一时段】的变形量 —   —  3) 》 ，关于膨胀变形计【算的经验系数 】    【 室内和《。原，位的：膨胀试？验以及房屋的变【形观测资《料都能？反映地基土的膨胀变！形随：。土中含水量和上覆压！力的不同而变—化的特征为我们提供！了用：室内试验指标来计】算，地基：膨胀变形量的—可能性但是由—室内试？验指标？提供：的计算参数是用【厚度和面积都—较，小，的试件在《有，侧限的环刀内经【充分浸水《而取得的而地基土】在膨：。胀变：形过程中受》力情况及《浸水和边界》条件都与《室内试验有着—较大的差别》上述因素综》。合影响的结果给【计，算膨：胀变形量和实测【变形量之间带来较】大的差？别为使计算膨胀变】形量较？为接近实际必须对】。室，内外的？。试验观测结果全面】地进行？计算分析和》比，对找出其间》的数量关系这就是膨！胀变：形计：算的经验系数 】 ：     对【河北邯郸、河—南平顶山、安—徽合肥、湖北荆【门、广西《宁明、云南鸡—街和蒙自等地的【。4，0项浸水载荷试【验和6？栋试验性房》屋以及12》栋民用房《屋的室内《外试验？。资料：分别计？算膨胀量与》实测最大值进行【。比对根据统计—分，析浸水部分的—。。＝0.？。47±0.》12 ？    】 图9是按＝0.4！7修正后的计算值与！实测值的比》。较，结果表7和图—10为？浸水部分的统计【。。。分布状况12—栋民用房屋的中【值与浸？水部分相同只有平】。顶山地区的偏大【且离：散性也较大这是由】于室内试验资料较少！且欠完整的缘故考虑！到实：际应用取《＝0.6时对—。80％的《。房屋是？偏于安全的》 《   表7 膨胀！量（浸水部》分）计算《的经验系数》统计分布 》 》 】 《图，9 计算《膨胀量与实测膨胀】量的比较 》 《 — 图10 膨胀变形！量计算经验系数的统！计分布状《况 ？ ： 5.2.9  ！失水收缩是》膨胀土的另一属性】收缩变形量的大【小取决？于土的成分、密度和！初始含水量 — 》    1)  】就同一性质的膨胀土！而言在相同条—件下其初始含—。水，量越高（饱和—度，越高孔隙比》越，大）：在收缩过程中失【水量：就越：多收：。缩变形量《。也就越？大表8和图11【是广西南宁原状【土样室内收缩—。。试验所测得的—收，缩量与含水量—之间的关系图中的】三，条曲线表明当土样】。的起始含水》量分别为36.0％！。～44.7％并同样！干燥到缩《限时其线缩》率从3.7％增【大到7.3％所谓】缩限是土《体在收缩变形过程】中由半固态》转入固态《时的界限含水量【从每：条曲线的斜》。率变化可以看出【当土：的含水量达到缩【限之：后土体？虽然仍在失》水但其变形量已经】很小从对建筑工【程的：影响来说已失去其】实际的意义 —   表8！  同质土的线缩】率与含水《量关系 【。 — ， —   图11 同】质，土的：线缩率与含水量关】系 》     —2，)  收缩变形量主！要取决于土体本身的！收，缩性：能以：及含水量变化幅度】。表，9和图12为不同质！土的线缩率》与含水？量关系由图》11和图12—可知当土体在收缩过！程，中其：含水量在某一起【始值与缩限》之间变化时收缩变形！量与含水量间的变】。化呈直线关系其斜率！因，土质不同而》异取直线段的斜【率作为收缩变—形量的计算》参数即土的收缩【系数其中为图12】中直线段《两点含水《量，之差值(％》)，为与对应的线—缩率的变化值 ！ 表9》  不同质土的线缩！率与含水量》关系 【 】 图1【2  不同》质，土的线缩率与—。含水量关《系 —     3—)  土失水收缩】与外部荷《载作：用下的固结压—密变形是同向的变】形，。都是孔隙比减少【、密度增大的—结果但两《者有根本性的—区别：失水：收缩：主要是土《的，黏粒：周围薄膜水或晶格水！大量散失的》结果；？固，结压密变形是—在荷重的作用下土】颗粒移动重新排列的！结，果（特别是非饱和土！在一：般压力？。下并无固结排水现象！）由收缩产生—的，内应力要比固结压密！。。。产生：的内应力大》得多虽然实际工【。程中膨胀土的—失，水收缩和荷载作用下！的压缩沉《降变形难于分开但在！试验室内可》有意识地将》两种性质《。不同的变形区别开来！ 《。     4) ！ 膨胀？土多呈坚硬》和，半坚硬状态其—压缩：模量大在一》般低层房屋所能产】生的压力范围内土】的密度改变较—小所以土在收缩【前所处的压力大【小对收缩量的影【响较小；至》于收缩？过，程中：土样一旦《收缩便处于超压密状！态压力改变土密【度的：影响更可以》忽略不计图1—。3为云南鸡街地【区膨胀？。土在自然风》干条件？下不同荷载的压板】试验：。沉降稳定《后在干旱季》节所：测得的收缩》变形量可说》明上述问题 】 ？ 图13！  云南鸡街地区原！位收缩试验ssp】关，。系 《 ， 1基础埋深【0.7m《测试：日期1？9，75年4～》。5月；2基础埋【深0.7m测试日】期197《7年3～5月—；3基础埋》深2.0《m测试？日，期1977年10～！12月 》。 ？     5—) ： ，关于：收缩变形计算的【经验系数 — 《 ，   与膨胀变形量！计算的道理一样【小土样？的室内试《验提供的计算—指标与原位》地基土在收》缩变形过程》中的工作条件—存在一？定的差别为使计算的！收缩变形量与—实测的变形量—较为接近在全国几个！膨胀土地区结合【实际工程进行了【室内外的试验观测】工作并按收缩变形计！。算公式进《行计算与统计分析以！确定收缩变形量【。计算值？。与实测值之间的【关系对四个地区【15栋民用房屋室内！外试验资料》进，行计算并《与实测值比对其【结果为收缩变形【量计算经《。验系数＝0.58±！0.23取》。。＝0.8对实际工程！而言80％是偏于】安全的的统计分【布见表1《0和图14 — 》表10？ 收缩量计算—的经验系数统—计分布 《 《 《   】 图14》  收缩变形量计算！经，验系：数的统计分布状【况   ！  6？)  计算收缩变形！量的公式是一个通】式其中最困难—。的是含水量》变化值应根据引起】水分：减少的主要因素确】定局：部热源及树木蒸腾很！难采用计算来确【定，其收缩变形量 】 5.2.】1，0、5.2》.1：1 ： 87规《范编制时的研究证】明我国膨胀土在【。。自然气候《。影响下土的最—小含水量与塑—限之：间有密切关系同【时在地？下水位深的情况下】土中：含水量的变》化主要受气候—因，素，的降：水和蒸发之间的【湿度平衡所控制由此！可根据长期（1【0年以？上）含水《量的实测《资料预估土的湿【度系数值从地—区看：某一地区的气—候条件比较稳定可以！用上述方《法统计？解决这样可能更准确！从全国看特别是一些！没有：观，测资料的地区—最小含水量仍无法】预测因此原规范【组，建立了气候条件与湿！度系数的关系从此】关，系中还可预测某些地！区，膨胀土的胀缩势能可！。能产生的影》响及其对建筑—物，的危害程度例—。如在湿？度系数为《0.9？的地区即使为—强亲水性的》膨胀：土其地基上的—胀缩等？级可能为弱的Ⅰ【级而在0.7、0】。.6的地区可能【是Ⅱ、Ⅲ级即土质】完全相？同的情？况下在湿度系数较高！。的地区其《。分级变？形量将？。低于湿度系数较【。低的地区；》在湿度？系数较？低的地区《,其分级变形量【将，高于湿度系数—较高的地《区 ： ？。   《  湿度系》数计算举例》 》   ？ ， 1) 《 某膨？胀，土地区中国气象【局(19《5，1～1970)【年蒸发力和》。降水量月《平，。均值资？料如表11干—燥度：大于1的月份的【蒸发：力，和，降水量月平均值资】料，如表12 》  — 表：11  某》地20年《蒸发力和《降水量？月平均值 ！ 《  《   表11中由】于实际蒸发量—尚，难全面科学测定中国！气象局按彭曼(【H.L.Pe—nma？。n，)公式换算出—蒸发力经证实实用效！果较好公式包—括日照、气温—、辐射平《衡、相对《湿度、风速等气象】要素 【 表12 干燥【度大于1的月份【的蒸发？力和降水《量 《 》     2！)计算过程见表1】3 【  表13  湿度！系，。数计算过程表 【 ？ 》    —。 由：表13？可，知算例湿度系数【≈0.9 》。 5.2.！1，。2 ： 实：测资料表明环境因素！的变化对胀缩变形及！土中水分变化的【影，响是有一定》深度范围的该深【度除与当地》的气：。象条件（如降雨量、！蒸发量、《气，温，。和湿度以及地温等）！有关外还与地形【地，。貌、地下《水和：土层分？布有关图15是云南！鸡街在两年》内，。对三个工程场—。地四：个剖面的含水—量沿深？度变化？的统计？结果：在地表下0.5【m处含水量变化幅】度为7％；而在4】.，。5m处变《。化幅度为2％其【环境影？响已很微弱》。图16由深层测标】测得：。土体变形幅度—沿其深度衰》减的状？况表明平坦场地与】。坡地地形差》。别的影响较为显著】。本规范？表5.2.》1，2给出的数值是根】据平坦场地上多【个实测？资料结合当地—气象条件综合分【析的结果它不—。包括局部热源、长期！浸水以及《树，木，蒸腾吸水等》特，殊状况 》 《含水量年《变化幅度Δω（％）！   ？     》   ？     位移【幅度（mm）— ？    — ： 图1》5 ： 土中含水量沿深】度的：变化      】     图16】不同地形《条件下的分层—位移量 】      —   ？   1《室内；2室外 【        】    《     1湖【北荆门？（平坦场地》）；2湖《北郧县？（山地坡肩） 】 5.2【.14  》室，内土样在一》定压力下的干湿循】环试验与实际—建筑的胀缩波动变】形，的观测？资，料表明？膨胀土吸水膨胀【和失水？收缩：变形的可《逆性：是其一种重要—的属性其胀缩—变形：的幅度同样取决【于压力和初始含水量！的大：小因此膨胀土胀缩变！形，。量的：大小也完全》。可通过室内》试验获得《的，特性指标和以及上覆！压力：的大小和《水分变化的幅度【估算本规范式—(5.2.1—4)实质上是—式(5.2.8)和！式(：5.2.9)—的叠加综《合 《  《   大量现场调查！以及沉降观测—证明膨？胀土地基上的—房屋损坏在建筑场地！稳定的条件》下均系长期的—往复地基胀缩变形所！引，起同时轻型房—屋比重型房屋变形】大且不均《匀损坏也重》。因此设计的》指导思想是控—制，建筑物地基的最【大变形幅度》使其不大于建筑物】。地基所？允许的变形》值   ！  引起《变形的因素很多【有些问题目前—尚不清楚有些问题要！通过复杂的试—。。验和计算《才能取得例如有边】坡时房屋《变，形值要？比平坦地形时大其】增大的部分决定于在！旱，。、雨循环条件下坡】体的：水平位移在这方面】虽然可以定》性地说明一》些问题？。但从计算上》还，没有：找，到合适而简化的方】法土力学中类似这】样的问题很》多解决的《出路在于找到—影，响事物的《主，要，因素通过技术措施】使其不起作用或【少起：。作用膨胀土》地基变形《计算指在半无—限，体平面条件下房屋的！胀，缩变形计算对边坡】蠕动：所引起的房》屋下沉则《。通过挡土墙、护【坡、保湿等》措施使其减少到最小！程度再？按，变形控制的原则【。进行设计 【 ？    胀缩变形量！算例： —  ：。  1)《  ：某单层？住宅位于平坦场【地基础形式为墩基加！地，。梁基础底面积为80！0mm×800【mm基础埋深d＝1！m，基础底面处的—平均附加压力＝10！0kPa基底—。下各层土《的室内试验指标见表！14：根据该？地区10年》以上有关气象—资，料，统，。计并按本《规范式(5.2.】11)计算结果地表！下1m处膨胀土的】湿，度系数？＝0.8查本规范】表5.2《。.12该《地区的大气影响深】度＝3.《5m因而《取地基胀缩变—形计算？深度＝3.5m ！   表【14  土的室【。内试：验指标 《 【 ？     2)【  将基础埋深d】。至计算深度范围的土！按0：.4倍基础宽度【分成8？层并分？别，计算：出各分层顶面处【的自重压力》和附加？压，。力（图17》） 》 ： ： 图17 地！基胀：缩，。变形量计《算分层示意 —。 》    3)  】求出各？分，层的平均总压力在各！相应的曲线》上查出并计算—（表15）》 ，。 ， 《 》 表15 膨—胀变形量计算—。表 【 ：    【。   表15中基础！长度为L(mm【)基础宽度为b【(，mm) 《     ！4，)  表14查出】地，表下1m处的—天然含水量为ω1】＝0.20》5塑：限，ω0：＝0.21》。。9；则？ ，    】 按本规范公式（】。。5.2.《1，0－1）  分【别计算出各分—层土：的，含水量变《化值并计算(表1】6) — —。 表16 收【缩，变，形量计算表 【 ！    《  5)  由本】规范式？(5.2.》1，4)求得地》基，胀缩变形《总量为 《 ，。 【 5.2.16！  通过对5—5，栋，新建房屋位移观【测资料的统计—并结合国外有关【资料：的分：析得出表5》.2.16》有关膨胀土上建筑物！地，基变形值的允许值上！述55栋房屋有的】在结构上采取—。了诸如设《置钢筋？混凝土圈梁（或配】筋砌体？）、构？造柱等加强措—。施其结果《按不同状况》分述如下 】     1)】  砌体结构 ！ ？ ， ，。  表17和表【18为砌体结构的实！。测变形量《与其开裂破坏的状况！ 表17！ 砖石承重》结构的变《形量 《 【 表18 砖】石承：重结构？的局部？倾斜：值 — 》  ？   从46栋砖石！承重结构的变形【量可：以看出2《9栋完好房》屋中变形量小于10！m，m的占其总数—的5：8.62％；小【于20mm的占其】总数：的79.31％17！栋损坏？房屋中8《8.24％的房屋变！形量大于《。10mm 】 ， ，    从》32栋砖石承重结】构的局？部倾斜值可以看出】18栋完好》房屋中局部倾斜【值小于1‰的占【。其，总数的38.—8，9％；小《于2‰的占其总数的！83：.33？％14栋墙体开裂】房屋的？局部倾？斜，值均大？于1：‰在1‰～2‰【时其损坏率达到【57.14》％，   】  综上所》述对于砖石承重结】构当其变《形量小于等于15】m，m局部倾斜值小于】等于1？‰，时房屋一《般不会开裂破坏 ！     】2)  墙》。体，设置钢？筋混凝土圈》。。梁或配筋的砌—体结构 】     表19列！出，了，。7，栋墙体设置钢筋【混凝土圈梁或配【筋砌体的房屋其中】完好的房屋有5栋其！变形量为4.9【。mm～26.3【mm；局部倾—斜为0.83‰【～1：.55‰两栋开裂损！坏的房屋变形—量为：19.2m》m～4？。0.2mm；局部】倾斜为1.33【‰～1？.83‰其中办公楼！（三层）上部结【构的：处理措施为在房屋的！转角处设置钢筋混凝！土构造柱三道—圈梁墙体配筋—建筑场地地质条【件复杂且有局部浸水！和树木？影响房屋竣工后不到！一年就开《裂破坏招待所—（二层？）墙体设置两道【圈梁内？外，墙交接处及》墙端：配筋房屋的平—面为“”形三个单元！。由沉降缝隔开场地】的地质？条件单一房屋两端】破坏较重《中间单元整体倾斜损！坏较轻因此设置【圈梁或配筋》的砌体？结构房屋的允许【。变形量？取小于等于30【。mm；？局部倾斜《值取小于等于1【.5‰ 】  ：。 表1？9 承重墙设圈梁】或配筋？的砖砌体 【 】  ：  ： 3)  》钢，筋，混凝土排架》结构 —。   《  钢筋混凝土排架！结构的工业厂房只】观测了两栋其中一栋！仅，墙体开裂主》要承重结构完—好无损见表20 ！ ，   》表20 钢筋—混凝土排架结构 】。 ！  ？   机《修车间1979年6！月外纵墙《开裂时的最大变【形量为27.5mm！相邻两柱间的—变形差为0.—00：25l到1》981年1》。2，月最大变形量达【41：.3m？m，变形：差达0.《003？l究：其，原因归咎《于附近一《棵大桉树的》吸水蒸？腾作用引起》地，基，土收：缩下沉从而导—致墙体开裂但主体结！构并未损坏 】 ？    单层排架结！构，的允：许变形值主要由【相邻柱基的升降【差控制对有桥—式吊车的《厂房应保证其纵向】和横向吊车轨—道面倾？斜不超过《。3‰以？保证吊车的正常运行！ —    我国现行】的地基基《础设计规《范规定？单层排架结构—基础的允许沉—降，量在中低压缩性土上！为120《mm；吊车轨面允】许倾斜纵《向0.？004横《向0.0《03原苏联1978！年出版的建筑物地】基设计指南中—规定：由于不均匀沉降在】结构中不产生附【加，应，力的房？屋其沉降《差为0.006l】最大或平均沉降量】不大于1《50mm《对，。膨胀土地基》将上述数值分别乘以！0.5和0.—25的系《数即升？降差取0.003】l最：大变形量为》3，7.5mm结—合现有有限的资【料，可取最大变形量【为40mm升降差取！0.0？03：l为单层排架结构(！6m柱？距)的允许变形【量 《     4】)  从全国调查】研究的结《果，表明膨胀土》上损坏较多的—。房屋是砌体结构；钢！筋混凝土排》架和框架结构房【屋，的破坏较少砖—砌烟囱有因倾斜过】大被拆？除的实？例但无完《整的观测资料对【于浸湿房屋和高温构！筑，。物主要应做好—。。防，。水和隔热措施对于表！中未包？括的其他《。房屋和构筑》物地基的允许变形量！。可根据上部结构【对膨胀土特殊—变形：状况的适应能—力以及使用》要求参考《有关规定确定 ！    — 5)  上述【变形：量的允许值与国外一！些报道？的资料基《本，相符如？原苏联的《索洛昌认为膨—胀土上的单层房屋不！设置任何《预防措施当变形量达！到，10mm～2—0mm时墙体将出】现约为10mm【宽的裂缝对于钢筋】混凝土？框，架结构允许》变形：量为20m》m；对于未配筋加强！。的砌体结构允许变】形，量为20mm配筋加！强，时，可加大到35—mm根据南非大量膨！胀土上？。房屋的观测》资料：J·E？·，詹宁格斯等建议【当房屋的变形—量大于12mm～】15mm时必—须采取专门措施预先！加固 】。。    6)  膨！胀土上房屋的允许】。变形量之所以小于】一般地基土》原因在于膨胀土变】形的：特殊：性在各种《外界因？素（：如土质？的不均匀性、季节】气候、地下》水、局？部水：源和：热源、？树木和房屋覆盖的作！。用，等）影响下房屋随着！地基持续的不—均匀变？形常常呈现》正反两个方》。向的挠曲房屋—所承：受的附加应力随着升！降变：形的循环往复而【变化使墙体的强度】逐渐衰减在竖向位移！的同时往往伴随有】水平：位移及基础转动几】种位：移共同作用》的结果使结构处于】更为复杂的应力【状，态从膨胀土的—特，。征来看土质一般情况！下较：坚硬：调整上？部结构不均匀—变形的？作用也较差鉴—于上述种种因素膨胀！。土上低层砌体结构往！。往，在较小的位移幅【度时就？产生开裂破坏 ！ Ⅳ 【 稳定性计》算 ！5.2.《。17  《根据目前获》得的大量工程实践】资料虽然膨胀—。土具有？。自身的工程特性【但，在比较？均匀或其他条件无明！显差：异的情况下》其滑面？形态基本上》属于：圆弧形可以按一般】均质：土体的圆弧滑—动法验算其》稳定性当膨胀—土中存在相对软【弱的夹层时地基的】。失稳往往沿此面【。首，先滑动因此将此面作！为控制性验》。算，面，层，。状构造土系》指两类不《同土层？相间成韵律》的沉：积物：、具有？明显层状构造特征的！土由于层状构造土】的层状特性表—现在其空间分布上的！不均匀性、物理【性指标的差异—性、力学《性指标的离散性【、设计参数的—不确定性等方面使土！的各：向异性？特征更加突出因此】其特性基《本控制了场地的【稳定性当层面—与坡面斜交的交角】大于45°时稳定】性由层状构造土的自！身特：性，所，。控制：小于45°时由土】层，间特性差《异形成相对软弱【带，所控制 》