5》.2：  地基计算 ！ 》 Ⅰ 基》础埋置深度》 】5，.，2.1 《 膨胀土《上建筑物《的基础埋深除满足建！筑的结构类型、基】础形：。式和用途以及设【备设施等要求外尚】应考虑膨《胀，。土的：地质特征和胀缩等级！对结构安全的—影响 》 ， ：5.2.2》 ， 膨胀土场地大量】的分层测《标，、含：水量和？。地温等多年观测结果！。表明在大气》应力的作用》下近：地表土层长期受【。到湿胀干缩循环【变形的？影响土中裂隙发【育土的强度指标特】别是凝聚力》。严重降低《坡地：上的大量浅》层滑动也往往发生】在地表下1.0【。m的范围内该层【是活：动性：极为强？烈的地带因此本规范！规定建筑《物 ：基础埋？。置深度？不应小于1.0m ！ ？ ， 5.2.》3  当以基础【埋深：。为，主要：预，防措施？时对于平坦场地基础！埋深不应小》于当地的大》气影响急剧层例如安！徽合肥基础埋深【大于1.6》m时：。地基的胀缩变形量已！能满足？要求可不再》采取其他《防治：措施；云南》鸡街地区有6栋【平房基础埋深1【.5m～2.—0m经过多》年，的位移观测房屋的变！形幅度仅《为1.4mm～4.！7mm？房屋完？好无损而《另一栋房屋基—。础埋：深为：0，.6m？房屋的位移幅—度达到49》.6mm房屋—严重破坏但是对于】胀缩等级为Ⅰ级【的膨胀土地基—上的(1《～2：)层房屋过大的基】。础埋：深，。可能使得《造价偏高因此可采】用墩式基础、柔性结！构以及宽散水、砂垫！层等措施减小基础埋！深如在某地》损坏房？屋地基上建》。造的：试验房屋采用墩式基！础加砂垫层后基础埋！深，为0：.5m也《。未发现房屋》开裂但是离地表1m！深度内地基土含水】量变化幅度及上【升、下降变形都较大！对Ⅱ、Ⅲ级膨胀土上！的建筑物容易引起】开裂 》     【。。由于：各种：结构的？允许变形值不同通】过，变形计算确定合适】的基础？埋深是比较有效而经！济的方法 》 5.【2，.4：  式(5.—2.4)是基于【坡度小于14°【边坡为稳定》边坡的？概念以及本规—范第4.3.2条】第1款平坦》场地的条《件而定的当场地的坡！度，为5：°，～14°《、基础？。外边缘距《。坡肩距？离，大于10m时按平坦！场地考虑；》。小于等？于10m时基础【埋深的？增加深度按(10】。－lp)tan【β＋：0.30取用以降低！因坡地？临空面增《大而引起的环—境，变化对土中水分的影！响 ： ？ Ⅱ》  承载力计算 ！ 5.】2.6 《 鉴于膨胀》土中发？育，着，不同方向的众多【裂隙有时还存在【薄的软弱《夹层特？别是吸水《膨胀后土的》抗剪强？度指标C、φ值呈较！大幅度？降，低的特性膨胀—土地基承《载力的修正不考虑】。基础宽度的影响【而深度修正系数取】1.0如原苏联学】者索：洛昌用天然含水量为！32％～37％的】膨胀十在无荷条【件下浸水《膨胀：稳定后？进行快剪试验Ф值】由，14°降《为7°？降低了？50％；C》值由67kPa降为！15kPa降低【了，78％我国学—者廖济川用》天，然含水量为》28％的《滑坡后土样进行【先干缩后《浸水的快剪及固结快！剪试验其C》、Ф值？。都减：少了50％以上【 《 Ⅲ》 ，。 变形计算 — ： ？ ：5.2？.7：  对全《国，膨胀土地《区7个？。省中167栋不同场！地条件有代》表性的房屋和构筑】物，（其中包括23栋新！建试：验房：）进行了《(4～10)—年的：竖向和？水平位移《、墙体裂缝》、室内外不同深度】的土：体，变形：。和，含水量、地温以【及树木影响的观测工！作对：15：8栋较完整的资料进！行统计分析表明【由于各？地场地、气候和覆】盖等：条件的？不同膨胀土地基【的竖向变《形特征可分为上升型！、下降型《和升降？。循环波动型三种如图！8所示 《 】 ？图8 膨《胀，土，上房屋的变》形形态 】 1：上升型变形；2【升降循环型变形；】3下降型《。。变，。形 ？  》 ，    表5是【我国膨？胀土地区155栋】有代表性《的房屋长期竖—向位移？观测结果的统计 ！ ， 表5 膨胀土！上房屋位移统计【 《。 ：   】  ：上升型位移是—由于房屋《建成后地基土吸【水膨胀产生变—形导致房屋》持续多年的上升如】图8中的曲线1【例如河南《平顶山市一栋平【房建于1975年的！旱季房屋各》点均持续《上升：到1：979年上升—量达到4《5mm应当》指出房屋各处的上】升，是不：均匀的且随季—节波动这种不—均匀变形《达到一定程度就【会，导，致房屋开裂破坏产生！上升型位移的—主，要原因如下 【    【     》1)建房时气—候干旱土中含水【量偏低？； 【   ？     2)【。基坑长？。期曝晒； 】 ，    《。     3)建筑！物使用期间长期【受水浸润 】  ？  ： 波动型的特点是】房屋：。位移随季节》性降雨、干旱—。等气候变化而周期性！。的上升或下》降一个？水文年基本为一循】。环周期？如图8曲线2我国膨！胀土：多分布于亚干旱和亚！湿润气候区土的【天然含水《量接近塑限房屋位】移随气候变化的特】征，比较明显表6是各】地气候与房屋位移】状况的对照可以看】出，在广西、云南地【区房屋一《般在二、三季度的雨！季因土中含水—量，增加而膨《胀，上升；？在四、一季度的旱】季随土中水分大量蒸！发而收缩下》沉但长江以》。北，的中：原、江淮和华北【地区：情况：却与之相反这—是因为该《地区雨季集中在(7！～8)月份》并常：以暴：。雨形：式出现？地面径流量大向土中！渗入量少《房，屋的位移主要受地温！梯度的？变，化影响？而上升或下降在冬】、春季节地表—。温度远？低于下？部恒温带根据土中水！分由高温向低温【转移的规律水分【由下部向《上部转移使上部土中！的含水量增大—而导致地《基土上升；在—夏、秋？季节水分向下—。转移并有大量的地】面蒸发使地基—土，失水而？收缩：下沉： ，  — 表6 各》地气候与房屋位移 ！ ， ， 】      —下降型常出现在土的！天，然含水？量较高(例如—大于：1.2ωp）—或建筑物靠近边【坡地带如图8中的】曲线3在平坦场地】房屋下降位移—主要是土中水分【减，。少地基？产生收缩变形—的结果土中水—分减少可能》是气候干旱水分大量！蒸发的？结果也？可能是？局部热？源或：蒸腾量大的种木【（，如桉树）大量—吸取土中《水分的？结果至于临坡建【筑物位移《持续下降一方面是】坡体临空面》大于平地土中水分更！容易蒸发而导致较】平坦场地更大的收缩！变形另一方》。面坡体向外侧移而产！。生的竖向变形（即剪！应变引？起）这种在三向应力！条件下侧向位移【引起的竖《向变形是不可—。逆，的湖北郧县膨胀土】。边坡观测中就发现了！上述状况《它，的发展必然导致坡】体滑动上述》下降收？缩变形量的计—算是指土体失水收缩！而引起的竖向—下沉在设计》中应避免后一—种情：况的发？。生 《     本】条给：出的：天然：地表下1《。.0m深度》处的含水量》值是经统计分析得出！的一般？。规律未？包括荷载、覆—盖、地温之差等【作，。用的影响《当土中的应》力大于？其膨胀力时土体就】。不会发生膨胀变【形由收缩变形控【制对于？高重的建《筑物当？基础埋于大气—影响急剧《层以下时《主要受地《基土的压缩变形【控制应按相关技术标！准进行建筑物的沉】降计算？ —5.2.《8  式(5.【2.8)实际上是】地基土在《不同压力下各层土膨！胀量的？分层总和计算图式】和，参数的选《择是根据膨》。胀土两个重要性质确！定，的 《  《 ，  1)  —。当土：的初始？含，水量一定《时上覆压力小膨胀量！大压力大时膨胀量】小，当压力超《。。过土的膨胀》力时就不膨胀—。并出现压《缩膨胀？。力与膨胀量呈非【线性关？系在计算过程—中，如某压？力下的膨《胀，率为负值时》即不发？生膨胀变形该层土】的膨胀量《为零 ？ 《。     2)  ！当土：的，上覆压力一定时初】始含水量高的—土膨胀量小初始含水！量低的土膨》胀量大含水量与膨胀！量之间也为非线性】。关系地？基土的膨胀》变形过？程是其含水量不【断增加的过程—膨胀量随其含水【量的增加《而持续增大》最终到达某一—定，值因此膨胀量的【计，算值是预估》的最终膨《胀变形量而不—是某一时段的变【形量： — ，。   ？3)  关于膨【胀变形计算的经验系！。数， ：  》 ，  室内和原位的】膨胀试？验以及房屋》的变形观测资料【都能反映《地基土的膨》胀变形随土中含水】量和上覆压力的不】同，而变化的《特征为我们提供了】用室内试验》指标来？计算地基膨胀变形】量的可能性但—是由室？内试验？指标提供的计算参】数是用厚度和面【积都较小的试—件在：有侧限的环刀内经】充分浸水而取得【的而地基土在膨胀】变形过程中受力情】况及浸水和边界【条件都与室内—试验有着较》大的差别上》述因：素综合影响的—结果给？计算：膨胀变？形量和实测变—形量之？间带来较大》的差别为使计算膨胀！变形量较为接近【实际必须对室内外的！试验观测结果—全面地进行计算分】析和比对找出—其间的数量关系【这就是膨胀变形【计算的经验》系数 【     》对，河北邯郸、河—南平顶山、安徽【合肥：、湖北荆门》、广西宁明、云南】鸡街和蒙自等地的4！。0项浸水载荷—试验和6栋试—验性房屋以及12栋！民用房屋的室—内外试验资料分别计！算膨：胀量：与实测最大值进行】比对根据统计分【析浸水部《分的＝？。0.：47±？0.12 【 ？ ，   图9是按＝】0.47修正后的计！算值与？实，测值的比较结果表7！和，图1：。0，为浸水？部分的统计分布状】况12栋民》用房屋？的中值与浸水部分】相同只？有平顶？山地区的偏大—且离散性也较—大这是由于室内试】验资料较少且欠完整！。的缘故考虑到实际应！用取＝0《.6时对80—％的房屋是偏于安】。全的： ：   表【7 ：膨胀量（浸水部分】）计算的经验系数】统计分？布， — 】 图9— 计算膨胀量与实测！膨胀量的比较— 》 — 图10 》膨胀变形量计算经】验系数的统计分布】状况 ？ ？ 5？.2.9  —失水收缩是膨胀土的！另一属性收缩—变形量的大小—取决于土的成—分、密度和初始含水！量 《。     1)！  就同一》性质的膨胀土—而言在？相同条件下其初始含！水量越高（饱和度越！。高孔隙？比越大）在收缩过】程中失水量》就越多收缩变形量也！就，越大：表8：和图11《是广西南宁原状【土样室内收缩—。试验所？测得：的收缩量与》含，水量之间的》关系：图中的三《条曲线表明当—土样的起始含—水量：。分别为36.—0％：～44.7％并同样！干燥到缩限时其线缩！率，从3.7％增大【到7.？3％所谓缩限是土体！在收缩变形》过程中由半固态【转入固态时》的界限含水量—从每：条曲线的斜率变化可！以看出？当土的含《水量：达，到缩限？之后土体《虽然仍在失水但其变！形量已经很小从对建！筑工程的影响—来说已失去其—实，际的意义《  【。 表8 《 同质土的线缩率】与含：水量关？系 】 ： ： ？。 ，。   》图，11 同质土的【线，缩率：与含水量关系 【  —   ？2，) ： 收缩变形量主要】取决：于土体本身》的收：缩性能以及含水量】变，化幅度表9和图【12为不同》质土的？线缩率与含水量关】系由图11和—图12可知当土体在！收缩：过程中其含》水量在某一起始【值与缩限《之间：变化时收缩变形量】与含水量间的变化呈！直线关系其斜率【。因土质？。。不同而异取直线段】的斜：率，作为收缩变形量的】计算参？数即土的收缩系数】其中为图《1，2中直线段两—点含水量之差值(】％)为与对》应的线缩率》的变化值 【 ， 表9  不同质！土，的线缩率《与含水量关系 【 【 ？ 《 图1》2  不同质土的】线，缩率与？含水量关系 【  》   3)  土】失水收？缩与外部《荷载：作用下的《固结：压密变形《是同向？的变形都是》孔隙比减少、密度增！大的结果但两者有根！本，性的区别《失水收？缩主要是《土的黏？粒周围薄《。膜，水或晶格水大量【散，失的结果；固结压】密变形是在荷重的】作用：下土：颗粒移动重新—排列的结果（特【别是非饱和土—在一般？压力下？并无固结排水现象）！由收缩产《生的内应力要—比固结？压密产生的内—应力大得多虽然实】际工：程中膨胀土》。的失水？收缩：和荷载作用下的【压缩沉降《变，形难于分开》但在试验室》内可：有意识地将两种性质！不同的变形区别开来！ ： 《 ，  ： 4)  膨胀土多！呈坚硬？和半坚硬状态其压缩！模量大在一》般，低层房屋所能产生的！压力范围内土的密】度改变较小》所以土在收缩前所】。处，。的压力大小》对收缩量的》。影响较小；至—于收缩过程中—土，样一旦收缩便处于】超压密状态压力改变！土密度的影响更【可以忽略不》计图1？3为云？南鸡街地区膨—胀土在自然风干【条件下不同荷载【的压板试《验沉降稳定后在【干旱季节所测—。得的收缩变形量可说！明上述问题 【 ， — 图13  云！南鸡街地区原—位收：。缩试验ssp—关系： 1基】础埋深？0.7m测试日【期19？7，。5年4～5月；2基！础，埋深0？.7m？测，试日期19》77：年3～5月》；3基础《。埋深2.0m—测试日期1977】年10～《12：月 ？    【 5：)  关于收缩变形！计，算的：经验系？数   ！。  与膨胀变形量计！算的道？。理一：样小土样的室—内试验提供的计算】指，标与原位地》。基土在收缩》变形过程中的—工作条件存在一【定的：差别为？使计：算的收缩变形量与实！测的变形《量较为接近》在全国几个》膨胀：土地区结合实际工程！。进行了室《内外的试验观—测工作？并按收缩变形计算】。。公式进行计算与统】计，分析以确定收缩变形！量计算值与实—。。测值之？间的关系对四个地区！1，5栋：民用房屋室》内外试验资料—进行：计算并与实》测值比对其结—果为收？缩变形量计算经【验系数＝0》.，58±0《.23取＝0.8对！。实际工程而言8【0％是偏于安—全的的统计分布【见表10和图1【4， 表10！ 收缩量计算的经验！系数统计《分布 】  【 图1】4，  收缩变形—量计算经验系数的】统计分布状况—。 — ，。   ？6)  计算收【缩变：。形量的公式是一个通！式其中最困难的是含！水量变化《值应根据《。引起水分减少的主】要因素确定局部热】源及树木蒸腾很【难采用计算来—确，定其收缩变形量 】 《 5：.2.10、5.】2.1？1  87规范编制！时的研究《。证明我国膨胀—土在自？然气候影响下土【的最小含水量与塑】限，之间有密切关系同】时在地下水位深【的情况下土中—含水量的变化—主要受气候因素的】降水和蒸发之间的湿！度平衡？所控制由此可—根据：长期（10》年以上）含水—量的实测资料预估】土的湿度系数值【从地区看某一—地区的气候》条件比较稳定可以】用上述方法》统计解决这样可能更！。准，确从全国看特别是一！些没有观测资料的】地区最小《含水量？仍无：法预测？因此：原规范组建立—了气候？条，件与湿度系数的关】系从：。此关系中还可预【测某些地区膨—胀土的胀缩势—能可能？产，。生的影响及其对建】筑物：的危害程《度例如在湿》度系数为0.9的地！区即使为强》亲水性的膨胀土其地！基上的胀缩》等级：可能为弱的Ⅰ级而】在，0，.7、0《.6的地区可能【是Ⅱ、Ⅲ级即土【质，完全相同的情况下在！湿度系？数较：高的地区《其分级变形》量将低于湿度系【数较低的地区；【在湿度？系，数较低的地区—,其分级《变形量将高于湿【度系数较高的地区 ！。    】 湿度系数》计算举？例   ！  ：1)  某膨胀土】地区中国《气象局？(195《1～1970)年】蒸发：力和降水量月平【均值资料如表11干！燥度大于1的月【份，的蒸发力和降水量月！平均值资《料如表12》 ？   》表11  某地【20年？。蒸发力和降水—量月平均值》 ， 》 ， 《  ： ， ， 表11中由—于实：。际蒸发量尚难—全面科学测定中【国气象局按》彭曼(H《.L.Penma】n)公式换算—出蒸发力经证—实实用效果较好公】式包括日《照、：气温、辐射平衡、】相对湿度、风速【等气象要素 ！ ， ，表1：2 干燥度大于1】的月份的《蒸发力？和降水？量 《 《  —   ？2，)计算？过程见？表13 】  ： 表13  —。。湿度系数计算过【程表 【 》 ：    由表13】。可知算例湿》度系数≈0.9 ！。 5》.2.12 — 实测资《料表明环境因素【的变化？对胀缩变形》。及土中？水分变化的影响是有！一定：深度范围的该深【度除：与当地的气象条件（！如降雨量、》蒸，。发，量、气？温和湿度《以及地？温等）有关外还【与地形地貌、—地下水和土层分布】有关：图15是云南鸡【。街在：两年内对三》个工程场地四个剖面！的含水？量沿深度变化的统】计结果在地表下0】.5m处《含水：量变化幅度为7％；！而在4.5m处变】化幅：度为2％其环—境影响已很微弱【图16由深层测标】测得：土体变形幅》度沿：其深度？衰减：的状况表明平坦场】地与坡地地形差别】的，影响较？为，显著本规范表5【.2.12给—。出的数值是》根据平？坦场地上多个实测资！料结合当地气象【条件：综合分析的结果它不！包括局？部热：源、长期《浸水以？及树木蒸腾》吸水等特《殊状况 】 含水量年变化【幅度Δω（％—）     —   ？        】位移幅度《（mm） 》  —。 ， ？ 图《15  土中含水量！沿深度的变化  】  ： ， ，     图1【6不同地形条—件，下的分层位移量 】     ！       1室！。。。内；2室外  【    《     》       1】湖，北荆门（平坦—场地）；2湖北郧县！（山地坡《肩，）， 》。 5：.2：。.14 《 室内土《样，在一定压力》下的：干湿循？环，。试，验与实？际建筑的胀》缩波动变形的观测资！料表：。明膨胀土吸水膨【胀和失水收缩变【形的可逆性》是其一？种重要的属性其胀】缩变形的幅度同【样，。取决：于压力和初始含水量！的大小因此膨—胀土胀缩变》形量的大小》也完全可通过室【。内试验获得》的，特性指标和》以及上？覆，压力的？大小和水分》变化的幅度估算【本规范式《(5.2.14【)实质上是式(【5.2.8)—和式(？5.2.《9)的叠《加综合 》    【 大量现场调查【以及沉？降观测？证明膨胀《土地基上的房屋损坏！在建筑场地稳—定的条件《下均系长期》的往复地基胀缩变形！所引起？同，时，轻型房屋比重型房】屋变形大且不均【匀损坏也重因此设】计的指？导思想是控制建筑物！地基的最大》变，。形幅度使其不—大，于建筑物地基—所允：许的变形值 ！ ，     引—起，变，形的因素很多有【些问题目前尚—不清楚有些问题【要通过？复杂的试验和计算才！能取得例如有边坡】时，房屋变？形值要比平坦—地形时大其》增大的部《。分决定于在旱、【雨，。循环条？件下坡体的水—平位移在这方—面虽然可以定性地说！明一些问题但从计算！上还：没有找？到合适而简化的方】法土力？学中类似这》样，的问题很多解—决的出路在于—找，到影响事《物的主要因素通过】。技术措？施使其不《起，作用或少起作—用膨胀土《地基变形计算指【在半无限体平面条】件下房屋的胀缩变形！计算对边坡蠕—。动所引？起的房屋下沉则通过！挡土墙、护坡、【。保湿等措施使其减】少到最小程度再按变！形控制的原则—进行设计 ！   ？  胀缩变》形量算例 — ，     1)！  某单《层住宅位于平坦场】地基础形《式为墩基加地梁基】础底面积为800】mm：×800m》m基：础，埋深d＝1m基【础底面？处的平均附加压【力＝1？。00k？Pa基底下各层土】的室内试验指标见】表14根据该地【。区1：0，。年以上有关气象资】料统计并按》本规范式《(5：.2.11)—。计，算，结果地？表下1m《处，膨胀土的《湿度系数＝0.【8查本规范表5.】2.12该地区的大！气影响深度＝3.】。5m因而取地基【胀，缩变形计算深度【＝，3.：5m ？ ？   《表14  土的室内！试验：。指标 《 【    — 2)  将基础埋！深d至计算深度【范围的？土按0.4倍基础宽！度分成8层并分别】计算出各《分层顶面处》的自重压力》和附加压力》（，图17） ！ ？ 图17 地！基胀缩变形》量计算分层示意 】 ：   》  3)  求出各！分层的平均总压力在！各相应的曲线—上查：出，并计算（《表15） 】 》 ： ，表15 膨胀变形】量计算表 【 【。     —  表15》中基础长度为L(】mm：)基础宽度为b【(mm？)  】。   4《)  表《1，4查出地表下—1m处的天然—含，水量为ω1＝0.2！05塑？限ω0＝0.2【19；则 》  —   按本规范【公，式（5.《2，.10？－1）  分别【计算出？各分层土的》含水量？变化值并计算—(表：16) 【 】表16 收缩变【。形量计？算表 【 ， ？ ，      5)！  由本规范—式(5.2.14】)求得地基》胀缩：。变形总量为》 【 5—.2.16 — 通过对55栋新】建房屋位《移观：。。测资料的统计并结合！国，外有关资《料的分析得》出表5.《2.16《有关膨胀土上建筑】物地基变《形值的允《许，值上述55栋房【屋有的？在结构上采取了诸】如设置钢筋混—凝土圈梁（或配筋】砌，体）：、构造柱《等加强措《施其结果按不同【。状况：分述如下 ！     1) 】 砌：体结：构 》     表1】7和表18为砌【体结构的实测变【形量与其开裂破坏】的状况 《 表1【7 砖石承重结【构，的，变形量？ — 表1】8 砖石承重—。结，构的局部《倾斜值？ 》 【    从4—6，栋砖石承重结构【的变形量可》以看出29栋—完好房屋中变形量小！于10mm的占其】总数的？58.62％；小于！20mm的占—其总：数的79.》31：％1：7栋损坏房屋中8】8.24％的房屋变！形量大于10m【m —   ？  ：从32栋砖石—承，重结构的《局部倾斜值可以【看出18栋完好【房屋中局部倾—斜值小于1‰—的占其总数的3【8.89％；—小于2‰的占其总】数的83.33％】14栋墙体开—裂房屋？的局部倾斜》值均大于1》‰在1‰《。～，2，‰时其损坏率达到】57.14％— 《     综上】所述对于《砖石承重结构当其】变形量小于等于1】5mm？局部倾斜值》小于等于1‰时【房，屋一般不《会开裂破坏 【     2！) ： ，墙体设置钢》筋混凝土圈梁—。或配筋的砌体结【构   ！  表？。19列出了7—。栋墙体设置钢筋混】凝土圈梁或》配，筋砌体的房屋其【中完好的房屋—有5栋其《变形量为4.9m】m～26.》3mm；局》部倾斜为《0.83‰～—1，.55？。‰两栋开裂损坏的】房屋变形量为19.！2mm？。～40.2mm；局！部倾斜为1》.33‰《。～1.83‰—其，中办公楼《。（三层）上部结【。构的处？理，措施为在房》屋的转角处》设置钢筋混凝土【构造柱三道圈梁【墙体配筋建筑—场地地？质条件复杂且—有局部浸水》和树木影响房屋竣工！后不到？一年：就开裂破坏招待所】（，二层）墙体》设置两道圈梁—内外墙交接处及墙端！配筋：房屋的平面为—“，”形三个单元由沉】降缝隔开场地—的地质？。条，件单一房屋》两端破坏较重中间】单元整体倾斜损坏较！。轻因此？设置圈梁或》配筋的砌体结—构房屋的允许变形】量，取小于等《于30mm；局部倾！。斜值取小《于等于1.》5‰ 《  》 表：19 承重墙设【圈，梁或配筋的砖—砌体： —   】 ， 3) 《 钢筋混凝》土排架结构 】 ，     钢筋】混凝土排架》结构的工业》厂，房只观测《了两栋其中一—栋，仅墙体开裂主要【承重结构《完好无损见表—20： ？   表—20 钢《筋混凝土排架—结构 【 》     —机修车间《1979年6—月外：纵墙开裂时的—最大变形量为—27.5mm相邻】两柱：间的变形《差为0.0025】l到1981年12！月最大变形量达41！.3mm变形差【达0.003—l究其原因归咎于】附近一棵大桉树【的吸水蒸腾》作用引起地基土收缩！下沉从而导致—墙体开裂但主体结】构并未损坏 【  》   单层排架【结构的？允许变形值主—要，由相邻柱基的—升降差控制》对有桥式吊车的【厂房应保证其纵向和！横向吊车轨道面倾】斜不超过3‰以保证！。吊车的正常》运行 】。 ，   我国现行的】地基：基础设计规范规定单！层排架结构基—础的允许沉降量在中！。低压缩性土上为【12：0mm；吊车轨面】允许倾斜纵向—。0.0？04横向0》.，003原《。苏联1978年出】版的建筑物地基设】。计指南中规定—由于不？均匀沉降在结—构中不产《生附加应力的房屋其！沉降差？为0.0《06l最《大或平均沉降量不大！于150mm对膨胀！土地基将上述数值分！别乘：以0.5和0.2】5的系数即升降差】取0.00》3l最大变形—量为37.5m【m结合现有有限【的资：料可取最大变形【量为40m》。。m升降差取0.0】03l为单》层排架结构(—6，m柱：距)的允许变形量】 《     4) ！ ，从全国调查研—究的结果表明膨【胀土上？损坏较多的房屋是】砌体：结构；钢筋混凝【土排架和框架结构房！屋的：破坏较少砖》砌烟囱有因》倾斜过大被拆除【的实例？但无完整的观测资料！对于浸？湿，房屋和高温》构筑物主要应做好防！水和隔热《措施对于表中—未包括？的其他房屋和—。构筑物地基》的允许变形量—可根：据上部结构对膨胀】土特殊变形状况的适！应能力？以，及使：用要求参考》有关规定确》。定 【    5》。)  上《述变形量的允许【值与国？。外一些报道的资【料基本相符如原苏联！的索：洛昌认为膨胀土上的！单层：房屋不设置任何【预防措施当变形量达！到，10mm《～20mm时—墙体：将出现约《为10mm宽的【裂缝对于钢筋—混凝土框架》结构允许变》形量：为20mm；—对于未配筋加—强的砌体《结构允许变形量【为20mm配—筋，加强时？。可加：大到：3，5mm根据南非【大，。量膨：。胀土上房屋的—观测资料J》·E·詹宁格—斯等建议当房屋的】变形量大于》12m？m～15《mm时必须采取专】门措施预先加固 】     ！6)  膨》胀土上房屋的允许变！形，量之所以小于一般】地基土原《因，在于膨胀土变形的特！殊性在各种外界因】素（如土质的不均】。匀性、季节气候、地！下水：、，局部水源和热源、】树木和房屋覆盖的作！用等）影响下房屋随！。着地基持续》的不均匀变形常【常呈现？正反两？个方向的挠》曲房屋所承受的附加！应力随？。。着升降变形的循环】往复而变化使墙【体的强度逐渐—衰减：在竖：向位移的同》时往往伴随有水平位！移及基础转动几【种位移共同》作用的？结果使结构处于更】为复杂？的应力状态从膨胀】土的特征来看土质一！般情况下较坚硬【调整：上部：结构：不，均匀变形《的作用也《较差鉴于上述种种】因素膨胀土上低层砌！体结构往往》在较小？的位移幅度时就产生！开，裂破坏 《 —。。 Ⅳ  稳定性【计算 【 ？5.2？.1：7，  根据目》前获得的大量工程】实践资？料虽然？膨胀土具《有自身？的工程特性》。但在比较均匀—或其他条件无—明显差异的情况【下其滑面形态—。基本：上属于圆弧形可【以按：一般均质土体—的圆弧滑动法—。验算其稳定性当【膨，胀土中存在相对软弱！的夹：层时地基《的失稳往《往，沿此面首《先滑：动，因此将此面作—为控制性《验算面层状构—造土系指两》类，不同土层相间成【韵律的？沉积物、具有明【显，。层状构造《特征的？土由于层《状构造土的层—状特：性表现？在其空间分布上的】不均匀性、》物理性指标的差【异性、？力学性指《标，的离散性、设计【参数：的不确定《。性等方面使》土的各向异》性特征更加突出因此！其特性基本控制了】场地的？稳定性当层面与坡】面斜交？的交角大于45°时！。稳，。。定性由层状构造土】的自身特性》所控制？小于45《°时由土《层间特性差异—形成相对软》弱带所控《制 ？