， 5.2  】地基计算《 ？ 》。 Ⅰ 基础—埋置：深度 ？ — 5.2.》1  膨胀》土上：。建筑物的基础—埋深除满足建—筑的结构《类型、？基础形式和用途以】及，设备设？施等：要求外尚《应，考虑：膨胀：土的地质《特征和？胀缩等级对结构【安，全的影响 》 《。 5.2.2  】。膨胀土场地大量【的分层测标》、含水量和地温等】。多年观测《结果表明在大气【应力的作用下近地】表土层长期受—到湿胀？。干缩循环变形的影响！土中裂隙《。发育土的强》度指标特别是凝【聚力严重降低坡地】上的大量浅层滑【。动，也往往发生在地【表下1.0m的范围！内该层？是活：动，性极为？强烈的地带因—此本规？范规定建《筑，物，。 基础埋置》深度不应《小于1.0m ！ 5.2.3 ！ ，当以基础埋》深为主？要预防措《施时对？于平坦场《地基础埋深不—。应，小于：当地的大气影响【急剧层？例如安徽合肥基【础埋深大于1.6m！时地基？的胀缩变形量已【能满足要《求可不再采取其他】。防，治措施？；云：南鸡街地区有6【栋平房基础埋—深1.5m～2.】0m经过《多年的位《移观测房《屋的：变形幅度仅为1.4！mm～4《。。.7mm房屋—完好无损而另—一栋：房屋基础《埋深为0.6—m房屋的位移幅【度达到？49：.6m？m，房屋严重破坏但是】对于胀缩等级—为Ⅰ：级的膨胀土》地基上的《(1～2)层房屋】过大的？基础埋深可能—使得造价偏高因【此可采用《墩式基础、柔性结】构以及宽散》水、砂垫层等措施】减小基础埋深如在】某地损坏房屋—地基上建造的—试验房屋采用墩式基！。础加：砂垫层后基础埋【深，为0.5m也未发】现房屋开裂但是【离地：。表1m？。深度内？地基土含水量变【。化幅度及上升、【下降变形都较大对Ⅱ！、Ⅲ级膨胀土上的建！。筑物容易引起开裂】。 》     由于各】种结构的允许变形值！不同通过变》形计算确定合适的基！础埋：深是比较有效—而经济的方法— ：。 5.2.】4  式《(5.2.4)【。是基于坡度小于1】4°：。边坡为稳定》边坡的概念以及本规！。范第4.3.2条第！1款平坦场地的条件！而定的当场》地，的坡度为5°～1】4°、基础外边缘距！坡肩距离大于10】m时按平坦场—地考虑；小于—等于10m时基础埋！深的增加深》度按(10－l【p)tanβ＋0.！30取用以降—。。低，因坡地临空面—增大而引起的环【境变化对土中水分】的，。。影响 ！ Ⅱ  承》载力计算 — —5.2.6  【鉴，于膨胀土《中发育着不同方向】的众多裂《。隙有时还存在薄的】软，弱夹层特别》是吸水？膨胀后土的抗剪【强度指标C、φ【。值呈较？。大幅度降低的特性膨！胀土地？基承载力《。的修正不《考，虑基础宽度的影响而！深度修正系数取1】.，0如原？苏联学者索洛昌【用，天然含水量为32】％～37％的膨胀】十在无荷条件下浸水！膨胀稳定后》进行快剪试验—Ф，值由：。14°降为》7°：。降，低了50％；—C，值由67《kPa降为》15kPa降低【了78？％我国学者廖济川用！天然含水量为2【8％的滑《坡，后，土样进行先干—缩后浸水《的快剪及《固，结快剪试验》其C、Ф值都减少】了50？％以上？ 》 Ⅲ  —变形计算 ！ 5.2.7 ！ 对：全国膨胀土地—区7个省中16【7，栋不同场地》条件有代表性的房】屋和构？筑物（其《中包括23栋新【建试验？房）进？行了(？4～1？0)年的竖向—和水平？位，移、墙体裂缝、【室内外不《。同深度的土体—变形和含水量—、地温以及树木【影响：的，观，。测工作对158【栋较：完，整的资料进行统计】分析表明《由于各地场》地、气候和覆—盖，等，条件的不同膨胀土地！基的竖向变形特征可！分，为上升？型、下降型和升降循！环，波动型三种如—图8所？示 ？ ， ， 【 图8 膨胀土上】房屋的变《形形：态 》 ， 1上升型》变形；？2升降？循环型变形》；3下？降型变形 —。  》。。   ？  表5是我国膨】胀土地区155栋】有代表性的房屋【长期竖向位移—观测：结果的统《计 《 ， 表5 》膨，胀，土上房屋《。位移统？计 ！     上！升型位移是由于房屋！建成后？地基土吸水膨胀产】生变形导致房屋【持续多年的上升如图！8中：的曲线？。1例：如河南平顶山市一】栋平房建于1—975年的》旱季房？。屋各点均持续上升】到1979年上升】量，达到4？5mm应当》指出房屋《各处的上《升是不均《匀的且随《季节波？。。动这种不均匀变形达！到一定程度就会导致！房屋开？裂破坏产生上升型位！移的：主，要原因？如下 — ， ，  ：  ：   ？ 1)建房》时气候干《旱土中含水量偏【低； ？ 《        】 2)基坑长期曝】晒； 】     》  ： 3)？建筑：物使用期间长—期受水浸润 】  《   波动》型的特点《是房屋位移随季节】性降雨、《干旱等气候变化【而周期性的上升或下！降一：个水文？年基本为一循—环周期？如图8曲线》2我国膨胀》土多：分布于亚干旱—和亚湿润气候区土的！天然含水量接—近塑限房屋位—移随气候变化的特】。征比较明显表6是各！。地气候与房屋位【。移状况的对照可以看！出在广西、》云，南，地区房屋《一般在二、三季【。度的雨季因土中【含水量增加而—膨胀上？升；在四、一季度的！旱，季随土中水分—大量：蒸发而收缩下沉【但长江以北》的中原？、江：。。。淮和华北地区情况却！与之相？反这是因为该—地，区雨季集中》在(7～8)—月份并常以暴雨【形式出现《地面径流量》大向土中渗入量少】房屋的位《移主要受地温梯度】的变化？影响而上升或下降在！冬、春季节地表温度！远低于下部恒—温带根据土中水【分由高温向低温转】移的规律水分—由下部向上》部转移使上部—土中的含水量增大】而导：致地：基土上升；》在夏、？秋季节？水分向下转移并有】大量：的地面蒸发使—地基土失水而收【缩下沉 ！  表6 各—。。地气：候与房屋《。位移 ！。 ？ ：。    《 下降型《常出：现在：土的天？然含水量较高(例】如大于1.2ωp）！或建筑物靠近—边坡地带《如图8中《的曲线3《在平坦场《。地，房屋下？降位移主要是—土中：水分：减少地基产生收缩】变，形的结果土中水分减！少，可能是气候》干旱：水分大？量蒸发的结果也可】能是局部热源—或，蒸腾量大的种木【（如桉树）大量吸】取土中水分的—结果：至于临？坡建筑物位移持【续下降一方面是【坡体临空面大于【平地：。土中水分更容易蒸发！。而导致？。较平：坦场地更《大，的收缩变形》另一方面坡体向外侧！移，而，产生的？竖向变形（即—剪应变引起）这种】在三向应《力，条，件下：侧向位移引起的竖向！。变形是不可逆的湖】北郧县膨胀》土，边坡观测中就发【现了上述状况它的发！展必然导致》坡体滑动上述下降】收缩：。变形量？的计算？是指土体失水—收缩而？引，起的：竖向下沉在设计中】应避免后一种情【况的发生 】     本条给！。。出的天然地表下【1.0m深度处的含！水量值是经》。统计分？析得：出的一般规律未包】括荷载、覆盖、【地温：之差等作用的—影响当土中》的应力大于其膨胀】力，时，土体就不《会发生膨胀变形由】收缩变形控制—。对于高重的建—筑物当基础埋—于大气影响急剧层】以下时主要》受地基土的压—缩变形控制应按【相关技术《标准进行建筑物的沉！降计算 《 》5.2.8 — 式(？5.：2.8？)实际上是地基土在！不同压力下各层土膨！胀，量的分层总和—计算图式和》参数的选择是根【据膨胀土两》个重要？。性质确定《的  】   1)  【当土的初始含水量】一定时上覆压力【小膨：。胀量大压力大时膨】胀量小当压力超过土！的，膨胀力时就不膨胀】并出：现压缩？膨胀：力与：膨胀量？呈非线性关系在计】算过程中如》某压力？下的膨胀率为负【值时：即，不发生膨胀变形该层！土的膨？胀，量为零 】  ：。   2)  当】土的上？覆压力一定时初始含！水量高的土》膨胀量？小初始含水量—低的土膨《胀量大含水量—与膨胀量之间也为】非线性关系地基土】的膨胀变形过程【是其含水量不断【增加的过《程膨胀量随其含【水量的增加而—持续：增大最终《。到达某一定》值因此膨胀量的【计算值是预估的最终！膨胀：变形量而不是—某，一时：段的变形量》  【  ： 3)  关于膨胀！变形计？算的经验系数—    ！。 室内和原位的膨胀！试验以及房屋的变形！观测资料都》能，反映：地基土的膨胀变形随！土中含水量和—上覆压力的不同而】变化的特征》为我们提《供了用室内试验指标！来计算地基膨胀变】形量的可能性—但是由？室内试验指》标提供的计》算参数是用厚—度和面积都较小的】试，件在：有侧限的《环，刀内经充分》浸水而取得的—而地基土在膨胀【变形过？程中受力情况及【浸水和边界条件都与！室，内试验有着较大【的差别上述》因素：综合影响的结果【给计算膨胀变形【量和实测《变形量之间带来【。。较，。大的差别为使计算膨！胀变形量较为接近实！际必须？对室内外的试验观】测结果全面地进【行计算？分析和比对找—出其：间，的数量关系这就【是膨：胀变形计算》的经验系数》 —    对》河北邯郸、河南平】顶山、？安徽合肥、湖北荆】门、广西《宁明、云南鸡街和蒙！自等：地的40项浸水【载荷试验和6—栋试验性房屋以【及12栋民用房屋的！室内外试验资料【。分别计算膨胀量与】实测最大值进行比】对根据统计分析浸】水部分的《＝0.47±—0.12 【。 ？    图》9是按＝0.4【7修正后的计—算值与实测值的比较！结果表7《和图10为浸—水部分的《统计分布状况1【2栋民？用房屋的中》值与浸水部分相同只！有平顶山地区—的，偏，大且离散性》也较大？这，是由于室内试—验，资料较少且欠完整】的，缘故：考虑到实际》应用取＝0.6时对！80％的房屋是偏于！安全：的 【  表7《 膨胀？量（浸？水部分）计》算的经验系数统计】分布 》 ？。 ， — 图9 计！算膨胀量与实测膨胀！量的：比较 【 图1！0 膨？胀变：形量计算经验系数的！统，计分布状况 ！ 5.2.—9 ： 失水收《缩是：。膨胀土的另》一，属，性收：缩，变形量的大小取【。决，于土的成分、密度和！。初始含水《量   ！  1)  就同一！性，质，的膨胀土而言在相】同，条件下其《初始含水量越—高（：饱和度越高孔—隙比越大）在收缩】过，程中：失水量就越多收缩变！形量也？。就越大表8和图1】1是广？。西，南宁原状土样室内】收，缩试验所测》得的：收缩量？与，含水量之间的关系】图中的三条曲线表明！当土样的起始含水量！分别为36.0％～！44.7％并同样】干燥到？缩限时其线缩—率从3.7》％增大？到7：.3％所谓缩限【是土体在收缩变形过！程，中由半固态》转入固态时的界【限含水量从每条【曲线的斜率变化可以！看出当土《的含水量达到—。缩限之后土体虽然仍！在失：水但其变形量已【经很小从对建筑【工，程的影响来说已【失去其实际的意义】   表！8  同质》土的线缩率与含水】量关系 《 ！ 】  图11 —同质：土的线缩率》与含水量关系 【 ？     2【)  收缩》变形量主《要取决于土体本【身的收缩性能—以，及含水？量变化幅度表9和】图1：2为不同质》土的线？缩，率，与，含水量关系由—图1：1和：图12可知》当，土体：在收缩过程中其【。含水量在某》一起始值与缩限【之间变化时收缩变形！量与含水《量间的变化呈直线】关系其斜率因土质】不，同而异取《直线：段的：。斜率作为收缩—变形量的计算—。参数即土的收—缩系：数其中为图1—2中直线段》两点含？水量：之差值(％》)为：与对应的线》缩率的变《化值 【 表：9 ： 不同质土》的线缩率《与含水量关系 【 ？ 》 — 图12 【。 不同质土的—线缩率与含水量关】系， ？  《   3)  【土失水收缩与外部】荷载作？用，。下的固结《压密变形《是同向的变》形都是孔隙比—减少、密度增大的结！果但两者有根本性】的区别失水》收缩主要是土的黏】粒周围薄《膜水或晶格》水大：量散：失的结果《；固结压密变形【是在荷重的》作用下土颗》粒移动重新排—列的结果（特别是非！饱和土在《一般压力下并无固】结排水现《。象）由收缩产生的内！。应力要比固结压密产！生的内应《力大得多虽》然实：际工程中膨胀土的失！水收缩和荷》载作用下的压缩【沉降变形难于分开但！在试验？室内可有《意识：地将两种性质不【同的变形区别—开来 】    《4)  膨胀土多】呈坚硬和半坚硬状】态其压缩模量—大，在一：般低层房屋所能【产生的压《力范围？内土的密《度改变较小所以土】在收缩前所处的压】力，大小对收缩量的影】响较小；至于收缩】过程中？土样一旦收》缩便处于《超压密状态》压力改变土》密度的影响更可【以忽略不计》图13？为云南？鸡街地区膨胀土在自！然风干条件下不同荷！载的压板试验沉【降稳：定后在干旱季节所测！。得的收缩《变形量可说明上【述问题 ！ 图【13  《云南鸡街地区—。原位收缩试验ss】p关系 】 1基础埋深0【.7m？测试日期1》。。975？。年4～？5月；2基础埋深】0，.7m测试日期19！77年3～5月；】3基础埋深2.【0m：测，试，日期1977年10！～12月 》 《     5)【  ：关于收缩《变形计算的》经验系数《 ？     与膨！胀，变形量计算的道理一！样小土？样的室？内，试验提？供的计算指标与【原位地基土在—收缩变形过程中的】工作：条件：存在一定的》差别：为使计算的收缩变形！量与实测的变形量较！为接近在全》国几个膨胀土地区结！合，实际工程进行了室内！外的：试验观测工作—并按收缩《变形计算公式进【行计算与统计—分析以确定》收，缩变形量计》。算值与实测值—之间：的关系对四个地【。区15栋民用—。房屋：。。室内外试《验资料进行计算并与！实测值比对其—。结，果为收？缩变形量计算经验系！数＝0.58±0.！23取？＝0：.8对实《际工程而言80％】是偏于安全的的【统计分布《见表1？0和图14》 ， ？ 表10 —收，缩量计算的经验【系数统计分布 】。 【   —。 图》14  《收，缩变形量计算经验】系数：的统计分布状况【   】  6)《  计算《收，缩变形？量，的公式是一》。个通式其中最困难】的是含水量变化【值，应根据引起水分减少！。的主：要因素确定局部热源！及树木蒸腾很难【采用计算《来确定其收》缩变形量 》 5.【2.10、5—.2.11  8】7规：范编制时的研—究证明我国膨胀土在！自然气候影响下土】的最小？含，水量与塑限之间有】密切关系同》时在地下水位深【的情况下《。土中含水量的变【。化主：。要受：气，候因素的降水和蒸发！之间的湿度平衡所】控制由此可》根据长？。期（10年以—上，）含水量的实测【资料预估《土，的湿度系数值从【。地区看某一地—区的气？候条件比《较，稳定可以用上述方法！统计：解决这样可能更准】确从：全国看特别》是一些没有观测资】料的地？区最：小含：水量仍无法预测因此！原规范组建立—了气候条件与湿度】系数的？关系：从此关系中还—可预测某些地区【膨，胀土的？胀缩势能可》能产生的影响及其对！。建筑物的危》害程：度例如在湿度系数为！0.9的地区即【使，为强亲水性的膨胀】。。土其地基上》的，胀，缩等级可能》为弱的Ⅰ级而—。。在0：。.7、0.6—的，地区可能《是Ⅱ：。。、Ⅲ级即土质完全相！同的：情况下？在湿：度系数较《。高的地区其分级变】形量：将低于湿度系数较】低的地区《。；在湿度《系数较低的地区,其！分级变形量将高于】湿度系数《较高的地《区   ！  湿？度系：数计算举例 【     】1)  某》膨胀土？地区中国气象局【(，1951～1—970)年》蒸，发力和降水量月【平均值？资料如表《11干燥度大于1】的月份的《蒸发：。力和降水《量月平均值资料【如表12 —   —。表11  某—地20年蒸发力和】降水：。量月平均值》 —。 ？   》  ：表，1，。1中由？于，实际蒸发《量尚难全面科学测定！中国气象局按—。彭曼(H.L.【Penma》n)公式换算出【蒸发力经证》实实用效《。果较：好公式包括日照、气！温、辐射平衡—、相对湿度、风【速等气象要素 ！ 表12— 干燥？度大于1的月—份的：。。蒸发：力和：降，水量 》 》 ，   》  2)《计算：过程见？表13 【。 ，   表13—  湿度系》数，计算过程表》 ！   》  由表13可知算！例湿：度系数≈0.9【。 ？ 5.2—.12 《 实测资料表—明环境因素》的变化对胀》缩变形及土中水分】变化的影《响是有一定深度范】围的该？。深，度除与当地的气【象条件（《如降雨量、》蒸，发量、？气，温，和湿：度以及地温等—）有关外《还与地形地貌、地下！水和土层分》布，有关图1《5是云南鸡》街在两年内对三个】工程场地四个剖【面的含水量沿—。深度变化的统计结】果在地表下》0，.5m处含水量变】化幅度为7％；而在！4，.5m处变》。化幅度为2％其环】境影响已《很微弱图16由深】层测标测得土体变形！幅度沿其深度衰【。减的状况表》明平坦场地与坡地】地形差别的影—。响较为显著本规【范，表5.2.12给】。出的数值是》根据平？坦场地上多个实测】资料结合当地—气象条件综合分析的！结果它不《包，。括局部热源、长期浸！水以及树木蒸腾【吸，水等：特殊：状况 — 含水量》年变化幅度Δ—ω（％） 》。        】。  ：     位移幅】度（mm） 】   》 ， 《 图15  —土中含水量沿—深度的变化   】       【 图16不同地形条！件下的分层》位，移量 【         ！   1室内；【2室外      ！  ：  ：。        】1湖北荆门（平【坦场地）《；，2湖北郧县（山【地坡肩）《 5【.2.14  室内！土样：。在一定压力》下的干湿循环试【验与实？际建筑的胀缩波【动变形的观测资料】表明膨胀土吸—水膨胀和失》水收：缩变形的可》逆性是其《一种重要的属性其】胀缩变形的》幅度：同样：取决于压力和初【始含水量的大—小，因此膨胀《土胀缩变形量—的大小也完全可通】过室内试验获—得的：特性指标和以及上】覆压力的大小和【水分：变化的幅《度估算本《规范式(5.2【.14)实质上是】式(5.2.—8)和式(5—.2.9)的叠【加综合 《   【  ：大量：现场：调查以？及沉降观测证明膨胀！土地基？上，的房屋损坏在建【筑场地稳定的条【件下均系长期的【往复：地基胀？缩变形所引》起，同时轻？型，房屋比？重型：房屋：变形大且《不均匀？损坏：也重因此设计的指导！思想是控制》建筑物地基》的最大？变形：幅度使其不大于建】筑物地基《所允许的变形值 】   【。 ， 引起变《形的因素很多有些问！题目前尚不》清楚有？些问题要通过复【杂的试验和》计算才？能取得例如有—边坡时房屋变形值要！比平坦地形》。时大其增《大的部分决定于在】旱、雨循环条件下坡！体的：水平位？移在这方面虽然【可以：定性地说《明一些问《题但从计算上还没有！找到合？。适而：简化的方法土—力学中类似这样的】问题很多解》。决的出？路在：于找到影响事物的】。主要：因素：。通过：技术措施使其不起】作用或少起作用【膨胀土地基变—形计算指在半无【限体平面条件下房屋！的胀缩变形计算【对边坡蠕《动所引起的房—屋下沉则通过挡土墙！。、护坡、保湿—等措施？。使其减少到》最小程度再按变【形控制的原则—进行设？计 — ，。    胀缩变形量！算例：  【   1)  某】。单层：住宅：位于平坦场地—基础形式为墩基【。加地：梁基础底面积—为800mm×8】00mm基础埋深d！＝1m基《础底面处的平均附加！压力＝10》0kPa基底—下各层土《的室：内试验指标见表14！根据该？地区1？0年以上有》关，气，。象资料统计并按【本规范式(》5.：2.11)计—算结果地表》下，。1m处？膨胀土的湿度—系数＝0.8查本规！范表5.2.12】该地区的大气影【响深度＝3.5【m因而取地》基胀缩变形计算【深度＝3.5m ！   表1】4  土的室内试】验指标 ！ 》。。     2)【。  将基础埋—深d：至计算深度范围的土！按，0.4倍基》础宽度分成8层并】分，别计算出各分—层顶面处的自重压】力和：附加压力《（，图17） 》 ？ 【 图17 》地基胀缩变形量计】算分层示意 —    】。 3)  求出【各分层的平均总压力！在各相应的曲线【上查出并计算（【表，15） 《 《 【表1：5 膨胀变形—。量计算表 【 【 ，。   ？  ：  表15中基础】长度为L(mm【)基础宽度为b【(mm) 】 ，     4) 】 表14查》。出地表下1》m处的天《然含水量为》ω，1＝0.《205塑限ω—0＝0？.2：19；则 【 ：     按—本规范公式》（5：.2.10－1） ！ ，分别计算《出各分层《土的含水《量，变化：值并计算(表1【6) 《 ？ ？ 《表16？。 收缩变形量计算】。表， 》。 ：  —    5》)  由本规范式(！5.2.14)求】得地基胀缩变—形总量为 【。 — 5《。.2.16  通】过对5？5栋新建房屋位【移观测资料的统计并！结合国外有关资料的！分析得出表5—.2.？16有？关膨胀土上建—筑物地基变形值【的允许？值上：述，5，5栋：房屋有的在结—构，上采取了诸如—设置钢筋《混，凝土圈梁（》或配筋砌体）、【构造柱等加》强措施？其结果按不》同状况？分述：如下 》     1】)  砌体结构【 ， 》   ？ 表1？7和表1《8为砌体结构的实测！变形量与其开—裂破坏？。的状：况 【表17 砖石承【重结构的变形量 】 ？ 表！18 砖《石承重结《构的局部倾斜值 】 —     ！从46栋砖石—承重结构《的，变形：量可以看《出，29栋完好房屋【中变形量《小于10《mm的占其》总数的5《8.62％；小于】20mm的》占其总数的79.3！1％17栋损—坏房屋中88.【24％的房屋变形】量大于10mm 】  —   ？。从32栋砖石承【重结构的局》部倾：斜值可以《看出18栋完好【房屋中局部倾斜值】小于：1‰的？。占其总数的38.8！9％；？小于2‰的占其总】数的83.33％】。14栋墙体开—裂房屋的《局，部倾斜值均大于1‰！在1‰？～，2，‰时其损坏率达到】57.1《4％ 】    综上所述对！于，砖石承重结构当其变！形量小于等于—1，5mm局部倾—斜值小于等》于，1‰时？房屋一般不会开裂】破坏 】    2)  】墙体设置钢筋混凝土！圈梁或配筋的砌体】结构 —  ？   表1》9，列出了7《栋墙体设置钢—。筋混凝土圈梁或配筋！砌体的房屋其中【完好的房屋有5栋其！变形量为4.9mm！～26？.3mm；局部【倾斜为0.83‰～！1.5？5，‰两栋开裂损坏的房！屋变形量为19.2！。mm～？40.2m》m；局部倾》斜为1.33‰～1！.83‰其》中办：公楼（？三层）？上，部结构的处》。理措：施为在房屋的转角】处设置钢《筋混：凝土：构造柱三道圈梁墙体！配筋建筑场地—。地质条？件复杂且有局部浸】水和树木影响房屋】竣工后不到一年就开！裂破坏招《待所（二层）墙体设！置两道圈梁内外【墙交接处及墙端配】筋房屋的平面为“】”形三个单元—由沉降缝隔开场地】的，地质条件单一房屋两！端破坏较重中间单元！整体倾斜损坏较【轻因此设置》圈梁：。或配筋的《砌体结构房屋的允许！变形量取小于等于】。30m？m；局部倾斜值取】小于等？于1.5‰ —   【表，19 承重墙设圈】梁或配筋《的砖砌体 — ？ 》     3) ！ 钢筋混凝》土排：架结构 》  》 ，  钢筋混凝土排架！结构的工业厂房只】观测了？两栋其中《一栋仅墙体开—裂主要？承重结？构，完好：。无损见表20 】。 ，   》表20 钢筋—混，凝土排？架结构 《。 》   】  ：机修车间19—79年6月外纵墙开！裂时的最《。大变形量为》27.5mm—相邻两柱间的变形差！为0.0《025l《。到1981年1【2月最大变形量达4！1.3mm》变，形差达0《.003l》究其原因归咎—于附近一棵》。大桉树的吸》水蒸腾作《。用引起地基土收缩下！沉从而导《致墙体开裂》但主体结构并未【损坏  ！   单层排架【结构：的允许变形值主【要由相邻柱》基的升降差控制对有！桥式吊？车的厂房应保—证其：纵向和横《。向吊车轨道面—倾斜不超过3‰【以保证吊车的正【常，运行 】    我国—现行的地基基础设】计规范？规，。定单层排《架结构基础的—允许沉降量在中【低压缩性土上为1】20mm《；吊车轨面》允许：倾斜纵向0.00】4横向0.》003原苏联197！。8年出版《的建筑物地基设【计指南中规定由【于，不，均匀沉降在结—构中不产生》附加应力的房屋【其沉降差为0—.006l最大或平！均沉降量不大于15！。0mm对膨》。胀土地基将上述【数值：分别乘？以0.5和》0.2？5，的，系数即？升降差取0.0【03l最《大，变形量为3》7.5mm结合现有！。有限的？。资料可取最大变【形量为40m—m升降差《。取，0.003l为单层！。排架结构(6m柱距！)的允许变形—量   ！  4？)  从全》国调查研《究，的结果表《明膨胀土上损—坏，较多的房屋是砌体】结构；钢筋混—凝土排？架和框架结构房屋】的破：坏，较少砖砌烟囱有因】倾斜过大被拆除的实！。。例但：。无完整的观测—资料对于浸湿房【屋和高温构》筑物主？要应做好防水—和，隔热措？施对于表中》未包括的其》他房屋和构筑物地】基的允许变形量可】根据：上部结构《对膨胀土特殊变形】状况的适《应能力以及使用要】求参考有关》规定确定 】     —。5)  上》述变形？量，的允许？。值与：国外一些报》道的资料《基本相符如原—苏，。联的索洛昌认为膨】胀土上的单层房屋】不设置任何预防措施！。当变：形量达到10m【m，～20mm时墙体】将出现约为10mm！宽，。的裂缝对于钢—。筋混凝土框架结构】。允许变形《量为2？0mm；对于未【配筋加强的砌体结构！允许变？形量：为20？mm：配筋加强时》可加大？到35mm根—据，南非大？量膨胀土《上房屋的观测—资料J·E·詹宁格！斯等建议当房屋的】变形量？大于12mm～【15mm时必须采取！专门措施《预先加固 》    】 ，。6)  《膨胀土上房屋的允许！变形量之所以—小于一般地基土原】因在于膨《胀土变形的特—殊，性在各种《外界因素（如土质的！不均匀性、季节【气，候、地下水、—局部水源和热源【、树木和房屋覆盖】的作用等）影响下】房屋随着地》基持续的不》均匀变？形常常呈现正—反两个方向的—挠曲房屋所承—受的附加应力随着】升降变形《的循环？往，复，而变：化使：墙体的强度逐渐衰】减在竖向位移—的同时往往伴随有水！平位移及基》础转动几种位—移共同作用的结果使！结构处于更为复杂】的应：力状态从膨胀—土的特？征，来看土质一般—情况下较《坚硬调整上部—结构不？均匀变形的作—用也较差《鉴于：上，述种种因素》膨胀土上低层砌体】结构往往《在较小的位移幅度】时，就，产生开裂破》坏 《 Ⅳ—  稳定《性计算？ — ：5.2？.17  根据目】前获得的大量—工程：实践资料虽然膨胀】土具有自身的—。工程特性但在比【较均匀或其他条件无！明显差异的情—况下其滑面形态基】本上：属于：圆弧形可以按一般均！质，土体的圆弧滑动法验！算其稳定《性当膨胀土中存在】相对软弱的夹层时】地基的失稳往往沿此！。面首先滑动因—此将此？面作为控《制性验算面层状构】造土系指两类不【同土层？。相间成韵《律的：沉积物、具有明【显层状？构造特征的土—由于层状构造土的层！状特性？表现在其空间—。。分布上的不均匀【性、物理性指标的】差异：性、力？学性指标的离—散性：、设计参数的—不确定性等》方面使土的各向异性！特，征更加？突出因此《其，特性基本控制—了场地的《稳定性当层面与【坡面：斜交的交角大于【45°时《稳，定性由层《。状构：造土的自身特性所控！制小：于45°时由—土层间特性差异形】成相对软《弱带所控制 — ，