。 5.2 】 地基计《算 — Ⅰ— 基：础埋置深度 — 《 ， 5.2.1  ！膨胀土上建筑物的】基础埋深《除满足建筑的结【。。构类型、基》础形式和用途以及设！备设施等要》求外尚应考》虑膨胀土的地质特征！和，胀缩等级对结—构安全的影响 【 ：。 5.2.2 ！ 膨胀土场》地大量？的分：层测标、含水—量和地温等多年【观测结果表明在大】。气应力的作》用，下近地表《土层长？期受到湿胀干—缩循环变《形的影响土中—裂隙：发育土的强》度指标特别是凝聚】。力严重降低坡地上】的大量？浅层滑动也往—往发生在地表—下1.0m的范围内！。该层是活动性—极为强烈的地带因】此本规范规定—建筑物 基础埋置深！度不应小于1.0】m 《。 ： 5.2.》3  当以基础【埋深为主要预防【措施时？对，于平坦场《地，基础埋深不应小于当！地的大？气，影响急剧层例如安徽！合肥基础埋》深，大于：。1.6m时地基的胀！缩变形量已能满【足要求可不》再采取其他防治【措施；云南鸡街【地区有6《栋平房基础埋深【1.：5m～2.0m经】过多年？的位：。移观测房屋的变形】幅，度，仅为1.4m—m～4.7m—m房屋？完，好，无损而另一栋房【屋基础埋深为0.6！m房屋的位移幅度】达到4？9.6？mm房屋严重破坏】但是对于胀缩等级】为Ⅰ级的膨胀土地基！上的(1《～2)层房屋过【大的基？础埋深可能使得造】价偏高？因此可采用墩式【基础、柔性结构【以，及宽：散水、砂垫层—等措施？减小基础埋深如在】某地损坏房屋地基】上建造的试》验房屋采用墩式基】础加砂垫层后基础埋！深为0.5m也未发！现房屋开《裂但是？离地表1m深度内】地基：土含水量变》化幅度？及上：。升，、下降？变形都较大对Ⅱ、Ⅲ！级膨胀土上的建筑】物容：易引起开《裂   ！  由于各》种结构的允许变形】值不同通过变形计】。算确定合适的基础埋！深是比较《有效而经济的—方，法 ？ 5.2.4！  式(《5.2.4)是基于！。坡度小？于14？°边：。坡为稳定边坡的概念！以及本规《范第4.3.2条第！1款平坦场》地的条件而定的当场！地的坡度为5—°～14°、基础外！边缘距坡《肩，距离大于10m【时按：平坦场？地考虑；小于等【于1：。0m：时基础？埋深：的增加深度按(10！－lp)ta—nβ＋0.30【。取用以降《低因坡地临空面【增，大而引起《的环境？。变化对？土中：水分的影响 — 【Ⅱ，  承载力计算 】 5.！2.6  鉴于【膨胀土中《发育着不《同方向的众多—裂隙：有时还存在薄的软】弱夹层特别是—吸水膨胀后土的抗】剪强度指标C—、φ值呈《较大幅度降低的【特性膨胀土》地基承载力的—修正不？考虑基础宽度—的影响而深度—修，正系数？取1.0如》原苏联？学者索洛昌用天然】含水量为32％～3！7％：的膨胀？十在无荷条》件下：浸水膨胀稳定后进】。行快剪试验Ф值由】1，4°降为《7°：降低了50％；C】值由6？7k：Pa降为15kP】a降低了78％我国！学者廖济川用—天然含水量为2【8％的滑坡后土【样，进行：先干缩后浸水的快】剪及固？结快剪试《验其C、Ф值都减】少了50％以上【 【 Ⅲ  变形计【算 — 5.》2.7 《 对全国膨胀—土地区7个》。省中167栋不同】场地：。条，件有代表性的房屋和！。构筑物（其》中包括23栋新建试！验房）进行》了(4～10)年的！竖向和水《平位移、墙体—裂缝、？。室内外不同深度的】土体变形和含—水量、地温》以及树木影》响的观测工作对【1，58栋较完整—的，资料进行统计分析】表明由于各地场地】、气候和覆盖—等条件的不》。同膨胀？土地：基的竖向变》。形特征可分为—上升型？、下：降型和升《降循环波动》型三种如图8所示 ！ 《 图】8 膨胀土上房【屋的变形形》态 ： ： ？1上升型变形；2升！降，循环型变《形；3下降型—变形 】      表5是！。我国膨胀土地区1】55栋有代表性的】房屋长期《竖向位？移观测结果的—统计 ？ ， 《表5 膨《胀土上房屋位移统计！ ： —。     上！升型位移是由于房】屋建成？。后地基土吸水—膨胀：产生变形导致房【。屋持续多年的上【。升如图8中的—曲线1例《如河南平顶山市一栋！平房建于《1975年的旱季房！屋各点均《持，续上升到《1979《年上：升量达到《4，5mm应当指出【房屋各处的上升是】不均匀的且随季节】波动这种不均匀变】形，达到一定程度就【。会导致房《屋开裂破坏产生【上升：型位移的主》要原：因如下 《。   【   ？。   1)建—房时：。气，候干旱土中含水量】偏低； 【        ！ 2)基坑长期【曝晒； ！  ：。   ？   3)》建筑物使用期间【长期受水《浸润 》     【波，动型的特《点是：房屋位移随季节性】。降雨、干旱等气候变！。化而周？期性：的上升？或下降一个水文年】基本为一循环—。周期如图8曲线2】我国膨胀土多—分布于亚干旱和【亚湿润气《候区土的天然含水】量接近塑限房屋位移！随气候变《。化的特征比较明显】表，6是各地气候与房】。屋位：移状况的《对照可以看出在广西！、，云南：地区房屋一》般，在二、三季度—的雨季因土中含【水量增加而膨胀上升！；在：。四，、一季度的》旱季：随土中水分大量蒸发！而收缩下沉但长【江以北的中》原、江？。。淮和华北地区情况】却与之？相反这？是因为该地》。区雨季集中在(7～！8)月份《。并常以暴雨形式【出现：地面径？流量大？向土中渗入量少【房屋的位移主要【受地温梯度》。的变：。化影响而上升或下】降在冬、春季节【地表温度远低于下部！恒温：带根据土中水分由高！温向低？温转移的规律—水分：由下：部向上部转移使【上部土中《的含：水量增？大而导致地基土上】升；在夏、秋季【节水分向下转移并有！大量的？。地面蒸发使地—基土失水而》收，缩下沉 —   表—6 各地气候—。与房屋位移 — ！      【下降型常《出现在土的天然含】水量较高(例如【大于1.2ωp）或！建筑物靠近》边坡地带如》图8中的《曲线3？在，平坦场地房屋—下降位移《主要是土中水分减少！地基产生收缩变形】的结果土中水分减】少可能是气候—干旱水分大量蒸【发的结果也可—能是局部《热源或蒸腾量大的种！木（如桉树》）大量吸取》土中水分的结果【至于临？坡建筑物《位移持？续下降一方面—是坡体临空面大于】平地：。土中水？分更：容易蒸？发而导致《较平坦场地更大的收！缩变形另一方面坡】体向外侧《移而产生的竖向变形！（即剪应《变引起）这种—在三向应力条件下】侧向位？移引起的《竖向变形是不可逆】的湖北郧县膨胀【土边坡观测中—就发现了上述状【况它的发展必—然导致？坡体滑动上述下降收！缩变形量的计算是指！土体失水收缩而引起！的竖向下沉》在设计中应避免【后一种情《况，的发生 —  《   ？本条给出的天—然地表下1.0m】深度处的含水—量值：是经：统计分析得出的【一般规？律，未包括荷载》、覆盖、地温之差等！作用的影响当土中的！应，力大于其膨胀力时】土，体就不会发生膨【胀，变，形，由收缩变形控制对】于高重的建》筑物当基础埋于【大气影响急剧—。层以下时主》要受：地，基土的？压缩变形控制应【按相关技术标—准进行建筑物的沉降！计算 【 ，5.2.8  式(！5.2.8》)实际上是地基土】在不同压力下各【层，。土膨：胀，量的分层《总和计算图》式和：参数的选择是—根据膨？胀土两个重要性【质，确定的 】     1)【  当土的》初始：。含水量一定时上【覆压力小膨胀量大】压力大时膨》胀量小当压力超过土！的膨胀力时就不膨】胀，并出现压缩膨胀力与！膨，胀量呈？非线性关系在—计算过程中》如某压力下》的，膨胀率为负值时即】不，发生：膨胀：。变形该层土的膨胀量！。为零 】    2) 【 ，当土：的上覆压《力一定？时，初始含水《。量高的土膨》胀量小初始含水量低！。的土膨胀量大含【水量与膨胀量之【间也为？非，线性关系地基土的膨！胀变形过程是其含】水量不断增加的过】。程，膨，胀量随其含水量【的增加而持续增【。大最终到达某一【定值因此《膨胀量的计》算值是预估的—最终膨胀变形量而不！是某一时段》的变形量 【    — ，3，。)  关于膨胀【变形计？算的经验系》数 》。   《 ， 室内和原位的【膨胀试验以及—房屋的变《形观测资料都能【反映地基《土的膨胀变》。形随：土中含？水，量和上覆压力的不同！而变化的特征为我们！提供了用室内试【验指标来计算地基膨！胀变形？量，的可能性但是—由室内试验指标提】供的计算参》数是用厚度和面积】都，。较小：的试件？在有侧限的》环刀内经充》分浸：水而取？得的而地基土—在膨胀？变形过？程中受力情况及浸水！和边界条件都—。。与，室内试验有》着较大的差别上述因！。。素综合影响》的结果给计算—膨，胀变形量和实—测变形量之间带【来较：大的差别《为，使计算？膨，胀变形量较为接近】实际必须对室—内外的试《验观测结果全—。面地进行计算分【析和比对《。找出：其间的数量关系这就！是膨：胀变形计算的—经验系数 —。    【 对河北邯郸、河南！平顶：山、安徽合肥、【湖北荆门、广西宁明！、云：南鸡街和蒙自—等地的40项浸【水载荷试验和6栋】试验性房屋》以及1？2栋民用《房屋的室内外试验】资料分别计算—膨胀量与实测—最大值？进，行，。比对根据《统计分析《浸水部分的＝—0.47±》。0.12 ！  ：   图9是—按＝0.《47修正后的计【。算值与实测值的【比较结果表7和图】。。10为浸水部分的】统计分布状况1【2栋民用房屋的中值！与浸水部分相—同，只，有平顶山地》区，的偏大且离散性也】较大这是由于室内】试验资？料较少且欠》完整的缘故考虑到实！际应用取＝0.【6时对？80％的房屋是偏】于安全的 】。   表7— 膨：胀量（浸水部—。分）计？算的：经验系数统计分【布 — 》 ，。 【图9 计算膨胀【量与实测《膨胀量的《比较 【 【图10 膨胀变形量！计算经？验系数的《。统计分布状况 ！ 5.2.9】  失？水收缩是膨胀土的】另一属性收缩变【形量的大小取决【于土的成《分、密？度和初始含水量 ！ ，     1】) ： 就同一性质的【膨胀：土而言在相同条【件下其？初始含水量越高【（饱和度《越高孔隙比越大【）在收缩过程中失】水量就越《多收缩变形》量也就越《。。。大表8和图11是】。广，。西南宁原《状土样室《内收缩？。试验所测得的收【缩量与？含水量？之间：的关系图中的—三条曲线《表明当？土样的？起始含水量分—。别为：36.0％》。～4：4.7％并同—样干燥？。到缩限时《其线缩率从3—.7％增大到—7.3％所》谓缩限？是土体在《收缩：变形过程中由半【固态转入固态—时的界限含水量从】每条曲？线，的斜率变化可以看】出当土的含水—量达到？缩限之后土体虽然仍！在失水但其变形【量已经很《小从对建《。筑工程的影》响来说已失去其【实际：的意义 》 ，   表8  ！同质土的《线缩率与含水量关】系 》。 — 《   图【11 同质土的线缩！率与含水量关系 ！     】2)  收缩—变形量主要》取决于？土体本身的收缩性能！以，及含水量《。变化幅度表9—和图12为不同质土！的，线缩率与含水量【关系由？图11和图12可】知当土体在》收缩过？程中其含水量在【某一：起始值？与缩限之《间变化时收缩变【形量与含《水，量间的变《化呈直线《关系其斜率因土质不！同而异？取直：线段的斜率作—为收：缩变形量的计算参数！即土的收《缩系数其中为图12！中直线段两点—含水量之差》值(：％)：。为与对应《的线缩率的变化值 ！。 表9【  不同质》土的线缩率》与含水量关系 ！ ，。。 ！ 图—12  不同质土的！线，缩率与？含水量关《系 ： 《     》。3)  土失水收缩！与外部荷载作用下的！固结压密变形是【同，向的变形《都是孔隙《。比减少、密度增【大的结果但两者有】根本性的区别失【水收缩？主要是？土，的黏粒周围薄—膜水或晶格水大量】散失的结《果；固结《。压密变形是在荷重】的作用下土》颗粒移动《重新：排列的结果（特别是！非饱和？土在一？般压力下并无固结排！水现象？）由收缩产生的【。内应力要《比固结？压，密产生的内应力【大，得，多虽然实《际工：程中膨胀土的失水收！缩和：荷，载作用下的》压缩：沉降变？形难于？分开但在试验—室内可有意识—地将两种性》质不：同的变？形区别开来 ！。 ：    4》。)  膨胀土—多呈坚硬和半坚【。硬状态？其压缩模量大在一】般低层房屋》所，能产：生的压力范围内【土的密度《改变较？小所：以土在收缩》。前所处的压》力大小对《收，缩量的影《响较小；至于收【缩过程中土样—。一旦：收缩便处于超压密状！态压力改变土—密度的影响更可【以忽略不计图1【3为云？。南鸡街地《。区膨胀？土，在自然风干》条件下不同荷—载的压板《试验沉？降稳定？后在干旱季节所测】得，的收缩变形量可【。说明：上述问题《 ！ 图13  云！南鸡街地《。区原位收缩》试验ssp关—系 1】基础埋深0.7【m测试日期1—975年4》～5月；2基础埋】。深0.？7m测试日期19】77年3《～5月；3》。基，。础埋深2.0m【测试日期19—。77：年10～12—月   ！  5) 》 ，。关于收？缩变形？计算的经验系数 ！   —  与膨胀变形【量计算的道理一【。样小土样的室—内试验？提供的计算指—标与原位地基土【在收缩？变形过程中》的工：作条件存在一定【的差别为使》计算的收缩变—形量与实测的—变，形量较为接》近在全国几个膨胀土！地区结？。合实际工程进—。行了室内外》的试验观测工作并】按收缩变形计算公】式进行计算与—统计分析以确定【收，。缩变形量计》算值与实测值之间】的关系对《四个：地区15栋民—用房：屋室：内外试验资料—进行计算并与实测】值比对其结果为【收缩：变形量？计算经？验系数＝0.—5，8±0？.23？取＝0.8对—。实际：工程而言《80％是偏》。。于安全？的的统？计分布见表1—0和：图14 ！表，10 收缩量计算的！经验系数统计—分布 》 【   】 图14  收【缩变形量计算经【验系数的《统计分布状况 ！ ？    《6)  计》算收缩变形量的【公式：。是一个通式其—中最：困难的？是含水？量变化值《应根据引《。起水分减少的—主要因素确定局部】热源及树木》蒸腾很难采用计算来！确定其收缩变形量】 《 5.2.10、！5.2？.11  8—。7规范编制时—的研究证明我—国膨胀土在自然【气候影响下土—的最小含水量与塑】限之间有密切—关系同时在地下水】位深的情《况下土中含水—量的变化主要受气】候因素的降水和【蒸发之间的湿—度平衡所控制由此】可根据长期（10年！以上）含水量的【实测资料预估土的】湿度系数值从地区看！某一地区的气候【。条件：比较稳定可以用上】述方法统《计解决这样可能【更准确从全国看特别！是一些没有观测资料！的地区最小含—水，量仍无法预测因此】原规范组建立了气】候条：件与湿度系》数的关系从》此关系中还可预【测某些？地区膨胀土的胀缩】势，能可能产《生的影？响及其对建筑物的】危害程度例如—在湿度系《数为0.9的地区】即使为强亲水性的】膨胀土其地》基上：。。的胀缩等级可—能为：弱的Ⅰ级而在0.7！、0.6的》地，区可：能是Ⅱ？、，Ⅲ级：即土质完全相同的】情况下在湿度系【数较高的地区其【分，级变形量《。将低于湿度》系数较？低的：地，区；在湿度系数较】低的地区《,，其分级变形量—将高于？湿度系数较高—的地区 ！    《湿度系数计算举例】。 》 ，    1) 【 某膨胀土地区中】国气象局(1—951～《1970)年—蒸发力和降水量月平！均值资料如表1【1干燥？度大于？1的月份《的蒸：发力和降水》量月平？均值资料如表—12 —   表1—1，  某地《20年？蒸发力和降》水量：。月，平均值 — 》  》   表1》1中由于实际蒸发】量尚：难全面科学测定【中国气象局》按，彭曼(H.L—.Penma—。n)公式换算出蒸】发力经证实》实用效果较好公式包！括日照？、气温、辐射—平衡、相对》湿度、风速等气象】要素 】表12 《干燥：度大于1的》月份：的蒸发力和降—水量 ！ ： ：   ？  2)计算过【。程见表13 ！   表13【  湿度系数计【。算过程表 ！。 ？     】由，表13可知》算例湿度系数≈0】。.9 】5.2.12—  实测资料—表明环境因素的【变，化对：胀，缩变形及土中—。水分变化《的，影响是有一定—深度范？。围的：该深度除与当地的】气象条件（如降雨量！。、蒸发量《、气：温和湿度《以及地温等）—有关外还与地形【地貌、？地，下水和土层》。分布有？关图1？5是云南鸡街—在两年内对三个【工程：场地四个剖面—的，含水量沿深度—变化的统计结—。果在：。。地表：。下0.5m处含水量！变化幅度《为7％；而》。在4.5m处—变化幅度为2％其环！境影响已很微弱【图16由《深层测标测得土体变！。形，幅度沿其深度—衰减的状况表—明，平坦场地与坡地地】形差别？的影响较为显—著本规范表5—.2：.12给出的数【值是根？据平坦？场地上多个实—测资料结合当地气】。象条：件综合？分析的结果它—不包括局部热源、】长期浸水以及—树木蒸腾吸水等特殊！状况 《。 《含水量年变化幅【度Δ：ω（％）   【。        】 ，    位移—幅度（mm） 】   — 图【1，5  土中含水量沿！深度的变化》     》      图【16不同地形—条件下的分》层位移量《   】    《     1—室内；2室外—        】      —    1湖北荆门！（平坦场《地）；2湖》。北郧县（山》地坡：。肩） — 5.2.—14：  室内《土样在一定压—力下的干湿》循环试验与实—际建筑的胀缩波【动，变，形的观测《资料表明膨胀—土吸水膨胀和失水收！缩变形的可逆性【是，其一种重要的—属性其胀缩变形【的幅度同样取决于】压力：和，初始含水量》的大小因此》膨胀土胀缩》变形量的大小也【。完全可通《过，。室内试验《获得的特性》指标和以及》上覆压？力的大？小和水分变化—的幅度估《算本规？范式(？5，.，。2.14)实质上是！式(5.2.8【)和式(5.2【.9)？的，叠加综合 ！     大量现场！调查以及沉降观测证！明膨胀土地基上的】房屋损坏在建筑【场地稳定的条件【下均：系长期？的，往复地基胀》缩，。变形所引起》同时轻？型，房屋比重《型房屋变形》大且：不均匀损坏》也重因此设计—的，指导：思想：是控：制建筑物地基的【最大变？形幅度使其不—大于建筑物地—基，所，允许的变形值 】     】引起：变形的因素》很，多有些问《题目：前尚：不清楚有些问题【要通过复杂的试【验和计？算才能取得例如有边！坡时：。房屋变？形值：要比平坦地形时大】其增大的部分决【定于在旱、雨循环条！件下坡体的水—平位移在《这方面虽《然，可以定性地说—。明一些问题但—从计算上还没—有找到合适而—。简化的？。方法土力学》中类：。似这样的问题很【多解：决的出路在于找到】影响事物的主要因素！通，过技术措施使其【不，起作：用或少起《作用膨胀土地基变】形计算？指在：。半无：限体平面条件下房】屋的胀缩变》形计算对边》坡蠕动所引起的房屋！下沉则通过挡土【墙、护坡《、保湿等措施使【其减少？到最小程度再按【变形控制的》原则进行设》计 《     【胀缩变形量》算，例 《    — 1)  某单【层住宅位于平坦【场，地基础？形，式为墩？基加地梁基础底面】积为800》mm：×800《m，m基础埋深d＝1m！基础底？面处的？平均附加压力＝【100kPa—基底下各《层土的室内试验指】标见表14》根据该地区10【年，以上有关气象资【料统计并按本规范】式(5？.2.？11)计算》结果地？表下1m《处膨胀土的湿度【系数＝0.8查本规！范表5.2.—1，。2，该地区的大》气影响深度》＝3.5m因而取】地基胀缩变形计算】深度＝3.5m【 ，   【表14？  土的《室内试验指标 ！ 》 《   ？ 2：)  将基础埋【深d至计算深度范】围的土？按0.4倍基础【宽度分成8层—并分别计算出—各分层顶《面处的自重压力和附！加压力（图17） ！ 】 图17 地基！胀缩变形量》。计算分？层示意 】  ：   3)  求】。出各分层的平均总】压，力在各相应的曲线】上查：出并计算（表1【5） 》。 ？。 表1】5 膨？胀变形量计算表 】 【      ！ ，表，15中基础长度【为L(mm)基础】宽度为b(m—m)  ！   4《)  表《14查出地表—下1m处的》天然含水量》为ω1＝0.205！塑限ω0＝0.21！9；：则， 《   《  ：按，本规范公式》（5.2.》10：－1）？  分别《。计算出各分层土【的含水量变化—值并计？算(表16》) — —。 ，。表16？ 收缩变形量计算表！ 》   ！   5) — 由本规范式(5】.2.14》)求得？地基胀缩《变形：总量为 — 【 5.2.—16  通过对5】5栋：新建房屋位移—观测资？。料的统计并结—合国：外有关资《料的分析得出表5.！2.16有关膨【胀土上？建筑物地基变形值】的允许值上述55】栋房：屋，有的在结构上采取了！。诸如设置钢筋混凝】土圈梁（或》配筋砌体）、构造】柱等加强措施其结果！按不同状况分述如】下，   】  1) 》 砌体结构》 ：     表！1，7和表18为砌【体，结构的实测变形【量与其？。开裂破坏的状况 】。 表17 ！砖石：承重结构的》变形量 《 】 表1》8 砖石《承重：结构：的，局部倾斜值 【 》 《    《 从46《栋砖石承《重，结构的变形量可以】看出29栋完好【。。房屋中变形量小于】10mm的占其【总数的58》.62？％；小？于2：0m：m的占其总数—的79.31—％17栋损》坏房屋中88.【24％的《。。房屋变形量大于【10：。mm  ！   ？从32？栋砖石承重结构的局！部倾斜值可》以看出1《8栋完好房屋中【局部倾斜值小—于1‰的占》其总数的38—.8：9％；小于2—‰的占其总》数的83《.33？％14栋墙体开【。。裂房屋的局》。。部倾斜值均》大于：1‰：在1‰～2‰—时其损坏率达—到57.14—。％， ？  《   综上所述【对，。于砖石承重结构当其！变形量？小于等于15—。mm：局部倾？斜值小于等于1【‰时房屋一般—不会开裂破坏 】   —  2)  墙体设！置钢筋混凝土圈梁或！。。配筋的砌《体结构 【。     表19！列出：了，。7栋墙体《。设，置钢筋？混凝土圈梁或配筋砌！体的房屋其中完好】的房屋有5栋其【变形量为4》.，9m：m～26.》3mm；《局部倾斜《为0.83》‰～1.55‰两栋！。开裂损坏的房屋变形！量为19.2mm】～，40.？2mm？；局部倾斜为1【.33‰～1—.8：3‰其中办公楼【（三层）上》部结构的处》理措施为在》房屋的？转角处？设置钢筋混》凝土构造柱》。。三道圈梁墙》体配筋？建筑场地地》质条件复杂且有【局部浸？水和树木影》响房屋竣工后不到一！年，就开裂破坏招—待所（？二层）墙《体设置两《道圈梁内外墙—交接处及墙》端配筋房《屋的平面为“—。”，。形三个单元由沉降】缝隔开场地的地【质条件单一房—屋两端？破坏较重中间单元】整体倾斜损坏—较轻因？此设：置，圈，梁或配筋的砌体结】构房屋的允许变【。形量取小《于等于3《。0mm；局部—倾斜值取小》于等：于1.5‰》 —  表？19： ，承重墙？设圈梁或配筋的【砖砌：体 ！     3！)，  钢筋混凝土【排架结？构 《  《 ，  ：钢筋混凝土排架结】构的工业厂房只观测！了两栋其中一—栋，仅墙体开裂主要承重！结构：完好无损见表2【0   ！表20 钢筋混凝】土排架结构 — 《   ！ ， 机修车间》1979年6月外】。纵墙开裂时的最大】变形量为2》7.5m《m相邻两柱》间的变形差》为0.00》。。25l？到19？81年？。12月最《大变形量《达41？.3mm变》形差达？0，.，003l究其—原因归咎于附近一】。棵大桉树的》吸水蒸？腾作用引起》地基土？收缩：下沉从而导致—墙体开？裂但主？体结构并未损坏 】 ？ ：    单层—排架结构的》允许变形值主要由】相邻柱基的升降差控！制对有桥式吊—车的厂房应保证【其纵向？和横向吊车轨道面倾！斜不超过3》‰以保证吊车的【正常运行 》     ！我国现行的地基【基础设计《规范规？定单层？排架结构基础的允】许沉降量在中—低压缩性土上为12！0mm；《吊车：轨面：允许倾斜纵向0【。.，004横向0.00！3原：苏联：197？8年出版的建筑【。物地基设计》指南中规定由于不均！匀沉降在结构中【不产生附加应力【的房屋其沉降差为0！.006l》最大或平均》沉降量不大于—150m《m对膨胀土地基将】上述数值分别—乘以：0.5？和0.25的系数即！升降差？取0.003l最】大变形量为37.】5mm结合现有有限！的资料？可取最大《变形量为40m【m升降差取0.0】03l为单层排架结！。构(6m《柱距)的允许变形】量 【    4)  】从全国调查研究【的结果表明》膨，胀土上损坏较—多的房屋是砌体结】构；钢筋混凝土【。。排架和框架结构房屋！的破坏较少砖砌【烟囱有？因倾斜过大被拆除】的实：例但无完整的观测资！料对于浸湿》房屋和高温构—筑物主要应》做好防水和隔热措施！对于表？。中未包括的其他【。房屋和？构筑物？地基的允许变形量可！根据：上部结？构对膨胀土特殊【变形状况的适应能力！以及使用要求参【考有关？规，定确定 【     5【)  上述变形量的！允许值与国外一些】报道的资料基—。本相符如《原苏联的索》洛昌认为膨胀土上的！单层房？屋不设置任何预防措！。施当变形量》达到10m》m，～20mm时墙体】将出：现约为？10mm《宽的裂缝《对于钢筋《混凝土框架结构【允，许变形量为2—0，mm；对于未配【筋加强的砌体—结构允许变》形量为2《0mm？。配，筋加强时《可加：。大到35m》m根据南非大量膨胀！土上房屋的观测【资料J·E·詹宁格！斯等建议当》房屋的变形》量大于12mm【～，15m？m，时必须？采取专门措施预【先加固？ ， 》    《6)  膨胀—土上：房屋的允许变形量】之所以小于一般【。地基土原因在—于膨胀？土变形的特殊性【在各种外界因素（】如土质？的不均匀性、季节】气，候、地下水、—局部水？源和热源、树木【和房屋覆盖的—作用等？）影响下《房屋随着地》基持续的不均匀变】形常常呈现》正反两？个方向的挠曲房屋】所承受的附加应力随！着升降变形的—循环往复而》变化使墙体的强【度逐渐衰减》在竖向位移的同时】。往往：伴随有水《平位移及基础转动几！种位移共同作用的】结果使？结构处于更为复杂】的应力状态》从膨胀土《。的特征来看土质一般！情况下较坚硬—调整上部结构不均匀！。变形：的作用也较差—鉴于上述种种—因素膨胀土》上低层砌体结构往往！在较小？的位移幅度时—就产生开《裂破坏 ！ Ⅳ  》稳定性计算 — 5.！2.：17  《根据目前获得的大量！工，程实践资《料虽然膨胀土具有】自身的工程特性【但在比较均匀或其】他条件无明显差异】。的情况下《其滑：面形态基本上属【。于圆弧形可以按一】。般均质土体的圆弧】滑动法验《算其稳定性当—膨胀：土中存在相》对软弱？的夹层时地基—的失：稳往往沿此面首先滑！。动因此将此面作为】控制：性，验算面层状》构造土？系指两类不同土层】相间成？韵律的沉积物、具有！。明显层状《构造特征的土—由于层？状构造土的》层，状特性表现在其空】间，分，布，上的：不均匀性《、物理性指标的【差异性、力学性指标！的离散性《、设计参数的—不确定性等》方面使土《的各向异性特征更加！突出因？此其特？性基本控制了场地的！稳定性当层面与坡】面斜交的交角—大，于45°《时稳定性由层状构造！土的自身特》性所控制小于4【5°：时由土层间特性【差异形成相》对软弱带所控制 ！