？ 7  绝》缘配合、防雷和接】地， — 7．0．—。1  ？±800kV—线路直线杆塔—上悬：。垂，。绝，缘子串的绝缘子片】。数选：。择一般需《满足能够《耐受长期工作电压的！作用和？操作过电压作用【的要求雷电过电压】一般不作为选择绝】缘子片数的决定【条件仅作为耐雷【水平是否满足要求】的校验条件 【。 7》．0．2  —±8：00kV直》流输电线路的防污】绝缘设？计要根据绝缘子的污！耐压特性参考—审定的污区》分布图和直交流【积污比结《合现场实际污秽调查！结果选择合适—的，绝缘子型式和—片数对无《可靠：污耐压特性参数【的绝缘子也可参照污！秽等级按爬电—。比距法选择》合适的绝缘子型式和！片数 【   ？ ， ，(1：)污耐压法 【     】污耐：压法是根据》试验得到绝缘子在不！同污秽程度下—的污秽耐受电—压使选？定的绝缘子串的污】秽耐受电压》大于该？线路的最《。大工作电压》该方法和《实际绝缘子的—污秽耐受能力直接联！系在一起是一种较好！的绝缘子串长的【确定方法但人—工污：秽试验结《果同自然污》。秽条件下的污耐压】。值存在等价性问题 ！。  —   前苏》联，、美国、美国—、日：本、我国的武汉【高压研究所和中国】电力科学研究—院主要是以》U50％进行污秽外！。绝缘设计U50％以！长串绝缘《子试：验来确定 》  —   对《于±800》kV直流输》电路原则《。上要用？此法选择适合的【试验室？和试验方《法求出预《。选型号？绝缘子？的，污闪电压数据我【国以前没有足够的试！验数据只凭日本【NGK提供从—±500kV葛【上、天？广、龙？政、三广、贵—广到：三沪线？无不如此绝缘子【盐密与耐压的关系】。。采用NGK的直流绝！缘子CA-73【5，。EZ(ф320×】H170)的污耐】压值进行计算—从表：28可看《出其数据《也存在较大分散性 ！ ？ 表28  【单片CA-73【5E：Z绝缘子的污耐【压值(kV)— 《 ？ ？ ：。  ：  注1  所有】数据灰密为》0．：1m：g／cm2 【 ？ ，       【 2：  ：葛上数据为To【noko《土按4次耐压—法得出？     ！    《    《 3  龙》政数据为《Kaol《in：土按上下法求—出U50《％ —     》表28反《映了NG《K自身数据的—变化：我国的±5》00kV线路工【程除葛上线外都【采用NGK提供的数！据 》  ？   考虑》到污秽导致放—电的关键是》污秽物溶于水造成】的导电性而不溶于水！的成：分起的作用是在【潮湿气候条件下【。吸收水分以保持污层！潮湿促？进导电性能》的增长因《此在等值盐密相【。同的情况下绝缘子】的污闪特性还受灰】密的影响根据有关】试验结果绝》缘子的人工污耐压与！灰，。密的－0．1—2次方成比例—的降：低  】   自然》污秽绝缘《子每片上下表面【、同一表面》。的不同部位》及，同一串绝缘子各片之！间污秽量《分布不一样有时上】下表面积污量相差】2倍～10倍其【污闪电压《较，均匀积污提》高10％～20％根！据美国？电科院有关试—验得：出初步增大系数Y＝！1－0．38lg(！T／B)其中T／B！为上：下表面积污比—    ！ 在±500kV三！沪线设？计中各设计》院统：一了计算《。方法特高压直流工程！计算程序见》表，29 【 表：。29  按》绝缘子下表面盐密选！择片数 】 《 》 ： ：     以往我国！±，500？kV线？路的绝缘《配，置是按NGK公【司推荐的方法和污耐！压曲线进《行的与？目前电科院采用方】法的程序差》别很：。大±800k—。V，线路V型串绝—缘子片数分别—。采用两种方法计【算结果对比见表30！ ， ？ 表3《0  ？电科院和NGK污耐！压法片数的比较 】 【 ？    《 注（）《括号中的值为按【。NGK的方法选【定的绝缘子片数 】 》    从表30可！。。以看出两种计—算，方法得到《的结：果差：别不：大基本处于同一绝缘！水平  ！   V型串污耐】压较单I串高主要】原因在以下几—个方面 】        】 ，1)V型《串的电弧较单I串易！飘移绝缘子串表面不！。易形成线状放电与单！I，串紧：贴绝缘子串的电弧】短，。接形式不同 ！   《      2【)V：型串特？殊的布置方式改善】了绝缘子串》的对：地电容使容》性电流对绝缘—子串的？影响减小提高—了其污闪电》压  】。 ，   ？   3)在合理的！污秽设计下V型串的！积污特性要优于悬垂！串仅为悬垂串的【85％甚至更—低 》     —推荐±800—kV级直流输电【线路单V串所需各】种伞型绝《缘子的片数见表31！ 表31！计算得出的绝缘【子片数比较 】 ！   ？ (2？)爬电比距法 【 》    早在±【500kV葛—。上线：路设计时《原电力？部，向泰西蒙公司便【提出了我国电网【110k《。。V～220kV线】路防污运行经验总】结见表？32 】表，32 ？ 交：流电网的成功运行】经，验 — 》。 ，  ：   当时泰—西蒙公司并未按此执！行而是参照》日本的交、直—流积：污比曲线给》出直流？线路的对应盐—密再按NG》K公司？提出的绝缘子污耐压！数据进行绝缘子【片数：选择线？路投入运《行后便出现污闪事】故而运行调爬运行】证明其？绝缘配置偏小 【 《 ，。    《通过对表32的分析！可以得出在导线【对地电压情况下爬电！。比距与等值盐密的】关系曲线《及，。。对，数拟：合表达式详见—图4：和，。公，式10 》 — ， ： 图4  盐密与爬！距关系曲线 ！ L＝《0，．8891ln(E！SDD)《＋6：．2606  【 ，  ：    (8—。) 》   《  式中L要—求的爬电比距(cm！／k：V)； 》 《  ：    《  ：  ESDD等值盐！密(mg／》cm2) ！     国—内，外对绝缘子的—人工污耐压试验证】明，在相：同的盐密下直流【条件下的污耐压值较！之交流低15％～】20％因《此直流的爬电比距是！交流：的2倍以上按公【。式10计《算，出直流？线路爬电比距要满】足表33的要求【 《 ：表，33  按推算的】爬电比距要》求，的绝缘子片数 ！ ！  ：  注CA735绝！缘子的有效爬距系】数取1．0 —。     ！(，3)按？±50？0kV线路》的绝缘水平外推 ！。。     我！。国第一条±50【0kV葛上线的绝缘！配合设计当时—是参照交流线—路爬距并《由电力部《。。。邀请加？拿，大，泰西蒙公司进行【咨询设计《绝缘子？有，关污闪试验数—据采：用日：本NGK《。公司的CA735(！160kN)瓷【质绝缘子其绝缘子选！择片数？见表34 — 表34【。  ±500—kV葛上《线悬垂绝缘子片数】 — 》 ，    《葛上线自1989】年投运以来虽降压】运行但污闪》事故多次《发生(因污》闪导：致的行波保护动作】率为0．17次／】百公：里·年)迫使其多】次调爬 【  ？   ±500k】。V龙政直《流线：路是1999年【上半年完成技术设】计的当时《。葛上线的运行经【验，还未反馈到位其【绝缘：子片数选择详见表】35 — 表35  ±5！00kV《龙政线悬垂》绝缘子片数》 》 —     龙—政线是2002年1！2月21《日单：极，投运2003年【6月21日双极【投运：运，。行不到一《。年从2004—年1：月到2月相继发生】。4，次，。污闪跳闸尚有不少】。地，点出现了不同—程度的放电现—象，严重：影响系统的》安全运行2004】年3月？国网公司《决定：全线调爬起点调【至37？片，中、重污区采用【复合绝缘子2005！年3月又进》行，。了局部调爬 ！。 ：    2003】年设计的±50【0kV三广和—贵广直流线路—的绝缘配合设—计参照了已建—葛上和龙政线调爬】经验其基本绝缘配】置为：一般地？区和轻污《区采用37片—瓷或玻璃绝》缘子；中《污区：采用44片；重污】。区全部为复合绝缘子！自2：004年投运以来未！发生过污闪事故 ！   —  在2004【年设计的±50【0kV三沪线设【计中取消《了0级污《区Ⅰ级污区采用不低！于40片绝》。缘，子，(铁塔间隙按42】片)绝缘配置水平】较其：他线路有较大提高Ⅱ！级污区及以上全部采！用复合绝缘》子 —     2000！。年日本开《始，建设的±500kV！阿南纪？北线全长50—．9km最》高海拔？750m采用—NGK钟罩式—。直，流绝缘子(结构【高，度H：17：0mm／盘径320！mm)全线分6个污！区选择的片数见表】3，6 ： 表36】  ±？50：0k：V阿南？纪北线绝缘配置一】览表 【 ： ？     注上】表内插求得》盐密：0．0？5mg／cm2要求！片数为4《0 《     目】前的关键《是，0．05mg／cm！2，污区是？37片或是40片】前者反映天广、贵广！的运行情况后者是今！后的发？展趋势两者的—差距是8％》。若假定绝缘子串的污！耐压与串长成正比推！得±800k—V线路要《求的片数见表—3，7， 表37！  ±800—kV线路的绝缘配置！ 【    】。 注：绝缘子结构高度【170m《m 7】．0．3《 ， 根据±500k】V直流线路上过【电，压研究其操》作过电压水平—在1：。．5p．《u．～1《．8：p．u？．最大操作过电压发！生，在，线，路中间？目前国内±800】kV直流线路操作过！电压水平计算结果】在1. 6p—．u．～1．8【p．：u 》 ：    《由于绝缘《子，。表，。面脏污时《。沿面放电过程是其表！面干燥带的》形成及局部电弧【的发：展过程对污秽条件】下绝缘子《纯操作冲击强度存在！不同：看法一种看》法认为污秽物使【绝缘子操作冲击【耐受强度降低—；另一？。种看法认为》在中等程度污—秽条件下绝缘子的】操作冲击耐受强度将！高于清洁湿耐受值即！使在重污秽》。下也很少下降或【不下降但《均认为污秽》绝缘：子的操作冲击闪络】电，压都：随，。污秽程？度的增？加而降低根据美国】EP：。RI试验验证—在同一污《秽条件下同型号的绝！缘子的直《流操作耐《压为直流耐压的2．！2倍～2．3—。。倍大量试验》研究证明当预加直】流电压时其50％】操作冲？击电压是50％污】闪运行电压》的，1．：7，倍～2．3倍因此】。操作：过，电，。压对绝缘子片数的选！择不：起控制作用由于【。污秽原因直》流线路的《绝缘子？片数(串长)较交】。。流1000kV线路！还，多(长)其在雷电冲！击电压下《的绝缘裕《度较大反击雷—电流超？过200kA—雷电过？电压对绝缘子片数的！选择不起《。控制作用   【  《    —    条文中的数！据，是，根据中国电科院在溪！洛，渡-浙西±800】kV特高压》直流线？路工程中给出的钟】罩型瓷绝《缘，子，XZP-2》10和CA》-756EZ—在直：流盐密0．05mg！／cm2下的V型】串片数？   】  耐？张，绝缘子串受力比【悬垂绝缘子串大【容，易产生零值绝—缘子一般要》求在悬垂串片数【基，础上增加绝缘—子片数但±800k！V线路直线》杆塔：悬垂绝缘《子串的绝缘》子片：数，选择主要取决于工】作电压且按工作电压！选，择的绝缘《子串的操作冲击【5，0％放电电压远大于！系统：操作过电压》所以±800kV】线，路耐张串绝缘子【片数可不再增加【 《 ：   ？ 北方地区》直流：特高压线路工程【的绝缘？子片数应《根据当地的污秽特】征和气候《条件：并结合当地已运【行，线，路的经验综》合确定 》     】现，行国家标准110k！V～7？。5，0kV架空输电线】路，设计规范《GB 50》545-2010规！定为保持高杆塔的】耐雷性能《全高超过40—m有地线的杆塔高】度每增高《。10m绝《缘子：要增加1片由于【±8：00kV线路按【工，作电压确定的绝【缘子串长具有较高的！耐雷电冲击绝—。缘水平不《再增加片数已能保证！较高的耐雷水—平和较低的雷—击跳闸率水平 ！ 7《．0．4  —在雨量充沛地—区耐张绝缘子—串，由于水？平放置容易受雨【水冲洗？因此其？自，。洁性较悬垂绝—缘子串要好110】kV～5《。0，0kV运行经—验表明耐张绝缘子】串很少污闪因此【在同一污区内其【爬电距离可较悬垂串！减少 【 7．？0，．5  国内外污闪！试，验结果？(包括？。STRI《试验：)证实同等污秽【即便在亲水性状态下！。复合绝缘《子污闪电压比瓷【。和玻：璃绝：缘子高50％—以上因此同样运【行电压下复合绝缘】子爬距仅《。需要瓷和玻璃—绝缘子爬《距的2／3即可；按！照目前±5》00kV超高—压直流输电线路绝】缘配置复合绝缘子】。爬距定为瓷绝缘子爬！距的3／4以上已】经有相当裕度 ！    — 20？05年底《南方电网技术—研究中心、电科院和！。瑞典S？TR：I联合完成了±8】00kV直流复合】绝缘：子的研制和试验【工作试验的复合【。绝缘：子，的长度和《爬距为8．1—。。。6m：和28？．32m2》007年《8月：22日在北京召开】的±800kV【直，流线路绝缘选—择讨：论会议上各方统一】。。了工程设计原则【轻污区低《海拔的复合绝—缘子计算推》荐最：小长度和爬距—为8．？8m和33．—0m由于铁塔—塔，头尺寸？主要由极间距控【制，为保证一《定的极？间距导线V型悬【垂串肢长《需达到？13m以上所以工】程上采用了较长规】格的复合绝缘子 】 ？     云南-！广东±800kV直！流线：路工程采用的复【合，绝缘子及爬距—。配置：见表38 — 《表38  云南【-广东±800【kV：直流线路复合绝缘】子长度和爬》距(m) 】 ？ 《     向—家坝-上《海、锦屏-苏—南，±，800kV直流【。线路工？程推荐？的复合绝《缘子：长度及爬距配置见】表39 ！表，3，9  ？向家坝-《上海、锦屏-—苏南：±800k》V直流线《路复合绝缘子长【度和爬距(》m) ？ 》    ！。 溪洛渡《-浙：西、哈密-》郑州：±800k》。V特高压《直，流线路工《程进行了复合—绝缘子长度的优化】研究考虑到在线路】实际运行《中复合绝缘子完【全亲水性出现的可】能性不？大因此按照弱—憎水性的污闪特性推！荐复合绝缘子长【度并考虑《到绝缘配置》裕度溪浙线》和哈郑线工程采用】的复合？绝缘子长度和爬距】见表40 》 表4【。0  溪洛渡-浙西！、哈密-郑州±80！0k：V直流线路》复合：绝缘子长度和爬【距(m) 》 ， 【 ， 7．0．6【  高海拔地区【随着海拔升》。高或气压降低污【秽绝缘子的闪—络电压随之》降低高海拔所需绝】缘子片数按本规范】公式7．0．6进】行修正 》 《    公式7．0！．6中各《种绝缘子的m1【值要根据《实际试验数》据确定表41给出】了部分？形，状绝缘子《m1值的参考值 ！ ： 表4《1 ： 部分形状》绝缘子？的m：1值的参考值— 【 ，    【 中国电科》院在文献“》±8：00kV直流绝缘子！污秽放电特性及高海！拔放电系数》研究”报告中结论】在，高海拔地区10【00m～4000m！地区线路绝缘子【海拔修正系数为海拔！每升高1《000m《。绝缘子的耐污闪能】力就下降钟罩型绝】缘子为5．9％【外，伞型绝缘子为—3．9％复合绝【缘子下降6》．4％ 【     根【据以上计算》原，则及方法云南-【广东：、向家？坝-上？海和：。锦屏-苏南±—800kV直流线】路工程推荐的绝缘】子V串？片，数配置见表42【、表43《。。 ， ？ 表4《2，  ：云南-广东±800！kV直流线路绝【缘子串基本》片数(钟罩》型盘式瓷《绝缘子) 】 》 《  表43！  向家坝-上海、！锦屏-苏南±80】0kV直流》线路绝缘《子串基本片数(钟】罩型盘式瓷绝缘【子)   》  】 《     注(【)括号内值为重【冰区：采用值 》   —  根据中国—电科院在溪洛渡【。-浙：西，±800kV—特高压直流》线，路工：程中的试验》研究：结，论以钟罩型绝缘子表！面积污作为直流【盐密三伞型绝缘【子表面积污为钟罩】型绝缘子《表面积污《的2：／3玻璃绝缘子的】表面积污与钟罩型】绝缘子的表》面积污相同V—型绝缘？子串的长期积—污取：I型串的3》／4：溪洛渡-浙西±8】00kV直流线【路工程推《荐的绝缘子串片数见！表44 《 ， 表44 】 溪洛渡-浙西【±800《kV直流线》路绝缘？子串基本片数配置】(悬垂？V串和耐张串)【 》 ！ ：     中【国电科院在高海【拔地区进行了相关】的，试验和研究在—±80？0k：。V直流架空线—路绝缘子选择和【。。杆塔塔头空气间【隙冲击放电特—性试验研究的最终报！告，中对线？路盘形？绝缘子片数》的，海拔：修正提出以下—公式 】   】。   ？ 式中k1海拔修】。正系数？参考值见《。表45； ！       【。    n00m】海拔的绝《缘子片数； — ， ：   《  ：      nH海！拔Hm高度的绝【缘子片数《 表4】5  k1的—参考值 【 】7．0．《7  风偏后导【。线对杆塔《。构件的空气间隙【要分别满足工作电压！。、操作过电压及雷电！。。过电：压的要求《 ，  — ，  (1)工—。作电压？空气间隙 —     】根据中国电》力科学研《究，。。院试验结果分裂导】线对塔？身间隙在直流正极性！电压作？。用下的？放电特性见图—。5将试验结果—与棒-板间隙—和棒-棒《间隙的试验结—果进行比较的结果表！明在正极性直流电压！下，放电电压与间隙【距离呈线《性关系并且与—。棒-棒、棒-板的试！。验，结果：很接近在负》极性直流电压下【电极形状对放电【电压有？。。一定的影响分裂导线！对塔：身间隙的放电特性更！接近棒？。-板的情况可见直流！电压要求的空—。气间隙距离远—。小于冲击电压要【求的间隙距》离在杆塔《间隙距离《的设计中可不予考虑！ 【。 ， 《图5  分》。。裂导线对塔身间隙】。的，。正极性直流放电【。特性 《  》  ：。  参照电力—行业标准高压直流架！空送电线路技术【导则DL《／T 43》6-：2005中的公式】导线对杆塔空气间隙！的直流5《0％放电电压应【符合公式10的要】求 — ： ？    》 式中Ue额—定运：行电压(kV)【； 【     》     K1、】K2直流电》压下间隙放电电压的！空气密度、湿度校】正系数；《   】  ：      K3安！全系：数1．15》； —。       【    σN空【气间隙直流放电电压！的变异系《数0．9％ 【  》  ： 如果最高运行【电压：取816《。kV安？全系：数取：1．15空气间【隙直流放电电压【的变异系《。数取0．9％则【当导线对杆塔—的净空距离为2．】1m时即可满—足，。。±800kV直流】电压对空气间隙的要！求 —。     (2)操！作过电压空气间【隙   ！。  直流线路的操】作过电压其产生机】理及出现的》频度与？交，流系统有一定的不同！主要波形为直—流分量之上》。叠加：一冲击？波当然交流》操作波形更复—杂虽千差万别—IE：。C的统一《试验标准《操，作波为250／【2500μs  目！前尚：。无直流操作波—形的规定试验也不】多国际上《多引用瑞典试验数据！尽管很不完善—它的试验波》形为120／4【000？μs叠加在直—流，分量：之上对？于棒板？间隙：直流分量《的叠加？影，响，甚，大其闪络电压可【提高10《％少量的试验数【据表明对于》导线-？塔，身间隙直流分量【的叠加影响甚—微参见图6》 《     —图，。6上部曲线为—棒-棒间隙下部曲】线为棒-板间隙中间！部分为直《流电压叠加操作【冲击电压试验数据拟！。。和曲：线为美国BPA后期！采用与交流操作【波间隙因《数K＝？1．2？8非常接近 】     【。美，。国高压部门一—直未作直流操作波】空气间隙《放电试验早期—的太平洋联络线是】按照等？。效交流放电特性决】定的±400kV】直流线路指1．7】倍，过电压30°风偏】。。间隙：取2．35m 【 》 ？ 图6  瑞典！导线-塔身》间，。。隔放电特性》 《。 ，     中国电科！院在±800kV】直流V型绝缘子串】杆塔塔头空气间隙】操作冲击放》电特：性试验中通过—对V型串《塔，头空：气，。间，隙进行的正极—性，5，0，％，。操作冲击放电—特性试？验，获得了直流》线路杆？塔V型串《空，气间隙距离》与正极性50％操】作冲击放电电—压的特性曲线如图】7所示 】 ，    作为对比】图8：。。。。还给出了电》科院20世》纪80年《代开展的±》。500kV》直流线？路塔头？空气间隙的50【％正操作冲击放电电！压试验的特性曲线 ！    】 参照现行行业标准！高压直流《架空送电《线路技？术导则DL／T【 436-200】5的：公式直流杆》塔空气？间隙的正《极性50％操作【冲击放电电压要【符合公式11的要】求 ？ ？ 图7！ ， ±800kV直流！线路杆塔空气—间，隙，。操作冲击放》电特性 《 ： 】 ，。图8  空气间隙操！作，冲击放？电特性比较 — 】     【式中Um系统最高】电压(k《V)； 【   《    《  ：  K＇1、K【＇2操作冲》击电压下间隙—。放电电压的空气密】度、湿度校正—系数； 【     — ，   ？ ， K＇3操作过电】压倍数？；  】       【  σs空气间隙】在操作电压下放电】电压的变异系数根据！。高压直流架空送电线！路技术导则D—L，／T 43》6-：2，。005操作冲击对σ！。s取5％另》外大电网会议于2】00：2年出版的HV【DC C《ONV？ERT？ER STA—TION《S FO《R VOLT—AGES A—。BOVE±》600kV报告中对！于操作的σ》。s取6％《 ？。。。    — 根据中国电科院】系统所？关于锦屏-》苏南±80》0kV直流线—路内过电压研究报告！如果不？考虑直流线路逆变侧！不投旁通对紧急停】运时的故障形式【则直流线路沿—。线最大？暂，态过电压《出现在0《．1p．u．功率下！线路中点《。故障时？非故障极《线路：中点过电《压值为1308kV！计，算得：到正极性50％操作！冲击：放电电压为14【86kV对应—0m的操作冲击间隙！。距离为5．》1m： ？ ？    近年来中】国电力科学研究【院在北京(海—拔55m)、—。宝鸡(海拔》900m)和青【海硝湾(海拔22】00m？)进行了《大量V串塔》头空气间《隙的50％操—作冲击放电特性试验！根据这些《最新的试验》结果采用插值法得到！0m、500—m，、1000》m、1500m和2！000m的5—0％操作《冲击放电《。特，性曲：线，见图9 【 — 图9 》 ，±800kV不同】。海拔高度空气—间，隙放电特性试验【曲线 ？ ？     在溪洛！渡-浙西《±800k》V直流线路》中绝缘子串风偏【后导线对杆塔—空气间隙的》正极性50》％操作冲击放电【电压：U50？％，采用下式计算 ！。 【  ？  ： 其中？最高：运行电压Um—为816kV；操】作过：电压倍数K＇—。3取1．60；【空气间隙在操作冲】击电压下《放电电压的》变异系数σ》s取5？％计：算得到正极性5【0％操作冲》击放：电电：压，为15？。36kV根据图【9的曲线得到在0】m海拔下所》需要的操作间—隙为4．《5m  ！   如《果采用双节》复合绝缘子串—。。操作过电压间隙【值需根？据真型塔试验结果】确定 》     【(3)雷《电过电压要求—的空气间隙 】  《   在雷电过电】压情况下其空气间】隙，的正极性雷电冲击放！。电电压要《与绝缘子串的50％！雷电冲击放》电电压相匹》配不必按绝缘—子串的50％雷电】冲击放电电压—。的，100％确》定间隙？只，需按：绝缘子串的50％】雷电冲击放电—电压的80％—确定：间，隙(间隙《按0级污秽》要求的绝缘长度配】合)或雷电过电压间！隙不予？规定：即按下式进行配合】 U＇】50％＝80—％·：U50％    】  ：      (1】3) —    》 式中U5》。0％绝缘子串的50！％雷电冲击放电电】压(kV)其数值可！。根据：绝缘子串《的雷电冲击试—验获：得或由？绝，缘长度求得 — ：     【对，于直流线路我国电】力科学研究院—曾在500k—V塔头上进行了【直流叠加《雷，电冲击波《的绝缘子串闪—络试验？其复合闪络电压【(Vi＋Vdc)】见，表46？ ： 表46  ！绝缘子串的雷—电波闪络电压(【kV) 》 —     】 从表46可知【复合闪络电压与单】独雷：电，冲，。击基：本一致因此可以【。。用，单独施加雷》电波时(如交流线】。路)的试验数据来进！行防雷计算》目前：规范中没有提出直】流，线路的？雷电过电压的—间隙要？求 《 ： ，。。   ？ 由：于直流线路串—长大于交《流，线路如按交》流配合比选择大气过！电压下的《。间隙值？则明显偏《大而按操作过—电压间？隙值进行防雷计算比！较合理较为合—适的特高压》直流线？路的防雷计》算新：方法科？研单位？正在：进行研？究 《     对】于高压？直流线？路而：言雷击？跳闸主？。要是由绕击引起的直！。。流换流阀在直流线】路遭受电《击时换流《阀很快动作》。。由换流状态转换为逆！变状态对线》路进行抽能和去空气！游离：电子作用然后重【新启：动时间极短全过程】不超过？100ms基本不影！响线路连续运行【塔，头间隙设计时—目前一般暂不考虑雷！电过电压影响 【   【 ， (4)前苏联的研！究，表明导线距》横担、导线距塔【身的：距离不同空气间【隙，的电气特性也不【同放电？电压与对《应导线位置》的塔身？宽，B，之，间可由下式确定【 《 ， U＇5《0％(B)＝U【50：％，(1)·(1.【03－0.0—3B)  》         ！(1：4)   — ，  《。   ？式中：U50％(1—)塔身宽B》为1：m时的放电电压B的！取值范？围为0．02m～】5，m 《 ：     根据电】科院：所做复合绝缘—子试验情《况，在两支复合绝缘子】串联使用时两—复合绝缘《子，间的联结金具上【发生跳？。弧现象因此复合绝】缘子是否可以串联】使用要进《一步试验在工程设计！中，宜采：用单支复合》绝缘子电《科院采用不》同绝缘子串型式的±！800k《V，。直线塔空气》间隙冲击50—％击穿电压试验结】果见表47 【 ， ？表4：7 ：。 ±：800k《V直线塔空气间隙冲！击，50％击穿电压【试验结果《。 【 ： ：。  ：   由表47可】以看出由2支串【联复合绝缘子组成】。的，V型绝缘子》串由于受中间—。均压环的影响—导线对铁塔50％操！作冲击耐受电压最】低其次为《玻璃绝？缘子及整支复—合，绝缘子组成的V【型绝缘子串经—。折算在操《。作冲击电压下由【2支串联复合绝【缘子及玻璃》绝缘子组成的V型绝！缘子串所需的空气间！。隙分别比由》。整支复合《绝缘子组成的V型】绝缘子串多0—．，2，m～0．8m对于】工作电压由于—其放电间隙距离相对！于绝缘子串长要小很！多因此在工作电【。压下由2支串联【复合绝缘子》组成：的V型？绝缘：子串电气间隙—距离仅做《适当调整 【。 ：  ： ，  ：综合云南-广东±】800kV特高压直！流线路、《。向，家坝-上海、锦屏】。。。-苏南以及》溪洛渡-浙》西、哈密-郑州±】800？kV特高压直—流线路？的带电部分》。与杆：塔构件的最小间【隙值具体见表48】 表48！  带电部分与【杆塔构件《的最小间隙》(m) 《 ？ ？ 《   ？  对于带》电作业要求的空气】间隙：在现行国家标准【带电作业《工具基？本，技术要？求与设计导则—GB／T 18【0，37中规定可—以接受的危险率水平！为1．0×1—0－5 ！    检修—人员停留在》线路上进行带电作业！时系统不可能发生合！闸，空，。。载线路操《作并：需退：。出重合闸《而单极接地分闸过电！压是确定带电—作业安全距离时要】考虑的过《电压 》     【以往超高压》输电线路设计时【对需要？。带电作业的杆塔要考！虑带电？作业：所，需的安？全空气间《隙距离由于带—电作：。。业的方式是》灵活多样的根据多】年的设计及运行经】验在一般《情况下不《会也不？宜，因考虑带《电作业而增大塔头】尺寸不过在设计【中要尽可能》从，塔头：结构及构件布—置上为？。带电作业创造方便条！件 —。  ： ，  ：±80？0kV线路》。带电检修研》究已有中国电力科学！。研究院通过试—验得到相关》成果根据分析和试】验结果计算出满足带！电作：。业危险率小于1×1！0，－5的最小安全距】离如表4《。9所：示 》。 表49  ±8！00kV直流—线路塔头《空气间隙(m)【 ， 》   】  初？步建议我《国±800kV直流！输，电工程带电作业【最小间隙取值不宜】小于6？．9m采用》双节：复合绝？缘子串的带电作业】间隙值？需，根据真型塔试验【结果：适当增加 】 7．0》．8  在高海拔地！区直：流线路带电部—分对：杆塔：构件空气间》隙放电电压要—进行修正用0m【海拔的50％放【电，电压：乘以相应海拔—。高度：下的空气《放电电？压，海拔修？。正系数Ka就可以得！到海拔为H时的【50％放《电，电压条文中规—定的海拔修》正公式适用》。于，2000m及以下】地区当海《拔高：度超过200—0m时宜通过试【验研究确定也可按照！该公式进行修正 】 7．0．！9  本条根据现】行国家标准》。110kV～750！kV：架空输？。电线路设计规范【。GB 50545】-2：0，10条文《。制定 7！．0．？10：  随着线路额定电！压的提高线路绝缘】水平不断《。。提高雷电反击—跳闸的概率愈—来愈小我国》雷电定向定》位仪记录的数据表明！我国5？00kV线路雷击】跳闸的主要原—因是绕击跳闸 ！ ，   《  前苏联》特高压线路》的运行经验也—表明：雷，击跳闸是10—00k？V线路跳《闸的主？要原因在1》985年至19【94年？10年期间特高压】线路雷击跳闸—高达16次占其总】跳闸次数《的84％而雷击跳】闸的原因《是雷绕击导线经分】。析前苏联《特高压线路的地线】保护角过大是(【大于20°)造成了！雷电绕击《率过高？的主要原因日本【特高压线《路和其500k【V线路一样均采用负！的地线保《护角雷电绕击率较低！。  【   如采用两根地！线采用负《保护角？。。则理论？计算绕击《事故率极低其次就是！降低工频接地—电阻提高反》击时的耐雷水平 ！ ？     电—科院、清华大学根】。据向家坝-上海±】800kV特高压直！流，。。输电工程塔型尺寸和！间隙计算±8—00kV反击耐【雷水平如表5—0、表51 】 表50  】±800kV直流】线路反击雷电性能的！计算(电科院—计算) 《 ， 【 ： ，表51  ±8【00k？。V直流线路反击雷】电性能？的计算(《清华大学计算—) 《 ， ：    ！ ，从以上两个表中【可以看出±800k！V直流？线路反击耐雷水平】。明显：高于交流500k】。V线路杆塔接地【电阻在？10Ω～15Ω【范围时的反击—耐雷：水平：177kA》～125k》A ： ： ？ ，。   根《据，国网电科院研究【结果一般档距的档】距，中央导线与地线的】距离可按下式—校验(气《温15℃无》风) 《 《S≥0．01—5L＋Um／5【0，0＋2     】   (1》5) 】   ？ 式中S导线与地】线间的距离(m)；！ ： 《   ？     》  L？档距(m)；— ，     ！ ， ，    Um系统】最高电压(kV) ！ 7．0】。．1：2、7．0．1【3  这两条—。都根据现行国家标准！110k《V～：750kV架—空，输电线路设计规范】GB ？50545-201！0条文制《订，     —