7 — 绝缘配合、防雷和！接地 —。。 ？ 7．0．》1  ±8》00k？V线路直线杆塔上悬！。垂绝缘子串的绝【缘子片数选择一般】需满足能够耐受长期！工作电压的作用和操！作过电压作用的要】。求雷电？过电压一般》。不作为选择》绝缘子片数的—决，定条件仅作为—耐雷水平是否满足要！。求的校验条件—。 7．】0．2  ±80】。。0kV直流输电【线路的防污绝缘设】计要根据《绝缘子的污耐压特性！参考审定的污区分】布图和直交》流积污？比，结合现场实际—污秽调？查结果选择合适【的绝缘子型式和片】数对无可靠污耐【压特性参数的—绝，缘子也可参照污秽】等级按爬电比距法选！择合：。适的绝？缘子型式和片数【  【  ： (1)污耐压法 ！    】 污耐压法是根据试！验，得到绝缘子在不同污！秽程度下的污秽【耐受电压使》选定的绝缘子—串的污秽耐》受电压大于该线路的！。。。最大工作电》。。压该方法和》。实际绝？缘子的？污，秽耐受能力直接联】系在：一起是一种较好的】绝缘：子串长的确定方法但！人工污秽试验结果】同，自然污秽条件—下的污耐压值存【在等价性问题 【 ？。     —前苏联、《美，国、美国、日本、我！国的武汉《高压研究《所和中国《电，力科学研究院主【要是：以U50％进行污秽！外绝缘设计U5【0％以长串绝—缘，子试验？来确定 】  ：   对于》±80？0kV直《流输电？。路，原则上要用》。此法选择适合的试】。验室和试验方法求】出预选？型号绝缘子的污闪电！压数据我国以前【没，有足够的试验—数据只凭日本NGK！提供从±《。500kV葛上、天！广，。、龙政、三广—、贵广到三沪线无】不如：此绝缘子《盐密与耐压的—关系采？用，NGK的直流—绝缘子CA-7【35EZ《(ф：320？×H：170)《的污耐压值进行计】算从表28可—看出其数据》也存在？较大分散性》 表2】8  单片C—A-7？35EZ绝缘—子的污耐压值(【kV) 【 《    【。 注1  所—有数据灰密为—0．1？mg／cm2 ！ ，   《      2【  葛上数》据，为Tonok—o土按4《次耐：压法得出     ！ ： ：    《 ，    3 — 龙政数据》为Kaolin【土按上下法求出U】50％？   】  表28反—映了N？GK：自身数据《的变：化我：国的±5《00kV线路—工程：除葛上线外都—。采用NGK提供的数！。据， ： ：     考【虑到污秽导致放【电的：关键是污秽》物溶于水造成的导电！性而不溶于水的成】分起的？作用是在潮湿气候条！件下吸？收，水，分以保持污层—潮，湿促进导电性能的】增长因此在等值盐密！相同：的情况？下绝缘子的污闪特】性还受灰密的—影响根据有关—试验结果绝缘子的人！。工污耐压《与灰密？的－0．12次【方成比例的降低 ！ ：     —自然污秽绝缘子每片！上下：表，面、：同一表面的不同部】位及同？一串绝缘子各片之】。间污秽量分》布不一样有时上下】表面积污量相差2倍！～10倍其污闪电】。压较均？。匀，。积污提高10％【～20％根》据美国？电科院有关试—验得出初步增大【系数Y＝1－—0．：38lg(》T／B)其中—T／B？为上下表面积—污比：    ！ 在±500k【V三沪线设计中各设！计院统一了计—算方法特高压直【。流，工程计算程序见表2！9 表2！9  按绝缘子【下表面盐密选择【。片数 ！ 【  》    以往我国】±500kV线路】的绝缘配置是—按NGK公》司推荐的方法和污耐！压曲线？进行的？与目前电科院采用方！法的程序《差别很大±800】kV线路V型串绝缘！子，片数分别采用—两种方法计算结果对！比见表30 【 ：。 ， 表30  电【科院和NG》。K污耐压法片数的比！较 ： ： ：   ！  ：注，（）括号中的值为按！NGK的方法选【定的绝？缘子片数 —     从！表，30可？以看出两种计—。算方法得到的结【果差别不大基本【处于同一绝缘水平 ！  —   V型串污耐】压较单I串》高主要原因在以【下几个方面 【     】    1》。)，V型串的电》弧较单I串易飘【移绝缘子串表面不易！形，成，线状放电《与单I串紧贴绝缘】子串的电弧》短接形？式不同？。。 ，     ！    2)V【型串特殊《的布置？方式：改善了绝《缘子串的对》。地电：容使容？性电流对《绝缘子串的影响减】小提高了其污闪电压！ ： 《    《    3》)在合理《的污秽？设计：下V型串的积污特性！要优于悬《。垂串仅为《悬垂串的8》5％甚至更低 【  —   推《荐，±800kV—级直流输《电线路单V串—所需各种伞型绝缘】子的片数《见表31 】 表31计算得】出的：绝缘子？片数比较 —。 《。 ？ ？    (》2)爬？电，比距：法 《 ，     早【在±500kV葛】上线路设计时原【电力部向泰西蒙公】司便：提出了我国》电网110k—。V～220kV线】路防污运《行经验总结见表【。32 表！32  交》流电网的成功运行经！验 】     ！当时泰西蒙》公司并？未按此执行而—是参：照，日本的交、直流积】污比曲？线给出直流线路【的对应盐密再按N】G，K公司提出的—绝缘子污耐压数据进！行，绝缘子片数》选择线路《。投入运行后便出现污！闪事故而运行调爬运！行证明其绝》缘配置偏小 ！。 ，   ？ ， ，通过对表3》2的：分析：可以得出《在，导线对地电压情【况下爬电《比距与等值盐—密的关系《曲线及对数拟—合表达式详见图4】和公式10 【 ！ 图4  》。盐密与爬《距，关系曲？线 《。 ， L＝0．—8891ln(E】SDD？)＋6．2606 ！        (！8) —  ？   式中L要求】的爬电比距(cm／！kV)？。； 》。     —      —。ES：DD等值盐密(【mg／？c，m2：) 【    国内外对绝！缘子的人工污—耐压试？。验证明？在相同的盐》密下直流《条件下的污耐压值】较之交流低15％】～20％因此直流】。。的爬电比距是交流】的2倍以《上按公式10计算出！直流线路《爬，电，比，距要满足表33的】要求 《 ： 表33  【按推：算的爬电比距要求的！绝缘子片数 ！ 《 ？     注CA】735绝缘子—。的有效爬距系数取1！．0 】    (3)按±！500kV线路的】绝缘水平外推— —    我国第一】条±：500kV葛上【线的绝？。缘配合设计》当，时是参照《交流线路爬距并由电！力部邀请加拿大【泰西：。蒙公司进行咨询【设计绝缘子》有关：污闪试验数据采用日！本NGK《公司：的CA735(【160kN)瓷质】。绝，缘子其绝《缘，子，。选择：片数见表34 】 ， ， 表34  ±5！00kV葛》上线：悬垂绝缘子片数 】 ？ 】   ？ 葛上线《自198《9年投运以来—虽降压运行》但污闪事故多次发】生(因污闪导致的行！波保：护，动作率？。。为0．17次／【百公里·年)迫使其！多次调爬《 — ，   ±500k】V龙政直流》线路是199—9年上半年完成技】术设计的当时—葛上：。线的运？行经验？还未：反馈到位其绝缘【子片数选择详见【表35 — 表35 【 ±500kV龙政！线悬：垂绝缘？子片数 —。 】。   ？  ：龙政：线是：2002年12月2！1日单极投运2【003年6月21日！双，。极投：运运行不到一年【从20？04年1《月到2月《相继：发生4次污闪—。跳闸尚有不少地【点，出现了？不同程？度，的放电现象》严重：影响系统《的安全运行》2004年》3，月国网公司决定全】线调爬起《点调至？37片中《、重污区采用复【。合绝缘子2》005？年3月又《进行了局部调—爬 —     》。2，003？。年设计的±500k！V三广和《贵广：直流线？路的绝缘配合—设计参照了已—建葛上？和龙政线调爬经验】其基本绝缘配置为一！般地区和轻》污区采用37—片，瓷或玻璃绝缘—子；中污区采用44！片；重污区全部【为复合绝《缘，子自2004年投】运以来？未发生过污闪—事故  ！   ？在2004》年设计？的±500kV三沪！线设计中取消了0】级，污区Ⅰ级《。污区采用不》低于4？0，片绝缘子(铁塔间】隙按42片》)绝：。缘配置？水平：较其他线《路，。有较大提《高Ⅱ级污《区及：以上全部《采用复合《绝缘子 —   》  2000年日】本开：始建设？的，±500kV阿南】纪北线全长50【。．9km最高—海拔750m采用】NGK钟罩式直流】绝缘子？(结构高度H1【70mm／》盘径320mm)】全线分6个污区选】择的片？数，见表36《 ： ， 表36 【 ±500k—。V阿南纪北线绝缘】配置一览《表， 》 》     注上】表内插？求得盐密0．05m！g／cm2》要求：片数为40》 》     目前【的关：键，是0：．，05mg《／cm2污》区是：37片或《是40片前者反映天！广、贵广的运—行情况后者是—今后：的发展趋势》两，。者的差距是8％若假！定，绝缘子串的》污耐压与串长成正】比推：得±：800k《V线路要求的片【数见表37 【 ： 表37》  ±800kV】线路的绝缘》配置 ！    】 注绝缘子》结构高度170mm！ ？。 ，。 ， ，7．0．3  【根，据±50《0kV直流线—路上过电压研究其操！作过电压水平在1】．5p．《u．：～1．8p．u．最！大操作过电压—发生：在线路中间目前国内！±80？0kV直流线—路操作过电压水【平计算？结果在1.》 6p．u．～【1．8p《．u 》     由于！绝缘子表面脏污时】沿面放电过程是【其表面干燥带—的形成及局》。。部电弧的发展过【程对污秽条件下绝】缘子纯操《作冲击强度存在不同！。看法一种看法认【。为污秽物使绝缘子】操作冲击耐受—强度降低；另一【种看法认为在—中等程度污》秽条件下绝缘子的】操作冲？击耐受强度将高于清！洁湿耐受值即—使，在重污？秽下也很少下降或不！下降但均《认为污秽绝缘子的操！作，冲击闪络电压都随污！秽程度的增》加而降低《根据美国EP—RI试验验证—在，同一污秽条件下同】型号的？绝缘子的直流操【。作耐压为直流耐压的！2．2倍～2．【3倍大量试验研【究证明当《预加直流电》压时其50％—操，作冲：击电压？是50％污闪运行】。电压的1．》7倍～2．3倍因此！操，作过电压对》绝缘：。子片：数的选择不起—控制作？用由于污秽》原因直流线》路，的绝缘子片》数(串长)较交流】1000kV线路还！多(长)其》在雷电冲《。击电压下的绝缘裕】度较大反击雷电流超！过20？。0kA雷电》过电压对绝》缘，子片数的选择—不起控制《作，用   《 ，  【 ，。。    《 条文中的数—据是：根，据中国电《科，院在溪洛渡》-浙西±800【kV特？高压直流线》路工程？中给出的钟罩—型，瓷绝缘子X》ZP-21》0，和CA-756【E，Z在直流《盐密0．05mg】／cm2下的V【型串片数 》 《     》耐张绝缘《子串受力比悬—垂绝缘子串》大，容易：产生：零值绝缘子一般【要求在悬《。垂串片数基》础上增加《绝缘：子片数？但±8？00kV线路—直线杆塔悬垂绝【缘子串？的绝缘子片数—选择主要取决—。于工：作电压且《按工作电《压选择的绝缘子串的！操作冲击5》0％：放电电？压远大于系统—操作过电压所以【±8：00：kV线路耐张串绝】缘子：片数可不再增—加 【    北方地区】直流特高压》线路工程《的绝缘子《片，数应根据当地的【污秽特征和气候条】件并结合当地—已运行线路的—。经验：综合确定 】   《  现行《国家标准11—0kV～《7，50kV架空输电】线路设计《规范G？B 50545-2！0，10规定为》保持高杆塔的—耐雷性能全高超过4！0m有地线的杆塔】高，度每增高10m【绝缘子要增加1【片由：于±800》。kV线路按工—作电压确定》的绝缘子串长具有】较，高的耐雷电冲击绝缘！水，平不再增《加片：数已能保《证较高的耐雷水【平和较低的雷击跳】闸率水平 ！ 7：．0．4《  在雨量充沛地区！耐，。张绝缘子串由于水】平，。放置容易受雨水冲】洗因此？其自洁性较悬垂【绝缘子串要好1【。10kV～500】kV运行经》验表：明耐张绝缘子—串，很少污闪因此在同】一污区内《其爬电距《离可：较，悬垂串减少 】 7．0—．5  《国内外污《闪试验结果(包括S！TRI试《验，)证实同等污秽即便！在，亲水：性状态下复合—绝缘子污《闪电压比《瓷和玻璃绝缘子高5！0％以上因此同样运！行电压下复合—绝缘子爬距仅需要瓷！。和玻璃绝缘》子爬：距的2？／3即可；按照目】前，±，5，00kV超高—压直：流输电线路绝—缘配：置复合绝缘子爬距定！为瓷绝缘《子爬距的《。3／4？。以上已经有》相当裕度 》 ？ ，     》2005年底—南方电？网技术研究》中心、电《科院和瑞《典STR《。I联合？完成了±80—0kV直《流复合绝缘子的研制！和试验？工作试验的复合绝缘！子的长度和爬距为8！．16m和28【．32m2007年！8月22日》在北京？召开的？±80？0k：V直流线路》绝缘选择讨论—会议：上各方统一了工程】设，计原则？。轻污区低海拔的复合！绝缘子计《。算推荐最小长—度和爬距为8．8m！和33．0m由于铁！塔塔头尺寸主—要由极间距控制为保！证一定？的极间距导线V【型悬垂串肢长—需达到13m以【上所以工程》上采用了较长规格】的复合绝缘子 ！     【。。云南-广东》。±800kV—。。直流：线路工程采用的复合！绝缘子及爬距配【置见表？3，8 【表3：8  云南》-广东？。±800kV直流线！路复合？绝缘：子长度和《爬距：(m) 《 ！  ？   向家坝-【上海、锦屏-—苏南±800kV】直流线路工程—推荐的复合》绝缘子长度及爬距】配置见？表39 》 表39  ！向家：坝-上海、锦屏【-苏南±8》00k？V直流线《路复合绝缘子长度】和爬距？(m) 】 — ，    溪》洛渡-浙《西、：。哈，密-郑？州±800kV【特高压直流》线路工程《进行了复合绝缘【子长度？的优化研究考虑【到在线路实际—运行中复合绝—缘子完全亲水性【出现的可能性不大】因此按？照，弱憎水性的》污闪特？性推荐复合绝缘子】。长度并考虑到—绝缘配置裕度溪浙】。线和哈郑线工程【采用的复合绝缘【子长度和爬距—见表40《 》 表40  溪洛】渡-浙西、》哈密-郑州±—80：0kV？直流线路复合绝缘】子长度和爬》距(m) — — ： 7．0．6 】 高海？拔地区随着海拔升】高或气压降低污【秽绝缘子的》闪络电压随》之，降低高海拔所需绝缘！子片数按本规—范公式7．0—．6进行修》正 ： ： ：  ：   公式》7．0．6中各种】绝缘子的《m1值要根据实际试！验数据？确定表41给—。。出了部分形状绝缘子！m1值的参考值 】 表4【1，  部？分形：状绝缘子的m1值】的参考？值 【 》  ：   中国》电科院在文》献“：±800kV直流】绝缘：子污秽放电》特性及高海拔—放电系数研究”【。报告中结论在高海】。拔地区100—0m：～40？。00m地区线路绝】。缘，子海拔修正系—数为：海拔每升高1—000m绝缘子的】耐污：闪能力就下降钟罩】型绝缘子为5．9％！外伞型绝缘子为3】．9％？复合绝缘子下降【6．4％ —    【 根据？以上计算原则及【方法云南-广—。东、向家坝-上【海和锦屏-苏—南±8？00kV直流线路工！程，推荐的绝《缘子V串片数配【置见表42、表4】。3， 表42！  ：云南-广《东±800kV【直流线？路绝缘子《串基本片数(钟【罩，。型盘：式瓷绝缘子》) 【 ： ？  表！43  《向，家坝-上海、锦屏】-，苏南：±800《kV：直流线路绝缘子串基！本片：数(钟罩型盘—式瓷绝？缘子) 《。    ！ ：  》   注()括号】内值为重冰区采用】。值   ！  根据中国—电科院？在溪洛渡-浙—西±80《0，。k，V特高压直流线【路工程中《的试验研《。究结论？以钟罩型绝缘子表面！。积污作为直流盐【密三：伞型绝缘子表面积】污为钟罩型绝—缘子表面积污的【2／3玻璃绝缘【子的表面积污与【钟罩：型绝：。缘子的表面积污相同！V型绝缘子串的长期！积污取I型串—的3：／4溪洛渡-浙西】±800kV—直流线路工程推【荐的绝缘子串片数见！表，44 《 ： ， 表44《  溪洛《渡-浙西±800k！V直：流线路？绝缘子串《基本片数配》置(悬垂V串和耐】张串) — ！ 》。  ：   中国电科院在！高海拔地区进行【了，。相关的？试，验和研究《在，±800k》V直流架《空线：路绝缘？子选择和杆塔塔头空！气间隙冲击放电特性！试验研究的最终【报告中对线路—。盘，形绝缘子片》数的海拔修正提【出以下公式 —   【 ？     【式中k1海》拔修正？系数：参考值见表4—5； ？ 《         ！  n0《0m海拔的绝—。缘子片数； 】       ！    n》H海拔Hm高度的】绝缘子片数 】 ： 表45  k1】的参考值 ！ 7．！0．7  风偏后导！线对杆塔构件的【空气间隙要分别满】足工作？电压、操作》过电压及雷电过电】压，的要求 》    【 (1)工作电压空！气间：隙 》 ，   ？  根据《中国电力科》。学研究院试验结果分！裂导线对塔身间【隙在直流正极性【电，压作用下《的放电特性见图【5将试验结果与【棒-板间隙和棒-棒！。间隙的试验结果【进，行比：较的结？果表明？在正极性直流电压下！放电电压与间—隙距离呈线性关系】并且与？。棒-棒、棒-—板的试验结果很接近！在负极性直流电【压下电极形状对放】电电：压有一定的影响分】裂导：线对塔身《间隙的？放电特性《更接近棒-板的【情况可见直》流，电压：要求的空气间隙距】离远：小，于冲：击电压要求的间【隙距离在杆》塔间隙距离的设计中！可，不予考虑《 》。。 ？ ？ 图5  分—裂导线？对塔身间隙的正极性！直流：。放电特？性   ！。  ： 参照电力行业标】准高压直流》架空送？电线：路技：术导则D《L／T 4》36-？2，005中的公式导线！对杆塔空气间隙的直！流50％放》。电电压应符合公【式10的《要，求 】。 》    式》中，Ue额定运行电【压(：kV)； 》    】       K】1、K2直流电压下！间隙放电《电压的空《气密度、湿》度校正系数； 【 ？       】。  ：  K3安全系【数1．？15：； —       【    σN空气间！隙，直流放电电压的变】。异系数？0．9％ 】    》 如果最高》运行电压取》8，1，6kV？安全系数《取1．1《。5，空气间？隙直流放电电压的】变异系数《取0．9《％则当导《。线对杆塔的净空距】离为2．1m—时，即可满足±8—00kV直流电【压对空气间隙的要求！ 》     (2【)操作过电压空【气间隙 》 ？     直流线】路的操作过》电压其产生机理及出！现的频度与交流系】统，有，。一定：的不同？主要波形为直流分量！之上叠？加一冲？击波当然《交流操作波形更复杂！虽千差？。万，别IEC《的统一试验》标准操作波为25】0／：25：00μs  目前】尚无直？流操：作波形的规定试验也！不多国际上多—。引用瑞典试》。验数据尽管很不完】善它的？试验波形为1—20／4000μs！叠加在直流》分量之上对于棒板】。间隙：直，流分量的叠加—影响甚大《其，。闪，络电压可提》高1：0％少量的试—验数据表明对—于导线-《塔身间隙直流分量的！叠加影？响甚微？参，见图6 【 ，     》图6上部曲线为【棒-棒间隙下—部曲线为棒》-，板间隙中间》部分为直流电压叠加！操作冲击电压—试验数？。据拟和曲线为美国B！PA后期采用与【交流操作波》间隙因？数K＝1《．28非常接近 ！     美！国高：压部门一直未作直流！操作波空《。气间：隙放电试验早期【的太平洋联络线是】。按照：。等效交流放电—特性决定的±—400kV直—流线路指1》．7：倍过电压30°风】偏间隙取2．3【。5，m ？ — 图6  瑞！典，导线-塔《身间隔放电》特性 【。     》中国电科《院，在±8？00kV直流V型绝！。缘子串杆《。塔，塔头空？气，间隙：操作冲击放电特性试！验中通过对V型串】塔头空气《间隙进行的正极性5！0％操作《冲击放？。电特性试验获—得了直流线》路杆塔V型串空【气间隙距离与正极性！50％操作冲击【放电：电压：的特性曲线》如图：7所：示  】   作为对比图8！还给出了《电科院20》世纪80年代开【展的：±500kV—。直流线路塔头—空气间隙的5—0％正操作冲—击放：电电压试《。验的特性曲》线 》     参【照现：行行业标准》高，。压直流架空送—电，线路技术《。导则DL《／T 436-2】005的公》式直流？。杆塔空气间隙—的正极性《50：％操作冲击放电电】压要：符合公？式11的要求— 【 ： 图7 — ±800kV直】流线路杆塔空气间】隙操作冲击放电特】性 — 《 图《8，  空气间隙—操作冲？击，放电特性《。。比，较， ： 【。  《  ： 式中U《m，系统最高电压(【kV)； 》     ！ ，。     》K＇1、K＇2【操，作冲击电压下间隙放！。电电压的空气密度、！湿度校正系数； 】 ？ ：       【   K＇》。3操作过电压—倍数；？ ， ， ，   》      —  σ？。s空气间隙在—。操作电压下放—电电压的变异—系数根？据高压直流架空送电！线路：技术导则DL—／，T ：436-20—05：操作冲击《对σs取5》％另外大电网会议于！2，00：2年出版《。的，HVDC CO【NVERTER S！TATIO》NS： FOR VOLT！AGES AB【OVE±600kV！报告：。中对于操作》的σs取6％ ！ ？    根据中国】电科院系统所关于锦！屏-苏南±800】kV直流线路内【过电压研究》报告：如果不考虑直—流线路逆变侧不投旁！通对紧急停运—时的故障形式则【。直流线路沿》线最大暂态过电压出！现在0．1p．【u．：功率下线路中点【故，障时非故障极线路中！点过电压值为130！8，kV计算得》到，正极性？50％操作冲击【放电电压为》1486《kV对应0m的【操作冲击间》。隙距离为5．1m ！  —   近年》来中：国电：力科学研《究院在北京》(海拔55m—)，、宝鸡(海拔—900m)和青海硝！湾(海拔2200】m，)进行了大》。量V串塔头空气间】。隙的：5，0％操作冲》击，。。放电特性试验—根据这些最新的试】验结果采用插值法】得到0m、5—00m、1》0，00：m，、1500》。m和2000m的5！0％操作冲击放【电，特性曲线《见图：9 — ？ 图9 【。 ±800kV不同！海拔高？度空气间隙放电特性！试验：曲线 ？  —  ： 在溪洛渡-浙西】±800k》V，直流线路中》。绝缘子串风偏后导】线对杆塔空气间隙】的正极性5》0％操作冲击放电电！压U50《％采用下《式计算 【  ！   其中》最高运行电压Um为！816k《V；操作《过电压倍数K＇【3取：1．60；空气间】隙在操作冲击电压下！放电电？压的变异系数σ【s取5％计算—得到正极性50％】操作冲击放电电压】为，。1536kV—根据图9的曲—线得到在0》m海拔下《。所需：要的：操作间隙为4．【5m  ！。   如果采用双节！。复合绝缘子串操作】过电压间隙》值需根据真》型塔试验结果确定】 ：  》   (3)雷【电过电压要》。求的空气间隙 ！   》  在雷《电，过电压情况下其空】气间隙？的正极性《雷电冲击放电电【压要与绝缘》子串的50％—雷电：冲击放电电压相【匹配不必按绝缘【子串的50％雷电冲！击放电？电压的100％确】定间隙只需按绝缘子！串的50％雷电【冲击放电电压—的8：0％：确定间隙《(间隙？按0级污秽要求【的，绝缘长度配合)或雷！电过电压《间隙不予规定即按】下式进行配合 ！ ？U＇5？。0％＝80》。％·U50％ 【 ， ，  ： ，      (13！) 【。    《式中U？50％绝缘子串【的5：0，％雷电冲击》放，。电电压？(kV)其数值【。可根：据绝缘子串的雷电】冲击试验《获，得或由绝缘长—度求得 ！    对于直流线！路我国电力科学研究！院曾在500—kV塔头上进行【了，直流叠？加，雷，电冲击波的绝—缘子：串闪：络试验其复合闪【络电压(Vi—＋Vdc)见—表46 【 表4《6 ： 绝缘子串的雷电波！闪络电压(kV) ！。 】      】从表46可知复合】闪络电压与单—独雷电冲击基本一致！。因此可以用》单独施加雷电波时(！如交流？线路：)的：试验数据来进行防雷！计算目前《规范：中没：。有，提出：直流线？。路的雷电过电—压，的间隙要《求 ？     由！于直：流线路串长大—于，交流线？路如按交流配合【比选择大气》过电压下《的间：隙值则明显偏—大，。。而按操作过电压间隙！值进行防雷计算比】较，合理较为合适的【特，高压直流线路的防】雷计算新《方法科研单位正在进！行研：究 ： ？  ？   对于高—压直流？。线路而言雷击—跳闸主要是由绕击引！起的直？流换流阀在直流【线路遭受《电击时换《流阀很快动作—由换流状态转—换为逆？变状态对《线路进行抽》能和去空气》游离电子作用—然后重新启动时【间极短全过程不【超过100ms【基，本，不影响线路连续运行！塔头：间隙设？计时：目前：一般暂不考》虑雷电？过电压影响 ！  ？   (4)前【苏联的研究表明导线！距横担？、导线距塔身的【距离不同空气—间隙的电《气特性也不》同放电电压与对应】导线：位置的？塔身宽？B之间可由下—式确定 — ： ，U＇50％(B【)＝：U50％(》1)：·(1.03－【0.：03B) 》     》 ，  ：  (14) 【。  —   ？  式中U5—0％(1)塔身宽】B为1m《时的放电《电，压B的取值范围为0！．02m～5—m   ！  根据电科院【所做复合绝缘子试验！。。情况在两支复合绝缘！子串联使《用时两复《合绝缘子间的联【结金具上发》生跳弧？现象因此复合绝缘子！是否：可以串联《使用要进一步试验在！工程设计中宜采用单！。支，复，合，绝缘子电《科院：采用不同《绝缘子串型式的±8！00k？V直线塔空气间隙冲！击50％《击穿电压试》验结果见《表47 ！表，47  《±8：00kV《直线塔空气间隙【冲击50％》击穿电压试验—结，果 — ？ ， ，  ？   由表4—7可以看《出，由2支串《联复合绝缘子组成的！V型绝缘子串由【于受中间均压环的】影响导？线对：铁塔50％操作冲击！耐受电压最低其次】为玻：璃绝缘子及整支【复合：绝缘子组成的V型绝！缘子串经折算在【操，作冲击电《压下由2支串联复】合绝缘子及玻璃绝缘！子组成的V型绝【缘子串？所需的空气间隙分】别比由整支复—合绝缘子组成的【V型绝缘子串多【0．2m《～0．？8m对于工作电压】由于其放《电间隙距离相对于】绝缘子串长要小很多！因此在？工作电压下由2支】串联复合绝缘子组】成的V型绝》缘子：串电气间隙》距离仅做适》当调整 】     》综合云南-广—东±800kV特】高压直流线》路、向家《坝-：上海、锦屏-苏南以！及溪：洛渡-浙西、—哈密-郑《州±800》kV特高压直流线】路的带？电，部分与杆塔》构件的？最小间隙值》具体见表《48 【 表：48：  带电部》分与杆塔《构件的最小间隙【(，m) 】   】  对于带电作业要！求的空气《间隙在现《行国家标《准带电作业》工具基本技术要求与！设计导则GB／T ！180？3，7中规定《可以：接受：的危险率《水平为1．0×【10：－5 —  ？   检修人员停留！在线路上进行带电作！业时系统不可—能，发生：合闸空载《线路操作并需退出重！合闸而单极接地分】闸过电压是确定带】电作业？安全距离时要—。考，。虑的过电《压 —   ？。  以往超高压【输电：。线路设计时对需要带！电作业的杆塔要考虑！带电作？业所需的安全空【气间隙距《离由于带电作业的】方式：是，灵活：多样的根据》。多年的设计及运行经！验，在一般情况下不会】也，不，宜因考虑带电—作业而增大塔头【尺寸不过在设计中要！尽可能从《塔头结构及构—件布置上为带电【作业创造方》便条件？ ？     ±8！00k？V线路带电检修研】究已有中国电—。力科学研究院—通过试验《得到相？关成果？根据分析和试验结果！计算出满足带电作业！危险率？小于1×《10－5的最小【安全距离如表—49所示 【 表49—  ±80》0kV直流线路塔】头空气间隙》。。(m：) ： 《 —  ：   初步建议我】国±800kV直】流输电？工程：带电作？。业最小间《隙取值不《宜小于6《．9m？采用双节复》合绝：缘子串的带电作业】间隙值需根据—真型塔试验结—果适当增加 【 7．0．8！ ， 在高海拔地区直】流线：路带电部分对杆塔构！件空气？间隙放电电压要【进行修正用0m海拔！的5：0％放电电压乘【以相应海拔高度【下的：空气放电电压海拔修！正，系数Ka就可—以，得到海？拔为H？时的50％》放电电压《条文中规定的海拔修！正公式适用于—2000m及—以下地？。区当海？拔，高度超？过，200？0m时宜通过试验研！究确定也可按照该】公式进行《修正： ：。 7．—0．9 《 本条？根据现行国》家，标准11《。0kV～7》50：k，V架空输电》线路：设计规范GB 【505？45-2010条】文制定 《。 ， 7．0．】10：  随着线》路额定电《压的：提高线路绝缘—水，平不断提《高雷电反击跳闸的】概率愈来愈小我国】雷电定向定位仪记】录的数据表明我国】500kV线路雷】击跳闸的主要—原因是绕击跳闸 ！   —  前苏联》特高压线路的运行经！。。验也表？明雷击跳闸》是1000k—。。V线路跳闸的主要】原因在1985年】至1994年10】年期间特高》压线路雷击跳闸高】达16次占》其总跳闸次》数的84％而雷击】跳闸：的原因是《雷绕击导线经分析前！苏联特高《压，线，路的地线保护—角过大？是(大于20°【)造成了雷》电，绕击率过高的主【要原因？日本：特高压线路和其5】00k？V，线路一样均采用【负的地线保护角雷】电绕击？率较低 ！    如采用两】根地：线采用负保护—角则理论计》算绕击？事故率？极低其次就是降低】工频：接地电阻提高反击】。时的耐？雷水：。平 》 ：    电科院、清！华，大学根？据向家坝-上海±】800？kV特高压直流【输电工程塔型—尺寸和间隙计算±8！00kV《反击：耐雷水平如表5【0、表51》 表50！  ±80》0kV直《。流线路反击雷电【性，能的计算(电科院】计算) 《 ， ？ 表5！1  ±800【kV直流线路反【击雷电性能的计算】(，清华大学计算) 】 》   】  从以《上两：个表中可以看出【±800k》V直流线《路反击耐雷水平明显！高于交流《500kV线路杆塔！。接地：电，阻在1？0，Ω～：15Ω范围时—的反击耐雷水平1】77kA～125】kA 【   ？  根据国网电科院！研究结果一般—档，距，的，档，距中央导线》与，地线的距离》。可按下式校》验(气温1》5℃无风) 【 ？ S≥0．0—15L＋Um／5】00＋2《        】(15)《。 《     —式中S导线与地【。线间的距离(—m)：；  】  ：       【L，档距(m)； ！。 ？    《     》 U：m系：统，最高电压(k—V) 《 7．0．】12、7．0．【13  这两条都】根据现行国家标准1！10kV～》750kV架—空输电线《路设计规范GB 5！0545《-201《0，条文制订     ！ ，