《7， ， 绝缘配合、防【雷和接地 — 》 7．0．1— ，。 ±800kV线路！直线杆塔上悬垂绝】缘子串的绝缘子【片数选择一般需满】足，。能够耐受《长期工？作电压的作用和操作！。过电压作用》。的，要求雷？电过电压一般不作】为选择绝缘子片数】的，决定条件仅》。作为耐雷水平—是否满足要求的【。校，验条件 《 7—．，0．2 《 ±：800kV直流输】电线路的《防污绝缘设》计要根据绝缘—子的污耐压特性参考！审定的污《区分：布，图和直交流积污比结！合现场实《际污秽调查结果选择！合适的绝缘子型式】和，片，数对无可靠污—耐压：特性参数的绝缘子】也可参照《污秽等？级按爬电比距法选】择合适？的绝缘子型式和片数！ 《。     —(1)污《耐压法？    ！ 污耐压法是根【据试验？得到：。绝缘子在不同—污秽：程度下的《污秽耐受电》压使选定的》绝缘子串的污秽耐】。受电压大于该线【。路的最大工作—电压该方法和实际】绝缘子的污秽耐【受能力直接联—系，在一起是一》种较好的绝》缘子串长《的确定方法但人工】污秽试验结果—同，自然污秽条件下的】污耐压值存在—等价性问题 】     前苏！联、美国、美国、日！本、我国的》。武汉高压研》究，所和中？国电力科《学研究院主要—是以：U50％进行污秽外！绝缘：设计U50％以长串！绝缘子试验来确【定， —    对于±80！0kV直《流输电路原则—上要用此法选择【适合的试验室—。和试验方法求出【预选型？号绝缘子《的污闪电压数据我】国以前没有足够的】试验数据只》凭日本NGK提供】从±500kV【。葛上：、天广、龙政、三广！、贵广？到三沪线无》不如此绝缘》。子盐密与耐压的关】系采用N《GK的直流绝—缘子CA-73【5E：Z，(ф32《0×H170)【的污耐压值进行计算！从表28可看—出其数据也存在【较大分？散，性 — 表28  —单片：CA-735EZ】绝缘：子的污耐压值(k】V，)， 》 —  ：   注1  所】有数据灰密》为0．1mg／cm！2 ：  —  ：     》2，  葛上数》据为Tono—k，o土按4次耐压法得！。。出   《    ！   ？   3  —龙政数据《为K：。ao：lin土按上下【。法求出？。U，。50％ 【  ？   表28反映】了N：GK自身数据的变】化我国？的±500kV线路！工程除葛上线—外都：采用：。NGK提供的数【。据 》     考【虑到污秽《导致放电的》关键是污秽物—溶于：水造成的导电性而】不溶于水的成分起】的作用是在潮湿气候！条件下吸收水分以】保持污层《。潮湿促进《导电：性能的增长因—此在等值盐密相同】的情况下绝缘子的】污闪特性还受灰密】的影响根据有—。关试验结果》绝缘子的《人，工污耐压与灰密【的－0．12次方】成，比例的降低 —。   【  自然污秽—。绝缘子每片》上下表面、同一【表，面的不同《部位及同《一串：绝缘子各片》之间污秽量分—布不一样有时上下】表面：积污：量相差2倍～1【0倍其污《闪电压较《均，匀积污提《高，10％？～20％根据美国】电科院？有关试验《得出初步《增大系数Y＝—1－0．3》8，lg(T／》B)其中T／B【为上下表面积污【比 》    》 在±500k【V，三沪：线设计中各设计院】统一了计算方法特】高压直？流工：程计算程序见表【2，9 — 表2？9，  按绝缘子下表】面盐密选择片数【 ？ — — ？     以—往我国±50—0kV线路》的绝缘配置是按【NGK公司推荐的方！法和污？耐压曲线进行—的，。与目前电科》院采用？方法的程序差别很】大±800》kV线路V型串绝】缘，子片：数分别采用》。两种方法计》算结果对比见—表30 》 表30 】 ，电科院？和，N，GK污耐压法片数的！比较： —   】  ：注（）括《号中的值为按NG】K的方？。法选定的绝缘子片】数   ！  从表30可以看！出两：种计算方法得到的结！果，差别不大基本处【于同一？绝缘水平 — ？  ： ，  V型串》污耐压较单I串高主！要原因在以》下几：个方：面，。   】      1)】V型串的电》弧，较单I串易飘—移绝缘子串表面【不易形？成线状？放电与单I》串，紧贴绝？缘子串的电弧短接】。形，式不同 【 ：   ？     》2)V型串特殊的】布置方式改善—了绝缘子串》的对地电容使容性】电流对绝《缘子串的《影响减小提高了其污！闪电压 】。    《  ： ，  3)在》。合理的？污秽设计下V型串】的积污特《性要：优于悬？垂串仅为悬垂串的】85％？甚至更低《 》     推荐【±，8，00k？V级直流《输电：线路单V串所需各种！伞型绝缘子的片【数见表31 【 ， 表31计【算得出？的绝缘子片》数比较 《。 ？。 ， 【    (2—)爬电比距法 ！。  《   早在》±5：00kV葛》上，线路设计时原电【力部向泰西》蒙公司便提出了我国！电网11《0，kV～2《。20kV线路防【污运行经验总—结见表？。32 》 表32— ， 交流电网的成【功运行经验》 ！     当】时泰西蒙公司并【未按此执行而是【参照日？本的交、《直流积污比曲线给出！直流线？路的对应盐密—再按NGK公—司提出的绝缘子污】耐压数据进行—绝缘子片数选择【线路投入运行后【便出现污闪》事，故而运行调爬运行证！明，其绝：缘配：置偏小 【     通【过对表32的—分析可以得出在导线！对地电压《情况下爬电比距【与等值？盐密的关系曲线及对！数拟合表达式详见图！4和公式10—。 》 ： 》图4  《盐密与爬距关系【曲线 》 L＝0．【8891ln(【ES：DD)＋6》．2606》        】 (8)《 —    《。式中L要求的爬电】比距(cm／k【V)； ！     》     》ESDD等值盐密】(mg／《cm2) 【 ：  ：   国内外对绝】缘子的？人工污耐压试—。验证明在相同的盐密！下直流条《。件下的污耐压—值较：之交流低《1，5％：～20％因此直流】的爬电比距》是，交流的？2倍以上按公式10！计算出直流线—路爬：电比距要满足表33！的，要求 ？ 表33 ！ 按推算的爬电【比距要求《的，绝缘子片数 ！。 》    — 注CA735【绝缘子的有效爬【距系：数取1．《0 【    《(，3，)按±500—k，V线路的绝缘水【平外推 】   ？  我国第一条±5！00kV葛上线的】绝缘配合设计—当时是参照交流线路！爬距并由《电力部邀《请，加拿大泰西蒙公司进！行咨询设计绝缘子】有关污闪试》验数：据，采用日本N》GK公？司的CA735(】160kN》)瓷质绝缘子其绝】缘子选择《片数见表34 ！。 表3》4  ±500【kV葛上《线悬垂绝缘子片数 ！ ？ 】    葛上—线自：1989年投运【。。以，来虽：降压运行但污闪事故！多次发生(因污闪导！致的行波保护动作率！为0．17次／百】公里：·年)迫使》其多次调爬》 ？     【±500kV龙政直！流，。线路是？19：。99：年上半年完成—技术设计的当时葛】上线的运行经验【还未反馈到位其绝】缘子片数选择详【见表35 】 ：表35？  ±500—kV龙政线悬—垂绝缘子片》数 【    ！ ，龙政线是200【2年12月》2，1日单极投运20】03年6月》21日？双极投运运行不到一！年从2004—年1月到2月—相继发生4次污闪跳！闸尚有？不少地点出现了【不同程度的放电【现象严重影响系【统的：安全运行2004年！3月国网公司决定全！线调爬起点调—至37片中、—重污区采用复合绝缘！子，20：05年？3月：又进行了局》。部调爬 【    》 2：003年设》计的±500kV三！广和贵广直流线路】的绝缘？配合设计参照—了，已建葛上和龙—政线调爬经验其基】本绝缘配置》为一般地区和—轻污区采用3—7片瓷？或玻璃绝缘子；中污！区，采用44片；重污】区全部为《。复，合绝缘子自》2，004年投运—以来未发生过—污闪事故 ！ ，。    在2004！年设计的±》50：0kV三沪线设计】中取消？了0级污区》Ⅰ级污区采用—不低于4《0片绝缘《。子(铁塔间隙按42！片)绝缘配》置水平？。较其他线路》有较大提高Ⅱ—级，污区及以《上全部采用复合绝缘！子   ！  200》0年：。日本开始建》设的±500k【V阿南纪《北线全长50．9k！m，最高海拔《750m采》用NGK钟罩式直流！。绝缘子(结构—高度H？170mm／—盘径320m—m)全？线分6个污区选择的！片数：见，。表36 ！表36 《 ，±500kV阿南】纪北线绝缘配置一览！表 【。    ！ 注上表《内插求得盐》密0：．05mg／cm2！要求：片数为4《0 【    《目前的关键是0【。．05mg／cm】2污区是3》7片或是《40片前者反映天广！、贵广的运行情况】。后者是今后的发展】趋势两者的差距是8！。％若假？定绝缘子串的污耐压！与串：长，成，正比推得±800】kV线路要求的片数！见表37 — 表37【  ±800kV】线路的绝缘配—置 】   【  注绝缘子结构高！度1：70mm ！。 7．0．3 【。 根据±《500kV直流线】路上过电压研究其操！作过：电压水平在1—．5p．u．～1．！8p．？u．最大操作—过电压发生》在线路中间目前国内！±800kV—直，流线路操作过电压水！。平计算结果在1【. 6p．u—。．，～1．8《。p，．u ？    】。 由于绝缘》子，表面：脏，污时沿面放电—过程：。是其表面干燥带的】形成及？局部电弧的发展过】程对污秽《条，件下绝缘《子纯操作冲击—强度存在不同—看，法一种看法认为【污秽：物使绝？缘子操作冲击—耐，受强度降低；另【一种看法认为—在中等程度污秽【。条件：下绝：缘子的操作冲击耐】受强度将高》于清洁湿耐受—值即使在重污秽下】也，。很少下降或不下降】但均认为污秽—绝缘子的操》作冲击闪络电—压都：随污秽程度的增加而！降低根？据美国EPRI试验！验证在同一污秽【条件下同型号的【绝，缘子的直流》操作耐压为》直，流耐压？的2．2倍》～2：．3倍？大量试验研究证明当！预加直流电压时其5！0，％操作冲击电压是5！0％污闪运行电压】的1．7《倍～2．《3，倍因此？操作过电压对绝缘子！片，数的选？择不起控制作用【由于污秽原因直流线！路的绝？缘，子片数(串》。。长)较交《流1000》kV：。线路还多(长)【其在雷？。电冲击电压》下的：绝缘裕度《。较大反击雷电流超过！20：0k：A雷电？过电压对绝缘子片数！的，选择不起控制作用】     ！        】。条文：中，的数据是根据—中国电？科院在溪洛渡-【浙西±8《。0，0k：V特高压《直流线路工程—中给：出的钟罩《型瓷绝缘子XZ【P-210和C【A-756EZ【在直流盐密0．0】5mg／《cm2下的》V型串片数 】     耐张！绝缘：子串受力比悬—垂绝缘？。子串大容易产生零值！。绝缘子一《。般，要求：在悬垂串片数—基础：上增加绝缘子片数但！±8：00kV《线路直线杆塔—悬垂绝缘子串的【绝缘子片数选择主要！取决于工作电压且按！工作电压选择的绝缘！子串的？。。操作冲击《50％放电电—压远大于系统操【作过电压所》以±800》k，V线路？耐张串？绝缘子片《。数，。可不再增《加 ： ：     北】方地区？直流特高压线—。。路，工程的绝缘子片数应！。根据当地的》污秽特征和》气候条？。件，并结合当地》已运行线路》的经验综合确定 】 》 ，   现行国—家标准110kV】～75？0，kV架空输》电线路设计规范G】B 50545-】2010规定为保】持高杆塔的耐雷性能！全，高超：过40m有地线的】杆，塔高度每增高10m！绝缘子？要增加1《片，由于±80》0kV？线路按？工作电压确定的绝缘！子串长具有较高的耐！雷电冲击《绝缘水平不再—增加：片数已能保证较高的！耐，雷，水平：和较低的雷击跳闸】率水平 】 ，7．0．4》  在雨量充沛地】区耐张绝缘子串由】于水平放《置容易受雨水冲洗】因此其自洁性—较悬垂绝缘子串要】好110kV～【5，00：k，V运行经验表明耐】张绝缘子串很少污】闪因此在同一—污区内？其爬电距《离可较悬垂串减【少 — 7．0《．5  国内外污闪！试验结果《(包：括S：TRI试验)—证实同？等污秽即便在亲【水性状态下复合绝缘！子污闪电压》比瓷和玻璃绝缘【子高50％以上【因此同样运》行，电压下？。复合：绝缘子？。爬距仅需要瓷和玻】璃绝缘子爬距—的2／3《即可；按照目前【±500kV—超高：压直流输电线路【绝缘配置复合绝【缘子爬距定为—瓷绝缘子爬距的3】／4以上已》经有相当裕度—  【   ？2005年底—南方电？网技术研究中心、】电科院和瑞典S【TRI？联合完成了±—8，。0，0kV直流复—合绝缘？。子的研？制和试验工作—。试验的复《合绝缘子的长度【和爬距？。为8．？16m和28．3】。2m2007年8月！22：日在北京召开的±】。800kV》直流线路绝缘选择讨！论会议上各方—统一了工程设计原】则轻污？区低海拔的复合绝缘！。子计算推《荐最小长度和爬距为！8．8m和33【．0m由《于铁塔？塔头尺寸主要由极间！距控制为保证—一定的极间距导线】V型悬垂串肢长【需达到1《3m以上所以工程】上采用了《较长规格的复—合绝缘子 】。     —云南：。-广：东±800k—V直流？线路工程采》用的复合绝缘—子及爬距《配置见表3》8 表】38 ？ ，云，南-广东《±80？0k：V直流？。线路复合绝缘子长度！和爬距(m)— ：。 《 ？ ？    向》。家坝-上海》、，锦屏-苏南±80】0k：V，直流线路《工程推？荐的复合《绝缘子长度及爬距】配，置见：表39 — 表39  】向家坝？-上海？、锦屏-苏南±8】00kV《直流线路复合—绝缘子长度》和爬距(m)— ？ ， 》。   》  溪洛渡-浙西】、哈密-《郑州±？8，00kV特》高压直流线路工程】进行了？复合绝缘子长度的】优化研究《。考虑：到在线路实际运【行中复合绝缘—子，完全亲水性出现【的可能性不大因此】按照弱憎水性的污闪！特性推荐《复，合，绝缘子？。长度：并考虑到绝缘配置裕！度，。溪浙线和哈郑线【工程采用的复合【绝缘子长度和爬距】见表40 — 《表40  溪—洛渡-浙西、哈密】-郑州±80—0k：V直流线路复合绝缘！子长度和爬距(m)！ ？ ： ？ 7．0．6！  高海拔地区随】着海拔升《高或气？压，降，低污秽绝缘子的【闪络电压随》之降低高海拔所需】绝缘子片数按本规】范公式7《．0．6进行—修正 《     】公式：7．0．6中各种】绝，缘子的m《。1值要根据》。实际试验数》据确定表41给出了！部分形状绝缘子【m1值的参》考值 — 表41  部分！。形状绝缘子的m1】值的参考值 【 ！     中—国电：科院在文献“±【8，00kV《直流绝缘子污—秽放电特性及高海拔！放电系数研究”报】。告中：结论：在高海拔地区100！。0m：～4000m地区】线，路绝缘子海拔修正系！数为海？拔每升高《1000m绝缘子】的耐污闪能》力就：下降钟罩型绝—缘子：为5．？9％外伞型绝缘子】为3．9％复—合绝缘子下降6．】4％ 《 ：     根【据以上计算原—则，及方法云南-广东】、向家坝-上海和】锦屏-？苏南±800—kV直流线路工【程推荐的绝缘子【V串：片数：配置见表42—、表43 ！ 表：42  云南-广】东±800k—V直流线路绝缘子串！基本片数(》钟罩型盘式瓷—绝缘子)《 ！ — ？ 表43  向家】坝-上海《、锦屏？-苏南±8》00kV《直流线路绝缘子【串基本片数》(钟罩型盘式瓷绝缘！子，)  ？   】 》     》注()括号内值【为，重冰区采《用值 《 《  ：  根据中》国电：科院在溪洛渡—-浙西±800k】V特：高压直流《线路工程《中的试验研究结【论以钟罩型绝缘子】表，面，积污作为直流盐密三！伞型：。绝缘：子表：面积污为《钟罩型绝《缘子表面积污的2】／3：玻璃绝缘子的表面积！污与：钟罩：型，绝缘：子，的表面积污相同【V型：绝缘子串的长期积】污取I型串的3／】4，溪，。洛渡-浙西±8【。0，0k：V直流线路》。工，。。程推荐的绝缘—子串片数见表44】 表44！  溪洛《渡-浙西±8—00kV《直流：线路绝缘子》串基本片数配—置(悬垂V串和耐张！串) — ： ： ？。 》     —中，国电科院在高—海，拔地区进行了相关】的试验和研究在±8！。00kV直流架空线！路绝缘子选择和杆塔！塔头空气《。间，。隙冲击放电特性试验！研究的最《终报告中对线—路，盘形绝缘子片数的】海拔修正提》出以下公《式，   】 》  ：   式中k1海拔！修正系？数参：考，值见表45》； 【    《      n【0，0m海拔的绝—缘子片数； 】       ！    《nH海拔Hm高度】的，绝缘子片数 【 表45【。  k1《的，参考值 《 ， 《 —7．0．7》。。  风偏《后导线对杆塔构件】的空气间隙》要分别？满足工作电压、操】作过电压及》雷电过电《压的：要求 》     【(1)工作电压空】气间隙 《 ：     根据！中国：。电力科？学，研究院试《验结：果分裂？导线对塔身间隙【在直流正极性电压】作用下的放电—特，性见图？5将试验《结果与棒-板间隙】和棒-棒间隙的试】验结果进行比较的】结果表明在正—极性直流电》压下放电《电压与间隙距—。离呈线性关系并且】与棒-棒、》棒-：。板的试？。验结果很接》近在负极性直—流电压下电极形状对！放电电压有一定的影！响分裂导线》对塔：身，间，。。隙的放电特》。性更接近棒-板【的情况可见直流【电压要求的空气【。间隙距离远小于冲击！电压：要求的间隙》距，离在杆塔间》隙距离？的设计中可不—予，考虑： ！ 图5》  分裂导线对塔】身间隙的《正极性直流》放，电，特，性 ：   【。   参照电力行】业标准高压直流【架空送电线》。路技：术导则DL／T【 436-20【05中的公式导线】。对杆塔空气》间隙的直流50【％放电电压应符合公！式10？的要求 】 》     式中U！e额定运《行，电压(k《V)：；   ！        】K1、K2直—流电压下间隙—放电电压的空气【密度：、湿度校正系数【； 》        ！   K《3安全系数1．15！； 》        ！   σN空—气，间隙：直流放电电压的【变异系数《0．9％ ！     如果【最高运行电》压取816kV安】。全系数取1．1【5空：气间隙直流放—电电压的变》异系数取0》．9％则当导线对杆！塔，的净空距离为—2．1m时即可满足！±800kV直【流电压对空》气，间隙的要求 ！ ，     (2)】操作过？电压空气间隙 ！     直流！线路：的操作过电压其产】生机理及出现—的频度与交》流系：统有一定的不同主要！波形为直流分量【之上叠加一冲—击波当？然交：。流，操作波形更复—杂虽千差万别—。IEC的统一试验】标准操作波为25】0／25《。00μs  目【前，尚无直流操》作波形的规定试验】也不多国际上多引】用瑞典试验数据尽管！很不完善它的试验】波形为？120／4》0，0，0μs叠加在直流】。。分量之上对于棒板】间隙直？。流分量？的叠：。加影响甚大其—闪络电压可提高【10％少量的试验】数据表明对》于导线-塔身间隙】直流分量的》叠加影响甚微参【。见图6 ！。 ，  ： 图6上《部曲：线，为棒-棒间隙下部】曲线为棒-板—。间隙中间部分为直】流电压叠加》操作冲？击电压试验数—据拟：和曲线为《美国：BPA？后期采用与交流操作！波，间隙因数K＝1．】28非？。常接近 《  —   美《国高压部《门一直未作直流操作！波空气？间隙放电试验早期的！太平洋联络线是按照！等效：交流：放电特性决定的【±400《kV直流《。线路指1．7倍过】电压30《°风偏间隙取2【．35m 】 图！6  瑞典导—。线-塔身间》隔放电特性 —  —。   中国》电科院？在±8？00kV直》流V型绝缘子—串杆塔塔头空—气，间隙操作冲击—放电特性试验中通过！对V型串塔头空【气间隙进行的—。正极性50％操作】冲，击放电特《性试验获得了—。直流线路杆塔—V型串？空气间隙距离—与，正极性50％操【作冲击放《电电压？的特性曲线如图7所！示， ？     作为！对比图8还给—。出了电科院20世纪！80年代开展的±5！00kV直流线路】塔头空？气间隙的《50％正操作冲击放！电电压试验的—特性曲线《 —    参照—现行行业标准—高压直流架空送电】线路技术导》则DL？／T： 43？6-2005的公式！直流杆塔空气—间隙的正《。极性50％操作冲击！放电电压要符合公】式1：1的要求 ！ 图】7  ±800【kV直流线路杆塔空！气间隙操作冲击放电！特性 》 《 ？ ：图8  空气间隙操！作冲击放电特性比】较 【 —  ：  式中《Um系统最高电【压(kV)》。； —         ！  K＇1、K【＇2操作冲击电压下！间隙放？电电：压，的，空气密度、》湿度：校正系数； — 《      — ，。    K＇3【操作过电压倍数；】 》      —     σs空气！间隙在操作电压【下放电电压的变异】系，数根据？高压直流《架空送电线路技术】导则DL／T— 436-》2005操作—冲，击对σs《取5％另外大电网会！议于2002年出版！。的HV？DC CONVER！TER S》TATIONS F！OR V《OLTAG》ES ABOV【E±600kV【报告中对于操作的σ！s，取6％ —     根】据中国？电科院系统所关【于锦屏-苏南±【800kV直流线路！内过电？压研究报告如果不考！。虑直流线路》逆变侧？不投旁通对紧急【停运时的故障形式】则直流线《路沿线最大》暂态过电压》出现在0．1—p．u．功》率下线路中》点故障？时非故障极线路中】点过电压值为—1308《kV计算得到—正极性50％操作】冲，击，放电电压为148】6，k，V，对应0m的操作冲击！间隙距离为5．1m！    ！ 近年来中国—电力科学研》究院在北《京(海拔55m)】、宝鸡(海拔90】0m)和青海—硝湾(海拔22【00m)《进行了大量V串塔头！空气间？隙的50％操—作冲击放电》。。特性试验《根据这些最新的试】验结果采用插值法】得，到0：m、500》m、1？。000？m、1500m【和2000m的50！％操作冲击》放电特性曲线见【图9 》 】 图9  ±80】0kV？不同海拔《高度空气间隙放电】特性试验曲线 】     】。在，溪洛渡-浙西±【800kV直流【线路中绝缘子串风】偏后导线对》杆塔空？气间隙的正极—性，50％操作冲击放电！电压：。U，50％采《用下：式计：。算 — ？   —  其中最》高运：行电压Um为—816kV；操作过！电压：倍数K＇3取1．6！0；：空气间隙在操—作，冲击电压下放电电压！的变：异系数σs取5【％计：算得：到正极？性50％操作冲【。击放电电《压为1？536kV根据图9！。的曲线得《到在：0m海拔下所需要】的操作间隙为—4．5m 》  — ，  如果采》用双节复合》绝缘子？串操作过电压间【隙值需根《据真：型塔试？验结果确定 【 《    (3)雷】电过电压要》求的空气间隙 ！ ？    在雷—电过电压情》况，下其空气间隙—的正极性《雷电冲击放电电【压要与绝缘子串的】。50％雷电》冲，击放电电压》相匹：配不必？按绝缘子串的—5，0％雷电冲击放电电！压的100％确定】间隙：只需按绝缘子—串的5？0，％，雷电冲击放》电电压的8》0％确定间》隙(间？。隙按0级污秽要求的！绝缘长度配》合)：或雷：电过电压间隙不予】规定即按《下式进行配合— ？ U＇50％】。＝，8，0％·U50％【       【。。   ？  (13) 【 《。     式—中，U50％绝缘子串】的50％雷电—冲击放电电压—(kV)其数值可】根据绝缘子串—的，雷电冲击试》。验获得或由》绝，缘，长度求得 【     对于！直流线路《我国：电力科学研究院曾在！500kV塔头【上进行了直流叠加】雷电冲击波的绝【缘子：串闪：络试验其复合闪络】电压(Vi＋—。Vdc)见表46 ！ 》。。表，46  绝缘子【。串的：雷电波闪《络电压(kV)【 【  —    从》。表46可知复合闪】络电压与《单独雷电冲击基【本一致因此可以用】单独施加雷》。。。电波时(如交流【线路)的试验—数据来进行防雷【计算目？。前规范中没有—提出直？流线路？的雷电过电压的间隙！要求  ！   由于直流线路！串长大于交流—线路如按交流配合比！。。选择大气《过电压下的间隙值】则明显偏大而按【。操作过电压间隙值进！行防：雷计：算比较合理较—为合适的特》高压直流《线路的防雷计—。算新：方法科研《单位正？在进行？研究 》     对于！高压直流线路而言雷！击跳闸主要是由【绕击引起《的直：流换流阀在直流【线路遭受电击时【换流阀很《快动作由换流状态转！。换为逆变状态对【线路进行抽能和去】空气游离电子作【用然后重新启动时间！极，短全过程不超过【100？ms基？。本不影响线路连续】。运，行塔头间隙设计【时目前一般》暂不考虑雷电过电压！影响：    ！ (4)《前苏联的研》。究表明导线距横担】、导线距塔》身的距离不同—空气间？隙的电气特性—也不同放电电压与对！应导：线位置的塔身—宽，B，。之间可由下式—确定 U！＇5：0％(B《)＝U50％(1】)·(1.03－】0.03《B)   》   ？     (14)！ ，  ？  》   式中》U50％(1)塔】身，宽B：为1m时的》。放电电压B的取【值范围？为0．02m～5】m  】 ， ， ，根据电？科院所？做，复合绝缘《子试验情况在两【支，复合绝缘子串联使】用时两复合绝缘【子间的联《结，金具上发生》。。跳弧现？象因此复《合绝缘子是否可以】串联：使，用要进一步试验【在工：程，设计中宜采用单支】复合绝缘子电科【院采用不同绝缘子】。。串，型式的？±800kV直【线塔空气间隙冲【击，。50％？击穿电压试验—结果见表4》7， 《 表47  ±】8，。00kV《直线塔空气间隙【冲，击50％击穿电【压试验结果 — ： 《   【  由？表47可《以看出由2》支串联复合绝缘【子组成的《V型绝缘子串由于受！。中间均压环》的影响导线》对铁塔？50％操《作冲击耐受电—。压最低其次》。为玻璃绝缘子—。及整支复合》绝缘子组成的—V型绝缘《子串经折算在操作】冲击：电压下由《2支串联《复合绝缘子及玻璃绝！缘子组成的V型【绝缘子串所需的【空气间？隙分别比由整—支复合绝缘子组成的！V，型绝缘子串多0【．2m～0．—8m对？。于工：作电：压由于？其放电间隙距—离相对？于绝缘子串》长要小很多因此在工！作电压下由2—。支串联复《合绝缘子组》。成的V型绝缘子串】电气间隙距离仅【做适当调《整 【 ，   综合》云南-广东±800！kV特高压直流线路！。、向家坝-上海、锦！屏，-苏南以及溪洛渡】-浙西、哈密—-，郑州±800k【V特高压直流线路】的带电部分》与，杆塔构件的最小【间隙值具体见表48！ —表48  》带电部分与杆塔【构件的最《小间隙(m) 【 ！ ：    对于带电】作业要求的空气间】隙在现行国家—标准带？。电作业？工具基本技术要【求与设计导则GB】／T 180—37：中规：定可以接受的危险率！水，平为1．0×—10－5《    ！ 检：修，人员停留《在线路上进行带电作！业时：系统不可能发生合】闸，。空载线路操作并需】退出重合闸而—单极接地分》闸过电？压是确？定带电作业安全距离！。。时要：考虑：的，。过电压？ —。    《以往超高压输电线路！设计时？。对需要带电作—业的杆？塔要：考虑带电作》业所需？的，安全空气间》隙距离由《于带电？作业：的方式是灵活多样的！。。根据多年的设计【及运行经验在—一般情况《下不会？也不宜因考虑带电】作业而？增大塔头尺》寸不过在设计—中，要尽：可能从塔头结构【及构件布置上为带】电作业创造》方便条？件 —     ±—。800kV线路带电！。检修研究已有中国电！力科学研究院通【过试验得到》相关成果根据分【析和试验结果—计，算出：满，足带电作业危险【率小于1×》10－5的最小【安全距离如表4【9所：示 ： ， ？ 表49  —±，800kV直流【线路塔头空气—间隙(m)》 【 《    《。 初步建《议我国±80—0kV直流输电【工程带电作业最小】间隙取值不宜小于6！．9m采用双节【复合：绝缘子？串的带电作业间隙值！需，根据：真型：塔试验结果适当增加！ 7．】0．：8  在高》海，拔地区直流线路【带，电部分对《杆塔构件空》气间隙放《电电压要进行—修正用0《。m海拔的50％放电！电压乘以相》应海：拔高：度下的空《气，放电电？压，海拔修正系数—Ka：就可以得《到海拔为《H时的？50％放电电压【条文中规定的海【拔修正公《式适用于《200？。0m及以下地区当】海，拔高度超过20【00m？时宜通过试》。验研究？。确定也？可按照该公式进行修！正 》 7．0．9  ！。本条根？据现行国家标准【。11：。。0kV～《。750kV架空输电！。线路设？计规范GB —50545-2【0，10条文制定 】。 ？。。 ，7．0．1》0  随着线—路额定电压的提高】线，路绝：缘水平不断提高【雷电：反，击，。跳，闸，的概：率愈来？愈，小我国雷电》定向定位仪记录【的数据表明》我国50《0kV？线路雷击跳闸的主】。要原因是绕击跳闸】。 《     —前苏联特高压线【路的运行经验也表明！雷击跳闸是》1000kV线路跳！闸的主要原因在19！85年至1994年！10年期《间特高压线路雷击】跳闸高达1》6次占其总跳闸【次数的84％而雷击！跳闸的原因是雷绕】击导线经分析前苏联！特高：压线路的地线保护】角过大？是(大于20°)】造成了雷电绕击率过！高的主要原因日本特！高，压线路？和其50《0kV线路一样均采！用负：的地线？保护角雷电绕击率】较低 —     如【采用：两根地线《采用负保护角则【理论计算绕击事故】率极低其次就是【降低工频接》。地电：阻提高反击时—的，。耐雷：水平 —  ？   电科院、清】华大学根《据向家坝-上—海±800kV特】高压直流输》电，工程塔型尺》寸和间隙计》算±：800kV反击耐雷！水，平如：表5：0、表？。51： —表，50：  ±800k【V直流线路反—。。击，雷，电性能的《计算：(电科院计》算) — 【 表51  ±8】00kV直流—线路反击雷》。电性能的计》算(清华《大学计算)》 》 ？ 《 ，   从以上—两个：表中可以看出±【800kV直—流线路反击》耐雷：水平明显高于—交，流50？0kV线《路杆塔接地电阻在1！0Ω～15Ω范围时！的反击耐雷水平17！7kA～125【kA 【    《 根据国网》电科院研究结—。果一般档距的档距中！央导线与地线的距离！可按下式校验(气温！15℃无风》。) 《 S≥0．【01：5L＋Um／5【00＋2 》       【(，15) 】     式中S】导线与地线》间的距离(m)； ！    】  ：    《 L档距(m—)，； 》  ？   ？  ：    Um系统最！高电压(kV)【 》 7：．0．12、7．】。0．13  这两条！都根据现行国家标】准1：10kV《～，750kV架空【输电线路设计规【范GB 50—54：5-2010条【文制订     ！