7》  绝？缘配合、防雷和【接地 ？ ？ 7》．0．1《  ±800k【。V线路直线杆塔上悬！垂绝缘子串的—绝缘子片数选择一般！需，满足能够耐受长期】工作电压的作用和操！作过电压作》用的要求雷》电，过电：。压一般不作为—选，择绝：缘子片数的决—定条件？。仅作：为，。耐雷水？平，是否满足《要求的校《验条件？ 7．】0．2  》。±800kV—直流输电《线路的防污绝缘设计！要根据绝缘子—的污耐？。。压特：。性参：考审定的污区分【布图和？直交流积污比结合】现场实际污秽调查结！果，选择合适的绝—缘子：型式和片数对无【可靠污耐《压，。。特性：参数的？绝缘子？也可参照污秽—等级按爬电比—距法选择合适的绝】缘子：型式和片《数  】。   (《1)污耐压》法   ！  污耐压法—是根：据试验？得到绝？。缘子：在不同污《秽程：度下的污秽耐受【电压使选《定的绝缘子串的【污秽：耐受电压《。大于该线路的最【大工：作电压该方》法和实际《绝缘子的《污秽耐受能力直接联！系在一起是一—种较：好的绝缘子串—长的确？定方法但人工—污秽试验《结果：同自然污秽条件下的！污耐压值存》在等价性《问题 【     前苏联、！美国、？。美国、日《本、我国《的武汉高压研究所】和中国电《力科学？研究院主要是以U5！0％进行污秽—外绝缘设计U5【0％以长《串绝缘子试验来确定！ 》   ？ ， 对于±800k】V直流输《电路：原则：上要用此法选—择适合的试验室和试！验方法求出》预选：型号绝缘《子的污闪电压—。数据我国以前没【有足够的试》验数据只凭日本NG！K提供从《±500kV—葛上、？天广、龙政、三【广、贵广到三沪线】无不如此绝缘子盐密！与耐压的《关系采用N》GK的？直流绝？缘，。子CA-7》35E？Z(ф320×H】170)的污耐【压值进行计算从【表28可看出其【数据：也存在？较大分散《性 》 表？28： ， 单片CA-735！EZ绝缘子的污【耐压值(kV)【。 【    】 注1  所—有数据灰密为0．】1mg／cm2 ！ ： ， ， ，       【2  葛《上数据为Ton【ok：o，土按4次耐压法得】。出    》 《 ：    《    3  【龙政数据为Kaol！in：土按上下《法求：出U50％》    ！ 表2？。8反映了NG—K自身数据的变化】我，国的±500k【V线路工程》除葛上线外》都采用N《GK提供《的数：据 》 ，     考虑【到污秽导致放—电的关键是》。污秽物溶于水造成】的导电性而不—溶，于水的？成分起的《作用：是在潮湿气》候条件下《吸收水分以》保持污？层潮：湿促进导电性能的】增长因此在等—值盐：密相同的情》况下绝？缘子的？污闪特性还受灰【。密的影响根》据有关试验结果绝缘！子的：人工污耐压与灰密的！－0．12次方【成比例的降》低 ？  》   ？自然污秽绝缘子每片！上，下表面、同一表【面，的不同部《位及：同一串绝缘子—各片之间污秽—量分布不《一样有时上》下表面积污量相差】2倍～10倍其污】。闪电压？较均匀积污提—高10？％～：20％根据美国【电科院有关试验得】出初：步增大系数Y—＝，1－0．38l【g(T／B)其中T！／B为上下》表面积污比 ！ ，     》在±500k—V三沪线《设计中各设计院【。统一了计算方—法，特高压直流》工程计算《程序见表2》9， ？ 表《29  按绝—缘子下表面盐密选择！片数 ！ 【     】 ，以往我国《±500k》V线路的绝》缘配置是按》NGK公《司推荐的方法和污】耐压曲线进》行的与？目前电科院采—用方法的程序差【别很大？±800kV线【路V型串绝》缘子片数分》别，。。采用两种方法计算结！果对比见表30【 表3】0 ： 电科院和NGK污！耐压法片数的比较】 ： 】。  ？   ？注（）括号》中的值为按NG【K的：。。方法选？定的绝缘《子片数 》。。     从！表30可以看出两种！计算方法《得到：的结果差《别不大基本处于同】一，绝缘水平 】     —V型串污耐压较单】I串高？主要原因在以—下几个方面 】       ！。。  1)V型串的电！弧较单I串》易飘移绝缘子—串表面？不易形成线状放【电与单I《串紧贴绝《缘，子串的电弧短接【形式不同 ！    《   ？  2)V型串【特殊：。的布置方式》。。。改善了绝缘子串的】对地电？容使容性电流对绝缘！子串的影《。响，减小提高了其污闪电！压 《  《。       3)！在合理的污秽设计】下V：。型串的积污特性要优！于悬垂？串仅为悬垂串的8】5％甚至更低 】   —  ：推荐±8《00kV《级直流？输电线路单》V串所需各》种伞型？绝缘子的片数见【。表31？ 表【31计算得出的绝】缘子片数比较— 】     (！2)：爬电比距法 【。。   —  ：早在±500k【V葛上线路设计时原！。电，力部向泰西蒙公司】。便提：出了：我国电网110【kV～220kV】线，路防污运行经—验总结？见表32 】 表32》  交？。流电网？的成功运行经验 ！ — ？     当时泰西！。蒙公司并未按—此执：行而是？。参照日？本的交、直流积【污比：曲线给？出直流线路的对应】盐密：再按NG《K公司提《出的绝缘子》污耐压数《据进：行绝缘子片数选【择线路投《入，运行后便出》现污：闪事故而运》行调爬运行》证，明其：绝缘配置偏小 ！ ？    通过对表】32的分析可以【得出在导线对—。地电压情况下爬电比！距与等值盐密的关系！曲线及对数拟合表】达式详见图4和公式！10 ？ 】 图4》  盐密与爬距关系！曲线 L！＝0．88》91ln(》ESDD《)＋6？．260《6        ！ (8)《。   】  式中L要求的】爬电比距(c—m／kV)》； 》       】    ES—DD等值《。。。。盐密(mg／cm2！)   ！  国内《外对绝缘子的—人工污耐压试验【证明：在相同的盐》密下直流条》件下的污耐》压，值较之？交流：低15％《～，20％因此直流的爬！电比距是交流的【。2倍：以上按公式10【计算出？直流线路爬》电比距？要满足表33的要求！ 表33！  按推算的爬电比！距要求的绝》缘子片数《。 ： 《 ：    【 注CA《735绝缘子的有效！。爬距系数取》1，．0 】    (3—)，按±50《0kV线路的绝缘】水平外推《  【   我《国第一条《。±50？0kV葛上线的绝】缘配合设计当时是参！照交流线《路爬距并由电力部】邀请加？拿大泰西蒙公—司进行咨询》设计绝缘子》有关污闪试验数据采！用日本NG》K公司的CA7【3，5(160kN)】瓷质绝缘《子其绝？缘，子选择片数见表34！ 》 表34  ±【500kV》葛，上线悬？垂绝缘子片数— ： 》 》    葛上线自1！989年投运以【来虽降压运行但污】闪事：故多次发《生(因污《闪导致的《。行波：保护动？。作率为？0．17《次／百公里·年)】迫使其多《次调爬 《  —   ±5》0，0kV龙政》直流线？路是1999年上半！年完成技术》设计的？当时葛上线的运【行经验还未反馈到位！其绝缘子片数选【择详见表3》5 ： 《 表：3，5  ？±500kV龙【政线悬垂绝缘子【片数 【 —     龙—。政线：是2002年—12月21日单【极，。投，运2003年—。6月21日双极投运！运，行不到一年从—2004年1月【。到，。2月：相继发生4次污闪跳！闸尚：有不少地点》出现了不《同程度的放》电现象严重影响【系统的安全运行20！04年3月国网【公司决定全线调爬】。起点调至37片中】、重污区采用复合绝！缘子2005年【。3月又进行了—局部调爬 【     20！03年设计》的±500kV三】广和贵广直流线路】的绝缘配合》设计参照了已建葛】上和龙政线》调爬：经，验其基本绝缘配置】为一般地区和轻污】区采用3《7片瓷或玻》璃绝缘子；中污【区采：。用44？片；重污区》全部为复合绝缘子】自2004》年，投运：以来未发《生过污闪事》故 【。   ？ 在2004年设计！的±：500kV三—沪线设？计中取消了0级污】区Ⅰ级污《区采用不低于40片！绝缘子(铁塔间【隙按42《片)：绝，缘配置水平较—其，他线路有较大—提高Ⅱ？级污：区及以上全部采【用复合绝缘子 】 《  ： ， 2000年日【本开始建设的±5】00kV阿》南，纪北：。线全长50．—9km最高海拔【7，50m？。采用NGK》钟罩式直《流绝缘子(》结构高度H170m！m／盘径3》20mm《)全线分6个污区选！择的片数见表36 ！ 表—36  ±500k！V阿南纪北线绝【缘配置一览表 【 ： ！    注上表【内插求得盐密0．】05mg／cm2】要求片数为40 ！    【 目前的关键—是0．？05mg／cm【2污：区，是37片《。或是：40片前者反—映天广、《贵广：的运行情况后者是今！后的发？展趋势两者的差距是！。。8％若假定绝—缘，子串的？污耐压与串长成【正比推？得±800kV线】路要求的《片数见表37— ，。。 ？ ：表37  》±，800kV线路的】绝缘配置 】 ？   【  注绝缘子结【构高度170m【m， ？ 7．》0．3 《 ，根据±？500kV》直流线？。路上过电《压研究其操作过电】压，水平在1．5p．】。u．～1．8p【．u．最《大，操作过？电压发生在线路【中间目前国内±8】0，0，k，V直流线《路操作过电压—。。水平：计算结果《。在1. 6p．u．！～，1．：8p：．u 》     【由于绝缘子表面脏】污时沿？面，放电过程是》其表面干燥带的形成！及局：部，电弧的发展》过，程对：污秽条？件下绝缘子》纯操作？冲击强？度存在不同看法【。一种看法认为污秽物！使绝缘子操作冲击耐！受强度降低；—。另一：种，看法认为在中等【程，度污：秽条：件下绝缘子的操作冲！击耐受强度将高于清！洁湿耐受《值即使在重污—秽下也很少下降或】不下降但均认—为污秽绝缘》。子的操作冲击—闪络电压都随污【秽程：度的：增加而降低根据美】国EPRI试验验证！在同一污秽条件下同！型号的绝缘》子的：直流操作《耐压为直流耐—压的2．2》倍～2．3倍大量】试，验研究？证明当预加直流电压！时其：50％？操作冲击电压—是50％《污闪运行《电压的1．7—倍～2．3倍—因此操作过电压对绝！缘子：片数的选择不—起控制？作，用，由于污秽原》因直流？线路的绝缘子—。片数(？串长)较交流—1000kV线路还！多(长)其在雷【电冲击电压下的【。绝缘裕度较大—。反击雷电流超—过200kA雷电过！电压：对绝缘子《片数的选择不—起控制？作用     【  —     》 条文中《的数据是根》。。据中国电科》院在溪洛渡-浙西±！8，00：kV特高压直流线路！工程：中给出的钟罩—型瓷绝缘子XZ【P-21《0和CA-7—。56EZ在直流盐密！0．05m》g／cm2》下的V型《串片数？ ， 《  ：   耐张绝缘子串！受力比悬《垂绝缘子串大容易】产生零值绝缘子【一般要？求在悬垂《串片数基础》上增：加绝缘子片》数但±80》0kV线路直—。线杆塔悬垂绝缘子】串的绝缘子片—数选择主要取决于工！作电压且按工作【电压选择的绝—缘子串的操作冲击】50％放电》电压远大于系统【操作过电压所以±】。80：0k：V线：路耐：张串绝缘《。子片数可不再增加】 ？ ？   ？。 北：。方地区直流特—高压线路工程的【绝，缘子片数应根据当】地的污秽特征和【气候条件《并结合当地已运行线！。路的：经验综合确定 】   —  ：现行国？家标准110—kV～750kV】架空输电线路设计】规范GB 》50545-—2010规定为【保持高？杆塔的耐雷性能全】高，超过40m有—地线的杆塔》。高度每增高10m绝！缘子要增《加1片由《于±：80：0k：。V线路按工作—电压确定的绝—缘子串？长具有较高的耐雷电！冲击绝缘《水平不再增加片数已！能保证较高的耐【雷水平？和较低的雷击跳闸率！。。水平 ？ 》。7，．0．4《  在雨量充沛地区！耐张绝缘《子串由于水平放置】容易受雨水冲洗【因此其？自洁性较悬垂绝缘】子串：要好11《0，kV～500—kV运行经验表【明耐张绝缘子串【很少污闪因此在同一！污区内其《爬电距离可较悬垂】。串减少 》 7》．0．5 》 国内外污闪试【验结果？(包括STRI试】验)证？实同等污秽》即便在亲水性状态下！复合绝？缘子污闪《电压比瓷和玻璃绝】缘，子高：50％以上因此同样！。运行电压下复合绝】。缘子爬距《仅需要瓷和玻璃【绝缘子爬《距的2／3》即可；按照目前【±500kV超【高压直？流输电线路绝缘配】置复合绝缘子爬距】定为瓷绝缘子爬距】的，3／4以上已经有相！当裕度？ 《 ，     2005！年底南方电网技【。术研究中《心、电科《院，和，瑞，典S：TRI联合完成了】±800kV直流复！合绝缘子《的研制？和试验？工作试验的复合绝缘！子的长度和爬—距为8．16—m和28．32m2！007年8月22日！。在，北京召开的±—。800kV直流线】路绝缘选择讨论会】议上各？方统一了《。工程设计《原则轻？污区低海拔的复合绝！缘子计算推荐最小长！。度和爬距为8—．，8m和3《3．0m由于铁塔塔！头尺寸主要由—极间距？控制为保证一定的】极间距？导线V型悬》垂，串肢长需达到1【3m以上所以工【程上采？。用了较长《规格的复合绝缘子】 ： 《    云南-广东！±800《kV直流《。线路工？程采用的复合绝【缘，子及爬距配》。置见表38 —。 表—38  云南-广】东±800kV直】流线路复合绝缘子长！度和爬？距(m) 【 ： 《    —。 向家坝-》上，海、锦屏-苏—南±800》kV直流《线路工？。程推荐的复》合绝缘？。子，长度：及爬距配置见表39！。 》 表39 》 向家坝-》上海、锦屏-苏【南±800k—V直流线路复合【绝，缘子长？度，和爬距？(m) ！ ？     溪洛！渡-浙西、哈密-】郑州±800kV特！高压：直流：线路工程《进行了复合》绝缘子长《度的优？化研究？考虑到在线路实【际运行中复》合绝缘子完全亲水性！出现的可《能，。性不大因此按照【弱憎水性的污—闪特性推荐复合绝】缘子长？度并考虑到绝缘配置！裕度溪浙线和哈【郑线工程《采用的复合绝缘【子，长度和爬《距见表40 】 表40  】溪洛渡-浙西、哈密！-郑：州±800kV直流！线路复？合绝缘子长》度，和爬距(《m)： —。 7【．0．6  高【海拔地区随着海【拔升高或《气压降低污秽—绝，缘子的闪络电压随】之降低高海拔所需绝！缘子片数按本规【范公：式7．0．6—进，行修正 》 《    《公式7．0》．6中？各，种绝缘？子，的，m1值要根据实【际试验数据》确定表41给—出了部分形》状，绝缘子？m1值的《。参考值 】。 表41  部分形！状绝缘？子的m1值的参【考值 ！ ，   —  中国《电，科院：在文献“±800k！V，直流绝缘子污秽【放电特性及》高海：拔放电系数研究”】报告中结论在高【海拔地区《1000m～40】00m地区线路绝缘！子海拔修正系数【为海：拔每升高1000】m绝缘子《的耐污闪能力就下降！。钟，罩，型绝缘子为5．9％！外伞型绝《缘子为3．9％【复合绝？缘子下降6．4％ ！     ！根，据以上计算原则【及方法云南-广【东、向家坝-上海】和锦屏-苏》南±8？00kV直流线路工！程推荐的绝缘子V】串片数配置见表42！。、，表43 ！。。表42 《 云南-广东±【800？kV直流线路绝缘】子串基本片》。。数(钟罩型盘式【。瓷绝缘子) ！ 】  表】43  向家坝-上！海、锦屏-》苏南±80》0kV直流线—路绝缘子《串基本片数(—钟，罩型盘式瓷绝缘【子)  《   《。 ！     注()括！号内值为重》。冰区采用值 ！  ？   根据中国【电科院？在溪洛渡-浙西±8！00kV特高压直流！线，路工程中的试验【研，究，结论以钟罩型绝缘子！表面积污作为直【流盐密三伞型绝缘子！表面积污为钟罩型绝！缘子表面《积污的2／3玻【璃绝缘子的表面积】污与钟罩型绝缘子的！表面积污相同—V型绝？缘子串的《长期：积污：取I型串的》3／4溪洛》渡-浙西±80【0kV？直流线路工》程推荐的绝缘子串片！数见表44 — 《 表44  溪洛渡！。-浙西±800kV！。直流线路《绝缘：子串基本片数—配置(悬垂V串和】耐张串) 】 【  】   ？中国电科院》在高海拔地》区进行了相关的试】验和：研究在±800【kV直流架空线路绝！缘子选择和杆塔【塔头：空气间隙冲击放电特！性试：验，研究的最终》报告中对线路—。盘形：绝缘子片数的海【拔，修正提出以下—公式 》    【  》   式中k—1海拔修正系数参考！值见表45；—    ！       n0！。0m海拔《的，绝，缘子片数； 】   》      —  nH海拔Hm高！度的绝缘子片数【 表45！  k1的参—考值 》 — 7．0—．，7  ？风偏后导线》对杆塔构件的空【气间隙要分别满足】工作电压《、操作过《电压及？。雷电过电压的要求】  【  ： (：。1)工作电压空气】间隙  ！   根据中—国，电力：科学研究院试验结】果分裂导线对塔身间！隙在直？。流正极性电压作用】下的放电《特性见图5》将试验结果与棒-板！间隙和棒-棒间【隙的试？验结：。果进行比较》。的结果表明在正极性！直流电压下放—电，电，压与：间隙距离呈线性关】系并且与棒》-棒、棒《-板的试验结—果很接？近在负？极性直流《电压下电极》形状对？放电电压有一—。定的影响分裂导【线对塔？身间隙的《放电特？性更接近棒-板【的情况可见直—流电压要求的空气】间隙：距离远小于冲—击电：压要：求的间隙《距离在杆塔间—隙距离的设计中可不！予考虑 】 【图，5，  ：分裂导？线对塔身间隙—的正极性直流放【电特性？ ？    —  参？照电：力行业标准高压直流！架空送电线路技【术导则D《L／T 436-】20：05：中的公式导线—对杆塔空气》间隙的直流50％】放电电压应符—合公：式1：0的：要求 】   】  式中《Ue额定运行电压(！kV)； 》 ，     】      K【1、K2直》流电压下间》隙放：电电压的《空，气密：度、湿度《校正系数； ！        ！ ，  K3安全系【数1．1《5； ？    】     》  ：σN空气《。间隙：。直流放？。电，电压的变异系数0．！9％ 】    如果最高运！行电压取8》16kV安全系【数取1？．15空《气间隙直流放电电】压的变异《系数取0．》9％则当导》线对杆？塔，的，净空距离《为，2．1m时即可满足！±8：00kV直流—电压对空气间隙的】要求 》  《   (2)操作】过电压空气间隙 ！     直！流线路？的操：作过电压其》产生机理《及出现的频度与交流！系统有一定的不同】主要波？形为直流分》量之上叠《加一冲？击波当然交》流，操作波形更复杂【虽千差万别I—EC的统一试—验标准操作》波为：25：0／2500μs ！ 目前尚无直流操】作波形的《规定试验《也，不多国际上多引用瑞！典试验数据尽管很不！完善：它的试验波形为【120／400【0，μs叠加在直—流分量之《。。上对于棒板》间隙直流《。分量的叠加影响甚】大其闪络《电压可提高》10％少量的试【验数：据表明对于导线-】塔身间隙直流—分量的叠加影响【甚微参见图6 】     图！6上：部曲线为棒》-棒间隙下部曲线为！棒-板？间隙：中，间部分为直流电压】叠，加操作冲击》电压试验数据拟和曲！线，为美国BP》A后期采《用与交流操作波【。间隙因数K》＝1．2《8非常接近 】     美】国高压部《。门一：直未：作直流操作》波空气间隙放电【试验早期的太平洋】联络线是按照等【效交：流放电特性》决定的±40—0kV直流线路【指1．？7，倍过电压30°风偏！。间，隙取2．35m【 【 ？ 图？6 ： 瑞典导线-塔身间！。隔放电特《性   ！  ：中国电科院在±80！0kV直流V型绝】缘子串杆塔塔—头空气间隙操—作冲击放《电特性试验中通过】对V型串塔头空气】间隙进行《的正极性50％操】作冲击放电特性试验！获得了？直流线路《杆塔V型串空—气间隙？距离与正《极性50％操—作冲击放电》电压的特性曲线如】图7：所示 【    《 作为对《比图8还给出—了电科院20世纪】80年代开展的±】500kV直—流线路塔《头空气间隙》的5：0，％正：操作冲击放电电压】试验的特性》曲线 《     】参照现行行业标准】高压直流架》空送电线路技术导则！D，L／T 436-】2005《的公式直流杆塔【。。空气间隙的正极性】50％？操，作冲击放电电压要符！合公式11的要求 ！ 》 《 ， 图：7 ： ±800kV直】流线路杆《塔，空气间隙操作冲【击放电特性 】 【 图？8  ？空，气间隙操作冲击【放电特性比较— 》  】 ，  式中《Um系统最》。高电压(k》V)； 【  ？  ：       【K＇1？、K＇2操作—。冲击电压《下间隙放《电电压的《空气密度、湿—度校正系数；—  【 ，     》   ？K＇3操作过—电压倍数《； —       【 ，   ？σs空气《间，隙在操作电》压下放？电电压？的变异？系数根据高》压直流架空送电线路！技术导则《DL／？T 43《6-2005操作】冲击对σ《s取5％另外大电】网会议于2002年！。。出版的HV》DC CONV【ERTE《R ：STATIONS ！FOR VO—LTAGE》S ABOVE±6！00kV报》告中对于操作的σs！取6％ 《 》。    根据中国电！科院系？统所关？于锦屏？-苏南±800k】。V直：。流线：路内过电压研—究报告如果不考虑】直流线路逆》变侧不投旁通对紧急！停运：时，的故障形式则直流】线路沿线最大暂【态过电压出现—在0．1《p．u．功》率下线？路，中点故障时非故障极！线路中点过电压【值，为1308》kV计算《得到正极性50％操！作冲击？放电电压为148】6kV对《。应0m？的操作冲《击间隙距《离，为5．1《。。m  】   近年来中国】。电力科？。学研究院在》北京(海拔55【m)、宝鸡(海拔9！00m)《和青海？。硝湾(海拔220】0m：。。)进行了大量—V串塔头空气间隙】的50？％操作冲击放—电特：性试：验根据这些最—新的：试验结果采用—插值法？得到：0m、500m【、，1000m》、1500m和2】。000m《的50％操作—冲击放电特性—曲线见图9》 — ？ 图9  【±800kV不同】海拔：高度空？气间隙放电特—。性试验曲线》 ？。 ，。  ？   在溪洛渡【-浙西±80—0kV直流线路【中绝缘子串风偏后】导线对杆塔空气间】隙的正极性50【％操：作冲击放电》电压U？50％采用下式计算！ 】    【 其中最高》运行电压《Um为81》6kV？；操作过电压—倍，数K＇3取》1．60《；空气？间隙在？。操作冲击《电压下放《电电压的变异系数】σs取5％计—算得到正极》性50％操作冲【击放电？电压为？。1536kV根【据图9的曲线得到】在0m海拔下所【需要：的操：作间隙为4》．5m 【     如果采！用双节？复，合绝缘子串操作过电！压间隙值需根据【。真型塔试《验结果确定 】 ，    》 ，(3)雷电过—电压要求的空气间】隙 —     》在雷电过电压情况下！其空气？间隙的正极》性雷：电冲击放《。。电电压要与绝—缘子串的50％雷】。电冲击放电电—压相匹配不必按【。绝缘子串的5—0％雷电冲击—放电：电，压，的100《％确定间隙只—需，按绝：缘子串的《50：％雷电冲《。。击放电电压》。的80％确》定间隙(间隙—按0级污《秽要求的《绝，缘长度配合)或雷电！过电压间《隙不予规定即按【下式进行配合 ！ ， U＇50％【＝80％·U50】％     —  ：     (13】)， ？ ？ ，   式中》U5：。0％绝缘子》串的50《％雷电冲击放电电压！(kV)《其数值可根据—绝缘子串的雷电冲击！试验获？得或由绝缘长度求】得 《     对于！直流线路我》国电力科学研—究院曾？在500《k，V塔：头上进行了直流叠加！雷电冲击波的绝【缘子：串闪络试验》其，。复合闪络电压—(Vi＋Vdc)】见表46《 表46！  绝缘子》。串，的雷电波闪络—电压(kV) ！。 】     》 ，。从表46《可知复合闪络电【压与：单独雷电《冲击基本《一，致因此可以用—单独施加雷电波【时(：。如交流线路)的试验！数据来进《行防雷计算目前规范！。中没有？提出直流《线路：的雷电过电压—的间隙要求 】   》  由于直流线【路，串长大于交流线路如！按交流配合比选【择大气？过电：压下的间隙值—则明显偏大而按【。操作过电压》间隙值进行防雷【计算比较合理较为】合适：的，特高压直流线路【的，防雷计算《新方法科研单位【正，。在进行？研究  ！   对于》高压直流《。。线，路，而言：雷击跳闸《主要是由绕击引【起的：直流换流阀在—直流线路遭》受电：击时换？流阀很快动作由换】流状态转换》。为，逆变状态《对线路进行抽能和去！空气游离电子作【用然后重新启动【时间：极，短，全过程不超过1【00：m，s基本不影响线路连！续运行塔《头间隙设《计时目前一般暂不】考虑：雷电过电压影响 】  —   (《4)前苏联的研【究表：。明导线距横》担、导线《距塔身的距》离不同空气间隙【的电气特性》也，不同放电电压与【对应导线位置的塔身！宽B之间《可由下？式确定 ！U＇50％(—B)＝U50％(1！)·(1.》03－0《.，03B)   【 ，       (】14)   ！  ？   式中U50】％，(1)塔身》宽B：为1m时的放电电】压B的取值范围【为0．？02m？～5m — ？    根据电科】院所做复合绝缘子】试，验情况在两支复合】绝缘子串《联，使用时两复合绝缘子！间的联结金具上【发生跳弧现象因此复！合绝缘子《是否可以串联使用】要进一步试验在工】程设计中宜采用单】。支复合绝缘子电科】院采用不《同绝：缘子串型式的±【800kV直—线塔空气间隙冲击】50：％击穿电压试验结】果见表？47 【 表47  ±【800？。kV直线塔》空气间隙冲击—50％？击穿电？压试验结果 — 【。。     】由表47可以看出】由2支串联复—合绝缘子组成的V型！。绝缘子串由于受中】间均压环《的影响导线对铁塔5！0％操作《冲击耐受电》。压最：低其次为《玻璃绝缘《子及整支《复合绝缘子》组成的V型》绝缘子串经折—算在操作冲击电【压，。下由2支《串联复合《绝，缘，。子及玻璃《。绝缘子组成》。的V：。型绝缘子串所需的】空气间隙分别比由整！支复合绝缘子组成的！V型绝缘子》串多0．2m—～0．8m对于【工作电压由于—。其放电间隙距离【相对于绝缘子串长要！小很多因此在工作电！压，下由2支串联复【。合绝缘子组》。成的：V型绝缘子串电气】间隙距离仅做适【当调整 ！    综合云南-！广东±800kV】。特高压直《流线路、《向家坝-上》海、锦屏-苏南以】及溪洛渡-浙西、哈！密-郑？州±80《0kV？特高压？直流线？路的带电部分与杆塔！构件的最《小间隙值具》体见表48》 表4】8  带电部分与】杆塔构件的最小【。间隙(m) 【 ？。 》 ：    《。对于带电《作业要？求的空气间隙在【现行国家标准—带电：作业：工，具基本技术要求与设！计导则GB／T 】18037》。中，规定可以接受的危险！率水平为1．—0×10－5— ？   》  检修人》员停留在线路上进】行带电作业时系统】不可能发生》。合闸空载线》路操作并《。。需退出重合闸而单】极接：地分闸过电》压是确定带电作业安！全距离时要考虑的】过电：压，   】  以往超》。高压输电线路—设计时对需要—带，。电作业的杆塔要考】虑带电作业》所需的安全空—气间隙距离由于带电！作业的方式是灵【活多样的根据多【年的设计及运行经】验在一般《。情况下不会也不宜因！考虑带电作》。业而增？大塔头尺寸》不过在设《计中要？尽可能从塔头结【构及构？件布置上为带—电作：业创造？方便条件 ！   ？  ±800kV线！路带电检修研—究已有中国电力科】。。。学研究院通过—试验得到相关—成果根据分析和试验！结果计算《出满足带电作业【。。危险率小《于1×10－—5的最小安全—距离：如，表49所《示， —表49 《 ±800kV直】流线路塔头空气间】隙(m) 》 ？ ， ？ ？     初步建议！我国±800kV】直流输电工程—带电作业最小间隙】取值：不宜小于6．—9m：采用双节复合绝缘】子串的带电作业【间隙值需根据真【型塔试？验结果适《当增：加 》 7．0．—8  在高》海拔地区直》流线路带《电部分对杆塔构件空！气，间隙放电电压—要进行？。修正用0m海拔的5！0％放电电压乘【以相应海拔高度【下的空气《放电电压海拔修正】。系数Ka就》可以得到海拔—为H时的50％放电！电压条？文中规？定的海拔修正公式适！用于200》0，m，及以下地区当海拔】高度超过200【0m时？宜通过试验研究【确定也可按》照该公？。式进行修正 【 ？ 7．0．9  】本，条根：据现行国家标准11！0kV～750kV！架空：输，电线路设计规范【GB 50》545-201【0条文制定 【 ， 7《．0：．10？  随着线路额定】电压：。的提高？线，路绝缘水平不断提高！雷电反击跳闸—。的概率愈《来愈小我《国雷电定向》定，位仪记录的数据【表明我国500k】V线路雷击跳闸的】主要原因是绕击【跳闸  ！。   ？前苏联特高》压线路的运行经【验也表明雷击跳【闸是100》0kV线路跳闸【的主要原因在1【9，85年至19—94年？10年期间特高【压线路雷《击跳闸高达16次占！其总跳？闸次数的8》。4％而雷击跳闸的原！因是雷？绕击导？线经分析前苏—联特高压线》路的地？线保：。护角过大是(大【于20°《)造成了《。雷电绕？击率过高的主要原】因日本特高压线【。路和其500k【V，。线路一样均采—用负的地线保—护，角雷电绕击率—较低 ？  —。   ？如采：用两：。根地线采用》负保：护角则理论》计算绕击事故率【极低其次就是降低工！频接地电《阻提高？反击：时的耐雷《。水平 ？  —   电科院、清华！大，学根：据向家坝-上—海±800kV【特高压直流输电【工程塔型尺寸—和间隙计算±8【00kV反击—耐雷水平如表50】、表：51 表！50 ？ ±800kV【直流线路反击雷【电性能的计算(电科！。院计算) 》。。 【 表5—1  ±800kV！直，流线路反击》雷电性能的计—算(清华大学计算】) ： — 》    从以—。上两：。个，表中可以看》。出±800kV直流！线路：反击耐雷水》平明显高于》交流500》kV线路《杆塔接地电阻—在10Ω～15Ω范！围时的反击耐—雷水平1《7，7kA～125【kA 《 ：     根据国！网电科院研究结果一！般档距？的档距中央导线与】地线的？距，离，可，按，下式校验(气温15！℃无风)《。 ， ， ， S≥0—．01？5L＋Um／—5，00＋2    】。  ：  (1《5) 《 ： ：  ：  ：式中S导线与地线间！的距：离(m)； — 《  ：  ：       【。L档距(m)； ！ ，      】   ？  Um系统最高电！压(kV) 】 ， 7．0》．，12、7《．0．？13  《这两条都根据现【行国家标准110k！。V～750》kV架空输电—线路设计规范—G，B 5054—5-20《10条文制订   ！  ？