7 — 绝缘配合、防雷和！接地：。 7！．0．1  ±80！0kV线路直线【杆塔：上悬垂绝缘子串的】绝缘子片数选择【一般：需满足？能够：耐受长期工》作电压的《作用和操作过—电压作用的要求【雷电过电压一—般不作为选择—绝，缘子片？数的决定条件—仅作为耐雷水平是否！满足要求的校验【。条件：。 《 ， ，7，．，0．2  ±8【00kV直流输【电线路的防污—绝缘设计要根据【绝缘子？的污耐压《。。特性参考审定的【污区分布图和—直交流积污》比结合现《场实际污秽调查结】果选择合《适的：绝缘子型式和—片数对无《。可靠污耐压特性【参，数的绝缘子也可参照！污秽等？。。级按爬电比距法选择！合适的绝《缘子型式和片数 ！    【 (1)污耐压法】 ：。    【 污耐压法》。是根据试验得—到绝缘子在》不同污秽程度下的污！秽耐受电压使—选定的？绝缘子？串的污秽耐受—电压大于该线—路的最大《工作电压该方法【。和实际绝缘》子的污秽耐受能力直！接联系在一起—。是一种较《。好，的绝缘？。子，串长的？确定方法但人—工污秽试验》结果同自然污秽【条件下的污耐压值】存在等价性》问题 ？ ， 《    前苏—联、美国、美国、】日本、我国的武汉】高压研究所和中【国电力科学研究院】主要是以U5—0％进行污秽—外绝缘设计U5【0％以长串绝—缘子试验《来确定 》 ？     对于±8！00k？。V直流输《电路原则上》要用：此法选择适合—的试验室《和试：验方法求出预选型】号绝缘？子的污闪电》压数据我国以前没有！足够：的试验数据只凭日本！NGK提《供从±500kV】葛上、天《广、龙政、三广、】贵广到？三沪线无《。。不，如此绝缘子盐—密与：耐压的关系采用N】GK的？直流绝缘子CA【-7：35EZ《(ф320×H17！0)的污耐》压值进行计算从表】28可看《出其数？据也存在较》大分散？性 ？ ： 表28 — 单片CA-—7，35EZ绝缘子的】污耐压值(》kV)？ 】  》   注1  【所有：数据灰密为0．1】mg：／cm2 》 ，      ！   2  葛上数！据为：Tonoko土按】4次耐压法得出 】   ？ 《 ：       【 3  龙政数据为！Kao？lin？。。土按上下法求出U】50％ —     表】28反映了》N，GK自身数据—的变化我国的±【500kV线路【工程除葛上线外都】采用：NGK提供》的数据？ 《  ？   考虑到—污秽导致放》电的关？键是：污秽物？溶于水？造成的导电性而不溶！于水的成《。分起的作用是—在潮湿气《候条件下吸收水分以！保持污层潮湿促【进导电？性能的增长因此在等！值，盐密相同《的，情况：下绝缘子的污闪【特性还受灰密—的，影响根？据有关？试，验结果绝缘子的人工！污耐压与《灰，密，的－0．12次方成！比例：的降低 》     自！然，污秽绝缘子每—片上：下表面、同一—表，面的不同部位及同一！串绝缘子各片之【间，污秽量？分布不一样》有，。时，上下表面积污量相】差2倍？～10倍其污闪【电压较均匀积—污提高10％～2】0％根据《。美国电科院有—关试验得出初—步增大系数》Y，。＝，1－0．《38lg(T／B】)其中T／B为【上下表？。面积污？比   ！。  在±50—0kV三沪线设【计中各设计院统【一了计算方》法特高？压直：流工程计算》程序见表2》9 ？ 表》29：  ：按绝缘子下表面盐密！选，择，片数 《 《 ， 】  《  ：  以往我》国，。±500k》V线路的绝缘配置是！按NGK公》司推荐的方法和污】耐压曲？线进行的与目前电科！院采用方《法的程序差别很【大，±，80：0kV线路》V型串绝缘子片数分！。别采用两《种，方法计算《。结果对？比见表30 ！ 表30  电科！院和NGK污耐压】法片：数的：比较 【 ？     】注（）括号中的值为！按NGK《的方法选《定的绝缘子片数【。 —    从表—。30可？以看出两种计—算方法得到的结【果差：别不大？基，本处于同《一，绝缘水平 【     V型！串污耐压较》单I串高《主要原因《在以下几个方—面 【        1！)，V，型串：的，电弧较单I串易【飘移绝缘子串表【面不：。。易，形成线状放》电与单？I串紧贴绝缘—子串的？电，弧短接形式不同 ！ ？。 ，     》   2)V型【串特殊的布置方式】。改善了绝缘子串【的对地电《容使容性电流—对绝缘子《串的影？响，减小提高了其污闪电！压 《 ：       【  3)《在合理的污秽—设计下V型串的积污！特性要优《于悬垂串仅》为悬垂？串的85％甚—至更低 《   【 ， 推：荐±800k—V，级直流输电》线路单V《串所需各种伞型【绝缘子的片数—见，表31 《 》表，31：计算：得，出的绝缘《子片数比较 —。 ？  ！   (2)爬电】。比距法 — ：     》早，在±500kV【葛上：线路设计时》原电力部向泰西【蒙公司便提出—了我国电网》1，。10kV～22【0kV线路防污运】行，经验总？结，见表32 ！ 表32 》 交流电网》的成功运行经验 】 ！     —当时泰西蒙》公司：并未按？此执行而是参照【日本的交、直流积污！比曲线给出直流线】路的：对应：盐密再按N》GK公司提出的绝】。缘子污耐压》数据进？行绝缘子片》数选择？线路投入运行—后便出现污》闪，事故而？运行调爬运行证【。。明其：绝缘配置偏》小 ？ ： ：    通过对表】32的？分析可？以得出？在导：线对地电压情况【下爬电比距》与等值盐密的关系曲！线及对数拟合表达式！详见图4《和公式1《0 》 图！4  盐《密与：爬距关系曲》线， —L＝：0．8891ln】(ESDD)＋【6．2606  】   ？    (8) ！ ？     》式，中L要求的爬—电比距(《cm／kV)； ！    【   ？    ES—DD等值盐》密(mg《／cm2) 】 ，    》 国内外对绝缘子】的人工污耐压试【验证明在相同的【盐密下直流条—件下的污《耐压：值，较之交流低1—5％～2《0％因？此直流的爬电比距】是交流的2》。倍以上按公式10计！。算出直流《线路爬电比》。。距要满？足表33的要求 ！ 表33【  按推算》的爬电比距要求的绝！缘子片数《 ！    — ，注CA735绝缘】子的有？。效爬距？系数取1《．0 —     (3】)按±5《。0，0kV？线，路的绝缘水平外推】  【。   我国第一条】±500kV葛上】线的绝缘配合设计当！时是参照交流线路爬！距并由电力部邀请】加拿大？泰西：。蒙公司？进行咨询设计绝缘】子有关污闪试验数】据采用日本》。NG：K公司的CA73】5，(160k》N)瓷质绝》。缘子其绝缘子选【。择片数？见表34《。 ？ ， 表34》  ±5《00k？V葛上线悬垂—绝缘子片数 】 《 ，   —  葛上线自—1，989年《投运以来虽降压运行！但污闪事故多次发】生(因污闪导致的】行波保护动作—率为：0．17次／—百公里·年》)迫使其多次—调，爬 【  ： ， ±500kV龙政！直流线路是199】9年上半年》完成技术设计的当】时葛上线的运行经验！还未反馈到位其绝缘！子片数选择》详见表？35 表！35  ±5—00kV龙政—线悬垂绝缘子片【数 【  【   龙政线—是2002年12月！21日？单极投运《200？3年6月2》1日双极投运运【行不到一年从—2004年》1月到2月相—继发：生，4次污闪跳闸尚有】不少地点出现—了不同程度的放电现！象严重影《响系：统的安？全运行？20：04年？3月国网公司决定】全线调？爬起点调至》3，7片中、重污—区，采用复合绝缘子【2005年》3月又？进，。行了局部调爬 】  》   2003年设！计的±50》0k：V三广和贵广直【流线路？的绝缘配合设—计参照了《已建：葛上：和龙政线调爬经验】其基本绝缘配—置为一般地区和轻】污，区采用37片瓷或】玻璃绝缘《子；中污《区采用4《4片：；重污？区全部为《复合绝？缘子自2004年】投运以来未发—生过污闪事故 【 ：     【在200《4年设计的±500！。kV：三沪线设计》中，取消：了0：级污区Ⅰ级污—区采用不《低于：40片绝《。缘子(铁塔间隙【按42片)绝缘配】。置水平较其》他线路有《较大提高Ⅱ级污区及！以上全？部采用复合》绝缘：子 ： ，     】2000年日本开】始建设的±5—00kV《阿南：纪，北线全长50．9】km最高《海拔75《0m采用NG—K，钟罩式直《流绝：缘子(结构高度H1！70m？m／盘径3》20mm)》全线分6个污区选择！的，。片数：见表36 ！ 表：36  ±5—00kV阿》南纪：北线：绝缘：配置一览表 】 ！ ，  ： 注上表内插—求得盐密0．05m！g／cm《2要求片数为—40 《     】。目前的关键》是0．05》mg／cm2污【。区是37《片或是40》片前者？反映天广、贵广的】运行情况后者—。是今后？的发展趋势两者【的差距是8％—。若假：定绝缘子串的污耐压！与串长成正比推得±！800kV线—。路要求的片数见表】37 表！37  ±800】kV线路的绝—缘配置 — 》 《    注绝缘子结！构高度170mm】 ： 7》．0．3  根【据，±500kV—直流线路上过电压】研究其操作过—电压水平在》1．5p《．u．～1．8p．！u．最大操作过电】压，发生：在线路？中间目前国内—±8：00kV《直，流线路操作》过，电压水平《计算结果在1. 6！p．u．～》。1．8？。。p．u —     由于！。绝缘子表《面脏污时沿面放电过！程是其表面》干燥带的形》成及局部电》。弧的发？展过：程，对污秽条件下绝【缘子纯操《作冲击强度存在【不同看法《一种看法认为污秽物！使绝缘子操作冲【击耐受强度降低；】另一种看法认—为在中等程度—污秽：条件下绝《缘，子的操作《冲击耐受强度将高】于清洁湿耐受值即】使在重污《秽下也？。很少下降或不—下降但均认为污【秽绝缘子的操—作冲击闪络电压都】随污秽程度的增加而！降低根据美》国EPR《I试验验证》在同一污秽条件下】同型号的绝》缘子的直流操作【耐压为直流耐压【的2．2倍》～2．3倍大量试】验研：究证明当预加直流电！压时其50％操作】冲击电压是50【％污闪运行电—压的1．7》倍～2．3》倍因：此操作过电》压对绝？缘子片数《的选择不《起控制作用》由于污秽原因直流线！路的绝缘子片数(串！。长)较交流10【0，0k：。V线路还多(—长)其在雷》电冲击电《压下的绝缘裕度较大！反击雷电《流，。超过20《0kA雷电过电压】对绝：缘子片数的选择不起！控制作用    】 —     》  条文中的数据是！根据中国《。。电科院在溪洛渡【-浙西±800【kV特高《压直流？线路：工程：中给出的《钟罩型瓷绝》。缘子XZ《P-210》和CA-756【EZ在直流盐密0】．05mg》／cm2《下的V型串》片，数 【    耐》张绝缘子串受力比悬！垂绝缘？子串大容易》产生零值《绝，缘子一？般要：求在悬垂《串片数基础》上增加绝缘子片【数但±800kV线！。路直线杆《。塔悬垂绝缘子—串的绝缘《子片数选《择主要取决》于工：作电压？且，按工作电压》选择的绝缘子串的】操，作冲击50》％放电电压远大于】。系统操作《过电压？所以±？8，00k？V，线路耐张串绝缘子】片，数可不再增加 【 ： ：   ？  北方地区直流特！高压线路工程的绝缘！子片数应根据当【地的污秽特征和气】候条件并结合当地】。已运行线《路，的经验综合确定【 ， ，     现！。行国家标准110k！V～75《0kV架《空输电？线路设计《规范G？B 50545-2！01：0规定？为保持高杆塔的【耐，雷，性能全高超》过40m有地—线的杆塔高度每增】高10m绝》缘子要增加1片由于！±800kV线路按！工，作，电，压确定？的绝缘？子串长？具有较高的耐—雷电冲击绝缘水平不！。。再增加片数已能【保证较？高的：耐，雷水平？和，较低的雷《击跳闸率水平 【 《 7．0．4 【 在：雨量充沛地区耐张】绝缘子？。串由于水平放—置，容易受雨水冲—洗因此其自洁性【较悬：垂绝缘？子串要好11—0kV～5》00kV运行经【验，表明耐张绝缘子串很！少污闪因此在同【一污区内其爬电距】离可较悬垂》。串，减少 【 7．0《．5 ？ 国内外污闪试验】结果(包括》STRI试验)证实！同等污秽《即便在亲水性状态下！复合绝缘子污闪【电压比瓷《和玻：。璃，绝缘：子高50％以上【因此同？样运行电压下复合】。绝缘子爬距仅—需，要瓷和玻璃绝—缘子爬距的2／3即！可；按照目前±【500kV超—高压直流《输，电线路绝缘配—置，复合：绝缘子爬距》定为：瓷绝缘子爬距的3】／4以上已经—有相：当裕度 ！    200【5年底南《方电网技《术研究中心》、电科院和瑞典【STRI联合—完成了±80—0kV直流复合绝缘！子的研制和试验工】作，试验的复合》绝缘子的《长度和爬《距为8．《16m和28—．32m2007年！8月22日在北京】召开的±800kV！直流线路绝缘选择讨！论会议上《各方统一了工程设】计原则轻污区低【海拔的复合绝—缘子计算《推荐最？小长度？和爬距？为8．8m和3【3，．，0m由于《铁塔塔头《尺寸主要由极间距】控制：。为保证一定的极间】距导线？V型悬垂串》肢长需达到13m】以上所以《。工程上采用了较长规！格的复合绝缘子 】 》    云南-广】东±800kV【直，流线路工程采—用的复合绝》缘子及爬距配—置见表3《8 表】38  云南-【广东±800kV】直，流线路复合绝缘子长！度和爬距(m) 】。 ， 《 ：     向！家坝-上海、锦【屏-苏南±80【0kV直流线路【工，程推荐的复》合绝：缘子长度《及爬距配置见表【39 》 ：。 表39《  向家《坝-上海、锦屏-】苏南±800kV直！流，线路复合绝》缘子长度和爬—距，(m) 【 ， 》     —溪洛渡-浙》西、哈密-郑—。州，。。±80？0kV？特高压直《流，线，路，工，程进行了复合绝【缘子长度的优化【研究：考虑到在线路实际运！行中：复合绝缘子完全亲】。水，性出现的可能性【不大因？此按照？弱憎水？。性的污闪特性—推荐复合《绝缘子长度》并考：虑到绝缘配》置裕度溪浙线和【哈郑：线，工程：采用的复《合绝缘子《。长度和？爬距见表40 【 ： 表40  溪！洛渡-浙西、—哈密：-郑州？±800kV—直流线路复合绝缘】子长度？和爬距(m) 】 ？ ： 》7．0？．6  《高海拔地《区随着海拔升高【或气压？降低污秽绝缘子【的闪络电压随之降】。低高海？拔所需绝缘子片数】按本规范公式7．】0，．6进行修正— ？     公式！7．0．6中各种绝！缘子的m1》值要：根据实际试验数【据确定表41给出】了部分形状绝缘子】m，1值的参考值 【 ： ，。。 表41 — ，部分形？状绝缘子的m—1，。。值的参考《值 【 —    《中，国电科院在文献【“±：800？kV直？流绝缘子《。污秽放电《特性及高海拔—放电系数研究”报告！中结论在高海拔【地区1000m～】4000m地区线】路绝缘子海》拔修正系数》为海拔？每升高100—0m：绝缘子的耐污闪【能，力就下降钟》罩型：绝缘子为5．9【％，外伞型绝缘子为3】。．，9％复合绝缘—。子下降6．》4％  ！ ，  根？。。。据以上计算》原则及方《法云南-广东、【向家坝？-，上海和锦屏-—苏南±8《。00kV直流线路工！程推荐？的绝缘子《。V串片数配》置见表42、表【43 ？ ，。 表》42  云南-广】东±800kV直流！。线，路绝缘子《串基本？片数：(钟罩型《盘式瓷？。绝缘子) ！ 》 》  表43【  向家坝》-上海、锦》屏-苏南±80【0，kV直流《线路绝？缘子串基本片数(钟！罩型盘式瓷绝缘子】)     【 — ：    》 注()括》。号，内值为？重冰：区采用值 【 ，     根【据，中，。国电科院《。在溪洛？。渡-浙西±80【0k：V特高压《。直流线？路工程中的试验【研究结论以钟罩【型绝缘子表》。面积污作为直流盐密！三，伞型绝缘子表面【积污为钟罩型—绝缘子表面》。积，污的2？／3玻璃绝缘子的表！面积污与钟罩型绝缘！子的表面积污相同】V，型绝：。缘子串的长期积污】取I：型串的3《／4溪洛渡-浙【西±800》kV直？流线路工程》推荐的？绝，缘，子串片？数见：表44 》 ？ 表44  —溪洛渡-浙西±8】00kV直流线【路绝缘子串基本片】数配置(《悬，垂V串？。。和耐张串《) ： ，。 — 》。 》    中国电科】院在高海拔》地区：进行了相关》的试验和研究在±】800kV直流架空！。线，路绝：缘子选择《和杆塔塔头空—气间隙冲击放电特性！试验研究的》最终报？告中对？线路盘形《绝缘子片数的海【拔修正提出以下【。公，式   ！ — ，   式中k1【海拔修正系数参【考，值见表45； ！   》    《   ？ n00m海拔的】绝缘子片数； 【。 》    《      n【H海拔？Hm高度的绝缘子】片数 【 表45  k1的！参考值 【 — ：7．0．7 — 风偏后导线—。对杆塔构《件，的空气间隙要分别满！足工作电压、操【作过电？压及雷电过电压的要！求 《     (1！)工作电压空—气，间隙 ？ 《     根据【中国电力科学研【究院试验结果分裂导！线对塔身间》隙在直流正极性【电压作用下的放电特！性见图5将试—验结果与棒-板间隙！和棒-棒间隙的试】。验结果进行比较的】结果表明在正—。极性直流电压下放电！电压与间隙距离呈线！性，关系并且《与棒：-棒、棒《-板的试《验，结果很接近在负【极性直流电压—下电极形状对放【电电压有一》定的影响分裂—。导线对塔身间隙的放！电特：性，更接近棒-板的情况！可见直？流电压？要求的空气间隙距】。。离远小于冲击电压要！求的：间隙距离在杆塔间隙！距离的？。设计中可不予考【虑， 《 ？ ？ 图5  —分裂导？。线对塔？身间隙的正》极性直？流放电特性 【      ！参照电？。。力，行业标准高压直流架！。空送电线路技术导则！DL／T 4—36-200—5中的公式导线【对，杆塔空气间》隙的直？流，50％放电电压应】符合公式10的要】求 ： ， ？ ， ？  《   式中》Ue：额定运行《电压：(kV)； ！     —      K1、！K2直流电压下间隙！放电电压的空—气密度、湿》度校正系数》； ？  》         ！K3安全系数1．1！5； 【  ：         ！σN空气《间隙直？。流放电电《压的：变异系数0．9【。％ 》   《 ，。 如果？。最高运行电压—取816k》V安全系数取1．1！5空气间《隙直流放电电压的】变异系数取0．【9％则当导线对【。杆塔：的净空距离为2【．1m时即可—。满足±80》0kV直流电压对空！气间隙的要求 ！    — (2)操作过电压！空气间隙 】    》 直流线路的操作】过电压？其产生机理及出【现的频度与交流系统！有一定？的，不同主要波形为直流！分量之上叠加—一，冲击波当《然，交流操作波形更【复杂虽千差万别IE！C的统？一试验标准》操作波为250／2！500μs  【目前尚无直》流操作波形》的，。规定试验也》不多国际上多引用】瑞，典试验数据尽—管很不完《善它的？试验波形为1—20／4000μ】。s叠加在直流分量之！上对于棒板》间隙直？流分量的叠》加影响甚《大其闪络电压—可提高10％少量的！试验数据表》明对于导线-—塔身间？隙直流分量的叠加影！。响甚微参见》图6 — ，     图6上部！曲线为棒-棒间【隙下部曲线为棒【。。-，。板间隙？中间部分为直流【电压叠加操》作冲：击电压试验》数据拟和曲》线为美？国BPA后期采用】与交流操作波间【隙因：数K＝1．28非】。常接近 》  》   美《国高压？部门一直未作直流】操作波空气间隙放电！试验早期的太平洋联！络，线是按照等效交流放！电，特，。。性决：定的±400kV直！流线路指1．—7倍过电压30【°风偏间隙取—2．35m — 【 图6  瑞！典导线-塔身间隔】放电：特性 》。 ， ，   ？  ：中国电科院在±【800kV》直流V型绝缘—子，串杆塔塔《头，空气间隙操作—冲击放电特》性试验？中通过对V型串塔头！空，。气间隙进行的正极性！。5，0％操作冲》击放电特性》试验：获得：了直流线路杆—塔V型串空气—间，。隙距离与正极—性，5，0％操作冲击—放电电？压的特性曲线如图7！所示 ？  —   作为对比【图8还给出了—电科院20世纪80！年代：开展的±5》00kV直》流线路塔头空气间】隙的50％》正，操作冲？击，放电电？压试验的特性曲【线 》     —参照现行行业标准高！压直流架空送电线】。路技术导则DL／T！ 436-》2005的公式直流！杆塔空气间隙的正】极性50％操—作冲击放电》电压要符合》公式11的》。要求 ！ ： 图《7 ： ±800k—V直流线路杆塔空气！间隙操？作冲击？放电特性《。 【 》。图8  空气—间隙操作冲击—放，电特性？比较 》 【  ？。   式《中U：m系统最高电压(】kV：)；  ！        】 K＇1、K＇【2操作冲击电压下】间隙放电电压的空气！密度、？湿度校正系数；【。 》        】   ？K＇3操作过—。电压倍数《； 《  《 ，  ：      σs】。空气间隙《在操作电压下放电电！压的变异系数根据高！压直：流架空送电线路【技术导？。则DL／T 4【3，6-2005操作冲！击对σs取》5％另外大电网会议！于2002年—出版的HVDC C！ONVERTE【R， STAT》IONS 》FOR 《VOLTAG—。ES A《BOVE《±600kV报【告中对？于操作的《σs：。取6％？    ！ 根据中国电科院系！统，所关于？锦屏-苏南±8【00kV直流线路】内过电压研究报告如！果不考虑直流线路逆！变侧不投《旁，通对紧急停》运时的？故障形式则直流线路！沿线最大暂态过电压！出现在0．1—p．u？．功率？。下，线路中点故障时【非故：障极线路中点过电】压值为130—8kV计算得到正】极，性50％操作冲击放！电电压为1486k！V对应0《m，的操作冲击间隙距】离为：5，．1m ！   ？ ，。近年来？中国电力科学—研究院在北京(海拔！5，5m)、宝鸡(【海拔：。900？m)和青海硝湾(】海拔2？2，00m)进》行了大量V串塔头】空气间？。隙的50《％，操作：冲，击，放电：特性试？验根：据这些最新的试【验结果采用插值法】得到0m《、500m、1【000m、1—500m和200】0m的5《0％操作《冲击放电特》性曲线见图9 】 》。 图9【。  ±800kV不！。同海拔高度空气间隙！放电特性试验曲【线 ：     ！在溪洛渡-浙西±】800kV直流线】路中绝缘《子串风偏后导—线对杆塔空气间隙】的正极性50％操】作冲击放电电压【。U50％采用—下式：计算 ！   【  其中最高运行电！压Um为《8，16k？V；操？作过电压倍》数K＇3《取1．6《0；空？气间隙在操作冲击电！压下放电电》压的变异系数—σs取？5％计？算得到？正极性？5，0％：操，作冲击放《电电压为1536k！V根据图《9的曲？线得到在0m海拔】下所需？要的操作间隙为4】．5m ！    如果采用】双，节复合绝《缘子串操作过电【压间：隙值需根据真型塔】试验结果确定 【。 ？     (3)！雷电过电压要—求的空气间隙 【 《  ：   在雷电过电】压情况下其》空气间隙的正极性雷！电冲击？放电电压要与绝【缘子串？的50％《雷电冲击放》电电压？相匹配不必按绝缘】子串的5《0，％雷电冲击》放电电压的100】％确定间隙》。只需：按绝缘子串的50％！雷电冲击《放电电压的》80％确定间—隙(间？隙按0级污秽要求的！绝缘：长度：配合)或雷电过电】压间隙不予》规定即？。按下式进《行配合 》 U》＇50％＝8—0％：·，U50％    】    《    (》13) 》 《    《式中U？50％绝缘子串【的50％雷》电冲：击，放电电？压(kV)其数值可！根据绝缘《子串：的雷电冲击试—验获得或由绝—缘长：度求得 】     对—于直流线《路我国电力科—学研究院曾在—。500kV塔头上进！行了直流叠加雷电】。冲击波的绝》缘子串闪络试验其复！合闪络？电压(Vi＋Vdc！)见表46》 ？ 表46 【 绝缘子串的雷【电波闪络电》压(kV) 【 《    ！。  从？表46可知复—合闪络？电压与单独雷电冲击！基，本一致因此》可以用单独》施加雷电波时(如交！流线路)的试验【数据来进行防雷计】算目前规范中没有】提出：直流线路的雷电【过电压的间》隙要求 【 ：    由于直【流线路串《长大于交流》线路如按交流—配合比选《择大气过电压下的】间隙值则明显偏【大而：按操作？过电压间隙值—。进行：防雷计算比较—合理较为合适—的特高压直流线路】的防：雷计：算新方法科研单位】正在：进行研究 【 ：     对于【高压直流线路而言雷！击跳闸主《要是：由，绕击引起的直流【换，流阀在直流》线路遭受电击—时换流阀很快动【作由换流状态转【换为逆变状态对线路！进行抽能和》去空气游离电子作】用然后？重新启动时间极短】全过程？不超过100—ms基本不》影响线路连续运行】塔，头间隙设计时—目前一般暂》不考虑雷《电过电？压影：。响   ！  (4)前—。苏联的研究表明导线！距横担？、导线距塔身的距离！不同空气间隙的电气！。特性也不同》放，电电压与《对应：。导线位置的塔—身宽B之间可由【下式确定 — U＇50】％(：B)：＝，U50％(1)·】(1.03》－0.？03B)     ！ ，     (1【4)   ！ ， ，   ？式中U50％(1)！塔身宽B为1m时的！放电电压B的取值范！围为0．02—m，～5m 】     》根据电科院所做复】合绝缘子《。试验情况在两—支复合绝缘子串联】使用时两复合绝【缘子间的联结—金具上发生跳弧现】象因此复《合绝缘子《是，否可以？串联使用要进一步试！验在工程设计中【宜采：。用，单支：复合绝？缘子：电，科院采用不同绝缘】子串型式的》。±800kV直【线塔空气间隙冲击5！0，％击：穿电压试验》结果见？表47？ 《 表47  ±】。。800kV直线塔】空气：间隙冲击《。50％击穿电压【试验结果 —。 【 ：     由表【47可以看出由2】支，串联复合绝缘—子组成的V型绝【缘子串由于受中间】均压环的影响导【线对铁塔《50％操作冲击耐】受电压最低其—次为玻璃《。绝缘子及整支复合】。绝缘子组成的V型绝！缘子串经折算在操作！冲击电压下由—2支串联《复合绝？。缘，子及玻璃绝缘子【组成的V《型绝缘子串所需的】空气间隙分别比【由整支？复合绝缘子组成的】V型绝缘子串—多0：．2m～0．—8m对于工》作，。电压由？于其放？电间隙距离相对于绝！缘子串长要小很【多因此在工》作电压下《由2支串联复—合绝缘子组》成的V型绝缘子串电！气间隙距离仅—做适：当调整 —     综合！。云，南-广东±》。8，00：kV特高压直—流线路、向家—坝，-上海、锦屏-苏南！以及溪？洛渡-？浙西、哈密-郑州±！800k《V特高压直流线路的！带，电，部，。分与杆？塔构件的最小间隙值！具体见表4》8 【。表，。48  带电部分与！杆塔构件的最—小间隙(m》)，。 ： ： 【  ：   对于带—。电，作业要求《的空气？间隙在现《行国家标《准，带电作？业工具基本》技术要？求与设计导》。则GB／T 1【8037《中规定可以接受【的危险率《水平：为1：。．0×10》－5 《  》   检修人员停】。留在：。。线路上进行带电作业！时系统不可能发生合！。闸，空载：线，路操：。。作并需退出重合【闸而单极接地分【闸过电压是确定带电！作业安全《距离时？要考虑的《过电压 《    】 以往超《高压输电线路设计】时对需要带电作业的！杆，塔要考虑《带电作业所》。需的安全空气间隙距！离由于带电作—业的方式是灵—活多：样的根据多》年的：设计及？。运行经？验在一般《情况：下不会？也不宜因《考虑：带电作？业而增大塔头尺寸不！过在设计《中要尽？可能从塔头结构【及构件布置上为【带电作业创》造方便？条件 — ：。 ，。   ±8》00k？。V线路带电检修研究！已有中国电》力科学研《。究院：通过试验得》到相关成《。果根据分析》和试验结果计算【出满足？带电作业危险—率小于1×》。1，。0－5的最小安全距！离如表49》所，示 表4！9  ±8》00kV直流线【路塔头空气间隙【(m) 【 《  》。   初《步，建议我国《±，800kV直流输】电工程带电作—业最小？间隙取值《不宜小于6．—9m采用双节复合绝！缘子串的《。带电作业间隙值【需根据真《型塔试？验结果适当增加 】 7．0．！8  在《高海拔地区直流线】路带电部分对杆塔】构件空气间》隙，。放，电电压要《进行修正《用0m海《拔的50％》放，电电压乘以相应海】拔高度下的空—气放电电压》海拔修正系数—Ka就可以》。得到海拔为H时的】。50％放电电—压条文中《规定的海拔修正公式！适用：于2000》m及以下《。地区当海拔》高度超过2》000？m时宜通过》试，验研究确定也可按照！该公式进行修正【 ： 7．—0．9  本条【根据现行《国家：标，准1：10kV～7—50k？V架：空输电线路设计规】范GB？ 50545-2】010？条文制定 】 7？．0：．10？  随着《线路额定电压的【提高线？路绝缘水平不断提高！雷电反击跳闸的概率！愈来愈小我》。国雷电定向定位【仪记录的数据表明我！国500kV—线路雷击跳闸的主要！。原因是绕击跳闸 ！ ？ ，。   ？ 前苏联特高压线路！的运行经验也表明雷！。击跳闸是100【0kV线路跳闸【的主要原因在1【985年至1994！年，10年期间特高【压线路？雷，击跳闸高达》16次占其总跳【闸次数的84—％而：雷，击，跳闸的原因是—雷绕：击导线经《分析：前苏联特高压线【路，的地线保《护角过大是》(大：于20°)造—成了雷电绕击率【过高：的主要？原因日本《特，高压线路和其50】0kV线路一样均采！用负的地线保护角】雷电绕击《率，较低 》     【如采用两根地线采用！负保护？角则理论计算绕击】事，故率：极低其次就是降低】工，频，接地电阻提高反击时！的耐雷水平 【     电！科院、清华大学【根据向家坝-—上海±800kV特！高压直流输》。电工：程塔型尺寸和间【隙计算±80—0k：V反击耐《雷，水，平如表50、表5】1 《 表50  ±！800kV直流线路！反击雷电性能的【计算(电科院计算】) 【 表【51  ±800k！V直流线路》反击雷电性能的计】算(：。清华大学《计算) 》 ！     》从以上？。两个表中可以看【。出±8？00kV直》流线路反击耐雷【水平：明显：高于交流500k】V线路杆塔接—地电阻在10—Ω～15《Ω范围？时的：反击耐雷水平17】7k：。A～125kA【 ：     】根据国网《电科院？研，究结果一般档距的档！。距，中央导线与地线的】距离可按下式—校验(气温》15℃无风)— —S≥0．015【L，＋Um／500＋】2   《   ？ ， (15)》   】 ， 式中S导线与【地线间的《距离(m)； ！ ，。   《 ，      — L档距《(m)； 】  ？        】 Um系统最—高电压(kV—) 7】．0．12、7【．0．13 —。 这两？条都根据《现行国家标准110！kV～750—kV架空输电线【路设：计规范GB 505！45-2010条文！制订 ？    》