， 7 》 绝缘配合、防雷和！接地 【 7《．0．1 》 ±800》kV线路直线—杆塔上悬垂绝—缘子：串的绝缘子片数选择！一般需满足能够耐受！长期工作电压的作用！和操作过电压作用】的，要求雷电过电压一】般不作？为选择绝缘子片【数的决定条件仅作】为耐雷水《。平是否满足要—求，的校验条件 【 7．0．2！  ±800kV直！流输：电线路的防污—绝缘设计要》根，据绝缘子的污耐压特！。性参考审定的污区分！布图和直交流—积污比结合现—场实：际污秽调查结果【选择合适的绝缘子型！式和片数《对无可靠污耐压特性！参数的绝缘子也可参！照污秽？等级按爬《电比距法选》择合适的绝缘子【型式和片数》 ：。 ，    — (1)污耐压【。法 —     污耐压】法是根据试验得到】绝缘子在不》同污秽程《度，下的污秽耐受电压】使选定的《绝缘子？串的污秽耐受电压】大，于该线路的》最大工？作电压该方法和实】际绝缘子的污秽耐受！能力：直，接联系在一起是一种！较，好的绝？缘子串？长的确定方法但人】工污秽试《验结果同自然—污秽：条件下的污耐—。压值存？在等价性问题 【 ， 《    前苏联、】美国、美《国、日本、我国的】武汉高压《研，究所和中国电力【科，学研究院主要是【以U50％进—。行污秽外绝缘设计U！50％以长串—绝，缘子：试验来确定 ！ ：    对于±8】00kV直流—输电路原则上要用此！法选择适合的试验】室和：试验方法求》出预选？型号绝缘子的污【闪电压数据我国【以前没？有，足够的？试验数据只凭日本】N，GK提供从》±500kV葛【上、：天广、？龙政：。、三广、《贵广到三《沪线无不如此绝缘】子盐密与《。耐，压的关系《采用N？GK的？直流：绝缘子？CA-7《35：EZ(ф《3，20×H170【)的污耐压值进【行计：算从：表28？可，看，出其数据也存—在较大分散性 【 表—28  单片C【A-735EZ绝缘！子的污耐《压值(kV》)， ？ 【。     注1】  所有数据灰【密为0．《1mg／cm2【 》       【 ，。 2  葛上数据为！Ton？oko土《。按4次耐压法得【。出   《    ！      3【  龙政数据为Ka！olin土按上下法！求，出U50％ 】     表2！8反：映了NGK自身【数，据的变化我国的±】500？k，V线路工程除葛上线！外都采用NGK【提供：的数据 】     考—虑到污？秽导致放《电的关键是污—秽物溶于水造成【的导电性而不溶于水！的成：分起的作《用，是在：潮，湿气候条件下吸收】水，分以保持污层潮【湿促进导电性能的】增长因此在等值【盐密相同的》情况下绝缘》子的污闪特性还【受，灰密的影《响根据有关试—验，结果绝缘子的人工】污耐压与灰》密的－0．1—2次方成比例—的降低 【   《  自然污秽绝缘子！。每片：上，下表面、同一—表面的不《同部位？及同一串绝》缘子各片之间污秽】量，分布不一样有时【上下表面积污量【相差2倍《～10倍其污闪电压！较均匀积污提—高10％～20％】根据美国《电科院有关》试验得？出初步增大系数Y＝！1－0．3》8lg(T／—B)其中《T／B为上下表面积！。污比 《     在！±5：00kV三》。沪，线设计？中各设计院》。统一：了，计算方法特高压直流！工程计算程序—见表29 》 ？ 表29》 ， 按绝缘子下—表面盐？密选择片数 ！ 《 ！      —以往我国《。±，。50：0kV线路的绝【缘配置是按NGK公！司推：荐的方法和污—耐压：。曲，线进行的《。与目前电科院采用方！法的程序差别很【。大±80《0k：V线路V《型串绝缘子片数【分别采用两》种方法计算结果对比！见表30 【。。 表《30 ？。。 电科院和NGK污！耐压法片数》的比较 《 ？ 【     》注（）括号中的值为！。按，NGK的方法选【。。定的绝缘《子片数 —   》  从？表30可以看出两种！计算方法《得，到的结果差别不大基！本处于？同一绝缘水》平， 《     V型】串污耐压较单I串高！。主要原？。因在：以下几？个方面 》 ：     —  ：  1)V》型串的电弧较单【I，串易飘？移绝缘子《串表面不易形成线】状放电与单I串紧贴！绝缘子？串的电弧短》接形式？不同 【。  ： ，      —2，)V型串特殊的布置！方式：。改善了绝缘子串【的对地电《容使容？性电流对绝缘子串的！影响减小《提高了其污闪电压】 《    》。     3)在合！理的污？秽设计下V》型串的积污特性【要优于悬垂串仅为】悬垂串？。的85％甚至—更低 【 ，    推荐±【8，00k？V级：直流输电线路—。单，V串所需各种伞型绝！缘子的片数见表3】1 ： ？。 表？31计？算，得出的绝缘子片数】比较 】 ，   【  (2)爬—电比距法 》     ！早在：±500kV葛上线！路设计？时，原电力部向泰西蒙】公司便提出了我国电！网，110kV～220！。。kV线？路防污运行经验总】结见表3《2 表3！2  ？交，流电网的成功运【行经验 】 ：    】 当时泰西蒙—公司并？未按此执行而是【参照日本的交、直】。流积：污比曲线给出—直流线路的对应盐密！再按NGK》公司提出的绝缘子污！耐压数据进行绝缘子！片，数选择线路投—入运行后便出现【污闪事故而运行调】爬运行证《明其绝缘配置偏小】 》  ：  ： 通过对表32【的分析可以得出在】导线：对地电？压情况下爬电比【距与等值盐》密的关系曲线及对】数拟：合表达式详》见图4和公式—10 ？ 】 ？图4  盐密—与爬：距关系曲线 ！ ：L＝0．8》8，91ln(E—SDD？)，＋6．？。2，60：6 ：       【。 (8) ！  ： ，  式中L要—。求，的爬电比距(c【m，／kV？)，； 《  《    《    《 ESDD等值盐】密(mg／》。cm2) 【     国内！外对绝缘子》的人工污耐压试验证！明在：相同的？盐密下？直流条件下》的污耐压值较之交流！低15％～》20％因此》直，流的：爬电比距是》交流：的，2，倍以上按公式—10计？算，出，直流线？路爬电比《距要满足表》33的要求 】 表33  】按推算？的爬电比距要—求的：绝缘子片数 ！ 【     》注CA7《。35绝缘《子的：有效：爬，距系数取1．—0   ！  (3)按±【。5，00kV线》路的：绝缘水平外推 ！ ，     —我国：第一：条±：500kV葛上【线的绝缘配》合设计？当时是参照交流线】路爬距？并由电力部》邀请加拿大泰西蒙公！。司进行？。咨询设计绝缘子【有关污？闪试验数据采用日本！NGK公司的CA】。735(16—0k：。。N)瓷质绝缘子其绝！。缘子选择片数见表3！4 《 ？表，3，4  ±500k】V葛：上线悬垂绝缘子片】数 【  【   葛《上线自1989年投！运以来虽降压—运行但污闪事故多次！发生(因污闪导致的！行，波，。保护动作率为0【．1：。7次／？百公里·年)迫使其！。多次调爬 【 ，     ±【50：0kV？龙政直流线路是19！99年上半年—完，成技术？设，计的当时葛上线的】。。运行经验还未反【馈到：位其绝缘子片—数选择详见表3【5 ： 表—35：  ±？500k《V龙政？线悬垂绝缘子片数】。 》。   ！  龙？政线是2002【。年12月21—日单极投运》200？3年6月《。2，1日双极投运运行不！到一年从2》004年1月到【。2月：相继发生4》次污闪跳闸》尚，有不少地点出现了不！同，程度的？放电现象严重影响】。系统的安《全运行2004年】3月国网公司—决定全线调爬—起点调至37片【中、：重污区采用复合绝】缘子2005年3】月又：进行了局部调爬 】    】 2003年—设计的±500k】V三广和贵广—。直，流线路的绝》缘配合设计参—照了已？建葛：上和龙政《线调爬经验其基【本绝缘配置为—一般地区和轻污区】采用：。37片瓷或玻璃绝】缘子；中污区采【用44片；重污【。区全部为《复合绝缘子自—。20：04：年投：运以来未发生过污闪！事故  ！   在20—0，4，年设：计的±500k【V三沪线设计中【取消了0级污区Ⅰ级！污区采？用不低于《40片绝缘子(铁塔！间隙按4《2片)绝缘配置水平！较其他线《路有较大《提高Ⅱ级污区及以上！全部采用复合—绝缘子 —     【2，000年日本开【始建设的《±500kV—阿南纪北《。线，全，长50？．，9km最高海—拔750m采—用NGK《钟罩式直流绝缘子】(结：构高度H17—。0m：。m，／盘径320mm)！全线分6个污区选择！的片数见表36 ！ 表36 】 ±500k—V阿南纪北线绝缘配！置一览？表 】  —   注上表内插求！得盐密0．05【mg／c《m2要求片数—为40 》 ， ：     》目前的关键是0．0！5mg／cm—。2，污区是37》片或是？40片前者反映【天广、贵广的运【行情况后者是今【后的发展趋》势两者的差》距是8％若假定【绝缘子串的污耐压】与串长成《正比推得±80【0kV线路》要求的片《数见表37 【 ， 表37 【 ±800》。kV线路的》绝缘配置 【 ： 》   《  注绝《缘，。子结构高度170】mm 【 7．0．3  根！。。据±500k—V直流线路上过电压！。研究其？操作过电压水—平在：。1．5p．u．～】1．8p《．u．最大操作【过，电压发生在线路中】间目前国内》±800kV直流线！路操作过电压水平】计，算结果在1. 6】p．u．～1．8p！．u 《     由！于绝缘子表面脏污时！沿，面放电？过程是其表面干燥带！。的形成及局部电弧】的发：展过程对污》秽条件下绝缘子【纯操作冲击强—度存在不同看法一】种看法认为污秽【物使绝缘子操作【冲击耐？受，强度降低；另—一种看法《认为在？中等程度《污秽条件下》绝缘子的操》作，冲，击耐受强度将高于清！。洁湿耐受值即—使在重污秽下也很】少下降或不》下降但？均认为污秽绝缘子】。的操作冲击闪络【电压都随污》秽，程，度的增加而》降低根据美》。国EP？RI试验验证在【同一污秽条件下同型！号的绝缘《。子的直流操作耐【压为直流耐压的2．！2倍～2《．，3倍：大量试验研究证明】当，预加直流电压时【其50％操》作冲击电《压是50％污闪运】行电压的《1．7倍～2．【3倍因此操作过电压！对绝缘子《片数的选择不起控】制作用由《。于污秽原因直流【线路：的绝缘子片数(串长！)较交流1》。00：0kV线路》还，多(长)其在—。雷电冲？。击电压下的绝缘【裕度较大反》。击，雷电流？。超过200k—A雷电过电》压对绝缘子片—数的选择不起—控，。制作用  》   ？  —      条【文中的数《据是根据中》国，电科：院在溪洛渡-浙西】±800kV特【高压：直流：线，路，工程中给出的钟罩】型，瓷绝缘子X》。ZP：-，210和《CA-75》6EZ在直流盐【密0．？05m？g／cm2下—的V型串片》数 《 ，     耐张】绝缘子？串，。受力比悬垂绝缘子串！。大容易产生零值【绝缘子一般要—求在悬垂串片数基】础上增加绝缘子【。片数但±800kV！。线，路直线杆塔悬垂绝缘！子串的？绝缘子片数选择【主要取决于工作电压！且，按，工作电压《选择的绝缘子串的操！作冲击50％—放电电压《。远大于系统》。操作过电压》所以：±80？0kV线路耐张【串绝缘子片数可不再！增加 【。     北方地区！直流特高《。压线：路工：程，的，绝缘子片数》应根据当地的—污秽：特，征，和气候？条件并？结合当地已运行线】路的经验综合确定 ！ 》    现行—国家标准《11：0kV～750【kV架空输电线路设！计规范GB —50545-—2010规定为保持！高杆塔？。的耐：雷性能？全高超过《40m有地线的杆塔！高，度每：。增，高10m《绝缘：子要增加1》片由于±800【。kV线路按工作电压！确定的绝缘子串长】具有较？高的耐？雷电：冲击绝缘水平不再】增，加片数已能保—证较高的耐雷—水平和？较低的雷击跳闸【率，水平 》 7《．0．？。4  在雨量充【沛地区耐《张绝：缘子串由于水平放置！。容易受雨水冲洗因此！其自：洁，性较：。悬垂绝缘子串要好1！10k？V～：500？kV运行经验—。表明耐张绝缘子串很！少污闪？因此在？同一污区内其爬电】距离可较悬》垂串减？少 ？ ， ， 7．《0．5  》国内外污闪试验结果！(包括STR—I试验)证实同等】污秽即便在》亲水性状态下复【合绝缘子污闪电【。压比瓷和玻璃绝【缘子高50％以上】因此同？样运行电压下复合】。。绝缘子爬距》仅，。需要：瓷和玻璃绝缘子爬】距的2／3即可；】按照目前《±50？0kV超高压—直流输电线路绝【缘，配置：复，合绝缘子《爬距定为《瓷绝缘子《。爬，距的3／4以上【已经有相当裕—度 《 ？    2》005年《底南方电《网技：术研究中心》、，电科院和瑞》典STRI联合完】成了±800—k，V直：流复：合绝缘？子的研制《和试：验，工作：试验：。的，复合：绝缘子的长度和爬距！为8．16m—和28？．32m20—07年？8月22日在—北京召？开的±800kV】直流：。线路绝缘《选择讨论会议—上各：方统一了工程—设计原则轻污—区低海拔的复合【绝缘子计算推—荐最：小长度？和爬距为8．8【m和33．0m由】于，。铁塔塔头尺寸主要由！极间距控制为保证】一，定的极间距导线V型！悬垂：串肢长需达到13m！以上所以工程上采】用了较长《规格的复合》绝缘：。子 》     云【南，-广东±8》00：kV直流《线路：工程采用的复合绝缘！子及爬距《。配置见表38 】 表》。38  云南-广】东±800》kV直？流线路复合绝—。缘子长度和爬—距(m？) ？ 】     —向家坝？-上海、锦屏-【苏，南±800k—V，直流线路工程推荐】的复合？绝缘子长度及—爬距配置见表39】 《 ，。 表39  向家坝！-上海、锦》屏，。-苏南±800k】V直流线路》复合绝缘子长度和】爬距(m) — ！ ，   ？。 ， 溪洛渡-浙—西、哈密-》郑州：±800《kV特高压直流线】路工程进行了复合】绝缘子长度的优【化研究考虑到在【。线路实际运行中复】合绝缘子完全亲【。水性出现的可能性】不，大，。因此按照《。弱，憎水性的污闪特性推！荐复合绝缘子长度】并考虑到绝缘—配置裕度溪浙线和】哈郑线工程》采用的复合绝缘子长！度和爬距见表40】 表4】0  溪《洛，渡-浙西、哈密【-郑：州±80《0，kV直流线》路复合绝《缘子长？度，和，爬距(m) ！ 》 7《．0：．6  高海拔地】区随着海拔升高【或气压？降低污秽绝缘子的闪！络电压随之降低高海！拔所需绝《缘子片数按本规【范公式7．0—．6进行《。修，正， ：。    【 公式7．0．【6中各种《。。绝缘：子的m1值要—根据实？际试验数据》确定：表41给出了部分形！状绝缘？子m1值的参—考值 【 表41  部分】形状绝？。缘子的m1值—的参考值 》 —   【。 ，。 中国电科院在文献！“±80《0kV直流绝缘【子污秽放电》特性：及，高海拔？。放电：系数研究《”报告中结论—在高海拔《地区1000—m～4000m地区！线路绝缘子》海拔：修正系数为》海拔每升高》1，。。000m绝缘—子的耐污闪能力【。就下降钟罩型绝【缘，。子为5．9》％外伞型绝》缘子为3．9—％复合？绝缘子下降6—．4％ 》 《 ，   根据以—上计算原则》及，方，法云南-《广东、向家坝-上海！和锦屏-苏南±80！0，kV：。直流线路《工程推荐的绝—缘，。子V串？。片数：配置见表42、表】4，。3 ？ 表4—2  云南-—广东±800k【。V，直流线路绝缘子串】基本片数《(钟罩型盘》。。式瓷绝缘子) ！ ： 】  表43！  向家坝-—上海、锦《屏-苏南《±800kV直【。流，线路绝缘子》串基本片数》。(钟：罩型盘式瓷》绝缘子)    】 《 ： — ，   注()括【号内值为《重冰区采《用值 【     根据中国！电科院在溪洛渡-】浙西±？。80：0，kV特高《压直流线路》工，。程中的试验》研究结？论以钟？罩，型绝缘子表面—积污作为直》流盐密三伞型绝【缘，。子表面积污为钟罩】型绝缘子表面积污】的，2／3玻璃绝—缘子的表面》积污与钟《罩型绝？缘子的？表，面积污相同V型绝缘！子串的长期积污取I！型串：的3／4《溪洛渡-浙西±8】。00kV直流线路工！程推荐的绝缘子串】。片数见？表44 》 表44  ！溪洛渡-浙西—±800kV直流线！路绝缘？子串基本片数配置(！悬垂V串和耐张【串)： 《 ： —。 ？    — 中国？电科院在高》海拔地区进行了相关！的试验和研究在±】80：0kV直流架空线】路绝缘子选择—和杆塔塔头空气间隙！冲击放电特性试【验研究？的最终报告》中，对线路盘形绝缘【。子片数的海》拔修正？提出：以下公式 【  《  《   》。  ：式中k1海拔修正】系数参考值见表【45； —     【  ：    n00m】海，拔的绝缘《子片数； ！      —     》n，H海：。拔，Hm高度的绝—缘子：片数 【 表45  —k，1的参？考值 《 ， ， 【 7．0．7 【 ，。风偏后导线对杆塔】构件的空气》间隙要分别满足工】。作电：压、：操，。作过电压及》。雷电过？电，压的要求 —     】(1)工作电—压空气间隙》 ，     ！根据：中国：。电，力科：学研究院试验结【果分裂导线对塔身间！隙在直流正极性电压！作用下的放电特性见！图5将？试验结果与棒—-板间隙和》。棒-棒间隙》的试验结果进—。行比较的结果—表明在？正极性直流电压【下放电电压》与间隙距离呈线性】。关系并且与棒-棒】、，。棒，-板的？试验结果很》接近在负《极性直流《电压下电极形状对】放电电压有一—定的影响分裂导线对！塔身间隙的放电【特性更接《近棒-板的情况可】见直流电压要求的空！气间隙距离远—小于：冲，击，电压要？求的间？隙距离在杆塔间【隙距离？。。的设计中可不予【考虑 《 》 ， ： 图5  分【裂导线对塔身—。间，隙的正极《性直流放电特性 ！。。 ？    《  参照《电力行业《标准高压直》流架空送电线路技术！导则DL／》T ：。436-200【5，中的公式导线对杆塔！。空气间隙的直—流50？％放电电《压应符合公式—1，0的要求 【。 ， 》。     式中！Ue：额定运行电》压(kV)； 】 ？      —  ：   K《1、K2直流电压下！间隙放电电》压的：空气密度、湿度【校正系数； —    】       K】3安：全系数1《．15； 》   【       【 σN空气间—隙直流放《电电：压，。的变异？系数0．9％— 》   ？  ：。如果最高运行电压取！816kV安全【系数取1《．15空气》间，隙直流放电电压的变！。异，系数取0．9—％则当导线对杆【塔的：净，空距离为《2．1m时即可满】足±800kV直流！电压对空气间—隙的要求 —    【 (2)操作过电】压空气？间隙 》 ？    直流线路】的操作？过电压其《。产生机理《及出现的频度与交】。。流系统有一定的【不，同主要波形为直【流分量之上》叠加：一冲击波当然交流操！作波：形更复？杂虽千差万别—IE：C的统？一试验？标，准操作波为250／！2500《μs：  目前尚无直流】操作：。波形的规定试—验也不多国际上多引！用瑞典试验数据【尽管很不《完善它的试验波形】为120《／4000》μs叠加在直流分量！。。之，上对于棒板》间隙：直，流分量的叠》加影响甚大其闪络电！压，可提高？10％少量的试验】数据表明对》。于导线-《塔身间？隙，直流分量的叠—。加影：响甚：微参见图6 】     图6！上部：曲线：为，棒-棒间隙下部【曲线为棒《-，。板间隙中间部分【为直流电压叠加操】。作冲击电压试验【。数，据拟：和曲线为美》国BPA后期采【。用，与交流操作波—间隙因数K＝1．2！8非：常接近 】     美国高压！部门一直未作直【。流，操作波空气间—隙放电试验早—期的太平洋联络线】是按照等效交流放】电，特性决？。定，的±400kV直】流线路指1．7倍】过电压？30°风《偏间隙取2．3【5m 《 ！ 图6？  瑞典《导线-塔身间隔【放电特性 】。 ：。    中》国电科院在±80】0kV直流V型绝缘！子，串杆塔塔头空—气间隙操作冲击放电！特性试验中通—过对V？型串塔？头空气间《隙进行的正极—性5：0％操作《冲击放电《特性试验获得了直流！。线路杆塔V型串空气！间隙距离《与正极性50％操作！。冲击放电《电压的特性曲线【如图7？所示 》 ？  ：  作为对比图8还！给出了电科院20世！纪80？年代：开展的±500k】。V直流线路塔头空气！间隙的50》。％正操作冲击放电电！压试验的特性曲线】。 — ，   参照》现行行业《标准高压直》流架空送电线路技术！导则DL／T 【436-2》005的公式直流杆！塔空气间隙》的正极性《50％操《作冲击放电电压要】符合公式《。11：的要求 — 】 图7  》±80？0kV直流线路【杆塔空气《间隙操作冲击放电特！性 【。。 —图8  空气—间隙：操作冲击放电特性比！较 ？。 ， 】     式中【Um系统最高电压】(kV)；》。 ， 《       【    K＇1【、K：＇2操作《冲击电压下》间隙放电电压的空气！密度、？湿度校正《。系数； 【        ！  ： K＇？3操作过《电压：倍数：； ：    】    《   σ《s空气？间，隙在：。操作：电压下？放电：。电压的变异系—数根：据高压直流架—空送电线路技—术导则DL／T【 ，436-20—。0，5操作冲《击，。对σs取5％另【外大：电网会议于》2002年》。出，版的HVDC— CONVE—RTER 》STAT《IONS 》FOR VOL【TAGES》 ABOVE—。±600kV—报告中对于》操作：的σ：s，取6％ — ？    根据中【国电科院系统所关】。于锦：屏-苏南《±8：00kV直流线路】内过：电，压研究报告如果【不考虑直流线—路逆变？侧不投旁通对紧【急，停运时的故》障形式则直流线【。。路沿线最大暂态【过电压出现在—0．1p《．，u．功率下线—路中点故障时非故障！。。。。极线路中《点过电压值为13】08：。kV计算《得到正？极性50《％操作冲击放电【电压为1《486kV对应【0m的操作冲—击间隙距《离为5．1m 】 ：  ？   近年来中国】电，力科：学研究院在北京(海！拔55m)、宝鸡(！。海拔900m)【和青：海，硝湾(海《。拔2200m)进行！了大量V串》塔，头，空气：间隙的5《0％：操作冲击放电特性】试验根据这些最【新的：试验结果《采用插值法》得到0m、500】m、1？000m、1—500m和20【00：m的：50％操《作冲：击放电特性曲线见】图，9 】 图9【  ±800kV】不同海拔高度空气】。。间隙放电特性试验曲！线 —     在—溪，洛渡-浙西±—800k《V直流线《路中绝缘子串风偏后！导线对杆塔空—气间隙？的正极性5》0，％操：作冲击放电电压U5！0％采用下》式，计算 ？ 》 ？   》  其？中最：高运行电压》Um为816kV；！操作过电压倍—数，K＇：3取1．60；【空气间隙在操—作冲击？电压下？放电电？压的变异《系，数σs取5％计算】。得到正极性5—0％操？作冲击放电电压为1！536k《V根据图9的曲线得！到在0m海拔—下，所需要的操作间隙】为4．5m 【 ：。     如果】采用双节复合—绝缘子串操作—过电压间《隙值：需根据真《型塔试验结》果确定 【     (【3，)雷电过电压—要求的空《气间隙 《 ：    — 在：雷电：。过，电压情况下其空【。。气间隙的《正极性雷电》。冲击放电电》压要与绝缘子串的】50％雷电冲—击放电电压相—。匹配不必按绝缘【子串：的50％《。雷电冲？击，。放电电压的100％！。确定间隙只需按绝】缘子串的50％雷】电冲击？放，电电压的80％确定！间隙(间隙按0级污！秽要求的绝缘长度】配合)或《雷电：过电：压间隙不《予规定即按下式进行！配合 【 U＇50》％＝80％》·U50％    ！       【 (：1，3) ？   【  式中U》50％绝缘子串的5！0，％雷电冲击放—电电压？(kV？。)其数值《可根据绝缘子串的】雷电冲击试》验获：得或：。由绝：缘长度求得 】     【对于直流线路我国电！力科学研《究院曾在5》0，。0kV塔头上—进行了？直流：叠，加雷电冲击波的绝缘！子串闪络试验其【复合闪络电压(V】。i＋Vdc》)见表46 ！ 表46  绝】缘子串的雷》电波：闪络电？压(kV) ！ ： 《    》  从表46—可知复合闪络电压】。与单独？雷电冲击基本一【致，因此可以用单—独施加雷电波时【(如：交流线路)的—试验：数据来进行防雷计】算目前规范中没【有提出直流线—路的：雷电过电压的—间隙要求 ！     》由于直流线路串长大！于交流线《路如按交《流配合比选择—大，气过电？压下：的间隙值则明—显偏大而《按操作过电压间【隙值进行防雷计【算比较合理较为合适！的特高压直流线路的！防雷计算《新方法科《研单位正在进行研】究   ！  对？。于高压？直流线路而》。言雷击跳闸》主，要是由绕《击引：起的直流换流阀在】直流线路遭受电【击，时换：流阀很？快动作由换流—状态转？换为逆？变状态？。对，线路进行抽能和去空！气游离电子作—用然后重新启动【。时，间极短全过程不【超过100ms基本！。不影响？线路连续运行塔【头间隙设计时目【前一般？暂不考虑雷电过电】压影响 —     (】4)前苏联的—研究表明导》。线距横担、导线距】塔身的距离不同空气！间隙：的，电气特性也不同放】电电压与对》应导线位《置的塔身《宽，B之间？可，由下式确定》 》 ，U＇50《％(B)＝U5【0％(1)·(1.！03－0.0—3B：) ：    《   ？   (14—)， ，  》。   《  ：式中U50》％(1)塔》身宽B为1m时的放！电电压B的取值【范围为？0．02《m，～5m 】     根据电】科院所做复合绝【缘，子试验情况》在两支复合绝—缘子串联使》用时两复合》绝缘子间的联结金】具上发生跳弧现【象因：此复合绝缘子—是否可以串联使用要！进，一步试验在工程【设，计中宜？采用单？支复合绝缘子—电科院采用》不同：绝，。缘子串？型式的±8》。0，0kV直线塔—空气间隙冲击50】％，击穿电压试验结【果见：表47 — ？表47  ±80】0，kV直线塔空气间】隙，冲击50％击—穿电压试验结果【 【。 ：  《   ？由表47《可以看出由》。2支串联复合绝缘】子组成？的V型绝缘》子串由于《受中间均压环—的影响导线对铁塔5！0％操作冲击耐受】电压最低其次为【玻璃绝缘子及整【支复合？绝缘子组成的—V型绝缘子》串经折算在》操作冲击电压下由2！支串联复合绝缘【子及玻璃绝缘—子组成的V型绝缘子！。串所需的空气间隙分！别比由整支复—合绝缘？子组成的V型—绝缘子？串多：0．2m～0．【8m对于工作电压由！于其放电间隙距【离相：对于绝缘子串长要】小很多因此在—。工，作电压下由》2，支串联复合绝缘子】组成的V型》绝缘子串电》气间隙？距离仅做适》当调整 【   《 ， 综合？云南-广《东±800》。k，V特高压直流线【路、向？家坝-上海》、锦屏-《苏南以？及溪洛渡《-浙西、哈密-郑州！±800kV特【高，。压直流？线路的带电部分【与杆塔构件的最【小，间隙值具体见—表48 】 ，表48？  带电《部分与杆塔构件的最！小间隙(《m，) ： ， — 《  ： ， 对：于带电？作业要求的空气间】隙在现行国家—标准带电作业—工具基本技术要【。求与设计导则GB】／T： ，18037中规【定可以接受的—危险率水平为—1．0？×10－5 — 》  ：  检修人员—停留在线路上进【行带电作业》时系统不可能发生】合闸：空，载，。。线路操作并需退【出重合闸而单—。极接地分《闸过电压是确定带】电作业安全距离时】要考：虑的过电压 【  》   以往超高压】输，电线路设计时对【需，。要，带电作业的杆塔【要考虑带电》。作业所需的》安全空气间隙距离】由于带？。电作业的《方式是灵活多样【的根据多年的设计】。及运行经验在一【般情况下不会—也不：宜因考虑带电作业而！增，大塔头尺寸不—过在设计中》要尽可能从》塔头结构及构件布置！上为带？电作业创造方便【条件 】  ：  ±800kV线！路带电检《修研究已有中国电】力科学研究院通过】试验得到相关成果】根据分？析和试验结》果计算出《满足带电作业危【险率小于《1，×10－5的—。最小安全距离—如表：49所示 【 表49 【 ，±80？0kV直流》线路塔头空气间隙】。(m) 》 》 》    初步—建议我国±》8，00kV直》流，输电工程带电作【业最小间隙取值不宜！小于6．9m采【用双节复合绝缘【子串的带电》作业间？隙值需根据》真型：塔试验结果适—当增加 《 ？ 7．0》。．8：。  ：在，。高海拔？地区直流线路带【电，部分：对杆塔构《件空：气间隙放《电电压要进行修正用！0m海拔的50％放！电电：压乘：以，相应海拔高度下【的空气？放电电压海拔修正系！数Ka就可以—得到海拔为H—时，的50％放电电压条！文中规？。定的海拔修正公式适！用于：2000m》及以下地《区当海拔高度超过2！0，00m？。时宜：通过试验《研究：确定也可按》照该公式进》行修正 【 7．0．9【  本条根据现行国！家标准11》0kV～7》50kV《架空输？电线路设计规—范GB 《50：545-2010条！文制定 》 7．—0．10  随着线！路额定电压的—提高线路《绝缘水平不断—提高雷电反击跳闸的！概率愈？来愈小我国雷电定】向定位仪记录的数据！表明我国《500kV》线路雷击跳闸—的主要原因是绕【击跳闸 《。 ，     前！苏联特高压线—路的运行经验也表】明雷击跳闸是100！0kV线路跳—闸的：主要原因在》1，985年至1—。994年10—年期间特《高压线路雷击跳闸高！达16次《占其总跳《闸次数的84％而雷！击跳闸的原》因是雷绕击导线经分！析前苏？联，特高压线路的地【线保护角过》大是(大于2—0°)造成》了雷电绕击率过高的！主要原因日本特【高压线路和》其50？0k：V线：路一样均采用负【的，地线保护《角雷：电绕击率较低 【    】 如采用《。两根地线采用负保护！角则理？论计算？绕击事故《率极低其次就是【降低工频接》地电阻？提高反击时的耐雷水！平  】   电科》院、清华大学根据向！家坝-上海》。±800kV特高】压，直流输电工程塔型】尺寸和？间隙计？算±800kV反击！耐雷：。水平如表50、表】51 — ：表50  ±80】0kV直《流线路？反击雷电《。性能的计算(电【科院计算) — — 》表51  》。±800kV直流线！路反击雷电性能的】计算：(清华大学计算)】 ， ：。 ！。    《从以上两个表—中，可以看出±800k！。V直流线路》反击耐雷水平明显】高于交流《500kV线路杆】塔，接地电阻在10Ω～！。15Ω范围时的【反，击耐雷水平》177？kA：～125kA 】     根！。据国网电科院研究】结果：一般档距的档距中央！导线与地线》的距离可按下式校】验，。(，气温15℃》无风) 】。。 S≥0．015L！＋Um／50—0＋2    【  ：  ：(15？) 《  《   式中S导线】与地：线间的距离(m)】； 《   》        L！档距：(m)； —   —    《    Um系统最！高电压(《。kV) 】 7：．0：．12、7．—0．13  —这，两条都根据现行国】家标准11》0kV～750【kV架空输电线路】。设，计规范GB 505！。4，5-20《10条？。文制订     】 ，