8》.2：  扩展基》础 ！8.2.1 — 扩展基《础是指柱下钢筋混】凝，土独立基础和墙【下钢筋？。。混凝土条形基础由】于基：础底板中《垂直于受力钢筋【的另一个方向的配筋！具有分散部分荷载】的作用有《利于底板内力重分】布因此各国规—范，中基：础板的？最小配筋率都小于】梁的最？小配筋率美》国ACI 3—18规范中基础【。板的最？小配筋率是》按温度和混凝土收】。缩的要求规》定为0.《2％(ƒyk＝2】7，。。5MPa～3—。45：MPa)和》。0.：18％(ƒy—k＝415M—Pa)；英国标准】BS 8110规】定板的两《个方向？的最小配筋率—低碳钢为《0.：24％合《金钢为0.13％；！英，国，规范：CP 110规定板！的，受力钢筋《和次要钢筋的—最小配筋率低碳钢为！0.25％》和，0.15％合金钢】为0.15％—和0.12％；我国！混土结构设计规范G！B 50010【规定对卧置于地基】上的混凝《土板：受拉钢筋的最—小配筋率不应小于】0.15％本规【范此次？修订明确了》柱下独立基础—的受力钢筋最小配】筋率为0.15【％此要求低于美国】规范与我国》。混凝土结构设计规】范GB 《50010对卧【。置于地基《上的混凝土板—。受拉钢筋的最小【。配筋率以《及英国规范》对合金钢的最—小配筋率要》求相一致 》 ，     】。为减小混凝土收缩】产生的裂缝提高条形！基础对不均匀地【基土适应《能力：本次：修订适当加大—了分布钢筋的—配筋：量 8】.2.5 》 自本规范G—B，J 7-《89版颁布》。后国内高杯口基础】杯壁厚度以及杯【壁和短柱部分的【配，筋要求基本》上照此执行》情况良？好本次修订保留【了，本规范？2002版增加【。的抗：震，设防烈度为8度和】9度时短《柱部分的横向箍筋】的配置量不宜小于】ф8@150的要】求   ！  制定高杯口基】础的构造依》据是 》 ： ，    《1，  杯壁厚度t 】 《。     多数设计！。。在计算有短》柱基础的厂房—排架时一般都不考】虑短柱？的影响将排架柱【视作固定《在基础？杯口顶面的》二阶柱(图29b)！这种简？化计算所得的弯矩m！较考虑有《短柱存在按三—阶柱(？。。图，29c)计算所【得的：弯矩小 》 — ， ： ，图29 《。。 带短？柱基础厂《房的计？。算示意？ (【。a)厂房图形—；(b)《简化计算；(c)精！。确，计算 ？ 》   ？ 原机械工业部设计！院对：起重机起重量—小于或等于75【0kN、《轨，。顶标高在14m以】下的：一般工？业厂房做了大—量分析工作》分析结？果表明？短柱刚？度愈小即△2—/△1的比值愈大】(图29a)—则弯矩？。误，差(△m/m—)％：即[(m＇》－m)/m]％【愈大图30为—二阶柱和三阶柱【的弯矩误差关—。系，从图中可以看—到当△2/△1＝】。1.1？1时：。△m/m《＝8％构件尚属【安全使用范》围之内在相同的短柱！高度：和相同的柱截—。面条件下短柱的【刚度与杯壁的—厚度：t有关GBJ— 7：。-89？规，范就是据《。此规定杯《壁的：厚度通？。过，。十多年实践按构造】配筋的限《制条件可《适当放宽本规范2】0，02版参照机—械工厂结构设计规】范GBJ《。 ，8-9？7增：加，了，第8.2《.5条中第2、3】款的限制条》件 》    》 对符合本规范条】文要求且满》足表8.2.5杯壁！厚度最小《要求的设计》可不考虑高杯口【基础短柱部分对排架！的，影响否则应按三阶】柱进行分析》。    ！ 2  杯壁配筋 ！ ？     —杯壁配筋的构—造要求是基》于横向(顶层钢【筋网和横向箍筋【)和纵向钢筋共同】。工作的计算方法并】通过试验验证大【量试算工作表—明，除较小柱截面的【。。杯口：外均能保证必—需的安全度顶—层钢筋网由于—抗弯力臂大设计【时应充分利》用其抗？弯承载力以》减少杯壁其他的钢筋！。用量横向箍筋ф8@！1，50：的抗弯承载》力随柱的插入杯口深！度h1而异但当柱截！面高度h大于100！0，mmh1《＝0.8h时抗弯能！力有限因此》设计时横向》箍筋不宜大于ф8】。@150纵向钢【筋直径可为12【mm～1《6mm且其设置量又！与h成正比h愈【大则其？抗弯：承载力愈大当h≥】1000mm—时其抗弯承载力已】达到甚至超过顶层钢！筋网：的抗弯承载力 】 《8，.2.7《。。  本条为强—制性条文规》定了扩展基础的设】计内容受冲切—承载力计算》、受剪切承》载力计算、抗弯计】算、受压承载力【计算为确保扩—展基础设计的安全在！进行扩？展，基础设计《时必须严格执行【 8【.2.8、8—.2.9  为保证！。。柱下独？立基础双向受力【状态基础底面—两个方向的边长【一，般都保持《在相同？或相近的范围—内试验结果和大【。量工程实践》表明当冲切破坏锥体！落在基础底面以内时！此类基础的截面高度！由受冲切承》载力控制本规范编】制时所？作的：计，算，分析和比较也表明符！。。合本规范要求—的双：向受力独立》基础其剪切》所需的截《面，有效面积一》般都：能满足要《求，无需进？行受剪承载力—验算：。考虑到实际工作【中柱下独立基—础，底，面两个方向的边长比！值，有可能大于2此【。时基础的受力状态接！近于单？向受：力柱与基础交接处不！存在受冲切的问题】仅需对？基础进？行斜截面受剪承【载力验算因此本次】规，范修：订时补充了基础【底面短边尺寸小于柱！宽加两倍基》础有效高度时—验算柱与基础交接处！基础受剪承载力的条！款验算截《面取：柱边缘当受剪验【。算截面为阶梯形及】锥形时可将》其截：面折：算成矩形折算截【面的宽度及截—面有效高度》。可按照本规范附录U！确定需要说明的是计！算斜截面受剪承载力！时验：算截面的位》置各：国，规范：的规定不《尽相：同，对于非预应力构件美！国规范ACI 【31：8根：据构件端《部斜截面脱》离，体的：。受，力条：件规定了当》满足(1)支座反力！(沿剪力作用方向)！。在，构件端部产生压【。力时；(2)距【。支座边缘h0范【围内无集中荷载时】；取距支座边缘【h0处作为验算受剪！承，载力的？截面并取《距支座？边缘：h0处的《剪力作为验算的【剪力设计值》当，。不符合上述条件时】取支座？边缘处作为》验算受？剪承载力的截面剪】力设计值取支座【边缘处的剪力—我国混？凝土结构《设计规范对均布荷载！作用下的板类受【弯构件其《斜截面受剪承载力的！验算：位置一律取》。支座边？缘处：剪力设计值一律【取支：座边缘处《。的剪力在验算单向受！剪承载？。。。力时ACI-31】8规范的混凝土抗剪！强度取ф/6—抗剪强度《为冲切承载力—(双向？受剪)时混凝土抗剪！强，度ф/3的一—半而我国的混—凝土单？向，受剪强度与双向受剪！强度相同《设计时？只是在？截面高度影响系数】中略：有差别对于单向【受力的基《础，底板按照我国混【凝，。土设计规《范的受剪承载力公】式验算计算截面从板！边退出h0》算得的板厚小于【美国AC《I ：318？规范而验算断面【取梁边或墙边时【算得的板厚则大于】美国A？CI 318规范】 《。。。 ，     本条文中！所说的“《。。短边尺寸”是指【垂直于力矩作用【。方向的基础底—边，。尺寸： — 图3】。0  一般工业【厂房△2/》△1与（△m/m）！％(上柱)关系 】 《 注△？1和△？2的：相关系数《γ＝0.81782！4352《 ： 8.—2.10  墙下条！形基础底板》为单向？受，力应验算墙与—基础交？。接处单位长度的【基础受剪切承载【。力 ？ ， ： 8.2.》1，1  ？本，。条，中的公式(8.2】.11-1)和【式(8.2.—11-？2)是以基》础台：阶宽高比小于—或等于2.5—以及基础底面与【地基土之间不出【现零应力区(e≤b！。/6)为条件—推导出来《。。的，弯矩简化计算公【式适用于除岩石以外！的地基其中基—础台：阶宽高比小于或【等于：2.5是基于试验结！果旨在保《证基底反力呈—直线分布中国建【筑科：学研究院地基所【黄熙：龄、郭天强对不同宽！高比的？板进行了试验试验】板的：面积为？1.0m×1.0m！试验结？果表：明在轴向荷载作用】下当h/l≤0.1！25时基底反力呈现！中部大、端部—小(：。图31a、31【。b)地基承载力【没有充分发挥—基，础板就出《。现井字形受》弯破：坏裂缝；《当h/l＝0.1】6，时地基反《力呈直线分布—加载超过地基承载】力特征值后基础板】发生冲切《破坏(图《31c)；当h/l！＝0.20》时基础边缘反力逐】渐增大中部反—力，逐渐减？。小，在加荷接近冲切【承载力时底部反力向！中部集中最终基础板！出现冲切破坏(图3！1d)基于试验【结果对基础》台阶宽高比》小于：或等：于2.5《的独立柱基可采用基！。底，反力直？线分：布进行？内，力分析 《 《 ： 《 图31  不【同宽高？比的基础板下反力分！布 《 h板》厚；l板宽 【 1开—裂；：2，柱边整齐裂缝；3】板底面？；4裂缝；》5板顶面 ！     此外【。考虑到独立》基础：的高度一般是由【冲切：或剪切承载》力控：制基础板《相对较厚《如果用其计算最小配！筋量可能《导致底？板用钢量不》必要的？增加因此《本规范提出》对阶形以及锥—形独立基础可将其截！面折算成矩形其折】算截面的宽度—b0及截面有效高度！h0按本规》范附录U确定并按最！小配筋率《0.：15％计算基础【底板的最小配筋量】 ：