《8.2  扩展基】础，。 ，。 ？ 8》.2.1  扩展】基础是指柱》下钢筋混凝》土独立基础和墙下】钢筋混凝《土条形基《础由于基础底板中】垂直于受《力钢：筋的另一个方向的】配筋具有分散—部分荷载的作—用，有利于底板内—力重分？布因：此各国规范中基础】板的最小配筋率【都小于梁的最小配筋！率美国ACI 3】18规范中基础板】的最小配筋率—是按温度和混凝土收！缩的要求规定为【0.2％(ƒ—yk＝275M【。Pa～345MPa！)和0.18％(】。ƒyk＝41—5MP？a)；英国标准【BS 8110规】定板的两个方向的最！小配筋率低碳钢为0！。.24％《合金钢？为0：.1：3％；？英国规范C》P ：11：0，规定板？的受力钢筋和次要】钢筋的最《小配筋率低碳钢为】0，.25？％，和0.15》％合金钢为0—.，15％和0》.12％；我国混】土结：构设计规范G—B 5？0010规定对卧】置于地基上》的，混凝：土板受？拉钢筋的最小配筋率！不应：小于0.15—％本规范《此次：修订明确《了柱下？独立基础的受力【钢筋最小配》筋率为0.》。15％此要求低【于美国规范》与我国混《凝土结构《设计：规范GB《。 50010对卧】置于：地，基，上，的混凝土板受拉【钢筋的？最，小配：筋率以及英国规【范对合金钢的最小】配筋率？要求相一致 【 《    为减小混凝！土收缩产生的裂缝】提高：。条，形基础对不均匀地基！土适应能力》本次修订适当加【。大了分布《。。钢，筋的配筋量 】 ？8.2.5  【自本：。规范GB《J 7-8》9版：。颁布：后国内高杯口基【。础杯壁厚度以及杯】壁，和，短柱：部分的配筋要—求基本上照此执行】情况：良好本次修订保【留了本规范2—002版增加的【抗震设防烈度—为8：度和9？。度时短柱部》分的横向箍》筋，的配：置量不宜小于—ф，8，@150的要—求 》     制定】高杯口基《础的构造《依据是 【     1  ！杯壁：厚，度t  ！   多数设—计在计算《。有短柱？基础的厂房排架时】一般都不《考虑短柱的》影响将？排架柱视作》固定在基础杯口【顶面：的二阶柱《。(图29b)—这种简化计》算所得的弯矩m较考！。虑有短柱存在按三阶！。柱，(图29c)计【算所得的弯》矩小 — 图！2，9  带短柱—基础：厂房的计算示意【 ：。 ？ (a)厂》房图形；(》b)简化计算；【。(c)精确计算 】 ？     原【机械工业部设计【院，对起重机起重—量小于或等于75】0，kN、？轨顶标高在14m】以下：的一般工《业厂：房做了大量分析工作！分析结果《表明短柱刚度愈【小即△2/△1的比！值，。愈，。大(图29a)则】。弯，矩，误，差(△m/m)【％，即[(m《＇－m)《/m]％愈大—图30为二阶柱和三！阶柱的？弯矩误差关系—从图中可以看—到当△2/△—1＝1？.1：1时△m/m＝8％！构件尚属《安全使用范围之内在！相同的短《柱高度？和，相同的柱截面条件下！短柱：。的刚度与杯壁的厚】度t有关GBJ【 7-？89规？范就是据《此规定杯《壁的厚度通过—。十多年实践按构造配！筋的：限制条件可》适当放宽本》规范2002版参照！机械工厂结构设计规！范GBJ 8—-97增加了—第8.2.5条中】第，2、3？款，的限制条件 — ：     对】符合本规《范条文要求且满【足表：8.2.5》杯壁：厚度最小要求—的设计可不》考虑高杯口基础短柱！部分：对排架的影响否则应！按，三阶柱进行分析 ！ 《 ， ，  ：2  杯《壁配筋 【    》 杯壁配筋的构【造要求？是基于横向(顶【层钢筋网和横向【箍筋)和纵向钢筋共！同工作的计》算方：法并通过试验验证】大量试算《工作表明除较小柱截！面的杯口外均—能，保证必需《的安全度顶》层钢筋网由于抗弯】力臂大设计时应充分！利用其抗弯》承，载力以减少杯壁其他！的钢筋？用量横？向箍筋ф《8@1？50：的抗弯承载》力随柱的插入杯口】深度h1而异但当柱！截面：高度h大《于1000mm【h1＝0.8h时】抗弯能力有限因此设！计时横？。向箍筋不宜》大于ф8《@150纵向—。钢筋：。直径可为12mm～！16mm且其设【。置量又与h成正比h！愈大则其抗弯—承载力愈大当h≥】1000mm—时其抗？弯承载力已》达，到甚至超过》。顶层钢筋网》的抗弯？承，载力：。 《 ， ，8.2.7》。  本？条为强制性条—文，规定了扩展基础【的设计内容受冲【切承载力《。计算、受《剪切承？载力计算、》抗弯计算、受压承载！力计算为确保扩展】基础设计《的安全在进行—扩展基？础设计时《必须严格执行— —8，.2.8、8—.2.9  —为保证？柱，下独立基础双向【受力状？。态基础底面两个方】向的边？长一般？都，保持在相同或相近】。的范围内试》验结果和大量工程实！践表明当《冲切破？坏锥体落在基础底】面以内时此类基础的！截，面高：度由受？冲，切承载力控制本规】。范，编制时所作的—计算分析和比较也表！明符合本规》范要求的双向受力】独立基础其剪—切所需的截面有效】面积一般《。都能满足要求无需】进行受剪《。承载力验《算考虑？到实际？工作中柱下独—立基础底面两—个方向的边长—。比，值有可能大于—2此时基础的受力】状态：接近于单向》受，力柱与基础交接处不！存在受冲切》的问题仅需对基【础进行斜截》面受剪承载力验算】因此：本次规范《修订时补《充，了基础底面短—边尺寸小于柱宽【加，两倍：基础有效《高度时验算柱与【基础：交接处基《。础受剪承载力—的条款验《算截面取《柱边缘当受剪验算截！面为阶梯《形及锥形时可—将其截面《折算成矩形折—算截面的宽度—及，截面有效高度—可按照本《规范：附录U确《定需要说《明的是计《算斜截面受剪承载】。力，时验算截面的位置各！国，规范的规定》不尽相同对于非预应！力构件美国》规范A？CI 318—根据构件端部—斜截面脱离》体的受力《条件：规定了？当满足(1)支座】反力：(沿剪力作用方向】)在构件端》。部产生压力时；【。。(，。2)：距支座边缘h—0范围？内无集中荷载时【；取距支座边缘【h0处作《为验：算受剪承载力—的截面并取距支【座边缘h0处—的剪力作为验—算，的剪力设《计值当不符合上述】。条件时取支》座边缘处作为验算受！剪承载力的》截面剪力设计值取】。支座边缘处的剪力】我国：混凝土结《构设计规范对均布】荷载作用下的板类】受弯：构件其？斜截面受剪承载力】的验算位《置一律取支座边【缘处剪力设计值【一律取支座边缘处的！。剪力在验算单向受】剪承载力时ACI-！318规范的混凝土！抗剪强度取ф—/6抗剪强度为【冲切承载力》(双：向受剪？)时混凝土抗剪强】度ф/3的一—半而我国的》混凝土单向受—剪强度与双向受【剪强度相同设计【。时只是在截》面高度影《响系数中略有差【别对于单向》受力：。的，。基，础底板按照》我国混凝土设计规范！的受剪承载》。力公式验《算计：。算截面从板边退出】h0算得的板厚【小，于美国ACI— 318规范而验算！断，面取梁边或墙边时算！得，。的板厚则大于—美国ACI —318规范 ！    》 本条文中所说的】“，短，边尺寸”《是指垂？直于：力矩作用方向的基础！底边尺寸 ！ ： 图3【0  一般工业厂房！△2/△1与—（△m/m）％(】上柱)关系 【。 注△1【。和△：2的相关系数γ＝】0.8178—24352》 —8.2.10  墙！下条形基础》底，板，为单向受《力应验算墙》与基础交接处—单位长度《的基础受剪切—承载力？ ， 《 8.？2.1？1  本条中的公】。式(8.2.—11：-1)？和，式(8.2.—11-2)是以基础！台阶：宽高比小于或等于2！。.5以？及基础底面与地基】土之间不《。出现零应《力区(e≤b/6】)为条？。件，推导：出来的弯矩》简化计？算公：式适用于除岩石以】外的地基《其中基？础台阶宽高比小【。于或等于2》.5是基于》试验结果《旨在保证《基底反力呈直线【分布中国建筑科学】研究院地基所黄熙龄！、郭天强对》不同宽高比的—板进行？了试验试《。验板的面积为1.0！m×1？.0：。m，试验结果表明—在轴：向荷载作《用下：当h/l≤》0.125时基底】反力呈现《中，。部大、？端部小(图31【a、31《b)地？基承载力没有充分】发挥基础板就出现】井字形受弯破坏裂】缝；当h/l＝0】.16时地基—反力呈？直线分布加载—超过地基承载力特】征，值后基础板》。发生冲切破坏(图】31：。c)；当h/—l，＝0.？2，0，时基：础边缘反力逐渐【增大中部反力逐【。渐减：小在加荷接近冲切】。承载力时底部—。反力向？中部集中最终—基础板出现》冲，切，破坏：(图31《d)基于试》验，。结果对基础台阶【宽高比小于或等于】2.5的《独立：柱基可采用》基底反力直线分【布进行内《力分析？ ： 【 图31 【。 不同宽高比的【基，础板下反力》分，布 》。 h板厚；l【板宽 —。 1开裂；—2柱边整齐裂—缝；3板底面—；4裂缝《；5板顶《面   ！  此外考虑到独】立基础的高度一【般是由冲切或剪切承！载力控制基》。础板相对较厚如果用！其计：算最小配《筋量：可能导致底板用【钢量不必《要的：增加因？此本规范提出对阶】形以及锥形》独立基础可将其【截面折算成矩形其】折算：截面的？宽度b0及截面有效！高度h？0按本规范》附录U确定并按最小！配筋率0.1—5％计？算基础底板的最小】配筋量 》