8》.2  扩展基础】 — ， 8.2.1  扩！展，基础是指《柱下钢筋混凝土独】立基础和墙下钢筋】混凝：土条形基础由于基】。础底板？中垂直于受力—钢筋的另一个—方向的配筋》具有：。分散部分荷载的作用！有利于底板内力重分！布因此各国》规范：中基础板的最—小配筋？率都小于梁的最小配！筋率美国《ACI 318【规范中基础板的【最小配筋率是按温度！。和混凝土收》。缩的要求规》定，为0.2％(ƒyk！＝27？5MPa～3—45MPa)和【0.18％(ƒy】k＝41《5MPa)》；英国标准BS 】。8110规定板【的两个方向的最小配！筋，率低碳钢《为0.24％合金】钢为0.《13％；英国规范C！P， 1：1，0规定板的受力钢】筋和次要钢》筋的最？小配：筋率：低，碳钢为0.》25％和《0.15％合—金钢为0.15％和！0.12％；我国】混土结构设计—规范GB 500】10规定《对卧：置于地基上的—混凝土？板受拉钢筋的最小】配筋率不应》小于：0.15《％本规？范此次修订明—确，了柱下独立基础的受！力钢筋最《小配筋率为0.1】5％此要求低于美国！规范与我国混凝土】结构设？计规范GB 500！10对卧置于地基】上的混？凝土板受拉钢筋的】最小配筋率以及【英国规范对合—金钢的最小配—筋，率要求相《一致 》 ？。    为减小混】凝土收缩产生的裂】缝提：。。高条形基础对—不均：匀地：基，土，适应能力本次—。修订适当加大—了分布钢《筋的配筋量 】 ， 8？.2.5  自本】规范G？BJ 7-》89版颁布》后国内？。。高杯口？基础杯壁厚度以及杯！壁和短柱部分—的配筋要求》。基，本上照此《执行情况良好本次修！订保留了本规范2】002版《增加的抗《震设防烈度为8【度和9度时短柱部分！的横向箍筋的配置】量不宜？小，于ф8@15—0的要求 — ：     制【定，高杯：口基：础的：构造依据是 】  《   1  杯壁】厚度t 》 ：     多【数设计在《计算有短柱》基础的厂房排架时】一般：都不考虑短柱—。。的影响将排架柱【视作：固定在基础杯口顶面！的二阶柱(图—29b)这种—简，化，。。计算：所得的弯《矩m较考《虑，有短柱存在按三阶】柱(图29c)计算！所，得的：弯矩小 】。 【图29 《 带短柱基础厂【房的计算示》意 ？ (a)厂房！图形；(b)简【。化计算；(c)精确！计算  ！   原机械工业部！设计院对起重机【起重：量小：于，或等于750kN、！轨顶标？高在：1，4m以下的》。。一般：工业厂房做了大【量，分析工作《。分，析结果表明短柱刚】度愈小即△》2/△？1的比值愈》大(图？29a)则》弯矩误？差(△m/m—)％即[(m＇－m！)/m]％愈—大图30为二—阶柱和三阶柱的【弯矩误差关系从图中！可，以，。。看到当△2》/，△1：。＝1.11时△m/！m＝8％构》件尚属安全使用范】围，之内在？相同的短柱高度和相！同的柱截面条—件，下短柱的刚度与杯壁！的厚度t《有关GBJ 7-】89规范就是据此】规定杯壁的厚—度，通过十多《年实践按构》造配筋？的限制？条件可适当放宽【本规范2002版参！照机械工厂》。结构设计规范G【BJ 8-9—7增加了《第8.2.》5条中第2、3款的！限制条件 】 ，     对—符合本规范条—文要：求且满足表8.2】。.5杯壁厚度最小要！求的设计可不考虑高！杯口基础短》柱部分对《。排架的影响》否则应按三阶柱【进行分析《    ！ 2：  杯壁配筋 【     ！杯壁配？筋的构造要求是基于！横向(顶层钢筋【网和横向箍》筋)和纵向钢筋【共，同工作的《计算：方法并通《过试验验证大量试算！工作表明除较小柱】截，面的杯口外均能【保证必需的安全【。度顶层钢筋网由【于抗弯力臂大设计时！应充：分利用其抗弯承【载力以减少杯—壁其他的钢筋用量横！向箍筋ф8》@1：50的抗弯》。承载力随柱的插入杯！口深：度，h1：。。而异但当《柱截面高度h大于1！000m《mh：。1，＝0.8h时—抗弯能力有限因此设！计时横向《箍筋不宜大于ф8】@150纵》向钢筋直径可—。。为12？mm～16mm【且其设？置量又与h》成正比h愈大则其抗！弯承载力《愈大当h≥1—000m《m，时其抗弯承载力已达！到甚至超过顶层钢】筋网的抗弯承载【力 ： 《 8.2.7  】本条为强制性条文】规定：。了扩展基《础的设计内容受冲】切承载？力计：算、：受剪切承载》力计算、抗弯计算、！受压承载力》计算为？确保扩？展基：础设计的安全在【进行扩？展基础设计时必须】严，格执行 《 8.【2，.8、8.2.9 ！ 为保证柱》下独：立基础双向受—力状态？。基础底面两个方向】的边长一般》都保持？在相同？或相近的范围内试验！结，果，和大量工程》实践表明当》冲切破坏锥》体落：在，基础底面以内—。时此类基础》的截面高度由受【冲切承载力控—制本规范《编，制时所？作的：计算分？析和比较也》表明符合本规范要求！的双向受力》独立基础其剪切【所需的截面有效【面积一般都能—满足要求无需进行受！剪承载力验算—考虑到实际工作中】柱下独立基础底【面两个方向》的边长？比值有可《能大于2此时—基，础的受力状态—接近于单向受—力，柱，与基础交接处—不，存在受冲切的问题】仅需对基础进—行斜截面受剪承载力！验算因此本次规【范修订时补充—了基础底面短—边，尺寸小于柱宽加两倍！基础有效高度时【验算柱与《基础交接处基础受剪！承载力的条款验算】截面取柱《边缘当受剪验算截面！为阶梯形《及锥形时可将其【截，面折算成《矩形折算截》面的宽度及截—面有效高度可按照】本规范附录U—确定需要《说明的是计算—斜截面？受剪承载力时—验算截面的位置各】国规范的规定—不尽相同对于非预应！力构件美国规范【ACI 318根据！构，件端部斜截》面，脱离体的受力条【件规：定了当满足(—1)支座反力(沿剪！力，作用方向)在构件端！部产生压力时；【(2)距支座—。边缘：h0范围内》无集中荷载》时；取距支座边缘h！0处作为验算受【剪承载力的截面【并取距支座边缘h】0处的剪《力作为验算的剪【力设计值当不—。符合上？述条：件时：取支：座边缘处《作为验算受剪承载力！的截面剪力设计值】取支座边缘》处的剪力我国混凝土！结构设计规范对均布！荷载作用下》的板类受弯构件【其斜：截面：受剪：承，载，力，的验：算位置一律》取支座边缘处剪力】设，计值一律取》支，。座边缘处的剪力【在验算单向受—剪，承载力时ACI-3！1，8规范？的混：凝土抗剪强》度取ф/《6抗剪强度为冲切】承载力(《。双向受？剪)时混凝》土抗：剪，强度：ф/3的一半—而，我国的混凝土单【向受剪强度与双向】受剪：强度相同设计时【只是在截《面高度影响》系数中略有差别【对于：单向受力《。的，基，础底板按照我国【混，凝土：设计规范的受—剪承：载力公式验算计【算截面从板边—退出h0算得的板】厚小于美国A—CI ？31：8规范而验算断面】取梁边？或墙边时算得的【板，厚则大于美国A【CI 318—。规范 ？  —   本条》文中所说《的“短？边尺：寸”是指垂》直于力矩作用方向的！基础底边尺寸— ？ 《。 图3【0  一《般工：业厂房△2/△【1与（△m/m【）％(上柱)关系】。 注△1！和△2的相关系数γ！＝0.8《178243—52 】8.2.《10  《墙下条形基础—底板为单《向受力？应验算墙与基础【交接处单《位长度的基础受剪切！承载力 — 8《.2.11  【本条中的公》式(8.2.—11：-1)和式(8【.2.11-2)是！以，基础：。台阶：宽高比小《于或等于2.—5以及基础底—面与地基土之间【不出现零应》力区(e≤b—。/6：)为条件推导—出来的弯矩简—。化计算公式适用于除！岩石以外的地基其中！基础台阶宽高—比小于或等于2.5！是基于试验结果旨在！保证基底反力—。呈直线分布中—国建筑科学研究院地！基所黄熙龄、郭天强！对不同宽《高比的？板进：行了试验试验板【的面积为1.0【m，×1.0《m，。试验结果表明在轴】向荷载作用下当【h/l？≤0.？125时《基底反力呈现中部】大、端部小(图3】1a、31b)地】基承载力没有充分发！挥基础板就出—现井字形受弯破【坏，裂缝：；当h/l＝0.1！6时地基《反力呈直线分布加】载超过地基》承载力特征值后基础！板发：生冲切破坏(图【31c？。)；当h/l—＝，0.2？0时基础边缘反力逐！渐增：大中部？。反力逐渐减小在【加荷接近《冲切承载力》时，底部反力向》中部集中最终基础】板出现？冲切破坏(》图31d)基—于试：验，结，果对基础台阶宽【高，比小于或等于2.5！的，独立柱基可采用【基底：反力直？线分布进行内力分】析 ！ ， ： 图：31 ？ 不同宽高比的【基础板下反力分【布， ， h板厚；！l板宽 《 》1开裂；《2柱边整齐裂缝；】3，板，底，面；4裂缝；5板顶！面 — ，。  ：  此外考虑到独】立基础的高度—一，般是由冲切或—剪切承载力》控制基础板相对较】厚如果用其计—。算最小配筋》量可能导致底板【用钢量不必要的增】加因此本规》。范提出对阶形—以及：锥形独？立基础可将其截【面折算成矩形其折】算，截面：的宽度？b0及截面有—效高度h0按本规】范附录U确》定并按最小配筋【率0.15％计算基！。础底板的最小配【筋量 《