8》.2  《扩展基础 【 8.2.！1  扩展基—础是指柱下钢筋混】凝土独立基础和墙下！钢筋混凝土条形基础！由于基础底》板中垂直《于，受力钢筋的另一【个方向的配》筋具有分散部分荷】载的作用有利于底】板内：力重分布《因此各国规范中基础！板的最小配筋率都】小于梁的《最小配筋率》美国ACI 3【。18规？范，中基：础板的？最小配筋率》。。是按温度和混凝土】收缩的要求》规定为0.》2％(ƒyk＝2】7，5MPa～3—45MPa》)和0？.1：8％(ƒy》。k，＝4：。15：MPa？)，；，。。英国：标准BS 811】0规定板《的两：。个方向的最小配【筋率低碳《钢为0.《24％合金钢为0】.13％《；英国规范》CP 1《10规定板的受力钢！筋和次要钢》筋的最小配》筋率低碳钢》为0：.25％和0.【15％合金钢—为0：.15％和0—.，12％；我国—混土：结构设计《规范G？B 500》10规定对卧置于地！。基上的混凝土板【受，拉，钢筋的最《。小配筋率不应小【。于，0.：15％本规范此【次修订？明，确，了柱下独立》基础的受力钢筋最】。小配筋率为》0.：15％此要求—低于美国规》范与我国混凝—。土结构？设计规范《GB 50010】对卧置？。于地：基，上的混凝土板受拉】钢筋的最小配筋【率以：及英国规《范对合金《。钢的：最小配？筋率要求相一致 ！     】为减小混凝土收【缩产生的裂》缝提高条《。形基础对不均匀地基！土适应？。能力本次修》订适当加大了—分布钢筋的配筋【量 ： 8.2】。.5  自本规范】GBJ 《7-8？9版颁布后国内【高杯口基础杯壁【厚度以及杯壁—和短柱部分的—配筋要求基本—上照此执行情况【良好本次修订保留】了本规范2002版！增加的？。抗，震设防烈度为8【度和9度时短柱【部分的横《向箍筋的配置—量不宜小于ф—8@150的—要求 ？     ！。制定：。高杯口基《础，的构造依据是 【   【  1 《 杯壁厚《度t  ！。   多数设—计在计算《。。有短柱？基础的厂《房排架时一般都【不考虑？短柱：。的影响将排架柱【视作固定《在基础杯口顶—面的二阶柱(图2】9，b)这？种简化计算所得的】弯，矩，m较考虑有短—柱存：在按三阶柱(—图29c)计算所】得的弯矩《。小 — ？ 《图29  带短柱】基础厂房的计算示】意 ： ？。 ：(a)厂《房图形；(b)【简化计算；(c【)精确计算 — ， ，     原机！械工：业，部设计院对起重机】起重量？小于或等于750】kN、？轨顶标高在》。14m以《下的一般工业厂房做！了大：量分析？工作：分析结果表明短柱】刚度愈小即△2/△！1的比值愈》大(图29a—)则弯矩误差(△m！/m)％即[—(，m＇：－m)/m》]％愈？大图30为二阶【柱和三？阶柱的？弯矩误？差关系从《图中可以《看到当△2》/△：1＝1.11时△m！/m＝8％构件尚属！安全使用范围—之内在相同的短柱高！度和相同的》。柱，截面：条件：下短柱的刚度与杯】壁的厚度《t有关？GBJ 7-89规！。。范就是据此规定【杯壁的厚《度通过十《多，年，实践按构造配—筋的限制条》。件可适当放宽本【规范2002版【参照机械工厂结构】。设计规范GBJ 8！-97增加》。。了第8.2》.5条中第2、3】款的限制条件 【 ： ？    对符—合本规范条文要求】且满足表《8.2.5》杯壁厚度《最小要求的设计【可不考虑《高杯口？基础短柱部分对【排，架的影响《否则应按三阶柱【进行分？析 》     2  ！杯壁配筋 ！  ：   杯《壁配筋的构》造要求是《基于横向(顶层钢筋！网和横向箍筋)和纵！向钢：筋共同工作的计【算方法并通过试验验！证，大量试算工作表【明除：较小柱截面的杯【口外均能保证必需】的安全度《顶，层钢筋网由于抗【弯力臂大设计—时，应充分利用其—。抗弯承载力以—减少杯壁其他—的钢筋用量横向箍】。筋ф8@150【的抗弯承载力随柱的！插入杯口深》度h1而《异但当？柱截面高度h—大于1000mmh！。1，＝0.？8h时？抗弯：能力有限因此设计】时横向？箍筋不宜大于—ф8@150—纵向钢筋直径—可为12m》m～1？。6，mm且其设》置量又与h成正比】h愈大则其抗—弯承：。载力愈大当h—≥100《0mm？时其抗弯承载力已】达到甚至超》过顶层钢筋网的抗】弯承载力 — ？ 8：.2.7  本条为！强制性条文规—定了扩？展基础的设》计内容受冲》切承载力计算、【受，剪切承载力计—算、抗弯计》。算、受压承载力计算！为确保扩展基础设计！的安：全在进行《。扩展基？础，设计：时必须严格执行 】 8.2】.，。8、8.2.9 】 为：保证：柱下独立基础双向受！力状态基础》底面两个方向的【边长：一般都保持在相【同或相近的》范围内试验》结果和大《量，工程实践表明当【冲切破坏锥体落在基！础底面？以内时此类基础的截！面高度由受冲切【承载：。力控制本规范编制时！所作：的计算分析》和比：较，也表明？符合本规范要求的双！向受：力独立基《础其剪切《所需的截面》有效面积一般都【能满足要《求，无需进行受剪承载】力验算考虑到实【际，工作：中柱下独立基—础底：面两个？方向的边《长比值有可能大于】2此时基础》的受力状《态接近于《单，向受力柱与基础【。。交，接处不存在》受冲切的问》题仅需对基础进行】斜截：面受剪承载力验算】因此：本次规范修订时补充！了，基础底面短》边尺寸小于》柱宽加两《倍基础有效高度【时验算？柱与基础交接处基础！受剪承载力的条【款验算截面取柱边缘！当受剪验算截面为阶！梯形及锥形时可将】其，截面：折算成矩形折算【截，面的宽度及截面有效！高度可按照本—规范附录U》确定需要《。说明的是计算斜【截面受剪承载—力，时，验算：截面的位《置各国？。规，范的规定不尽—相同对于非预应力】。构件美国规》范，A，。CI 318根【据构件端部斜截面】脱离体的受力—条件规定了》当满足(1)—支座反力(沿—剪力作用方》向)：在构件端部产生压力！时；(2)距支座边！缘h0范围内无【集中荷载《时；取？距支座边缘h—0处：作为验算受剪承【载力的？截面：并取：距支座边《缘h0？处的剪力《作为：验算：的剪力设计值当不符！合上述条件时取支】座边缘处作》为验算？。受剪承载力的截【面剪力设计值—取，支座边缘处》。的剪：力我国混凝土结【构设计规范对均布】荷载作用下的板类受！弯构件？其，斜，截面受剪承载力的验！算位：置一：律取支座边缘处【剪力设计值一律取支！座边缘处的剪力【在验算单向》受剪承？载，力时ACI-3【18：规范的混凝土抗剪】强度取ф/6—抗剪强度为冲切【承载：力(双向受剪—)时混？凝土抗剪强》度ф/3的一半而】。我，国，的混：凝土单？向受剪强度》与双向受剪强度相】同设：计时只？是在截面《高度影响系数中略】有差别？对于单向受力的基】。础底板？按照我？国，混凝土设计规范的受！剪承载力公》。式，验算计算截面从板边！退出h0算得的板厚！小于美国ACI 3！18规范而验算断面！取梁边？或墙：边时算得的板厚则】大于美？国ACI 318规！范， 《   《  本条文》。中所说的“短边尺寸！”是指垂直于力矩】作用方向的基础底边！尺寸 ！ ，。 《图3：0  一般工业厂】房△：2/△1《与（△？m/m）％(上【柱)关？系 ？。 注△—1和△2的相关系】数γ＝0.》817824—。35：2， ： 8.2.1！0 ： 墙下条形基础底板！为单向受力应验算墙！与基础？交接处？单位长度《的基础受剪切承载】力 ？。 ？ 8.2.》11：  本条中的公式(！8.2？.11-1)和式(！8.2.11—-2)是以基础【。台阶宽高比小—于或等于2》.5以及基础底面与！地基土之间》不出现零《。应力区(e≤b/】6)为条《件推导出来的—弯矩简化计算公式适！用于除岩石以外的】地基其中基础台阶宽！高比小于或等于【2.5是基于—试验结果旨在保【。证基底反力呈直线】。分布中国《建筑科学研究院地基！所黄熙龄、》郭天强对不同宽高】比的板进行》。了试验试验板的【面积为1.0m×1！.0m试验结果【表明在轴向荷载作】用下当h/l—≤0.1《25时基底》反力呈现中部大、端！部小(？图，31a、3》1b)地基承载【力没有充分发挥基础！板就出现井字形【受弯破坏裂》缝；当h/l＝0】.16时《地基反力呈直线分布！加载超过地基承载】力特征值后基础板发！生冲切破《。坏(图31c—)；当h/l＝0】.20时基》础边缘反力逐渐增大！中部反力逐》渐减小在加荷接近】冲切：承载力时底部反【力向中部集》中最终基础板出现】冲切破坏(图31d！)基于试验结果对基！础台阶宽高比小【于或等于2》.5的？。独立柱基可采用【基，底反力？直线分布进行内力】分析 》 》 ， 图31  不！。同，宽高比的基》础板下反力分—布 《 h板》厚；l板宽 ！ 1开裂；—2柱边整齐》裂缝；3板底—面；4？裂缝；5板顶面 】 ？     此【外考虑到独立基础的！高度一般是由—冲切或剪切承载【力控制基础》板相对较厚》如果用其计算—最小配筋量可能【。导致底板用钢量不必！要的增加因此本规范！提出对阶形》以及锥形《独，立基础可将其—截面折算成》矩形其折算截—面的宽度《。b0及截面有效【高度h0按》本规范附录U确定并！按最小？配筋：率0.15》％计算？。基础底板的最小配筋！量 ？