《8.2  扩展基础！。。 《 8.2.】1  ？。扩展基？础是指柱《下钢：筋混凝土《独立基础和墙下钢筋！混凝土条形基础由于！基础：底板中垂直于—。受力钢？筋的另一个》。方向的配筋具—有分散部分荷—载的作用有利—。于底板内力重—分布因？此各国规范中基【础，板的最小配筋率都】小，于梁的最小配筋率】美国A？CI 318规【范中基础板》的最小配筋率是【按温度和混凝—土收缩的要求—规定为？0.2％(》ƒyk＝《2，75MPa～3【45MPa)—和0.18％(ƒ】yk＝41》5MPa)》；英：国标准BS —8110规定板的】两个方向的》最小配筋率低碳【钢，为0：.24％合金—钢为0？.13％；英国规】范C：。P 1？。1，0，规定：板的：受力钢筋和次—要钢筋的最小配筋】率低碳钢为0.【25％和《0，.15％合金—。钢为0.15％【和0.12％；我】。国混土结构设计规范！GB 50010规！定对卧置于地基上的！混凝土板受拉钢筋】的最小配筋》。。。率不应？小于：0.15《％本规范此次—。。修，订明确了柱下独立基！础的受力《钢筋最小配筋—率为0.15％此要！求低于美《国规范？与我国混凝土结构设！计规范GB》 500《1，0对卧置于地—基上的混凝土板受】拉钢筋的最小配【筋率以及英》国，规范对合金》。钢的最？小配：筋率要求相一—致 《     为】减小混？凝土收缩《产生：的裂缝提高条形基础！对，不均匀地基土适应】能力本次修订适当加！大了分布钢筋的配】筋量 8！.2.5  自本】规范GBJ —7-：8，9，版颁布后《国内高杯口基础【杯壁厚？度以及杯壁和短【。柱部分？的配筋要求》基本上照此执—行情况良好本次修】订保：留了：本规范20》0，2版增加的抗震【设防烈度《为8度？和9度时短柱部【分的横？向箍筋的配置量【不，。宜，小于ф8@1—50的要《求，。 —    制定—高，杯口基础的构造【依，据是 》 ？。。  ：  1  杯壁厚度！t 《    —。 多：数设计在计算有【短柱基础的厂—。房排架时一般都【不考虑短柱的—影响将排架柱视【作，固定在？基础杯口顶面—。的二：阶柱(图2》。。9b)？这，种简化计算所得的弯！矩m较考虑》有短柱存在按三阶柱！(图29c)计【算所得的弯矩小 ！ 《。 ， 图2【9，。  带短柱基—础，厂房的计《算示意？ (【a)厂房图形—；(b)简化计算】；(c？)精确计《算 》     原【机械工业部》设计院？对起重机《起重：量小于或等》于750kN—、轨顶标高在14】m以下的一般工业厂！房做：了大量分析工作分析！结果表明短柱刚【。。度愈小即△2/△1！的比值愈大(图【29：a)则？弯矩：误差(△m》/m)％即[(m＇！－m)/m]％愈大！图30为《二阶柱和三阶—柱的弯矩《误差：关系：从图中可以看到【当△2/△》1＝1.11时△m！/，m＝8％构件尚【属安全使用范围之】内在相同的》短，柱高度和相同的柱截！面条件下短》柱的刚？度与杯壁的厚—度t有关GBJ 】7-8？9规：范就是据此规定杯】壁的厚度通过十多】年，实践按构造配筋的限！制，条件可？适当放宽《本规范2002版参！照机械？工厂结构设》。计规范GBJ 8-！97增加了第—8.2.5条中第】2，、3款的限制条【。。件 ？     对！符合：本规范条文要求且满！足，表8：.2.5杯壁厚度】最小要求《的设计可不考虑高】杯口基础短柱部分对！排架：的影响否则应按三阶！柱进行分析 — ？ ，     2—。  杯壁配》筋 》   《。  杯壁配筋的构】造要求？是基于横向(—顶层钢筋网》和横向箍筋)—和纵向钢筋共—同工作的计算方法并！通过试验验证大量试！算工作？表明除较小柱截面】的杯口外均能保证】必需的？安全度顶层钢—筋网由于抗》弯力臂大《设计时应充分利用其！抗弯承载力以减少杯！壁其他的钢筋用【量横向箍筋ф8@1！5，0的抗弯承载—力随柱的插》入杯口深《度h1而异但当【柱截面高《度h大于1000】mmh1＝0—.8h时抗弯能【力有限因此设计时横！向箍筋不宜大于【ф8@15》0纵：向钢筋直径》可为12mm～16！mm且其《设置量又与》h成正比h愈—大则其？抗弯承载《力愈大当h》≥1000mm时】其抗弯承载》力已达到甚》。至超过？顶层钢筋网》。的抗弯承载力 】 8.2【.7  本条为【强，制性条文规定了扩】展基础的设》计内容？受冲切？承载力？计算、受剪切承载】力计算、抗弯计算、！受，压承载力计算为确】。保扩：展基础设计的安全在！进行扩展基》础设：计时必须严格—执行 】8.2.8、—8，.2.9  为保】证柱下？独立基础双》向受：力状态？基础：底，面两个方向的边长一！般都保持《在相同？或相近的范围内试】验结果和大量工【程实践表明当冲切】。破坏：锥体落在基础—底面以内时此类【基础的截面高—度，由受冲切承载—。力控制本规范编【制时所作的计—算分：析和比较也表—明符合本规》范要求的双向—受力独立基》础其剪切所需的截面！有效面积一般都【能满足要求无需【进行受剪承载力【验算考？虑到实际工作中【柱下独立基础底面】两个方？向的边长比值—有可能大于》2此：时，基础：的受力？状态接近《于单向受力》柱与基？。础，交接：处不存在受冲切【的问题仅需对基础进！行斜截面受》。剪承载力验算—。。因，此本次规范修—订时：补充了基础底—面短边尺寸小于柱】宽加两倍基础—有效高度时》。验算柱与基础—交接处基础受—。剪承载力《的，条，款验算截面取柱边】。缘当：受剪验？。算截面为《阶梯形及锥形时【可将：。其截面折算成矩形折！算截面的宽》度及截？面有效高《度可按照本规范附】录U确定需要说明的！是计：算斜截面受剪—承，载力时？验算截面的位置【各国规范的规定【不尽相同对于—非预应？力构件美国规范A】CI 3《18根据《构件端部斜截—面脱离？体的受力条件规定】了当满足(1)支座！反力：(沿剪力作用—。。方向)在构件端部】产生压力时；(2)！距支：座边缘h0范—围内无集中荷—载时；取距支—座边：缘h0处作为验算】受剪承载力》的截面？。并取距支《座，边缘h0处的剪【。力作为？验算的剪力设计值当！不符合上述条件时取！支，座边缘处《作为验算《受，剪承载力的截面【剪力设？计值取支座边缘处的！剪力我国混》凝土结构设计规【范对均布《荷载作用《下，的板类受弯构—件其斜截面受剪承载！力的验？算位置？。。一律取支座边缘处剪！力设计值一律取支座！边缘处的剪》力在验算单向—受剪承载《力时ACI-31】8，规范的混凝土抗剪强！度取ф/6抗剪强】度为冲切承载力(双！向受：剪)时混凝土抗剪强！度ф：/3的一《半而我国的混凝土单！向受：剪强度与双》向受剪强度相—同设计时只是—在截面高度影—响，系数中略有差别对于！单向受力的基础【。底板按照我国混凝】土设计规范的受剪】承载力公《式验算计《算截面从板边—退，。出h0算得的板厚】小于美国ACI【 318规范而验算！断面取？。梁边或墙《边时算得《的板厚则大于美国A！CI 31》。8规范 【    》 本条文中所说的“！短边：尺寸”是指垂直于】力，矩作用方向的基础底！边尺：寸 《 ？ 图【30  一般工【业厂房？△2/△1与（△】。m/：m）％(《上柱)关系 【 注》△1和△《2的相关系数—γ＝：0.8178—24352 ！ 8.《2，.1：0，  墙下条形基础底！板为单向受力应验】。算墙与基础交—。接处单位长》度的基础《受剪切承《载力 【 8.2.11 】 本条中的公式(8！.2.11-—1)和式《(，8.：2.11-2)是】以基础？台，阶宽高？。比小于？或等于2.5以【。及基础底面与—地基土之《间，不出现零《应力区(《e≤b/6)为条】。件推导出来的弯矩】简化计算公式—适用于除岩石以外的！地基其中基础台阶】宽高比？小于或等于》2.：5，是基于试验结—果旨在保证基底【反力呈直《线分布中国》建筑科学研》究院地基所黄—熙龄、郭天强对【不同宽高比的板进】行了试验试验板的面！积为1.《。0m×1.0m试】验结果表明在—轴向荷？载作用下当h/l】≤，0.125时基【底，反力呈现中部大、】端部小(《图，31a、31b)】地，基承载力没有充分发！挥基础板就》出现井字形受弯【。破坏裂？缝；当h/l＝【0.16时地—基反力呈直线分布】加载超过地基—承载力特征》值，后基础板《发生冲切破坏—(图31c)—；当h/l＝0【.2：0时基？础边缘反力逐渐增】大中部反力》逐渐：减小在加荷接近冲切！承载力时《。底部反力《向中部集《中最终基础板出现】冲切破坏(图3【。1，d)基于试验结【果对基础台阶宽高】比小于或等于2.5！的独立柱基可采【用基底反力》直线分布进》。行内力分析 【 — 《图，31：  不同宽》高比的？基础板？下反力分《布 h板！厚；：l板宽 》。 1开裂；2！柱边整齐《裂缝；3板》底面；4裂缝—；5板顶面 — ：   》  此外《考虑到？独立基础的》高度一般《是由冲切或剪切承载！力控制基础》板相对较厚如果【用其计算最小配筋量！可能导致底板—用钢：量不必要的增—。。加因此本规范提【出对阶形《以及锥形独立基【础可将？其截面？折算成矩形其折算截！面的宽？。度b0及截面有【效高度h0按本规范！附录U确定》并按最小配筋—率0：。.，15：％计算？基础：底，板的最？。小配筋量 》 ，