8.—2  扩《展基础 】 ， 8.《2.1  扩展基础！是指柱下《钢筋：混凝土独立基—础和墙？下钢筋？混凝土条《形基础由《于基础底板中垂直】。于受力钢筋的—另一个方向的配筋】具，有分：。散，部分荷载《的作用？有利于底《板内力重分布因此各！国规范中基》础板：的，最小配筋率都小于梁！的最小？配筋率美国AC【I ：318规范中基础】板的最小配筋—率，。是按：温度：和混凝土收缩—。的要求规定为0【.2％(ƒ》yk＝？275MPa～3】45MP《。a)和？0.18％(ƒyk！＝415MP—a)：；，英国标准BS 【8，110规《定板：的，。两个方向《的最：小配筋率低碳钢为0！.24％合金—钢为：0.：13％？；英国规范》C，P 110》规定板的受力钢【筋和次要钢筋—的最小配筋率低碳钢！为0.？25％和0.—15％合《金，钢为0？.15％和》。0.12《％；我国混土结构设！计规范GB 50】0，10：规定对卧置》于地基上的混凝【土板：。。受拉钢？筋的最？小配筋率不应小于0！。.15％本规范此】次修订明确了柱下独！立基础的受力钢【筋最小？配筋率为《0.1？。5％此？要求低？于美国规范》与我国混凝》土结：构设计规范GB【 50010对卧】置于地基《上的：混凝土板受拉钢筋的！最，小配筋率以及—英，国规范对合金—钢的最小《配筋率要《求相一致 【 ？    为减小【混凝土收《缩，产生的裂缝》。提，高条形基《础对不均匀地—基土适应能力本次修！订适当加《大了分布钢筋的【配筋量 【 8.2.5【  自本规范GBJ！ 7：。-，89版颁布》后国：内高杯口基础—杯壁厚度以及杯壁和！短柱部分的配筋【要求基本上照此执】行情况良好本次【修订保留了本规【范，20：02版增加的抗【震设防烈度为8度】和9度？时短柱？部分的横《向箍筋的配置量不宜！。小于ф8@1—50的要求 】     制定！高杯口基础的构【造依据？是 ？ ，   》  1  杯壁【厚度t？ —    多》数，设，计在计算《。有短柱基《础的厂房排架时一般！都，不，考虑短？柱的影响将排架柱视！作固定在基》础杯口？顶面的二阶柱(【图29b)这种简化！计算所得的弯矩m】较考虑有短柱—存在按三阶柱(图】29c)计》算，所得：的弯矩小 】 【 图2？9  带《短，柱基础？厂房：的计算示意 ！ (a《)厂房？。图形；(《。b)：简化计算；(c)精！确，计算 ？   【  原机械工业部设！计院对起《重机起？重量小于或等于【750kN、—轨顶标高在1—4m：以下的一般》工业厂房做了大量分！析工作？分析结果《表明短柱《刚度愈小即△2【/△：1的：比值愈大《(图29a)则【弯矩误差《(△m/m)％即】[(m＇－m)/m！]％愈大图30为二！。阶柱和三阶柱—的弯：矩误差关系从—图中可以看到当△2！/△1＝1.11时！。△m：/m＝8％》。构件尚属安全使【用范围？之，内在相同的短—柱高度和相同—的柱截面条件下短柱！。的，刚度与杯壁的—厚度：t有关GB》J 7-《89规范就是据此规！定杯壁的《。厚度通过十多—年实践按构造配【筋的：限制条件可适—当放宽本《规范200》2版参？照机械？工厂结构设计规【范GBJ 8-9】7增加了第8.2】.，。5条中第2、—3款的限制条件【 ， ：  《   ？对符合本规范条【。文要求且满足—表8.2.5—杯壁厚度最》小要求的《设计可不考虑高【杯口基？础，短柱部分对排架【的影响否《则应按三阶柱—进行分析 【     【2  杯壁配—筋 ？ ：     杯壁】配筋的构造要—求，是基于横《向(顶？。层钢筋？网和横向箍筋)【和纵向钢筋共同工】作的计算方法并通】过试验验证大量试算！工作表明《除较小柱截面的杯口！。外均：能保证必需的安全度！顶层钢筋网》由于抗弯力臂—大设计时应充分利用！。其，抗弯承载力以—减，少杯壁其他的钢【筋，用，量横向箍筋》ф8@？1，。50的？抗弯承？载力随？柱的插入杯》口深：度h1而异但—当柱截？面高度h大于10】00mm《。h1＝？0.8h时抗弯能】力有限因此设—计时横向箍筋—不宜大于ф8@【150纵向钢筋直】径可：为12mm～—1，6mm且其设—置，。量又与h成正比【h愈：大，则，其抗弯承《载力愈？大当：h，≥100《0mm时其抗弯承载！力已达到甚》至超过顶层钢筋【网的抗弯《承载力 》。 ？ 8.2.7  】本条为强制》性条文规定了—扩展基础的设—计内：容受冲切承载力计】算、受剪切承载【力计：。算、抗弯计》算、受压承载力计算！为确保？扩展基础设计的安】全在进行扩展基础设！计，时必须严格》执行 】8.2？.8、8.2—。.9  《。为保：证柱下独立基础双向！受力状态基》础底：面两个方向的—边长一？般都：保持在相同或相近】的，范围：内试验结果和大量】工程实践表明当冲】切破坏锥体落在基】础底面以内时—此类基础的截面高度！由受冲切承》载力控制本规范【编制时所作的计算分！析和比较也》表明符合本规范要】求，的双向受力独立基】础其剪？切所需的截面有效面！积一：般都能满足》要求无需进行受【。剪承载力验算考虑到！实，际工作中柱下独立基！础底面两个方向的边！长比值有可能大于2！此时基础的受力【状态：接近于单向受力【。。柱，与基础？交接处不存在受冲切！的，问题仅？需对基础进行斜【截面受剪《。。承载力验算》因此本次规》范修订？时补充了基》础底面短边尺—寸小于柱《宽加两倍基》础有效高度时验算柱！与基础交《接处基础受》剪承载力的条—款验算截面取柱边缘！当，受剪验算截》面为：阶梯形及锥形时可将！其截面折算成矩形折！算截：面的宽度及截面有】效高度可按照本规】范，附录U？确定：需要说明《的是计算斜截面【受剪承载力时验【算截：面的位置各国规范的！。规定不尽《相同对于非》预应力构件》美国：规范AC《I ：318根据》构件端部斜》截面脱离体的—受力：条件规定《了当满足《(1)支座反力(】沿剪力作用方向)】在，构件端部《。。产生压力时；(2】)距支座边缘h【0，范围内？无集中荷《载时；取距支—座，边缘h0处作为验算！受剪：承载：力的截面并取距支】座边缘h0处的【剪力作为验算的剪】力设：计值当不符》合上述条件时取支】座边缘处作为验算受！。。剪承载力的截—面剪力设计值取【支座边？缘处的剪力我—国混凝？土结构？。设计规？范对均布《荷载作？用下的板《类，。受弯构件其斜—截面受剪承载力【的验算？位置：一律取支座边缘处】。剪，力设计值一律取支】座，边缘处的《剪力在验算单向受剪！承载力？时ACI-31【8规范的混凝土抗剪！强度取ф《/6：抗剪强度为冲切承】载力(双向受剪)时！混凝土抗剪强度ф/！3，的一半？而我国的《混凝土？单向受剪强》。度与双向受剪强【。度相同设《计时：只是在截面高—度影响系数中—略有差别对于单向】受，力的基础底板按照】。我，国混凝土设计规范的！受剪承？载力公式验算计算截！面从板边退出h0】算得的板厚小于美】国A：CI 3《18：规范而？验算断？面取梁边或墙—边时算得《的板厚则大于—美，国ACI 》318？规范 《。   —  ：本条文中《所说的“短边尺寸】”，是，。指垂直于力矩—作用方向的》基础底边《尺寸 】 ， ： 图30  一！般工业厂房△2/】△1：与（：△m/m《）％(上柱)关系 ！ ， ： ， 注△1和△2的相！。关，系数γ＝0.8【1，782435—2 8】.，2，.1：0  ？。墙，下条形基础底板【为单向受力应—。验算：墙与基础交接处单】位长度的基础受【剪切：承载力 — 8.2.11！  本条《中的：公，式(8.2.1【1-1)和》式(8？.2.11-2)】。是以基础《台阶宽？高比小于或等于2】.5以及基》础底面？与地基？土之间不出现零【应力区？(e≤b/6)为条！件推导出《来的弯矩简化计【算公式适《用于除？岩石以外的》地基其中基础台【阶，宽高比小于或等【。于2.5是基—于试：验结：。果旨在？保证基底反力呈直线！分布中国《建筑科学研究院地基！所黄熙龄、郭—天强对不同宽高比】的板进行了试—验试验？。板的面积为》1.0？。m×1.0m试验】结果表明在轴向荷载！作用：下当h/l》≤0.1《25时？基底反？力呈现中部大、端部！小(图31a、3】1b)？地基承载《力没：有充分发挥基—础板就出现井字形】受弯破坏《。裂缝；当h/l＝0！.16时《地基反力呈直—线分布加载超—过地基承载力特征】值后基？。础板发生冲切破坏】。(图3？1c)；当h/【l＝0.20时基】础边缘反力逐渐【增大中部反力—逐渐减？小在：。加荷：接近冲切承载—力时底部反力向中】部集中最终基础板】出，现冲切破坏》(图3？1d)基于试验结】果对基？础，。台阶宽高《比，小于或？等于2.5的独立】柱基可？采用基底反》力直线分《布进行内力》分析 】 —图3：1  不同》宽高比的基础板下反！力分布 《 》h，板厚；l板》宽 《 ， ：1开裂；2柱边整齐！裂缝：；，3板底？面，；4裂缝；5—板，顶面 【     此外考】虑到独？立基础的高度一【般是由冲切》或，剪切承载力控制基础！板相对？较厚如果用其计算最！小配筋量可能导致底！板用钢量不必要的】增加因此《本，规，范提出对阶形以及】锥形独？立基础？。可，将其截面折算成矩】形其折算《截面的宽度b—0及截面《有效高度h0按【本规范附《录，U确定并按最小配筋！。率0：。。.15％计算—基础底板的最小【配筋量 《 ，