， ？8，.2  扩展基础】 ： ，。 8—.2.？。1  扩展基础【。是，指柱下钢筋混凝【土独：立基础？。和，墙下钢筋混凝土条】形基础由于基础【底板：中垂直于《。受力钢筋的另一个】方向的配筋具有分】散部分？荷，载的作用有》利于底板内力—重分布因此各国【规范中基础》板的最小配筋率【都小于梁《的最小配筋率美【国ACI《 31？8规：范中基础板的—最小配筋《率，是按温度和混凝土收！缩的：要求规定为0—.2％(ƒyk＝】275MPa—～345MP—a)：和0.18％—(ƒ：yk＝415MPa！)；英国标》准BS 8110规！定板的两个方向的最！小配筋率低碳钢【为0.24％合金钢！为0.13％；【英国规？范CP？。 110规定板的】受力钢筋和次要钢筋！的最小配筋》。率低碳钢为0—.25％《和0.15％合金钢！为0.15》％和0？.1：2％；我国混土结构！设，计规范？GB 500—10规定对卧置【于地基上的混凝土】。板受拉钢筋的最【小，配筋：率，不，应小于0.》15：％本规范此次—修订：明确了柱下》独立基础的受力钢】筋最小配筋率为【0.15％此要求】低于美国规范与【我国混凝土结构设计！规范GB 5001！0对卧置于》地基上的混凝—土，板受拉？钢，。筋的最？小配筋率以及英【。国规范对合金钢的最！小配筋？率要：求相一致 】 ，  ：  ： 为减小混凝土收缩！产生的裂缝提高条形！基础对不均匀地基土！适应：能，力本次修订适当加大！了分布钢筋的—配筋量？ ： ？ 8.？2.5  自本规】。范GBJ 7-8】9版颁布《后国内高《杯口基础杯壁厚度以！及杯：壁和短柱部分的配】。筋要求基本》上照此执《行情况良好本次修】订保留了本规范【2002版增加【的抗震设《。防，烈度：。为8度和9度时短】。柱部分？的横向箍筋的—配置量不宜小于【ф8@150的要求！   】  制定高杯口【基础的构造依据【是 —     1  杯！壁厚度t 】。     多数】设计在计算有—短柱基础的》厂房排架时一般【都不：考虑短柱《的影响将排架柱视】作固定？在基础杯口》顶面的？二阶：柱(图29b)【这种简化《。计，算所得的《弯矩m较考虑—有短柱存在按三阶】柱(图29》c，)计：算所得的《弯矩：小 》 ？ ， 图》29  带短—柱基：础厂房的《计，算，示意 — (a《)厂房图形；(b)！简，化计：算；(c)精确【计算 】    原机—械工业？部设计院对起重【机起重？量小于或等于7【。50kN、轨顶标高！在14？m以下的一般工业】厂房做了大量分【析工：作，分析结果表明短【柱刚度？愈小即△2/△【1的比值愈大(图】29a)《则弯矩？误差(△m/m)％！即[(？。m＇－m)/m]％！愈大：图，。3，。。。。0为二阶柱和三阶柱！的弯：矩误差关系从图中可！。以看到当△2/△1！＝1.11时△m】/m＝8％》构，件尚属安《全使用范《围之内在《相同的短柱高度和】相同的柱截面—条件下短柱的刚度与！杯壁的厚度t有关G！BJ ？7-89《规范就是据此规定】杯壁的厚度通过十多！年实践按构》造配筋的限》制条件可适当放【宽本规？范20？02版参照机械【工厂结构设计—规，范GBJ 8—-9：7增加了第8—。.2.5条中第2】、3：款的限制条件 【   【。 ， 对符合本规范【条文要求《且满足表8.2.】5杯壁？厚度最？小要求的设计可不】考虑高杯《口基础短柱部分对】排架：的影响？否则：应，按三阶柱进行分【析 【  ：。  2 《 杯壁配筋》 ，     ！杯壁配筋的》构造：要求：是基于横向(—顶层钢筋网和横向箍！筋)和纵向钢筋共同！工作的计算方法并】通过试验《验证大量试》算工作表明》除较小柱截面的杯】口外：均能保证必需的安】全度：顶层钢筋网由于【抗弯力？。臂大：设计：时应充分利用其抗弯！承载力以减少杯壁其！他的钢筋用》量横向箍《筋ф8？@150的抗弯承】载力随柱《的插入杯口》深度h1而异但当】柱截面高度h大于】1000mmh1】＝0.8h时抗弯】能力：有限因此设》计，时横向箍筋不—宜大于ф《8@：15：0纵向？钢筋直径《可为12mm～16！mm且其设置量又与！h成正？比h愈大则其抗【弯承载力《。愈大当？h≥10《。00mm时其抗弯】承载力已达到甚至超！过，顶层钢？筋网：的抗弯承载力 ！。 8.2.7】  本条为强制性】条文规定了扩展基】础的设计《内容受？。冲切承载力计—算、受剪切承载【力计算、抗弯—计算、受压承—载力计算为确—保扩展基础设计【的安全在进行—扩展：基，础设计时必须严格】执行 8！.2.8、8.【2.9  为保证柱！下独立基础双向受力！状态：基础底面两个方【向的边长一般都保持！在相同或相近的【范，。围内试验结果和大】量工程实践表明当冲！切破坏锥体落在基】础底面以内时—此类基础的截面高】度由：受，冲切承载力》控制本规范编—制时所？作的计？算分析和比较也表明！。符合本规范要求的双！向受力？独立基础其》。剪切所需的截面有】效面积一《般都能满足》要求无需进行受剪】承载力验算考虑【到实际工作中柱【。下独：立基础底面》两个方？。向的边长比值有【。可能大于2此时基础！。的受力？状态接？近，于单向受力柱—与基础交接处不存】在受冲切的问题仅需！对基础进行斜截面】受剪承？载力验算因》。此本次规范修—订时补充了基础【底面短边尺》寸小于柱宽加两倍基！础有效高度时验【算柱与基础交接处基！础受剪承载》力的条款验算—截面取柱边缘—当，受剪验？算截面为阶》梯，形，及锥：形时可将其截面【折算成矩《形折：算截面的宽度及截面！。有效高度可按照【本规范附录》U确定需《要说：明的是计算》斜截面受剪承载【力时验算截面的位】置各国规范的—规定不尽相同对【。于非预应力构件美国！。。规范ACI 31】。8根据构件端部斜截！面脱离体的》受力：条件规定了当满足】(1)支《座反力(沿》剪，力作用方《向)在构件端部【产生压力时；(【2)距支座边缘h】0，。范围内无《。集中荷载时》；取距支座》边缘h？0处作为《验算：受，剪承：载力：的截面并《。取，距支座边缘h0处】的剪力作为验算的】剪力设计值》当，不符：合上述条件》时取支？。座边：缘处：作，为验算受《剪承载力的》截面剪力设》计值取支座边—缘，处的剪力我国混【凝土结构设》计规范对均布荷【载作用下的》板类受弯构件其【斜，截面受剪承载—力的验算位》置一律取《支座边缘处剪—力设计值一》律取支座边缘—处的剪力在验算单】向受剪承载力时【ACI？-318规范的混】凝土抗剪强度取【ф/：6抗剪强度为—冲切：承载力(双向受剪】)时混凝土抗—剪强度ф《/3的？一半而我国的混凝】土单向受剪强度与双！向受：剪强度相同设计时】只是在？截，面高度影响系数中】略有差别对于单向受！力的基础底板—。按照我国混》凝土设计规范—的受剪承载力—公式验算计》算截面？从板边退出h—0，。算得的板厚小—于美国AC》I 318规范而验！算断面取梁边或【墙，边时算得的》板厚则大于美国AC！I 3？18规范 — ：     本条】文中所？说的：。。“短边尺《寸”是指垂直于【力矩作用方向的【基础底边尺寸 ！ 】 ，图30？  一般工业厂房】△2/△1》与（△m/m）％(！上柱)关系 】 ， 注△1和—△，2的：相关系数γ＝0.8！17824352 ！。 8.【2.10  墙下条！形基础底板为单向受！力应验？。算墙与基础交接处】单位长度的基础【受剪切承载力 ！。 8《.2.11 —。 本：条中的公式(8【.2.1《1-1)和式—(8：.2.11-2【)是以基础》台阶宽高比小于【或等于？2.5以及基础底面！与地基？土之间不出现零【应力区(《e≤b/6)为【条件推？导出来？的弯：矩简：化计算公《式适：用于除岩石以外的】地基：其中基础台》阶，宽，高，比小于或等于—2.5是基于试验结！果，旨在保证基底反力呈！。直线分布中国建筑】科学：研究院地《基所黄熙龄、郭【。天强对不同宽高【。比的板进行了试验】试验板的面》积为1？.0：m×1.0m试【验结果表明在轴【向荷载作用》下当：h/l≤0.12】5时基？底反力呈《现中部？大、端部小(—图31a、31b】。)地基？承载：。力，没有：充分发挥《基，。础板就出现井—字形受弯破》坏裂缝？；当h/l＝0.1！6时地基《反力呈直线》分布加载超过地基承！。载力：特征值后基础—板发：生冲切？破坏(图31c)】；当h/l＝0.2！0时基础边缘—反力逐渐《增大中部反力逐【渐减小在加》荷接近冲切承载力时！底部：反力向？中部集中《最终基础板出现冲】切破坏？(图：31d)基于试验】结果对基础台阶宽】高比：小于或等于2—.5的独立柱基可】采用基底《反力直线分》布进行内力分析【 《 【 图31  不【同宽高？比的基础板下反力】分，布 【h板厚；l板宽 ！ ： ：1开裂；2柱边【整齐裂？缝；3板《底，面；4裂《缝；5板顶》面 》   《  此外考虑—到独立基础》的高度一般是由冲】切或剪切承载—力，控制基础板相对【。较厚如果用其—计算最小配》筋量可能导致—底板用钢量不—必要的？增加因？此本：规范提出对阶形【以及锥形独》立基础可《将，其截面折算成矩形其！折，算截面的宽度b0及！截面有效《高度：h0：。按，。。本规范附录U确【定并按最小配筋【率0.1《5％计算基础底【板，的最小配《筋量 《