8.2  ！扩展：基础 ！ 8.2《.1 ？ ，扩，展基础是指柱下钢筋！混凝土独立基—础和墙下钢筋—混凝土条《形，基础由于基础—底板中垂直于受【力钢筋的《另一个方向的配筋具！。有，分散部？分荷载的作用有利】于底板内力重分布因！此各国规《范中基？础板：的最小配《筋率都小于梁的【最小配筋《率，美国AC《。I 318规范中基！础，板的最小配筋率【是按温度和混—凝土收缩《。。的要求规定为0.】2％(？ƒy：。k＝2？。75MP《a～34《5M：Pa)？。和0.？18：％(ƒy《。k＝41《5MP？a)；英国》标准BS《 8110规定板的！两个方向的最—。小配筋率低》碳钢为0.24【。％合金钢为》0.13％》；英国规范CP【 11？0规定板《的受力钢筋和次要钢！筋的最？小配筋率《低碳钢为0.25】％和：0.15％合金【钢，为0.15％和0】.12％；我—国混土结《构设计规范GB 】50010规定对】卧，置于地？基上的混《凝土板受拉钢筋的】最，小配筋率不应—小于0.15％本规！范此次修订明—确了柱？。下独立基础的受力钢！筋，最小配？筋率为0.15％】此要求低于美国【规范与我国》。混凝土结构设计规】范GB 《50010对卧【。置于地基上的混【凝土板？受拉钢筋的最—小配筋率以及英国】规范对？合金：钢的：最小配？筋率要求相》一致  ！。。   为减小混凝】土收缩产生的裂缝】提高：条形基？础，对不均？匀地基土适应能力本！次修订适当加大了】分布钢筋的配—筋，量 8.！2.5 《 自：本规范GB》J 7-《。89版颁布后—国内高杯口基础杯】壁厚度以及杯壁和】。短，柱部分的配筋要【求基本上《。照此执行情况良【好本次修订保留了本！规范2002版【增加的抗《震设防烈度为—8度：和9度时短柱部分】。的横向箍筋的配置】。量不宜小于》ф8@150的要求！ 》 ，    制定高杯】口基础的《构造依据是》   】  1？  杯壁厚度—t ？ ：     —多数设计在计算有】短柱基础的厂房排】架时：一般都不考虑短【柱的影响将排—架，。柱视作固定在基础杯！。口顶面？的，二阶柱(图》29：b)这种简》化计算所得》的，弯矩m较《考虑：有短柱存在按三阶】柱(图29》c)：计算所得的弯矩小 ！ 《 《 图《。29 ？ 带短柱基》础厂：房的计算《示意 】(a)厂房图—形；(b《)简化？计算；(c)精确计！算 —    《 原机械工》业，部设计院对起重机起！重量小于或等于7】5，0kN、《轨顶标高在》14m？以下的一般》工业厂房做了—大量分析工作分析】结果表明短柱刚度愈！小即△2/△1【的比值愈大(图29！a)则？弯矩误差《(△m/m)％【即[(m《＇－m)/m]％】愈大图？30为二阶柱和【三阶柱？的弯矩误差关—系从图中可以看【到当△2/》△1＝1.11【时△m/m＝—8％构件尚》属安全使用》范，围之内在相同的短】柱高度和相同—的柱截面条件下短柱！的刚度与杯壁的【厚度t有关GBJ】。 7-89规范就是！据此规定杯壁—。的厚度通《过十多年实践按构】。造配筋的限制条件】可适当？放宽本规《范2002》版参照机械》工厂结构《设计规范《G，BJ 8-9—7增加了第8.2.！。5条：中第2、3款—的限：制条件 》 ：  ？   对《符合本规范条文要】。求且满足表8.2】.5杯壁《厚度最小要求的【设，。计可不考虑高杯口基！础，短柱：部分对排架》的，影响否？则应按？三阶柱进行》分析 【    《 2：  ：杯壁配筋 ！ ，  ：。  杯壁《配筋的构《造要求是基于横向(！顶层钢筋网和—横向箍筋)和—。纵向钢筋共同—工作的计算》方法并通过试—验验证？大量试算工作—表明除较小柱—截面的杯口外均能】保证：必需的？安全度顶层》钢筋网？由于抗弯《力臂大设计》时应充？分，利用其抗弯》承载力以减》少杯壁其他》的钢筋用量横—向箍筋ф8@1【50的抗弯承载力】随柱的插入杯口【深度：h1而异但当柱截面！高度h？大于：1000mm—h1＝0.8h时抗！弯能力有《限因此设计时横向箍！筋不宜大于ф8@】150纵向》钢筋直？径可为12mm～】16mm且》其设置量又与h【成正比h愈大则其】抗弯承载力愈大【当h≥100—0mm时其抗弯【承载力已达到—甚至超过顶》。层钢筋网的抗—弯承载力 ！ 8.2.》7  本条为—强制性条文规定了】扩展基础的设计内】容受冲切承载力计】算、受剪切承载力】计算、抗《弯计算、受压承载力！计算为确保扩展基础！设计：的安全在进行扩展】基础：设计时必须严格【执行 8！.2.8《。、8.2.9  为！保证柱下独立基【础双向？受力状态基础底【面两个方向的边【长，一般都保持在—相同或相近的范围】内试验结《果和大量工程—实践表明当冲切【破坏锥体落在基础】底面以内时此类基础！。的截面？高度由受冲切—承载力控制》。本规范编制时所作】的计算分析》和比较也表明符【。合本规范要》。求的双向《受力独立基》础其剪切《所需的截面有—效面积一般都—能满足要《求，无需进行受剪承载】力验：算考虑到实际工【作中柱下独立基【础底面两个方向【的边长比值有—可能大于2此时基础！的，受力状态《。。接近于单《向，。受力柱与基》。础交接处不存在受】冲切的问题仅需对】基，础进行斜截面受【剪承载力验算—因，此本次规范修订时】补充：了基础底面短边尺】寸，小于：柱宽加？两，倍基础有效高—度时验算柱与基础交！接，处基础受剪承载力的！条款验算截》面取柱边缘当受剪验！算截面为阶梯—形及：锥形时？可将其截面折—算成矩形折算截面的！宽度及截面有—效高度可按照本规】范附录U《确定需要说》明的是计算斜—截面受剪承》载力时验《算截面的位置各国规！范的规定不尽相同】对于非预《应力构件美》国规范ACI 3】18根据构》件端部斜截面脱【离体的受力》条件规定了当—满足(？1)支座《反力(沿剪力作用】方向)在构》件端部产《生压力时；》(2)距支座边缘h！0范围内无集中【荷，载时；取距支座边缘！h0处作《为验算受剪承—载，力的截面并取距支座！边缘h0处的剪力】作为验算的》剪，力，。设计值当不符合上】述条件时取支座【边缘处？作为验算受剪—承载：力的截面剪力设【计值：取支座边《缘处的剪力我—国，。混凝土结构》设计：。规范对？均布：荷载作用下的板【类受弯构《件，其斜截面受》剪，承载力的验算位置】一律取支座边—缘处剪力《设计值一律取支【座，边缘处的剪力在验】算单向受剪承载力】时ACI-318规！范的混凝土抗—剪强度取ф/6抗剪！强度为冲切承—载力(双《向受剪)时混凝【土抗剪强度ф—/3的一半而我国的！。混凝土单向受剪强】度与双向受》剪强度相同设计【时，。只是在？截面高度影》。响系数？中略：有差别对于》单向受力的基础底】板按照我国混凝【。。。土设计规范》的受剪承载力公式验！算计算截面从板边退！。出h0算得的板厚小！于美国ACI 31！8，规范而验算断面取】梁边或墙《边时算得的》。板，厚则大于《美，国ACI 》318？规范 ？ ，     本！条文中所说的“短】边尺寸？”是指垂《。直于力矩作》用，方向的基《础底边？尺寸 】 ：。 ： 图30》  一般工业厂房】△2/△1》与（△m/m）％】(上柱)关系 【 注△【1和△2的相关系】数，γ＝0.8178】2435《2 8.！2.10  —墙下条形《基础：底板为？单向受力应验—算墙：与基础交接处单【位长：度的基础《受剪切承载》。力 ： 8.【2，.11  本条中】的公式？(8.2.11-1！)和式(8》.2.11》-2：)是以基础台—阶宽高？比小于？或等于2《.5：以及基础底面与地】基土之？间不出现零应力【区(e≤b》/6)为条》。。件推导出《来的弯矩《简化计算公式适【用于除岩石》以外的？地基其中基础台【阶宽高比小于或【。等，于2.5是基于试验！结果旨在保证—基底反力呈直—线分布中《国建筑科学研—究院地基所黄熙龄】、郭天强对不同【宽高比的板进行了试！验试验？板的面积为1.0m！×1.0m试—验结：果表：明在：轴向荷？载，作用下当h/l【。≤0.125时【基底反力呈现中部大！、端部小(图31a！、31b)地—基承载力没有充分】发挥基础板》就出现井字形受弯破！坏裂缝；当h/l】＝0.？16时？地基：。反力：呈直线分布加载【超过地基承》。载力特征值后—基础板发生冲切【破坏(图31—。c)；当h/—。l＝0.2》0时基础边缘反力】逐，渐增大中部反—力逐渐减《小在加荷接近冲切】承，载，力时底部《反力向中《部集中最终》基础板出现冲—。切，破坏：(图：31d)基于试【验，结果对基《础台阶宽高比小于】或等于2《.5的独《立柱基可采用—基底反？力直线分布进行【内力分析 】 【 ，图31  不—同宽高比的基—础板下反《力分布 【 h板《厚；l板宽 【 ？ ，1开裂；2》柱边：。整，齐裂缝；3板—底面：；4裂缝；5板顶】面  】   此《外考虑到独》立基础的高度一【般是由？冲切或剪切承载力】控制基？础板相对较厚如果用！其计算最小》配筋量可能》导致底板用钢量【不必要的增》加，因此：本规范提出对阶形】以及锥形独立基础可！将其截面折》。。算成矩形《其折算截面的宽度】。b0及截面有效高】度，h0：按本规范附录U确】定，并按最小配筋率【0.15《。％计：算基：础底：板的最小配》筋量 《