《8.2  》扩展：基础 ！ 8.？2.1  扩展基】础是指柱《下钢筋混凝土独【。立基础和墙下—钢筋混凝土条形基础！由于基础底板—中垂直于受》力钢筋的另一个方】。向的：配筋具有分散部【分荷载的作》用有利于底板内力重！分布：因此各？国规范中《基础板？的最：小，配筋率都小于梁的】最小配筋率美国A】CI 3《18：规范中基础板—的最小配筋率是按温！度和混凝土收缩的要！求规定为《。0.2％(》。ƒ，yk＝275MP】a～345MPa】)和0.18％(ƒ！yk＝4《15MPa)—；英：国标准BS 811！0规定板的两个方】向，的最小配筋率低【碳钢为0.24％】合金：钢为0？.13％；英国【规，范，CP ？110规《。定板：。的受力钢筋和次要】钢筋的最小》。。配筋率低碳》钢为0.《25％和0.1【。5，％合金钢《为0：。.，15％和0.12】％；我国混土结【。构设计规范GB 】50010规—定，对卧置？于地基？上的混凝土板受拉钢！筋，的最小配筋率不应小！于0：.15％本规范此次！修订明确了柱下独】立基础的受力钢筋】最小配筋率为0.】1，5％此要求低—于美国规范》与我国混凝土结【构，设计规范GB 50！01：0对卧置于地基上】的混凝土《板，受拉钢筋的最小配】筋率：以及英国规范对【合金钢的最小配筋率！要求相？一致 — ，  ：   为减小混凝】土收缩？。产生的裂《缝提高条形基础【对不均匀地基土适应！能力本次修订适当加！大了分布钢筋—的配筋量 】 8.《2，.5  自本规【范GBJ 7—-89版颁》布后国内高杯口基】础杯：。壁厚度以及杯壁【和短柱部分的—配筋：要求基本上照此执行！情况良好本次修订】保留了本《规，范200《2版增加的》抗震：。设防烈度为8—。度和9度时短柱部】分的：。横向箍筋的配置【量不宜小于ф8@1！50的要《求 【    制定—高杯口基础的构造】依据是 》     】1  杯《壁，厚度t 】     多数【设计在计算有—短柱基础的》厂房排？架时一？般都不考《虑短柱的影响将排架！柱视作固定》在基础杯口顶面的二！阶柱(图29b)这！种简：。化计算所得的弯矩m！较考虑有短柱存在按！。三阶：柱(图29c—)计算所得的弯矩】。小 】 图—29  带短柱基】础厂房的计算示【意 (a！)厂房图形》；(b)《简化计算；》(c)精《确计算 ！ ，   ？原机械工《业部设计院对起【重机起重量》小于或？等于750kN【、轨顶标高在14m！以下的一般工业厂房！做了大量分析工【作，。分析：结果表？明，短柱刚度《愈小即△2/△1的！比值愈大(》图29a)则弯矩】误差(△m》/m)％即[—(m＇－m)/m]！。％愈大图《30：为二：阶柱和三阶柱的弯矩！误差关系从图中可以！看到当△2/—△1＝1.11【时△m/m＝8％构！件尚属安全使用范围！之内在相同》的短柱高度》和相同的柱截面条】件下短柱的》刚度与杯壁的厚【度t：有关G？BJ 7-》89：规范就？是据此规定杯—壁，的厚度通过十多年实！践按构造配筋的【限制条？件可适当放》宽本规范2》002版《参照机械工》厂结构设计规范G】BJ 8-97【增加了第8.2.】5条中？第，2、3？。款的限制《条件 ？ 《     对符合】本规范？条文：要求且满足表8【.，2.5杯壁》厚度最小要求的【设计可不《考虑高杯口基—础短柱部分对—排架的影响否则【应按：三阶：柱进：行分析？ ：     】2  杯《壁配筋 》     杯！壁配筋的《构造要？求，是，。基于：横向(顶层钢—筋网：和横向箍筋)—和，纵向钢筋共同工【作的计算方法并【通过试验验证大量试！。算工作表《明除较小柱截面的杯！口外均能《保证必？需的安全度顶层【钢，筋网由于抗弯—。力臂大设计时应充分！利用其抗弯承载【力以减少杯壁其他】的钢筋用量横—向箍筋ф《8@150》。的抗弯承载力随柱的！插入杯口《深度h1而》异但当柱截面高度h！大于10《。00mmh》1，。＝0.8h时—抗弯能力有限因此设！计时横向箍筋不宜大！于ф8@《150纵向钢筋【直径可为《12mm～16mm！且其设置量又与h成！正比：h愈：大则其抗弯承载力】愈大当？h≥1000m【m时其抗弯》承载力已达到甚【至超过？顶层钢？筋网的抗《弯承载力《 ？ ？8.2.《7  本条为强制】。性条：文规定了扩展基【础的设计内容—受冲：切承载力计算、受】剪切承载力》。计算、抗弯计算、】受压承载力计算为】确保扩展《基础设计的安—全在进行扩展基础】设计：时必：须严：格执行 《 8.2】.8、8.2.9 ！ 为保？证，柱下独立基础双【向受力状态基—础，底面两个方向的边长！一般都保持在相同】或相近的范围—。内试验结果和—。大量工程实践表【明当冲切破坏锥【体落：在，基础底面以内时此】类，。基础的截面高度【由受冲切承载力【控，制本规范编制—时，所作的计算分析和比！较也表明符》合本规？范要求的双向受力】独立基础其剪切所】。需，的，截面有效面积一般都！能满足要求》无需进行《。受剪承载力验—算考虑？到实际工作中—柱下独立基础—底面两个方向的【边长比？值，有可能大《于2此时《基础的受力状态【。接近于单向受力【柱与基础《交接处不存在受【冲切的问《。题仅：需对基础进行斜【截，面受剪承载力验【算因此本次规范【。修订时补充了基【础，底面短边尺寸小【于，柱宽加两倍基础有效！高度时验算柱—与基础交接处基础受！剪承载力《的，条款：验算：截，面取柱边缘》当受剪验《算截面为阶》梯形及？。锥形时？可将其截面折算成矩！形，折算截面的宽—度及：截面有效《高度可按照本—规范附？录，U确定需要》。说明的是计算斜截面！受剪：承载力？时验算截面的—位置各？国规范的规》定不尽相同对—于非预应《力构件美国规范AC！I 318根—据构件端《部斜截面脱》离体的受力》。条件规定了当—满足(1)支座【反力(沿《剪力：作，用方向)在构件端部！产生压力时》；(2)距支座边】缘h0范围内无【集中荷载时；取距】支座边缘h0处【作为验算受剪—承载力？的截面并取》距支座边缘h0【。处的剪力作为验【算的剪力设计值【。当不符合上述条件时！取支座边《缘处作为验算受剪承！载力的截面剪力设计！值取支座边缘—处的剪力我国混凝】土结构设计规范对均！布荷载作用下的板】类，受弯构件《其斜截面《受剪承载力的验算】位置一律《取支座边缘处—剪力设计值一—律取支座边》缘处的剪力在—验，。。算单向受剪》承载力时A》。CI-3《18规范《的混凝土抗剪强度】取ф/6抗剪强【度，为，冲切承载力(双【向受剪)时混凝土】抗剪强度ф/3的】一半而我国的混【凝土单向受》剪强度与双》向受剪强度》相同设计时只—是在截面高度影响】系数中略有差别对】于单向受《力的：基，础底板按《照我国混《凝土设？。计规范？的受剪承载力公式验！算计算截面从板【边退出h0算得的板！。厚小于美国ACI ！318规范而—验算断面取梁边【或墙边时《算得的板《厚则大？于美国A《CI 3《18规范 【 ，     本【条文中所说的“【短边尺？寸”是指垂》直于力矩作》。用方向的基础底边尺！。。寸 】 图3【0  ？一般工业厂房—△2/△1与（【△m/m《），％(上柱)关—系， ？ 注△》1和△2的相关【系数γ＝《0，.81782—4352 ！ ，。。8，.，2.：10 ？ ，墙下：条形基础《底板为单《。向受力应验算墙与】基础交接处单位【。长度的基《础受剪切承载力 ！ 8.—。2.：11  本》条中的公式(8.2！.11-1)和式(！。8.：2.11-2)【是以：基，础，台阶宽高《比小：于或等于2》.5以及基础底【面与地基土之—间不出？现零应力区(e≤b！/6)为条件推导】出来的弯矩简化计算！公式适用于除岩石】以外的地基其—中基础台《阶宽：高比小于《或等：于2.5是基于试验！。结果旨在保证基【底反力呈《直线分？布，中国建筑科学研究】院地基所黄熙龄、】郭，天强对？不同宽？高，。比的板进行了试验试！验板的面积为1.】0m×1《.0m试验结果表明！在轴：向荷载作用下当h/！l≤0.125时】基底：反力呈现中部大、端！部小：(，图31？。a、31b》)地基承载力没有充！分发挥基础板就【出现井？字形受弯破坏裂缝】；当h？/l＝0.》16时地基反力【呈，直线：分布加载超过地基承！载力特征值后基【础板发生冲切破【。坏(图31》c)；当《h/l？＝0.？20时？基础：边缘反力逐渐增大中！部反力逐渐减小在】。加荷接近《冲切承载力时—底，部反：力向中部集》。。中最终基础板出现】冲切破坏(图—3，1d)？基于试验结》果对基础台阶宽高】。比小于或等于2【.5的独立》柱基可采用基底反力！直线分布进》行内力？分析 】 —图31  》不，同宽高比《的基础板下反力分】布 ： h板【厚；l板宽》 1开】裂；2柱边整齐裂】缝，；，3板底面；4—裂缝；5板顶面 ！ ？     此外【考虑到独立基—。。础的高度一般—。是由冲？切或剪？切承载力控制—基础板相《对较厚如果》用其计算最小配【筋量可能《导致底板用》钢量不必要的增加】因此本？规范提出对阶—形以及锥形》独立基础可将其截面！折算成？矩形其折算截面的宽！度b0及《截面有效高度h【0按本规《范附：录U：确定并按《最小配筋率0.15！％计算基础底板【。的最：小配筋量 —