附录B【  近似计算偏压】构件侧？移二阶效应》的增大系数法 【 》。 B.0》.1  根据—本规范第5.3【.4条的规定—必要时也《。可，以采用本附录给出的！。增，大系数？法来考虑《各类结？构中的P-》△效应根据结构中二！阶效应的基本规【律P-△效应—只会增？大由引起结构—侧移的？荷载或？作用所产生的构件】内力：而不增大《由不引起结构侧移】的荷载（例如—较为：对称结构《上作：用的对称《竖向：荷载）所产生的构】件内力？因此在计算P-△效！应增：大后的杆件弯矩时】公式（B.0.1】-1）？中的ηs应只乘M】s 》     因P】-△效？应既增？大竖向？构件中引起结构侧】移的弯？矩同时也《。增大水平构件中引】起，结构侧移的弯—矩，因，此公：式（B.0.—1-1）同样—适用于？梁端：控制截面的弯矩【计算另外根据本【规范第11.4.】1条的规定抗震【框架各节点处柱【端弯矩之和∑—Mc应根据同一节点！处的梁端弯》。矩之和？ΣMb？。进行增大因此按公式！（B.？0.1-1》。）用ηs增》。大梁端引起》结构侧移的弯矩也能！使P-△效应—的影响在Σ》M，b，和增大后的Σ—M，c中保留下来 】。 B.—。0.2？  本条对》框架结构的》ηs采用层》增大系数法》。计算各楼层计算【出，的ηs分别适—用于该楼层的所【有柱段该《方法：直接：引，自高层建筑混凝【土结构技术规程【J，GJ ？3-2002—。当用ηs按公式【（B.0.1—。-1）增《大柱端及梁端—弯矩：时公式（B》.0.2）中—的，楼层侧向刚度—D应按第B.0【.5条给出的构件】折减刚度计算 】。。 B.0【.3  剪》力墙结构《、框架－剪力墙【结构和筒《体结：构中的？ηs用整《体增大系数法计算】用该方法《算得的？ηs：。适用于该《结构全部的竖向构】件该方法直接引自高！层建筑混《凝土结构《技术规程JG—J ：3-2002—当用ηs《按，公式（B.0.1】-1）？增大柱端《、，。。墙肢端部和梁端弯矩！时应采用按》第B.？0.：。5条给出的构件折减！刚，度计算公式（B【.0.3）》中，的等效竖向悬臂【受弯构？件的：弯曲：刚度EcJd ！ ：。 B.0.》4，  ：排架结构特别—是工业？厂房排？架结：构的荷载作用复【杂其二？阶效：应规律有《待详细探讨》到目前为《止国内已完成的分析！研，究工作？尚不足以《提出更为合理的考虑！二阶效应的设计方】。法故继续沿用02版！规范中的η－l0法！考虑排架《结构的P-△效【应，其中就工业厂房排架！结构：而言除屋盖重力荷】载外的其他各项荷载！都将使排《架产：生，侧移同时也为—了计：算方便故在该方法中！采用将增大系数ηs！统乘排架柱各截【面组合？弯矩的近似做—法即：。取M＝ηs》（Mns＋Ms【）＝ηsM0—另外在排架结构【所用：的，ηs：计算公式中》考虑到（1）目前所！用钢材的强度水平】普遍有？。所提：。高；（2）》引起排架柱各截【面弯矩的《各项荷载中》大部分？。均属短？期作用故不再考虑】引起极限曲率增长】。的长：期作用影响系数；】故，将02版规范η公式！中的：1/1400—。改为1？/1500基—于与第6.2.4条！相同的理《由取：消了02版规范η】公式中的系数ζ2 ！ B.0.！5  细长钢筋混】。凝土：偏心压杆考虑二阶效！应影响的受力—状态大致对应于受拉！。钢筋屈？服，后不久？的非：弹性：受力状态因此在【考虑：二，阶效应的结构—分析中结构内—各类构件的受力状】态也应与此相—呼应钢筋《混凝土？结构在这类受力状态！下由：于受拉？区开裂？以及其他非弹性【性能的发展从而导致！构件截面《弯曲：刚度降低由于—各类构？件沿长度方向各截面！所受弯矩的》大小不同非弹—性性能的发》展特征也各有不同这！导，致了构件弯曲刚度的！降低：规，律，较为复杂《为了便于工程应用通！常是通过考虑—。非弹性？性能的？。结构分析并》参考：试验结果按结构【非弹性？侧向：位移相等的》原则给出按》构件类型的统一当量！刚度折减系数（弹】性刚度中的截面惯性！矩仍按不考》虑钢筋的混凝土毛截！面计算）本条给出的！刚度折减系数—是，以我国完成》的结构及构件非弹性！性能模？拟分析结果和试【验，结果为依据的—与，国外规范给》出的相应数值相【近 ？