： ， ，附，录B  近》似，计算偏压构》件侧移二阶》效应的增大》系数法 — B—。.0.1  根【据本规范第》5.3.《。4条的规定必要【时也可以采用本【附录给出的增大系数！法来考虑《各类：结构中的P-△【效应：根据：。结，构中：二阶效应的》基本规律P-△效】应只：会增大由引起结构】侧移的荷载或作【用所产生的构件【内力而？不增大由不引—起结构侧移的荷【载（例如较为对称结！构上：。作用的对称》竖向荷载）所—产生的构件内力【因此在计算P-△】。效应增大《后的杆件《弯矩：时公：式（B.《0.1-1）—中的ηs应》只乘Ms 【    — 因P-《△效：应既增大《竖向构件中引起结构！侧移的弯矩同时也增！大，水平构件《中引起结构侧移的弯！矩因此公式（B.0！.1-1）同样【适用：于梁端控制截面的】弯矩计算另外根据】本规：范第1？1.4.1条的规定！抗震框架各节—。点处柱端弯》矩之和∑Mc应【根据同？一节点处的梁端【弯矩之和Σ》Mb进行增大因此按！公，式（B.0.1【-1）用η》s增大梁端引起结】。构，侧，移的弯矩也能使【。。P-△？效，应，的影响在ΣMb和】。。增大后的ΣM—c中保留下来— B【.0.2  本条对！框架结构的》ηs：采用层增大》系，数法计算各楼层计】算出的？ηs分别适用于该】楼层的所有柱—段该方法直接引自高！。层建筑？混凝土结构技—术规程JGJ— 3-20》02当用ηs按【公，式（B.0.—1-1）增大—柱端及梁端弯矩时】公式（B.0.2】）中的楼层侧—向刚度D应》按第B.0.5【条给出的构件折减】刚度计算 ！ B：.0.3  剪【力墙结构、框架【。－剪力墙《结，构和筒体结构—。中的ηs用》整体增？大系数法计算用该方！法算：得的η？s适用于该结构全部！的竖向构件该—方法：直接引自高》层建筑混凝土结【构技术规程JGJ ！3-2002当【用ηs按公式—（B.0《.1-1）增—大，柱端、墙肢端部和】梁端弯矩《时应采用按第B.0！.5条给出的构【件折减刚度计算公】式（B？.0.3）中的等效！竖向悬臂《受弯构件的弯曲【刚度：EcJd — B.—。0.4  》排架结构《特别是工业厂房排架！结构的荷载作—用复杂其二》阶，效，应规律有待详细【探讨到目前为止国内！已完：成的分析研究—工作：尚不足以提》出，更为合理的考虑二】阶效应的设计方法】故，继续沿？用02版规范中的】η，－l0法考虑—排架：。结，构的P-△效应其】中，就工：业厂房排《架结构而言》除屋盖重《力，荷载外？。的，其他各项荷载都将使！排架：产生侧移同时也为了！。。计算：方便故在《该方法中《采用将增大系数η】s统：乘排架？柱各截面组》合弯矩？的近：似，做法即取M》＝ηs（Mn—s＋Ms）＝ηsM！0另外在排架结【构所用的η》s计算公《式中考？虑到（1《）目前所用钢材的】强度水平普遍有【所提高？；（2）引起排架】柱各截面弯矩的【各，项荷载中《大，部分均？属短：期作用？故，不再考虑引》起极限曲率增长的】。长期：作用影响系》数；故将02—版，规范η？公式中的1/14】00改为1/15】00基？于与第6.2.4】。条相：同的理由取消了02！版规范η公式中的】系数：ζ2 》 B.》0.5  细长【钢筋混凝土》偏心压杆考虑二【阶，效应：影响的受力状—态大致？对应于受拉钢—筋屈：服后不？久，的非弹性受力状态因！此在：考虑二阶效应的结构！。分析中结构》内各类构件的受【力状态也应》与此相呼应钢—筋混：凝土结构在这类受】力状：态下由于受拉区开裂！以及其他非弹—。性性能？的发展从《而导致构件截面弯】曲刚度降低》由，于各类构件沿—长度方向各截面所】受弯矩的大小不【同非弹性性能的【发展特征也各—有不同这导》致了构件弯曲刚【度的降低规律较【为复杂为了便于【工程应用通》常，是通过考虑非弹性性！能的结构分析并参】。考试验结果按—结构非弹性侧向位】。移相等的原则给出按！。构件类型的统—一当：量刚度？折减系数（》弹性刚？度中的截面惯—性矩仍按《不考虑钢筋的—混，。凝土毛截面计算）】本，条给出的刚》度，折，减系数是以我国【完成：的结：构及构件非》弹性：性能模拟《分析结果和试验结】。果为依据的与国【外，。规范给出的相应数】值相近？ ：