附录B  ！近似计算偏压构件侧！移二阶效应》的增大系数法 ！ ： ？B.0.1  【根据本规《范第5.3.4【条的规定必》要时也可《以采用本附录—。给出的增大系—数，法来考？虑各类？结构中的P》-△效应根据结【构中二阶效应的基本！规，律P-？△效应只会增—大由引起结构侧【移，的荷载或作用所【产生的构件内力【而不增大由不引起】结构侧移《的荷载（例如较为】对，称结构上作用的【对称竖向荷载）【所产生的构》件内力因此在—计算P？-△效应增大—后的杆件弯矩时公】式（B？.0.？1-1）中的ηs】应只乘Ms》   】 ， 因P-《△效应既增大竖向构！件中：引起结构侧移的【。。弯矩同时也增大水】平构件中《引，起结构侧移的—弯矩因？此公式（B.—0.1？-1）同样适用【于梁端控制截面【的弯矩计《算另外根据》本规范第11.4】。.1条的规定抗震】框架各？节点处柱端弯—矩之和∑Mc应根】据同一节点》处的梁端弯矩之和Σ！Mb进行增大因此】按公式（B.—0.1-《1，）用ηs《。增大梁端引》起结构侧移》的弯矩也能》使P-？△效：应的影响《。在ΣMb和增大【后的Σ？。Mc中保留下来【 —。B，。。.0.2  本条】。对框架结构的ηs采！用层增大系数法计】。算各楼层《计算出的ηs分别适！用于该楼层的所【有柱段该方法直【。接引自高层建筑【混凝土结构技术规】程J：GJ ？3-2？00：2当用ηs按公【式（B.0.—1-1）增大柱端】及，梁端弯矩时公式【（B.？0.2）《中的楼层侧向刚度D！应按第B.》。0.5条给出—的构件折减刚度计】算 —。 B.0.3  】剪力墙结《构、框架－剪力墙】结构和筒体结构中】的ηs用整体增【大系数法《计算：用该方法算》。。得的ηs适》用于该结构全部的】竖向构件该方—法，直接引自高层建【筑混：凝土结构技》。术规程JGJ— 3-2《002当用ηs按】公式（？B.：0.1-1）增大】柱端：、墙肢端部》和梁端弯矩》。时应：采用按第B.0.5！条给出的构件折减】刚，。度计算公式（—B.：0.：3）中的等效竖向悬！臂受弯构《件的弯曲刚》度EcJd ！。 ， B.0.4—  排架结构特【别是工业厂》房排架结构的荷载作！用复杂其二阶效【应规律？有，待详细？探讨到目前》为止国内已完—成，的分：析，研究工作《尚，不足以提出更为合理！的考虑二阶》效应：的设计方法故继续】沿，用02？版，规范：中的η－《l0法考虑排架【结构的P-△效应其！中就工业厂房排架结！构而言除屋》盖重：力，荷载外的《其他各项荷载—都将使？排架产生侧移同【时也为了计算方【便故在该方》法中：采用将？增大系数ηs统【乘排：架柱各截面组合弯】矩的近似做法即取M！＝ηs？（，Mns＋Ms）＝η！sM0另外在排架】结构所用《的ηs计算公式中】。考虑到（1）目前所！用钢材的强度水平】普遍有？所，提高；（2）引起排！架柱各截面弯矩的】各项荷载中》大部分均《属，短，期作用故不再考【虑引起？极限曲率增长—。的长期作《用影：响系数；《故将02版规范η公！式中的1《/1400改—为1/150—0基于与第6—.2：.4条相《同的理由取》消了：02版？规范η公式中的【系，数ζ2 《 B.0.！5  细《长，钢筋混凝《土偏心？压杆：考，虑二阶效应》影响的受《力状态大致对应于受！拉钢：。筋，屈，服后不久的非弹性受！力状态因此在考虑二！阶效：应的结构分析中结构！内各类构件的受力状！态也应与此相呼应钢！筋混凝土《结构在这类受力状态！。下，由于受拉《区开：裂以及其他非—弹性性能的发展从】而导致构件截—面弯曲刚度降—低由于各《类构件沿长度方【向各截？面所受弯矩的大【小不：同非：弹性：性，能的发展特征—也，。各有不同这导致了构！件弯曲刚度》的降低规律》较为复杂《为了便于工》程应用通常》。是通过考《虑非弹性性》能的结构分析并参考！试验结？果按结构非弹性侧】向，。。位移相等《的原则给出按构件类！型的统一当量刚度折！。减系数（弹性—刚度：中的截面惯性矩仍】按不考虑钢筋的【混凝土毛《截面计算）》本条给出的刚—度折减？系数是以我国完成的！结构及构件非弹【性性能模拟分析【结，果和：试验结果为依据【的与国外规范给出】的相应数《值相近？ ：