。 ， 附录》B  近《似计算偏《压构件侧移二阶效应！的增大系数法 【 B.！0.1 《 根据本规》范第：5.3.4条的规定！必，要时也可以采—用本附录《给出的？增大系数法》来考：虑各类结构中的P-！△效应根据》结构中二阶效应的基！本，规律P-△效—应，只会增大由引起结构！侧移：。的荷载或作用—所产生的构件—内力而不增大由【不引起？结构侧移的荷—载（例如较为—对称结构上作用的】对称竖向荷载）所】产生的构件内—。力因此？在，。计算P-△效—应，增大：后的杆件弯矩时公】式，（，B，.，。0.1？。。-1）中的ηs应】只乘M？s，   】  因P-》△效应？既增大竖向》构件：中引起结构侧移的弯！。矩同时？也增大水平构件【中，引起结构侧移—的弯矩？因此公？式（B.0.1【-1）同样适用于】梁端控？制，截，面的弯矩计算另外】根据本规范第11】.4.1条的规【定抗震框架各节点】处柱端弯矩之和【。∑Mc应根据同一】。节点处的梁端弯矩之！和ΣMb进》行增大？因此按公式（—B.0？.1-1）用η【s增大？梁端引起结构侧【。。移的弯矩也能使【P-△效应的影【响在ΣMb和增大后！的，ΣMc中保》留下来 】 B.0.》2  本条对—框架结构的》ηs采用层增大系】数法计算各楼层计】算出的？ηs：。分别适用于该楼层的！所有柱段该方法直】接引自高层建筑混凝！土结构技《术规程？JGJ 3-200！2当用ηs按公【式（B？.0.1-1）【增，大柱端及梁端弯矩时！公式（B.》0.2）中的楼层侧！。向刚度D应按第B】.0.5条给出的】构件折减刚度计算 ！ 》B.0.3  【剪力墙结构、框【架－剪力墙》结构和筒《体结：构中的ηs用整【体增：大系数法计算用该方！法算：。得的ηs《适用于该结构全部的！竖向：构件该方法》直接引？自高层？建筑混凝土结构【技术规程《JGJ 3-20】02当用ηs按公】式（B.《。0.1？-1）增《。大柱端、墙肢端部】和，。梁端弯矩时应采用】按第B.0》.5条给出的构件】折减刚度计算公【式（B.0.3）】中的：等效竖向悬臂—受弯构件《的弯曲刚《度EcJ《d — B：.0：.4 ？ 排架结构特—别是工业厂房—排架结构的荷载作】用复杂其二阶效【应规律有待详细探】讨到目前《为止：国内已完成的—分析研？究工作尚《不足以提出更为合理！。的，考虑二阶效应—的设计方《法，故继续？沿用0？2版规范中》的，。η－l0法考虑【排架：结构的P-△—。效应其中就工业厂房！排架结构而言除屋盖！重力荷载外的其他】各项荷载都将使排架！产生：侧移同时也为了【计算方便故在—该方法中采用—。将增大？系数ηs统乘—排架柱各截》面组：合弯矩的近似做法即！取M＝ηs（M【ns＋Ms）＝η】sM：0，另外在排《架结构所用的η【s计算公式中考虑】到，（1）目前所用钢材！。的强：度，水平普？遍有所提高；—。（2）？引起排架柱各截面】弯矩的各《项荷：载中大部分均属【短期作用故不再考虑！引起极限《曲率增？长的长期作用影【。响系数；故将—02版？规范η公《式，中的1？/1400改为1】/1500基—。于与第6《.2.4条相同【的理由？取消了02版规范】η公式中的系—数ζ2 】 B.0.5  细！长钢：筋混凝土偏心压杆】。考虑二阶效应影响】的受力状态大—。致对应于《受拉钢筋屈服后不久！的非弹性受力—状态因此在考虑【二阶效应《的，结构：分析中结构》。内各类？构件的受《力状态也《。应与此相呼应钢【筋混凝？土结构在《。这类受力状态—下由：于受拉区开》。裂以及其他非弹性】性能的发展从而导】致构件截面弯—曲刚度降《低由：于各类构件沿—长度方？向各截面《。所受弯矩《的大小不同》。非弹性性能的发展特！征也：各有不同《这导致了构件弯【曲刚度？的降低规律较为复】杂为了便于工—程应用通《常是通过《考虑非弹《性性能的《结构分析并参考试验！结果按？结构非弹性》。侧向位移相》等的原则给出按【构件类型的统一当】量刚度折《减系数（弹》性，。刚度中的截》。面惯性矩仍按不考虑！钢筋：的，混凝土毛截》面计算）本条给出的！。刚度折减系数是以我！国完成的结构及构】件非弹性性能模拟】分析结果《和，试验结果《为依据的与国外规范！给出的相应数—值相近 》