附》录B  近似计算偏！压构件侧《移，二，阶效应的增大—系数：法 】 B.0.1  】根据本规《范第：5.3.《4条的？规定必要时也可以采！用，本附录给出的增【大系数？法来考虑《各类结构《中的P-△效应根据！结构中？二阶效应《的基本规《律P-△效应—只会增大由引起结】构侧移的荷载或作】用所产生的构件内力！而不增大由不引起结！构侧移的荷载（【例如较为对称结【构上作用的对称竖】向荷载）所产生的构！件内力因此在计算】P-△效应》增大后？的杆件弯矩时公式（！B.：0.1-《1）中的《。。ηs应只《。乘Ms 》 ，     【。因P：-△效应《既增大竖向构件中引！起结构侧移的弯矩同！时也增大水平构【件中引起结构侧【。移的：。弯矩因此公》式（B.0.1【-1）？同样适？用于梁端控制—截面：的，。弯矩计算另外—根据本？规范第11》.4.1条的规【定抗震框架》各，节点处柱端》弯矩之和∑Mc应根！。据同一？节点处的梁端弯矩之！和ΣMb进行增大】因此按？公式（B.0.1】-1）用《。ηs增大梁端引【起结构侧移的—弯矩也能使》P-△效应的影【响在ΣMb和增大】。后，的ΣMc中保留下】来 ？ ： B.《0.2  》。。本条对？框架结构的ηs采】用层增？。大系数法计算各楼】层计算出的ηs分】别，适用于？该楼层的所有柱【段该：方法直接《引自高层建筑混凝土！结构技术规程J【GJ ？3，-20？02当用ηs—按公式（B.—0.：1-1？）增大柱端及—梁端弯矩时公式（B！.0.2）中的【楼层侧向《刚度：D应按第B》.，0.5条给出的【构件折？减刚：度计算 【。 B.0.3  ！剪力墙结构、框架－！。。剪力墙结构》和筒体？。结构中的ηs—用整体增大系数法】计算用？该方法算得的ηs适！用于：该结：构全部的竖向构件】该方法？直接引自高层建【筑混凝土结构—技术规程JGJ 3！-2002》当用ηs按公式（】B.：0.1-1）增【大柱端、《墙肢端？。部和梁端弯矩时应】采用按第B.0.】5条：给出的构件折减【刚度计算《。公式（B.》0.3）中》的等效？。竖向悬臂受弯构【件的弯？。曲刚度EcJd 】 ？ B.0.—4  排架结—构特别是《工业：。厂房排架《结构：的荷载？作用：复杂其二《。阶效应？规律有待详细—探讨到目前为止国内！已完成的分析研【究，工作尚不足》以提出更为合—理的考虑二阶效应的！设计方法故继续【沿用02版》规范中的η－l【0法考虑排架结构】的P-△《效应其？中就工？业厂房排架结—构而言除屋盖重力】荷载外的其他各项】荷载都将使排—架产生侧《移同时也为了—计，算方：便，故在该方法中—采用将？增大：系数：ηs统乘排》架柱各截面组—合弯矩的近》。似做：法即取？M＝ηs（M—ns＋Ms）＝ηs！M0另外在排—架结构所用》的ηs计算公式中】考，虑到（1）目—。前，所用钢材的强度水】平普遍有所提高；（！2）引起排架柱【各截面弯矩的各项荷！载中大部分均属短】期作用故不再考【虑引起极限曲率增】长的长？期作用影《响系数；故》。将02版《规范：η公式？中的1/140【0，改为1/1500】基于与？第6.2《.4条？。。相同的理由取—消了02版规—。范η公式中的系【数ζ2 《。 ？ B.0.5  ！细长钢筋混》凝土偏心压杆考【虑二阶效应》影响的受力状态大致！对应于受《拉钢：筋屈服后不久的非】弹性受？力状态？因此在考虑》二阶效应的结构【分析：。中结构内各》类构：件的受力状态也应】与此相？呼应钢筋混》凝土结构在这类受】力状态下《。由于受拉区开裂以】及其：他非弹性性能—。的发展从而导致构】件截：面，弯曲刚度降低由于各！类，构件沿？长度方向各截面【。所受弯矩的》。大小：不同非弹性性能的发！展特：征也各有不同这导致！了构件弯《曲刚：度的降低规》律较为复杂为了便于！工程应用通常是通过！考虑非弹性》性能的结构分析【并参考试验结果按结！。构非弹？性，侧向位？移相等的原则给出】按，构件类型的统一当】量刚度折减系数（弹！性刚度中的截—面惯性矩仍》按不考虑钢筋的混】凝土毛截面计算）本！条给出的刚度—。折减系数是以我【国完成？的结：构及：。构件：非弹性性《能模拟分析》。结果和试验结果为依！。据的与国外规—范给出的《相，应数值相《近 ？