附录B【  ：近似计算偏压—构件侧移《二阶效应的增大【系数法 【 B.0【.1 ？ 根据本《规，范第5.3.4【条的规定必要—。时也可以采用本附录！给出的增大》系数法来考虑—各类结构《中的P-△效应根】据结构中《二阶效应的基本规律！P，-△效应只会增【大，由引：起结构侧移》的荷载或作》用所产生的》构件内力《而不增大由不引起】结构侧？移的荷载（例如较】为对称结《构上作用的对称【竖向荷载《）所产？生的构？件内力因此在计算】。。P-△？效应增大后》的杆件弯矩时公【式（B？.0.1《-1）中《的ηs应《只乘Ms ！     因P-】△效应既增大竖向构！件中引起结》构侧移的弯矩同时也！增大水平构》件中引起结构侧移的！弯矩因？此公式（B.0【.1-1）同样适用！。于梁端控《制截面的弯矩计算另！外，根据：本规范？第11.《。4.：1条的？规定抗震框架各节点！处柱端弯矩》之和∑Mc》应根：据同一节点处的【梁端弯？矩之和ΣMb进【行，增大因？此按公式《（B.0《.1-1）用—ηs增大梁端引【。起结构侧移的—弯矩也能使P-【△效应的影》响在：ΣMb和《增大后？的ΣMc《中保留？下来 — B？.0：.2  《本，条对框架结构的ηs！。采用：层增：大系数？法，计，算各楼层计》算出的？ηs：分别适用于该楼【层的所有柱段该方】法直接引自高—层建筑混凝土结【构技术规程JGJ】 3-2002当用！ηs按？公式（B.》0.1？-1）增大柱—端及梁端弯矩时公式！（B.0《.2）中《的楼层侧向刚度D】应，按第B.0.—5条给出的构件折减！刚度计算 】 B.0》.3  剪力墙结】构，、框架－剪力墙结构！和筒体？结构：中的ηs用整体增】。大，系，数，法计算用《该方法算得的—ηs适用于》该结构？全部的竖《向构件该方法直【接引自高《层建筑混凝土结【构技术规程》JGJ 3》-200《2当用？ηs按公式（B.】0.1-1）增大柱！端、墙肢端部和【梁端：弯矩时应《采用按第B》.0.？。5条给出的构—件折：减刚：。度计算公《式，（B.0.3）【中的等效竖》向悬臂受《弯构件的弯曲刚度E！cJd 】 B.0.4  】排架：结构特？别是工业厂房排架】。结构的？。。。荷载作用复杂其【二阶效应规律有待】详细探讨《到目前？为，止国内已完》成的：分析研究工作尚不足！以提出更为》。合理的？考虑二阶《效应的设计方法【。故继续沿《用0：2版规？范中的η《－l0法考虑排架结！构的P？-△效应其中就工业！厂房排架结构而言除！屋盖重？力荷载外的》其他各项荷载都【将使排架产》。生侧移同时》。也为了计算方便【故在该方法中采用】将增大？系数ηs统》乘排架？柱各截？面组合弯矩的近似】做法即取M＝ηs】（Mns＋Ms）＝！ηsM0另外在排架！结构所用的ηs计】算公式中考虑到（】1）目前所用钢【。材的强度《水平普遍有》所提高？。；，（2）引起排架柱】各截面弯矩的—各项荷载中大—部分均属短期作用故！不，再考虑引起极限【。曲率增长的长期【作用影响系》数；故将02版规】范η公式中》的1/14》00改为1》/1500基—于与第6.2.4条！相同的理由取消【了，02版规范η公式中！的系数ζ2 ！ B.《0.5  细长【钢筋混凝土偏—心压杆？考虑二阶《效应影响的》。受力状态《大，致对应于受拉钢筋屈！服后不久的非弹性受！。力状态？因此在考《虑二阶效应的结构】分析中结构内—各类构件《的，受力状态也应与此相！呼应：钢筋混凝土结构在】这类：受力状态下》由于受？。拉区开？裂以及？其他非？弹，性性能的发展从而】导致构？件截：面弯曲刚度》降低由于《各类构件沿长—度方向各《截面：所受：弯，矩的大？小，不同：非弹性性能的发展】特征也各有不同这】导致了构件》弯曲刚度的降低【规律：。较为复杂为了—。便于工程应》用通常是通》过考：虑非弹性性能的【。结，构，分析并？参考试？验，结，果按结构非弹性【侧向：位移相？等的原则给》出按构件类型—的统一当《量刚度折减系数（弹！性刚度中的截面惯】性矩仍？按不考虑《钢，筋的混凝土毛截面计！算）本条给》。出的刚度折》减系数是《以我国完成的—结构及构件非弹【性性：能，模拟分？析结果和试验—结，果为依？据的与国外规范【。给出的相应数值相】近 ？