《附录B  近—似计算偏压构件侧移！二阶效应《的增大系数法— ： ？ B.0.【。1 ：。 根：据本规范第5.【3，.4条？的规定必《要时也可以采用【本附录给出的增【大系数法来考—虑各类结构中的P】-△效应根据结【构中二阶《效应的基本规律P】-，△效应只会增大由】引起结构侧》移的荷载或作用所】产生的构《件，内力而不增大—由不：引起结构侧移的荷】。。载（例？如较为对称结构【。上作用的对》称竖向荷《载）所？产，生的构件内力因此在！计算P-△效应【增大后的杆件弯矩时！公式（B.0.【1-1）中》的η：s应只乘M》。s ：  —。  ：。 ，。因P-△效应既增】大竖向构件中引起】结构侧移的》弯，矩同时？也增大水平构件中引！起结构侧移》的弯矩？因此公式（B.0.！1，-，1）同样适用于【梁端控制截面的【弯矩计算另》外根据本《规范：第11？.4：.1条的规定—抗震框架各节点处】柱端弯矩之和—∑Mc应根据同一】节点处的《梁端弯？矩之和？ΣMb？进行增？大因此按公式（B.！。0.：1-1）用η—。s增大梁端引起结】构侧：移的弯矩也能使P-！△，。效应的？。影响：在ΣM？b和增大《。后的ΣMc》中保留下《来 》 B.0.2【  本条《对框架结构的ηs】采用层增《大系数法计算—。各楼层？计算出？的ηs？分别适用于该楼层的！所有柱段《该，方法直接引自高【。层建筑混凝》土结构技术规—程J：GJ 3-20【02当用η》。s按公式（B.0】.1-1）》增大柱端及梁—端弯：矩时：。公，式（B.《0.2）《中的：楼层侧向刚度D应】按第B.0.5条】给出的构件折减刚度！计算 】B.0.3》  剪力墙结构、框！。架－剪力墙结—构和筒体结》构中的ηs》用整体增大系—数法计算用》该方法算得的ηs适！用于该结构全部的竖！向构件该方法直【接引自高层建筑混】凝土结构技》术规程JGJ 3-！2002当用—ηs按公式（B【.，0.：1-1）增大柱端、！墙肢端？部和梁端弯矩—时应：采用按第B.0【.5条给出的—构，件折减刚度计—算公式（B.0.】3）中的等效竖向悬！臂受弯构件的弯曲】。。刚度EcJ》d ： B.0.！4  排架》结构特别是工—业厂房排架》结构的荷载作—用，复杂其二阶效应规律！有待详细《探讨到？目前为止国内—已完成的分析研【究工作尚《不足以提《出更为合理》的，考虑二阶效应的设】计方法故继续沿【用，02版规范中—的η－l0法考虑】排架结构的》P，-△：效，应其中就《工业厂房《排架结构而言除屋】盖重力荷载外的【其他各项荷载都【将使排架产生侧【移同时也为了计算】方便故在该方法中】采，用将增大系》数ηs统乘》排架柱各《。截，面组合弯矩》。。的近似做法即取M】＝ηs？（Mns＋M—。s，）＝ηsM0另【外，在排架结构所—用，。的ηs计算公式中考！虑到（1《）目前所用钢—材的强度水平—普遍有所提高；【（2：）引起排《。架，柱各截？面弯：矩的各项荷载中【大部分均属》短期作用故不再【考虑引起极限曲率】增长：的长期作用影响系】数；故将02版规范！η公式中的1/【1400改为1【/1500》基于与第6》.2.4条》相同的理由取消了】02版规范η公【式中的系数ζ2 】 》B，.0.？5  细长钢—筋混凝土偏心压【。杆考虑二阶》效应影响的受—力状态大致对应于受！拉钢筋？屈服后不久》的非弹性受力状态因！此在考虑二阶效【应，的结构分析》中，结构内各《类构件的受力状【态也应与此相呼【应，钢筋混凝土结构【在这类受力状态下】由于：受拉区开裂以及其】他非弹性性能的发展！从，而导致构件截面弯曲！刚度降？低由于各类》构件沿？长度方向各截面所受！弯矩的大小不同非】弹性性能的发展特征！也各有不同这导致了！构件弯曲刚度—的降低？规律较为复杂为【了便于工《程应用通常》是通：过，考虑非弹性性能的】结构分析并参考试】验结果按《结构非弹性侧向【位移相等的原则给】出按：构件类型的》统一：当量刚度《折，减系数（弹性刚【度，中的截面惯》。性矩仍按不考—虑钢筋的混凝土毛】截面计算《）本条给出的刚【度折减系数》。是以：我，国完成的结》构及构件《非弹性性能模—拟分析结果和试验结！果为依据的与国【外规范给《出的：相应数？。值，相近 《