？ 附录B《  近似计算—偏压构件侧移—二阶效？应的增大系数法【 ？ 》B.：0.1？  根据本规范第5！.3.4条的规定】必要：时也可以采》用本：附，录给出的增大系【数，法来：考虑各类《结构：中的P-△效应根】据结构中二阶效应的！基本：规律P-△效应只会！增大由引《起，结构侧移的荷载或】作用：所产生的构件内【力而不增大由不引起！结构侧移的荷载（】例如较为对称结【构上作？用的：对称竖向荷载）所产！生的构件内力—因此在计算P-【△效应？增大：后的杆件弯矩时公式！。（B.0.1-1】）中的ηs应只乘】Ms 【  ：   因P-△【效应既增大竖向构件！。中引起结构侧—移的弯矩同时—。也增大水平构件中】引起结构《侧，移的弯矩《因此公式《（B.？0.1-1）同【样适用于梁端控制截！面的弯矩计算—另外根据本》规范第？11.4《.1条的《规，定，抗震框架各节点处】柱端：弯矩：之和∑Mc》。应根据同一节点处】的梁端弯矩之和ΣM！b进行增大》因，。。此按公式（》B.0.1-1【）用ηs增大梁【端引：起结构侧移的弯【矩也能使P-—。△效应的影响在Σ】Mb和增大后的ΣM！c中保？留下：来 B】.0.2《  ：。本条对框《架结构的ηs—采用层增《大系数法计算各【楼层计？算出的？ηs分别适用—于，该楼层的所有柱段】该方法直接引—自高层建筑混凝【土，结构技术规程—JG：J 3-2002】当用ηs按公式（】B.0.1-1）增！大柱端及《梁端弯矩《时公式（B.0.】。2，）中的楼《层侧向刚度D应【按第B.0.—5条给？出的构件折》减，刚度计算 【 B.0—.3  《剪力墙结构、框架】－剪：力墙结构和筒体结构！中的ηs《用整：。体增大？系数法计算用—该方法算得的—ηs适用于该结构】全部的竖向》构件该方法直接引】自高层建筑》混凝土结构技术规程！JGJ 3》-200《2当用ηs按—公，式（B.《0.：1-1？。）增大？柱端、墙肢端部和梁！端弯：矩时：应采用按第B—。。.0.5条给出的】构件折减《刚度计？算，公，式（B.0.3）中！的等效竖向悬臂受】弯构件的弯曲—刚度EcJd 】 B》.0.4  排架】结构特别是》工业厂房排架结构】的荷载作用复杂【。其二阶效《应规律？有待详细探讨到目】前为止国内已完成】的，分析研究工作尚不足！以提出更为合理的考！虑二阶效应的设计方！法故继？续沿用0《。2版规范中的η【－l0法考虑排架】。结，。构的P-《△效：应其中就工业—厂房排架结构而言】除屋盖？重力：荷载外的其他—各项荷？载都将使排架产生侧！移同时也为了—计算方便故在该【方法中采用将增大】系数ηs统》乘排架柱各》截面组合弯矩—的近似做法》即取M？＝ηs？（Mns＋》Ms）＝ηsM0另！外在排？架结构所用的ηs】计算公式中考虑到（！。1）目前所用钢材】的强度水《平普遍有所提高；（！2）引起排架柱【各，截面：。弯矩的各项荷—载中大部分均—属短期作用》故不再考《虑引：起，极限曲率增长的长】期作用影响系—数，；故将02版—规范η公《式中的1/140】0改为1/》15：0，0基于与《第6.2.4条【相同的理由取消了】02版规范》η公式中《的系数ζ《2 《 ： B.0.5—  细长钢》筋混凝？土偏心压杆》。考虑二阶效应影响】的受力？状态大致对应于受拉！钢筋：屈服后不久的非【弹性受力状》。态，。因，此在考？虑二阶？效应的结《构分析中结构内【各类构？件的受？力状态也应与此相呼！应钢筋混凝土结构在！这类受？力状态下由于受拉】区开裂以及其—。他，非弹性性能的发展从！而导致构件截—面弯曲刚度降低由】于各类构件》沿，长度方向《各截面所受弯矩的大！小不同非弹性性能】的发展特征也各有】不同这导致》了构件弯曲刚度的】降低规律较为复【杂为了便于工程应】用通常是通过—考虑：非，弹性性能的结构分析！并，。参考试验《结果按结构非—弹性侧向《位，移相等的原则给出按！构件类型的统一【当，量刚度折减系数（】弹性刚度中的截【面惯性矩仍按—。不考虑钢筋的混【凝土毛？截面计算）本条给】出，。的刚度折减系—数是以我国完成的结！。构及构件非弹性性】能模拟分析结—果，和试验？结果为依《据的与国外规范【给出的相应数—。值相近 《 ，