附录B  ！近似计算偏压构件】侧移二阶《效应：的增大？系数法 — ？ B.《0.：1  根据本规范】第5.3.》4条的规定必—。要时也可以采用本】附录给出《的增大系数法—来考虑各类结构【中的P-△效应【根据结？构中二阶效应的基本！规律P-△效应只】会增大由引起结构侧！移，的，荷载或？作用所产生的构件内！力而不增大由—。不引起结构侧—移的荷载（例如较为！对称结构上作用的】对称：竖向荷载）》所产生的构件内【力因此？。在计算P-△效【应，增大后的杆件弯矩时！公式（B.0—.1-1）中的ηs！应，只乘Ms《   】。  因P-△—效应既增大》竖向构件中引起结构！侧移的弯矩同时也增！大水平构件》中引：起结构侧移》的弯矩因此公式（】B.0.1-1）同！样适用于梁端控制】。截面的弯矩计—算另：外根据本规范第11！.4.？。1条的？规定抗震框架各节】点处柱？端弯矩之和∑Mc应！根据：同，一节点？处的梁端弯》矩之和？ΣMb进行增大因此！按公式（B》.0.1-1）【用ηs增大梁—端引起结构侧移的弯！矩也能使P-△【效应的影《响在Σ？M，b和增大后的Σ【Mc中保《留下来 — ， ， B.0.2—  ：本条对框《架结构的ηs—采用层增大系数法】计算：各楼层计《算出的η《s分：别适用于该楼—层的所有柱段—该方法直接引—自高：层，建筑混凝土结构技】术规程JGJ 【3-200》2当：用ηs按《公式（B.》0.1-1）—增大柱端及梁—端弯矩时公式（B】.，0.2）中的楼层侧！。向刚度D应按—第B.？0，.，5条给出的构件折减！刚度计算《 ： B.—0.3  剪—力墙结构、框架【－剪力墙结构和【筒体结构《中的ηs《用整：体增大系数法计算用！该方法算《得的η？s，。适用于？该结构全《部的：竖向构件《该方法？直，接，引，自高层建筑》混凝土结构》。技术规程《JGJ？ 3-2002【当用ηs按公式【（B.0.1—。-1：。）增大柱端、墙【肢，端部和梁《端弯矩时应采—用按第B.》。。。0.5条给出的【构，件折减刚度计—算，公式（？B.0.3）—。中的等效竖向—悬臂受弯构》件的弯曲《刚度EcJd 】 B.0.】。4  排架结构【特别：是工业厂房排—架，结构的荷载》作用复？杂其二阶《效应规律有待详【细探讨到目前—为止国内已完—成的分析研究工作】尚，不足：以提出更《为合理的考虑二阶效！应的设计方法故继】续沿用02版规范】中的η－l0—法考虑？排架结？构，的P-？。△效应其中就工业】厂房排？架结构而言除屋【盖重力荷载外的【其他：各，项，荷，载都：将使排架《。产生侧移同时也为了！计算方便故在该方法！中采用将增大系【数ηs统乘》。排架柱各截面组【合弯矩的近》似做：法，即取M＝《ηs（Mns＋M】。。s）：＝，ηsM0另外在【排架结构所用的【ηs计算公式中【考虑到（1》）目前所用》钢材的强度水平普】遍有所提《高；：（2）引起排架柱】各截面弯矩的各【项荷载中大部分均】属短期作用故—不，再考虑引起极—限曲率增《长的长期《作用影响系数—；故将02版规【范η：公式中的1》/1400改为1/！。150？0基于与第6—.2.4条相—同的理由取消了【02版规范η公式】中的：系数ζ2 》 B.0.！5  ？细长钢筋混凝—土偏心压《杆，考虑二？阶效应影《响的受力《状态大致对应—于受拉钢筋屈服后不！久的：非弹性受力》状态因此在考—虑二阶效应的结构分！析中结构内各类【构，。件的受？力状态也应与—此相呼应钢筋—混凝土结构在这类受！力状：态下：由于受拉区开裂以】及其他非弹性性【能，的发展从而导—致构件截《面，弯曲刚度降低由于】各类构件沿长度【方向各截面所受弯矩！的，大小不同非弹性【性能的发展特征也】各有不？同这：导，。致了：。。构件弯曲刚度的降低！规律较为复杂为【。了便于工程应用通常！是通过？考，虑非弹性性》能的结构《分析并参考》试验结果《按结：构非弹性侧向—位移相等的》原则给出按构件【。类型的统一当量刚】度折减系数（弹【。性刚度中的截面【。惯性：矩仍按不考虑钢筋】的混：凝土：毛截面？计算）本条给出的刚！度，折减系？数是以我国完成的结！构及构件非弹性性】能模拟？分析结？果和试验结》果为依据的与国外】规范给？出的相应数》值相近 》