附录B【 ， 近似计算偏压【构件侧移二阶效【应，的，增，大系数法 】 ，。。 B.》0.1  根据本】规范第5.3.4】条的规定必要时【也可以？采用本附录给—出的增？大系数法来考虑【各类结构中的—P-△？效应根据结构中二】阶，。效应：的，。基本规律《。P-△效应只会增】大由引？起结构侧移的荷载或！。作用所产生的构件】内力而不增大由不引！起结构侧移》的，荷载：（例如较为对称结构！上作用？的对称竖向荷载）】所产生的构》件内力因《此在计算《P-△效应增大后的！杆件弯？。矩时公式（B.0.！1-：1）中的ηs应只乘！Ms：。   】  因P-△效应】既增大竖向构—件中引起结构侧移】的弯矩同时也增大水！平构件中引起—结构侧移的》弯矩因此公式（B.！。0.1-1）—同样适用于梁端【控制截？面的弯矩计算—另，外根据本《规范第11.4.1！条的规定抗震框架】各，节，点处柱？端弯矩之《和∑M？c应根据同一节点】处的梁端弯矩之【和ΣM？b进行增大因此【。按公式（B.0.1！-，1，）用：η，s增大梁端引—起结：。构侧：移的：弯，矩也能使P》-△效应《的影响在ΣMb【和增大后的ΣMc中！保留下？来， B.】0，.2  本条对【框架结构的ηs采】用层增大系数法计算！。。各，楼层计算出的η【s分别适用于该楼】层的所有柱段—该方法直《接引自高层建筑混凝！土结构技术规程J】GJ 3《-2：002当用》ηs按公式》（B.0.1-1】）增大柱端及梁端】弯矩时公《式（B.0.—2）中的楼层—侧向刚？。度，D应按第B.0【.5条给出的构【件折减刚度》计算 【 B.0.3—  剪力《。墙结构、框架－【剪力墙结构和筒体结！构中：的ηs用整体增大系！数法：计算用该方法算得的！。η，。s适用于《该结构全部的竖向】构件该方法直—接引自高层建—筑混：凝土结？构技术规程J—GJ： 3-2002当用！η，s，按公式（《B.0.1-—1）：增大柱端、》墙肢端部《和梁端弯矩时应采】用按第B.0.【5条给？出的构？件折减刚度》。计算：公，式（B.《0.：3）中的等效竖向悬！臂受：弯构件？的弯曲？刚度EcJd— B【.0.4  排【架结构？特别：是工业厂房排架【结构的荷载作用【复杂其二《阶效应规律有待详】细探讨？。到目：前为止国内已完【成的分析《研究工？作尚不足以》。提出更为合理的【考虑二阶效应—的设计方《法故继？续沿：用02版规范中【的η－l0法考【虑排架结《构的P？-△效应其中—就工业厂《房，。排架结构《而言除屋《盖重力荷载外的其他！各项荷载都》将使排架产》生侧移？同时也为了计算【方便故？在该方法中采用将增！大系数ηs统乘【排架柱各截面—组合弯矩《的近似做法即取M】。＝η：s（M？ns：＋Ms）＝ηs【M0另外在排架【结构所用的ηs计算！公式：中考：虑到（1）》目前所用钢材的强】度水平普遍有所提高！；（2？。）引起排架柱各截面！弯矩的各项荷载中大！部分均属短期作用】故，不再考？虑引：起极限曲率增长的】长期作用影响系数】；故将02版—规范η？公式：中的1/1400改！。为1/1500基】于与第6.2.【4条相同的理由【取消了02版规范η！公式中的系数ζ2】 B.0！.5 ？ 细长钢筋混—凝土偏心压》杆，考，虑二阶效应影响的受！力状态大致对—应于：受拉钢筋屈服后不】久的：非弹性受力状态因】。此在考虑二》阶，效应：的结构分析中结【构内各？类，构件的受力状—态也应？与，。此，相呼应钢筋混—凝土结构在这类受力！状态下由于受拉区开！裂以及其他非弹性】性能的发展从而【。导致构件截》面弯曲刚《度降低由于各—。。。类构件？沿长度方《向各截面所受弯【矩的大小不同—非弹：性性能的发展—。。特征也各有不—同这导致了构件【弯曲刚？度的降低规律—较为复杂为了便【于工程应用通常【是，通过考？虑非弹性性》能的结？构分析并参》考试验结果按结构】非弹：性侧向位移》相等的原则给出按构！件，类，。型的统一当量刚度折！减，系数：（弹性刚度中的【截面：。惯性矩仍按》不，考虑钢筋的混凝土】毛截：面计算）本条—给出的刚《度折减？系数是以我国—完，。成的结构及》构件非弹性性能模拟！分析结果和试—验结果？。为依据的与国外规范！给出的相应数值相近！ ：