。 《8  檩条和墙梁】 ！ 8.？1  ？檩条的计算 【 8【。.，1.1  实腹式檩！条在屋面荷载作用下！。。系双向？受弯构件当采用【开口薄？壁，型，钢，（如卷边《Z形钢和槽形钢【）时由于荷载作用】点对：截面弯心《存在偏心因而—必须考虑弯扭双【力矩的？影响：严格说来应按—规范公式《5.3.3-1验】算截面强《度，即 —  】 ，。  但是在》实际工程中由于屋面！板与檩条《的连接能《阻止或部分阻—止檩：条的侧？向弯曲和扭转My和！。B的数？值，相应减少如按上式计！算，则算得的《檩，条应：。力过大？偏于保守；如—果根据试验数—据反算M《y和B的折减系【数又由于屋》面和檩？条的形式多》样很难？定出恰当的系—。数因此本规》范仍采用公式8.】1.1-《1作为强度》计算公式即》 ： 》 ，   —  采用上式的根据！。是 —     1  】利用My／》Weny一》项来包？络，由于：侧向弯曲《。和双力矩引起—的应：力，按照近？年，来工程实践》的检验一般是—偏于安全的同时也】简化了计《算，便于设计者使用； ！ ：   》  ：2  根《据对：收集到的Z形薄壁檩！条试验数据的—统计分？析当活载效应与恒载！效应之比为0.5】。、1、2、》3，时用：一次二阶矩概率方法！算得其可靠度指标】β均大于3.2（】Q3：4，5，钢平均？为3.287Q2】35.F钢平—均为3.《37：8；Q235钢【。平均为？。4.044》）可见该公式是【可靠的； 【   》。  3  只有【屋，面板材与檩》条，有牢固？的连接即《用自攻螺钉》、螺栓、拉铆钉和射！钉等与檩条》牢，固连接且屋面—板材有足够的刚【。度，（例：如压型钢板）才【可认为能阻止檩条】侧向失稳和》扭转：。可不验算其》稳定性 《    】 对塑料瓦材料等】刚，度较弱的《瓦材或屋面板材与檩！条未牢？固连：接的情？况，例如卡？。。固在檩条《支架上的压型钢板】（扣：板）板材在使用【状态下可自由滑动即！屋面板材与檩条【未牢固连接不—能阻止？檩条侧？向失稳和《扭转应按公式8【.1.1-》2验算檩条的—稳定性即 ！ ， ？ 8.1.【2 ： 实腹式《檩条在风《荷载作用《下下翼？缘受：压时受压下翼—。缘将产生侧向失稳】和扭转虽《然，与屋面牢固连—接的：。上翼：缘对受压下翼—的失稳和扭转有一定！的约束作用但受【力较复？杂本规范《。仍按公式8.—1.1-《2验算其《稳定：性， 《 ， 8.1.》3  平面格构【式檩条（包括桁架式！与下：撑式）上弦受力情况！比较复杂一》般除了轴心力N和弯！矩Mx、My以外】还有双力矩》B的影响因此—。计算比较繁琐—为了简化计算—通过对收集到—。的已：建成工程《的调查资料及大【。量试验数《据的研究《、分析规范推荐公式！5.5.1和8【.1：.3-1来计算【其强度和稳定性但对！公式中的N、—Mx、My》的计算作了具体规定！。使之：能包：络双力矩B的影响】此外在构造》上则建议《。平面格构式》檩条的上弦节点采用！缀板与腹杆连接【以减少上弦杆的【弯，扭变形？减，小双：力矩B的影响—  【   通过近2【0根各种《平面格构式》檩条：的试验资料表明这两！个计算公《。。式具有足够的—可靠度 —。 8.1—.4  《平面格构式檩条过去！主要用于较重屋面】风吸力？使下弦内力变号问题！不突出广《泛采用压《型钢板屋面后对【于跨度大、檩距大】等，不宜：。采用实腹檩条的【情况格构《。式檩条？仍具：。有一定的用途本【条规定平《面格构式檩》条在风吸力作用下下！弦，受压：。时下弦应采用型【。钢同时为确保下【弦，平面外的稳定应在】下弦平面内布置必】要的拉条和撑杆 】。 8.1】.5  平》面格构式檩条受【压弦杆平面外计算】长度应取侧向支【承点间的《距离（拉条可—作为侧向支承点）】通常为了减少檩条】在使用阶段和施工过！程中的侧向变—形，和扭转在其》两侧都设《置了拉条而》拉条又与《端部的刚性构件【（如钢筋混凝土【天沟或有刚》性撑杆的桁架）相】连故拉条可》。作为侧向《支承点 】 8.1.》6  ？檩条：的容许？挠度限值属于正【常使用极限状—态其值主要根据使用！条件：而定为？了保证屋面的正常使！用避免因檩条挠度】过大致使屋面瓦材断！裂而：出现漏水《现象必须《控制檩条的挠—度，限值 —     本【。条所列檩《。条挠度限《值与：原规范基本》相同通？过对实际《。工程：使用情况的调查和檩！条的挠度《试验均表明这些【。限值基本上是合适】的新增？加的压型《钢板：虽属：轻，屋面：但因这种板材屋面坡！度较小通《常均小于1／10】为了防止由》于檩条过大变—形导致板面积—水，加速：钢板：的锈蚀故对其作出了！较为严格的规—定将这种屋面檩条的！容许挠？度值提高《为1／2《00 《