8》  檩条《和墙梁 》 《 ， ， 8.1 — 檩条的《计，算 【 8.1.1 】 实腹式檩条在【屋面荷载作用下系双！向受弯构件当采用开！口薄壁型钢（如卷】边Z形钢《和，槽形钢？）时由于荷载作【用点对截《面，弯心：存在偏心因》。而必须？考虑弯扭双力矩的影！响严格说来应—按规范公式5.3.！3-1验算截—面强度？即 》 ： ，    】 但是在实际—工，程中由？于屋面板与檩条【的连：接能阻止或部分【阻止：檩条的侧向弯曲和扭！转My和B的—。数值相应减少如按上！。式，计算则算得的—檩条应力过》大，偏于保守；》如果根据试验数【据，反算My和B—的折减系数》又由：于屋面和檩条的形】式多样很难》。定，出恰当的《系数因此本规—范仍采用公式8【.1.1-1作为】强，度计算公式即— 》 ， ：    【 ，采用上？。。式的：根据：是 —     》1，  ：利用My／Wen】y一项来包络由于侧！向弯曲和《双力矩引起》的应力按照近年【来工程实践的检【。验一般是《偏于：安全的？同时：也简化了计算便于】设计者使用；— ， ：   》 ， 2  根据对【收集到的Z形薄壁】檩条：试验数据《。的统计？分析当活载效应【。与，恒载效应之比为【0，.5、1《、2、？3时用一次二—阶矩概？率方法？算得其可靠度指【标β均？大于3.2》（，Q3：4，5钢平均《为3.287—Q，235.F钢平均】为3.378；Q2！35钢平《均为：4.044）—可见该公式是可靠的！；  】   3  —。只有屋面板材与檩条！有牢固的连接—即用自攻螺钉、螺】栓、拉铆钉和射钉】等与檩条牢固连【接且屋面板材—有足够的刚度（【例如压型《钢板）才可认—。为能阻止檩条侧向】。失稳和扭转可不验算！其稳定性 【     对塑！料瓦材料《等刚度较弱的瓦材】或屋面板材与檩【条未牢固连接的【情况例如《卡固在檩条支架上】的压型钢板（—扣板）板《材在使用状态—下可自？由，滑动即屋《面板材？与檩条未牢固连【接不能阻《止檩条侧向失稳【和扭：转应按公式8.【1.：1-2验算檩—条的稳定性即— 》 8.！1.2  》实腹式檩条在风荷】载作用下《下翼缘受压时受压】下翼缘将《产生侧？向失稳和扭转虽【。然与屋面牢固连接】的，上翼缘对受》压下翼的失稳和【扭转有一定的约束】作用：但，受力：较复：杂本规？范仍：按，公式8.《1.1-2验—算，其稳定性《 8【.1：.3 ？ 平面格构》式檩条？（包括桁架式与【。下撑：式）上弦受力情况比！较复杂一般除了轴心！力，N和弯矩Mx、M】。。y，以，外还有双力矩B的影！响因此？计算比？较繁：琐为了简化计算【通过对收集到的已建！成工程的调查—资料及大《量，试验数据的》。研究、？分析规范《推荐公？式5.5《.1和8.1.3-！1来计算其强度【。和，稳定：性但对公式中的N、！M，x、My的计算【作，了，具体规？定使之能包络双力】矩B的影响此外在】构，造上：则，建，议，平，面格：构，式檩：条的上弦节点采用缀！板与腹杆连接—以减少上弦杆的【弯扭变形减小—双力矩B的影响 】 ？     通【过近20根各种【平面格构式檩条【的试验资料表明【这两个计算公—式具有足《够，的，。可靠度 ！8.1.4  平面！格，构式檩条过去主要】用于较重屋面—风吸：力，使下弦？内，力变号问题不突【出广泛？采用压型钢板屋面后！对于跨？度大、檩距大等不】宜，采用实？腹，檩条的？情况格构式檩条【仍具有一定的用【途本条？规定平？面格构式檩条—。在风吸力作用下【下弦受压时下弦应采！用型钢？同时为？确保下弦平》面，外的稳定《应在下弦平面内布置！必，要，的拉：条，和撑杆 ！8.1？.5  平》。面格构式檩条受【压弦杆？平面外计算》长度应取侧向支承】点间的距离》（拉条可《作为侧向《支承点）通常为了】减少檩条在》使用阶段《和施工过程》中，的侧向变《形和扭？转在其两侧都设【置了拉条而》拉条又？与，。端部的刚性构—件（如钢筋混凝土】天沟或有刚性撑【杆的桁架）相连故】。拉条可？作为侧向《支承点 】 8：.1.6  —檩条的容许挠度限值！属于正？常使用极限状态【其值主要根据使【用条件而定为—。。了保证屋面的正常】使用避免因檩条【挠度过大致》使屋：面瓦材断《裂而出现漏》水现象必须控制檩】条，的挠度限值 — ：  《   本条所列【檩条挠度《限值与原规范—基本相同通过对实】际工程使用情况的】调查：和檩条的挠度试验】均表：明这些限值基本上是！合适的新《增加的压型》钢板虽属轻》屋，面但因这种板—材屋：面坡：度较小通常》。均小于1／10为】了防止？由于檩条过大变【形导致？板面积水加速钢【板的锈蚀故对其【作出了较为》严格的规定》将这种屋面檩条的】容，许挠：度值提高为1／20！0 ？