： 5？.6  《构件中？的受：压板件 《 ？ ， ： 5.6.》1  本条》所指的加劲板件即】为两纵边均与其他】板件相连《。接的：。板件；部分》加劲板件即为一纵边！与其他板件相连接】另一纵边由符—合第5？.6.4条要求【的卷边加劲的板件；！非加劲板件》即为一纵边与其他板！件相连接《另一纵边为自由边的！板件例如箱形截面】构件的腹板》和翼板都是加劲板件！；槽形截面构件的】。腹板是？加劲板件《。翼缘是非《加劲板件；》卷，边槽形？截面构件的腹—板是加劲板件—翼缘是部分》加劲：板件 》 ，     根据上！海，交通大学、湖南大学！和南昌大学对箱【形截面？、卷边槽形》。截面和？。槽形截面的轴心受】压、偏心受》压板件的《132个试验所得】数据的？分析发现不论是哪一！类板件？都具有？屈曲后强度都—可以采用有》效截面的方式—进行计算因此本次】修改不再采》。。用原规范第4.6】.4条关《于非加劲《板件及非均》匀受：压的部分加劲板件应！全截面有效的规定】 《  ？   ？板件按有效宽厚比计！算时：。。有，效宽厚比《除与板件的宽厚【比、所受应力—的大：小和分布情》况、板件《纵边的支承类型等因！素有关外还与—邻接板件对它的约】束程度有《关原规？范在确？定板件的有效宽厚】比时没有考虑邻【接板件的约束影响本！条对此？做了修改《增，加了邻接板件的约】束影响 ！    以上两点是！。本次修改时》根，据，。。。试验结果对》本条所？做的主要修改— ： ：    》 ，由于考虑相邻板件的！约，束影：响后确定《板件有效宽》厚比的参数数目又】有增加如仍采用【列表的方式确—定，板件的有效宽厚比表！格量将大幅》增加于使用不便因此！本条采用公式确【定板件的《。有效宽厚比》 ， ， ， ：   ？  ：根据对试验》。数据的分析》对于加？劲板件、部分加劲板！件，和非加劲《板件的有效宽厚【。。比的计？算都可以采用—。一，个，统一的公式即—公式：。5，.6.1《-1至公《式5：.6.1-》。3公式？中的计算系数—ρ考虑了相》邻板件的约束影【响、板件纵》边，的，支承：类型和板件所受【应力的大小和—分布情况 — ， ！  ：  式中 k板件受！压稳定系数与—板，件纵边？的支承类型和板件】所受应力《的分布情况》有，关； 《     】   ？  k1板》组约束系数与邻接】。。板件的约束程度有关！；  】   ？     》m受压板《。件边缘？的最大控制应—力（N／mm—2）：与板件所受力的各种！情况有关 ！ ，    如计算中】不考虑？板组约束影》响可取板组约束系数！k1＝1此时—。计，算得到的有》效宽：。厚比的？值，与原规范的》基本：相，符 —    《 目前国际上已有不！少国：。家采：用统一的公式计算】加劲板件、部分加】劲板：和非加劲板件—的有效宽《厚比：而统一公式的—表达形式因各国依据！的实验数《据，而有所不同 ！    》 本次修《改对：受，压板件？有效截面《的取法及分布位置】也做了修改（见第】5.6.5条）规定！截面的受《拉部分全部有—效有效宽度按一【。定比例分《置在受压的两侧因此！有效宽厚比计算公】式，5.6.1-1至公！式5：.6：.1-3的右—侧为板件受压区的】宽度bc即有效宽】。厚比用受压》区宽：厚比的？一部：分来表示 】   《  有效宽厚—比的计算公式由三】段组成第一段为当b！／t≤？18αρ时》板，件全部有效；第三段！。为当b？。／，t≥38《α，ρ时板件的有效【宽，。厚比：为一：常数25α》ρ；第？二段即18》。αρ：＜b／t＜38α】ρ时：为过渡段衔接—第一段与第》三，段对于均匀受—。。压的加劲板》件（即α＝1ρ＝2！bc＝b《）当b／t≤36】时板件全部有效；】当b／t≥76时】板件有效宽厚—比为常数50原规】范为当b／t≤【30时板件全部有】。效；当b／t—≥6：0，时板：件有效宽厚比为【。常数45；但当b／！t≥13《。。0后板件有效—宽厚比又《有增加原规范的数值！是根据当时》所做试验结》。。果制订的当时箱形截！面试件是由》两槽形截面焊接而】成由于焊《接应：力较大使数值有所降！低考虑到目》前型材供《应的改善焊接—应力会相应降低这次！修改对？数，值适当提高》美国和欧《洲规范的数值为【当b／t≤》38时板《件全部？有效；当b／t很大！时板件有效宽厚【。比渐近于56.8】；当b／《t＝：7，。。6时有效宽厚比为4！7.5相当》于本规范的》95：％因：此本规范的数值与】美国和欧洲规—范的比较接近 ！ ：。 5.6.2—  本？条给出？了第5.6》.1条有关公式中】需，要，的板件受压》稳定：系数k的《计算公式这些—公式均为根据薄板稳！定理论计算的结果经！过回归得到》的， 》 5.？。。。6.3  》本条：给出：了第5.6.1条】有关公式中需—要的板组约束系数k！。1的计算公式—板，组约束？系数与构件截面的形！式、截面组》成的几何尺》寸以及所受》的应力大小和分【。布情况等有关—根据：上海：交通大学、湖南【大学：和南昌大学对箱【形截面、带卷边槽】形截面和槽形—截面的轴《心受压、偏心受压构！件132个》。试，验所得数据的—分析发现《不同的截面》形式和不同的受力】状，况时板组《约束系？数，是有区别《的但对于常用的冷】弯薄壁型钢构件的】。截面形式和》尺寸其变《化幅度不大考虑到构！件的有效《截，面特性与《板组约？束系数的关系并【不，十分敏感为了使用上！的，方便对加劲板件、】部分加？劲板件和非加劲【板件采用了统一的】板组约束《系数计算公》式 《    — 板件？。的弹性失稳》临界应力《为 】 ？     —式中 ？。k板件？的受压稳定系数；】 ， ？  ？      —  E弹性模量【； ？      ！  ：  μ？泊桑系数；》 ： ：        ！  b板件的宽【度； ？   【     》  t？板件的厚度 —     ！式（3）表明—。板件：的临界应力》。与稳定系数k和宽厚！比b／t有关为了简！。。便式（3）》。可表示？为 《 ： 【    图3表示】一由板件《组成的卷边槽—。形截面腹板》宽度为ω《翼缘宽？度，为，f，厚度均为t作用于】腹板的板组》约束系数用k1【w表示作用》于翼缘的板组—。。约束系？数用k？1f：表，。示腹板的弹性临界】应力σcr》w和翼缘的弹性临】界应力？σcrf可分别用】下式：表示 【 》 】图3 卷边槽形截】面 【    当考虑板组！稳定时应由》σc：rw＝σcrf将式！（5）？和，式（6）《代入则？有 令 ！ ，   ？  ：   ？ ： 得》   ？     》。。。    ！   式（》9）表示按板组【弹性失稳时两—块，相，邻，板的板组约束—。系数之？间的应有关》系即翼？缘的板组约束系数k！1f和腹板的板组】约束系数k1w【之间应有的关系 ！ ？。     本—条，在根据试验数据拟合！板组约束系数k1的！计算：公式（3）至公式（！5）时也《考虑了？公式（9《。）所表？示的关系 】 ：    《表1至表6是试【验数据与按第5.】6.1条至第5【.6.3《条的规定计算得到】的理论结果的—比较表中还列出了】按，原规范和按美国规范！的计算结果比较结】果表：明这次修改》是比较满意》。的 ： 》表1 34》根箱形截面试—。件的试验《结果N？t与各种方法计算】。结果Nc的比较Nt！／Nc？ 【 ： 表2 1【3根短柱、22【。根长：柱卷：。边，槽形截面最》大，。压应力？。在支承边的试件【的试：验结果Nt》与各：。种方法计算结果【Nc的比较N—t／Nc《 ？。 ！表3 8根》短柱、7根长柱【卷边槽形截面最【大压应力在卷边的】试，件的试验结果Nt与！各种方法计算结【果Nc的比较N【。。t／N？。c 《 】 表4 1》4根槽形截面最大压！应力在支承》边的试件《的试验结果》N，t与各种《方法：计算结果N》c的比？较，Nt／Nc 】 — 表5 24根！槽，形截面最大压—应力在？自由边的试件的试】验结果Nt与各【种方法计算结果N】c的比较N》t／Nc 》 》 ， 表6 1！0根槽形截》面腹板非《均匀：受压：试件的试验结果Nt！与各种？方法：计，算结果？Nc的比较》Nt／Nc 】 ，。 】    表1至表6！表明与试《验结果？相，比考虑板《组约束与不考虑【板组约？束的：计算结果在平均【值与均方差》方面差？别不大但在某些【情况下两《者可：以有较大差别—不考虑？板组约束有时会偏于！不安全有《时则会？偏于过分《保守可由下列两例看！出 — ，    例1箱形截！面轴心受压》    ！ 1.不考虑板组】约束 —  ？    《 ？    》 长边？。b／t＝120＞】38ρ？＝，76be《。／t＝5《0 —  ：   故Ae＝【（2×20＋—2×50）t2＝】14：0t2 】     2.考虑！板组约束 》     ！k＝4kc》＝4＝1《bc＝bα＝1【σ1＝205—   】  ：k1计？算 ？  》   长边》ξ＝20／120】＝1／6k1—＝1／＝2.5＞1！.7：取1：.7 】    《短边ξ＝《120／《20：＝，6k1＝0》.11？＋0.93／（ξ－！0.05）2＝【0.136 —     ！be／t《计，算 ？。     】长，边ρ＝？＝2.6b／t＝】120＞38ρ＝9！9be／t＝2【5ρ＝65 【 ：    》 短边ρ＝＝0.7！418ρ＝13＜】b／t＝20＜3】8ρ＝28》 》   ！  故？Ae＝（《2×16《＋2×65）t2＝！162t2 】  《   结《论不：考虑板组约束过【。。于保守 】     例2箱】形，截面：轴心受压 】 ：  ：  1.《不考虑板组约束 ！  》   k＝》4k1？＝1：σ，1＝205ρ＝【2 ：     ！短边b？／t＝？76＝38ρ＝【76be／t＝2】5ρ＝？50 【   ？   》。 ，   《  2.考》虑板组约《束   ！  k＝4k—c＝4＝1bc＝】bα＝1σ1＝20！5   ！  k1计算 】。 ：。    》 长边ξ＝》。76／18》0＝0.《422k1＝1【。／，＝1.54 】 ， ：    短》边ξ＝180／76！＝2.？368？k1：＝0.1《。1＋0.93／（】ξ－0.05）【2＝0.283 】 ，     】be／t计算 ！   》  长边ρ》＝＝2.48b／t！＝180＞》38ρ？＝，94be／t＝2】5，ρ＝62 — ：     短边】ρ，＝＝1.06b【／t＝76＞38】ρ＝：40.28b—e／t＝《25ρ＝26.5】 ： ？  ：   故Ae＝（】。2×：26.5＋》2×62）t—2＝17《7t2 】 ，    结》论不：考虑板组《约束偏于不安全【 ，     ！对于其他截面形式及！受力状况也都有【这种情况不》再列举从以上例【子可以看出考虑【板组：。约束作用是合理的 ！ 5—.6.4 》 ，本条规定的》卷边高厚比限—值是按其作为边【加劲：的最：。小刚度要求以及在保！证卷边不《先于平板局部—屈曲的基础上确【定的 》 5.6—.5  本条规定了！受压板件有效—截面的取法及位【置原规范为了方便设！。。计计算采用了将有效！宽度平？均置于板《件两侧的方》法但当板件上的应】力分布？有拉应力时往往会】出现截面中受拉应力！。作用的部位》也，不，一定全部有效这不】尽合理？本条做了修改—规定截？面，的受拉部分全部有】。效板件的有效宽度则！按一定？比例：分置在受压》部分的？两侧 》 ： 5.？。6.6  》本，条规定了轴心受压圆！管构：。件保证局部稳定的圆！管外径与壁厚之【比的：限值该限值是按【理想弹塑性材料推导！得到的 】 5.？6.7 《 轴心？受压构件截面上承受！的最大应《力是由？压杆整体《稳定控制的其值为f！因此：。在确定截面上—板件的有效》宽度时宜将f作为】板件的最大控制应力！。σ1 【 5.6.8 【 构件中板件的有】效，宽厚比与板件所受的！压应力分布》。不均匀系数及最【大压应？力σmax有关本条！规定是关于》拉弯、压弯和受弯】构，件中受压板件不均】匀系数和最大—压应力值《的计算并据此—按照：。第5.6.1条【的规定计算》。受压：板，件的有效宽厚比 ！。 ？ ，。    压弯构件】在受力过程中—。由于压？力的P-△效应其受！力具：有几何非线性性质使！截面上？的内力和应力—分布的计算比较复杂！为了：简化计？算同时考虑到—压弯构件一般由稳定！。控制计及P-△效】应后截面《上的最？。大应力大多是—用足的或相》。差不：大因此本条规定截】面，上最大控制》应力值可取为—钢材的强《度设计值f同时【截，面上各板件的压应力！分布：不均匀系数可取按】构件毛截面作—强度计算《时得到？的值不考《虑双力矩《的，影响各板件中—的最大控制应—。力则由截面上的强度！设计：值f和各板件的应】力分布？不均匀系数推算得】到， ： ：   《  受弯及拉弯【构件：因没有或可》以不考虑《P-△效应截面上】各板件？的应：力，分布下不《均匀系数及》最大压应《力值均取按》构件毛截《。面作强度计算得到的！值不考虑《。双力矩的《影响 《