5.6 】 构件？中的受？。压板件 】 5.6.【1  本条》所指的加劲板件即为！两纵边均与其他板件！相连接？的板件；部》分加劲？板件即为一纵边与其！他板件相连接另【一纵边由符合第【5.6.4条—要求：的卷边加《劲的板？件；非？。加劲板件即》为一纵边与》。其他板件《相连：。。接另一纵边》为自由？边的板件例如箱形】截面构件的腹—板和翼板都是加劲板！件；槽形截面—构件的腹板是加劲】板件：翼缘是非加劲板件；！卷边槽？形截面构件的腹【板是加劲板件—翼缘是部分加劲板件！。    ！ 根据上海》交通大学、》。湖南大学《和南昌大学对箱【形截面、卷边槽形截！面和：槽形截面的轴—心受压、偏》心受压板《件的132个—试验所得数据的【分析发？现不论是哪一类板】件都：具有屈曲后强—度都可以采用—有效截面的方式【进行计算《因此本？次修改不再采—用原规范第》4.6.4条关于】非加劲板《件及：非均匀受压的部分】加劲板件《应全截面有效的【规定  ！   板件按有【效宽厚比计算—时有效宽《厚比除与板件的宽厚！比、所受应》力的大小和分布情况！、板件纵边》的支承？类型等因素有关外】还与：。邻接：板件对它的约—束程：度有：关原：规范在确定板件的有！效宽厚比时》没有考虑《邻接板件的约—束影响本条对此【做，了修改增加了邻接板！件的约束《影响 —  ？。   以上两—点是本次修改—时根：据试验结果对本条】所做的主要》修改 》     【由于考虑相邻板件】的约束影响后确定】板件：有效宽厚比的参数】数目又有增加如【仍采用列表的方式确！定板件的有效宽【厚比：表格量将大幅增加】于使用不《便因此？。本条采用公式确定板！件的有？效宽厚比 — ， ？   ？。。 根：据对试验数据—的分析对于加劲【板件、部分加劲板件！和非：加劲：板件的有效宽厚比】的计算都可以采用一！个统一的公式—即公式5.6—.1-1《至公式5.》6.1-3公式【中的计算系数ρ考虑！了相邻板《件的约束《。。影响、板件纵边【的支承类《型和板件所受应力的！大小和分《布情况？ 《。 —   《  式中 k板【。件受压稳定》系数与板件纵边的】支承类型和》板件所受《应力的分《布情况有《关；：。 ？   》     》。  k1板组约束】系数与邻接》板，。件的约束程度有关】； ：     ！     m受压】板件：。边缘：的最大控制》应力（N／》。mm2）与板件【所受：力的：各种情况有关 】   —  如计算中不【考，虑板组约束影响可】取，板组约束系数k【1＝1此时计算得】。到的：有效宽厚比》的值：与原规？范的基本相符 【 》 ，   目《前，国际上已有不少国】家，采用统？一的：公式计？算加劲板件》、部分加劲板和非】加劲板件的有效宽】厚比而统《一公式的表达—形式因各国依据的实！验数据而有所不同 ！ ？     本【次修改对受压板件有！效截面的取法及【分布位置《也做了修改（见第】5.6.5条）【规定截面的受拉部】分全部有效有效宽度！按一定比《例分置在《受，压的两侧因此有【。效宽厚比《计算公式5.—6.1-1至公式】5.6？.1-3的右—侧为板？件，受压区的宽度bc即！有效宽厚比用受压】区，宽厚比的一部分来表！示 —   ？  ：有效：。宽厚比的计算—公，式由三段组成第一段！为，当b／t≤18αρ！时板件全部有效【；第：三段为当b》／t：≥38αρ时板【件的有？效宽厚比为》一常：数25α《ρ；第二段即—1，8αρ＜《b／t？＜，38：αρ时为过渡段衔接！第，一段与第三段对于均！匀受压的加》劲板件（即α＝1】ρ＝2b《c＝b）当b／t】≤36时板件全部】有效；当b／t≥】76时板件有效宽】厚比为常数》50原规范》为当b／t》≤30时板件全部】有效；当b／t【≥60？时板：件有效宽厚比—。为常数45；—但当b？／t≥？。130后板件有效宽！厚比又有增加原规范！的数值是根》据当时所做试验【结果制订《的当时箱《形截面试件是由【两，。。。。槽形截面焊》接而：成由于？焊接应？力较大使《数值有所降低考虑到！目前型材《供应的改善焊—接应力会《相，应降低这次修改对】数值适当提高美国和！欧洲规？范的数值为当b【／t≤？38时板件全部有】效；当b／t很大】时板：件有效宽《厚比渐近于56.】8；当b／t—。＝76时有效宽厚比！为47.5》相当：于本规范的95【％因此本《规范的？数，值与美国和欧—洲规范的比》较接近 《 》5.6.2  本】条，。给出了第5.6.1！条有关？公式中需要》的板件受压稳定【系数k的计算公式】这些公式均为—根据薄板稳》定理论计算的结果】经，过回归得到》的 ？ 5.6【。.3  本条给出】了第：5.6.1条有【关公式中需要—的，板组约束《系数k1的》计算公？式板组约束系数【。与构件截面的形【式、截面《组，成的几何尺》寸以及所受的应【力大小和分布—情况等？有关根据《上海交通大》学、湖南大》学和南？昌大学对箱形截面】、带卷边槽》形截面和槽形—截面的轴心受压【。。、偏心受《压，构件13《2个试验所得数【据的分？析发现不同的截【面形：式和：不同的受《力状况时板组约【束系数是有区别的】但对于？常用的？冷弯薄壁型钢—构件的截面形式【和尺：寸其：变化幅度不大考虑】到构：件的有效截面特【。性与板组约束系数】的，关系并不十分敏【感，为了使用上的方便】对，加劲板件、部分【加劲板件和非加劲板！件采用了统一的【板，组约束系数计算公】式， 《。 ，  ：   ？板件的弹《性失稳临界应力【为 】 ？  ？   式中 k板件！的受压稳定》。系，数；  ！     》   E弹性—模量：；  】    《  ：  μ泊桑系数； ！  —        b！板件的宽度；— 》    《     》 t板件的》厚度： —    式》（3）表明板件的临！界应：力与稳定系数k和宽！厚比b／t》有关为了简》便式（3）可表示为！ ！  《   图3》表示一由板件组成】的卷边槽形截—面腹板宽《度，为ω：。翼缘宽度为f厚【度均：为，t作用？于腹板的《板组约？束系数用《k1w表示作用于】翼缘的板《组约束？系数：用k1f表示—腹板的弹性临界【应力σcrw和翼缘！的，弹性临？界，应力σcrf—可分别？用下式表示》 【 ： ？ 图3 ！卷边槽形截面— ： ？     当考虑板！组稳定时《应由：σ，crw＝σcr【f将式？（5）和式》（6）代入则有【 ？ ？令       】  ：  ： 》得   《    《 ，   ？ ？ ：    《式（9？）表示按板》组弹性失稳》时两块相邻板的板】组约束系数之间的】应有关系即翼—缘的：板组约束《系数k1f和腹板的！板组：约束系数k1—w，之间应有的关系 ！  》   本《条，在根：据试验数《据拟：合板：组，约束系数k1的计】算公式（3）至公式！（5：）时也考《虑，。了公式？（9）所表示的【关，系 —  ：。   表1至表6】是试验数据》与按第5.6.1】条至第5.6.【3条的？规定计算得到的理论！结果的比较表—中还：列出了？按原规范《和，按美：。国规：范的计算结果比较结！果表明这次修改是比！较满意？的 表1！ 34根箱形截面试！件，。的试验？结果Nt与》各种方法计算—结果：Nc的比《较Nt／Nc 【 — 表2 1！3根短柱、22【根长柱卷边槽形【截面最大压》应力在支《承，。。边的试件的试—验结果？Nt与各种方法计】算结果N《c的比较N》。t／Nc 】 《 表3 8】。根短柱？、7根长柱卷边槽】。形截面？最大压？应，力在卷边的试—件，的试验结果Nt与各！种方法计算》。结果：Nc的比《较Nt／Nc ！ ：。 ： 》表4 14根—槽形截面最》大压应力在支承边】的试件的试验结果】Nt：与各种方法计算结果！Nc的？比较Nt／Nc ！ ， 《 表—。5 24根》。槽形截面最大压【应力：。在自由边的试件的试！验结果Nt与—各种方法计》算结果？Nc的比较》Nt／Nc ！ ： ， 》表6 10根槽形截！面腹板非《均匀受压试件的试验！结果Nt与各种方法！计算：结果Nc《的比较Nt／N【c ： 】 ？  ：  表1《至表6表明》。与试验结果相比考虑！板组约束《。与不：考虑板组《约束的计算结果在平！均值与均方差方面差！别不大但在某些情况！下两者可《以有：较大差别不考虑板组！约束有？时会偏于《不安全有时则会【偏，。于过分保守可—由下列两例》看出 【     例—1箱形截面轴心受压！    ！。 ，1.：不，考虑：板组：约束： 《。    》  ？  》   长边》b／t＝120＞3！8ρ＝76》be／t＝5—0 【 ，   故A》。e＝（2×20＋2！×50）t2＝【140t2 ！     2.考！。。虑，板组约束 【     【k＝4kc＝4【＝1bc＝bα【＝1σ1＝205 ！。。 《     k1计】算   ！  长？边ξ＝20／—120＝1／6【k1＝1／＝—。2，.5＞？。1.7取1.7 ！ ， ：     》短边ξ＝120／2！0＝6k1＝0【.11＋0》。.93／（ξ－0.！。05：）2：＝0.？1，36：。 《     b【e／：t计算 【  ？   长《边ρ＝＝2》.6b／《t＝120＞—38ρ＝99b【e／t＝《25ρ＝6》5  】   ？短边ρ＝＝0.74！18ρ＝1》3＜b／t＝—20＜38ρ＝28！ ， 】     故A！e，＝（2×16＋【2×65）t2＝1！62：t2 】 ，。 ，  结论不考—虑板组约束过—于，保守 《   —  ：例2箱？形截面轴心受压 】 》    1.—不考虑板《组约束 —     【k＝4k1＝1σ1！＝，20：。5ρ：＝2 》。     【短边b／t》＝76＝《。38ρ＝《7，6b：e／t＝25ρ＝5！0 ？  》    》 ：    》 2.？考虑板组约束 ！ ，  ？。 ， ， k＝4kc—＝4＝1bc—。＝b：α＝1σ1＝—20：5， ：  》   k1计算【 ， 》    长》边ξ＝76／180！＝0.4《。22：k，。1＝1／《＝1.54 ！  ？   短边》。ξ，＝1：。80／7《6＝2.368k1！。＝0.11＋0.9！3／（ξ－0.05！），2＝0.《283 《 ，  》 ，  b？e，。。／t计？算 》  ？   长边ρ＝＝2！.48b／t—＝180＞3—8ρ＝94be／t！＝25ρ＝62 】     ！短，。边ρ＝＝1.—06：b／：。。t，＝76＞《3，8ρ＝40.2【8b：e／t＝《25ρ＝26.【5 ： 《 ，    《故A：e＝（2×》。26.5＋2×【62）t2＝17】7t2 《    】 结论不考虑板组约！束偏于不安全 ！    — ，对于其他截》面形式及《受力状况《也，都，有这种情况不再【列举从以上例子可】以看出考《虑，板，。组约束作用》是合理的 ！ 5.6.4  本！。条规：定的卷边高厚比【限值是按其作为边】加劲的最小刚度要】求，以及在保《证卷边不先》于，平板局部屈曲—的基础？上确定的 】 5.《6.：5 ： 本条？规定：。了受压？。板件有效截面的取法！及位置原规范—为了：方，便设计？。计算采？。用了将有效宽度平均！置于：板件：。。两侧的方法但当【板件上的应力分布】有拉：。应，力，时往往会出》现截面中受拉—。应力：作用的部位也不一】定全部有效这不尽】合理本？条做了？修改规定截面—的受：拉部分全部有效板】件的有效宽度则按】。一，定比例分置在受压部！。分的两？侧 5.！6.6  本—条规定了轴》心受压圆管构件保】证局部稳定的圆【管外径与《壁厚之比的》限值该限值是按理想！弹塑性材《料推：导得到的 【 5.6—.7  《。轴心：受，压构件截面上承受】的最大应力是由压】杆整体？稳定控制的其值为】f因此在《确定截面《上板件？的有效宽度时宜将f！作为板件的最—大控制应力σ—1 5】.，6.8？  ：构件中板件的有效】。宽厚比与板件所【受的压应《力分：布不均匀《系数及最大》压应力？σmax有关本【条规：定是关于《拉弯、？压弯和？受弯构件中》受压板件不》均匀系数和最—大压：应，力值的计算》并据此按照第—5，.6.？1条的规定计—算，受压板件的有效宽】厚比 《 ？     》压，弯，构件在受力过—程中由？于压力的P》-△：效应其受《力具有几何非—线性性质使截面上的！内力和应力分布的计！算比较复杂为了【简化计算同时考虑】到压弯构件一—般由稳定控》制，。计及P-《。。△效应后截面上【的最大应《力大多是用足的或相！差不大因《此本条规定截—面上最大控制—应力值可取为—。钢材的强度》设计值f《同时截面上》各板件的压》应力分布不均匀【系，数可取按构件毛截面！作强：度计算时得到—的值不考虑双—力，矩的影响各板件【中，。的最大控制应力则】由截面上的强度【设计值？f和各板《件的应力分布不【。均匀系数推》算，得到 》     【受弯及拉弯构件因】没有或？可以不考虑》P，-，△效应截面上各【板件的应力分布下不！均匀系数及最—大压应力值均取按构！件，毛截面作强度计算】得到：的值不考《虑双力？。矩的影响 —