5.6 】 构件中的受压【板件 【 ，。 5.6.1  ！本条：所指的加劲板—件即：为两纵边均与其他板！件相连接的》板件；部分加劲板件！即为一纵边与其他】板件相连接另一纵边！由符：合第5.6》.，4条要求的卷边加劲！的板件；《。非加劲板件即为一纵！边与：其他板件相连接另一！纵边为自《由边的板件例—如箱形截面构—件的腹板和翼板都】是加：劲板件？；槽：形截面构件的腹板】是加劲板件翼缘是非！加劲板件；卷边槽形！截面构件的腹—板，是加劲？板，件翼缘是部》分加：劲板件？ ？     根】据上海交通大学、湖！南大学和南昌大【学，对箱形截面、卷边槽！形截面和槽形截【。面的轴心受压、偏心！受压：板件的132个【试验所得数据的【。分析发现不论是【哪一：类板件都具有—屈曲后强度都可以】采用：有效截面的》方式进？。行计算因此本次修改！不再：。采，用原规范第4—。.6：.4条关于非加劲】板件及非均匀受压的！部分加？劲板件应全截—面有效的规定 【。   【。  ：板，件按：有效宽厚比计算【时有效宽厚比除与板！件的宽厚比、所受】应力：的，大小和分《。布情况、板件纵边】的，支承类？型等因素《有关外还《与邻接板件对它的】。约束程度有关原规】范在：确定板？件的有效宽》厚比时没有考虑邻接！板件的约束》影响本条对》此做了修改增加了】邻接板件的》约束：。影响  ！ ，。  以上两点是本次！。修改：时根据？试验结果对本—。条所做的主要修【改 《 ：     由—于，考虑相邻板》件，的约束影响后确【定板件有效宽厚比的！参数数目又有增加】如仍采？用列表的《方式确定《板件的有效宽—厚比表格量将大幅】增加于使用不便【因此本？条采用公《式确定？板件的有效》宽厚比 —     根】据对试？验数据的分》析对：于，加劲板？。件、部分加劲板件和！非，加，劲，板件的有效宽厚比】的计算都可以采用】一个：统一的公《式即公式5.6.1！-1至公式5—.6.1《-3公？式中的计《算系数ρ考虑了【相邻板件的约束影响！、板件纵边的—支承类型和板件所受！应力的大小》和分布情况》 》 ， ，  —   式中 k【板件受压稳定系数与！板，件纵边？的支承类型和板件】。所受应力的分布【情况有？。关；： ，    】      k【1板组约束系数【与，邻接板件的约—束程度有关；— ？ ？        】 m受压板件—。。。边缘的最大控制应力！（N／mm2）与板！件所受力的各种【情况有关 —    【 如计算中不—考虑板组约束影响】可取板组约束系数】k1＝1此时计【算得到的《有效宽厚《比，的值与原规范—的基本相《符 ？ 《  ：  目？前国际上《。已有不？少国家采用统一的】公，式计算加劲板件、部！分加劲板和非加【劲板件的有效宽厚比！而统一公式的表达】形，式因各国依据的【实验数？。据而有所不同—    ！。 本次修《改对受压板件有效】截面：的，取法及分布位—置也做？了修改（《见第：5，.6.？5条）？。规定截面的受拉部分！全，部有效有效宽度按一！定比例分置在受压的！两侧因此有》效宽厚？比计算公式5—.6.1-1至公式！5.6.1-3【的，右侧为板件受压区】的宽度bc即有效】宽厚比用受压区宽】厚比的一部分来表】示 【    有效—。宽厚比？的计算公《式由三段组成第【一段：为当b／t≤—。18αρ《时，板，件全部有效；—。第三段为当b—／，t≥38αρ—时板件的有效宽【厚比为一常》数25αρ；第【二段即18αρ＜b！／t＜38αρ【时，为过渡段衔接第一】段与第三段对于均】匀受压的加劲—。板件（即α＝1ρ＝！2bc？＝b：。）当b／《t≤：36时板件全部有】效；当b／》t≥76时板件【有，效宽厚比为常数【50原规范为当b／！t≤30时板—件全部有效；当【b／：t，≥60时《板件有效宽厚比【为常数4《5；但当b／—t≥130》后板件？有效宽厚比》又有增加《。原规：范，的数值是根据当时】。所做试验结》果制：订的当时箱》形截面试件是由【两槽形截面焊—接而成？由于焊？接应力较大使数【值有所降《低考虑到目前型【材供应的改善焊接】应力会相应降低这】次修改对《数值适当提高美国和！欧洲规范的数值为当！b／t≤38时板件！全部有效；当b／】t很大时板件有效宽！厚比渐近于56.8！；当b／t＝—76时有效》宽厚比为47—.，5相当？于本规范的95％因！此本规范《的数值与美》国和欧洲规范的【比较接近 【。 ， ， 5.6.2  本！条给出了第》5，.6.1条有关公】式，中，需要的板件受压稳定！系数k的《计算公式这些公式均！为根据？。薄板稳定理论计算的！结果经过回》归得到的 】 ， 5.6《.3  本》条给出了第》5，.6.？1条：有，关公式中《需要的板组约束系】数，k1：的计算公式板组约】束系：数与构件截面的【形式、截面》组成的几何尺寸以及！所受的应《力大小和分》布情况等有关根【据上海交通大学、】湖南大学和南昌大学！对箱形截面、带【。卷边槽形截面和【槽形截面的轴心【。受压、偏心》受压构件132【个，试验所得数据—的，分析发现不同的截】。面形式？和，不，同的：受力状况时板组约】束系数是有区别的】但对于常用的冷弯薄！壁型钢构件的截面】。形式：和尺寸其变化幅【度不大考虑到构件的！有效截？面特性与板组—约束系数的关系【并不十？分敏感为《了使用上的方—便对加劲《板件、部分加劲【。板，件和非加劲板—件采用了统》一的板组约束系数】计算公？式 ：  —   板《件的弹？性失：。稳临界？应力为 【  ！   式中》 k板件《的受压稳定系数【； 》     —     E弹性】。模量； ！    《   ？  μ泊桑系数【； 《 ？        】 b板？件的宽度； 【      ！    t板件【。。的，厚度 《   —  式（《3）表明板》件的临界应力—与稳：定系数k《和宽厚比b／t【。有关为了简便式【（3）可表示—为 》 — ，     图3表示！一由板件组成—。的卷边槽形截面【腹板宽度为ω翼缘宽！。度为：f厚：度，。均为t作用于腹板】的板组约束系数用】k1w表示作用于】。翼缘的板组》约束系？数用：k1f？表示腹板的弹—性临界应力σcr】。w和翼缘的弹性临】界应力？。。σcrf可分—别用下式表》示， 《 》 ， 】图3 卷边槽形【截面 —   《 ， 当考虑板组稳定】时应由σcrw＝σ！。。crf将式（5）】和式：（6）代《入则有？ —令      【   ？  《 ， 得   —    《  ：    ！  式（9）表示】。按，板组弹？。性失稳时两块—相邻板？的板组约《。束系数之间的应有】关系即翼缘的—板组约束系数k1f！。和，腹板：的板组约束》系数k1《w之间应《有的：关系： —。    本条在根】据试验？。数据拟合《板组约？束系数？k，1的计算公式（3）！至公式（5）时【。也考虑了公式（9）！所表示的关系 ！     表】1至表6是》试验数？据与按第5.6【.1条至第5.【6.3？条的规定计算得【到的理论结》果的比较表中还【列出了？按原规范和按美国】规范的？计算结果比较—结果表明这》次，修改是比较满意的】 表【1 ：3，4根箱形截面试件的！试验：结果Nt与各种方】法计：算结果Nc的比【较Nt？／Nc — ： 表2！ 1：3，根，短柱、22》。。根长：柱卷边槽形截—面最：大压应力在支—承边的试件的—试验结果Nt与各种！方法计算结》。果N：c的比较《Nt／Nc》 — 表【3 8根短柱、【7，根长柱？卷边：槽形截面最》大压应力在卷边的试！件的试验结果Nt与！各种方法计算—。结果N？c的比较N》t／Nc《 ，。 【 ？ 表4 14—根槽：形截：面最：大压应力在》支承：边的试件《的试验结果》N，t与各种方》法计：算结果N《c的：比较Nt／》Nc 【 ， —表5 24根槽形】截面最大压》应力在自由边的试】件的试验结果Nt与！各种方法计算结果】Nc的比较》Nt／Nc —。 ？ ： ： 表6— ，10根槽形》截面腹板非均匀受】压试件的试验结【果Nt与各种方【法计算结果N—c的：比较N？t／N？c ： 《 —     表1【。至表6表明与试验结！果相比考虑板—组约束与不》考虑板组《约束的计算》结果在平均值—与均方？差方面差别不大但】在某：些情况下两》者可以有较大差别不！考虑板组《约束有时会偏于【不安全有时则—会偏于过分保—守，可由：。下列：两例看出 】     例1箱！。形截面？轴心受压 —  》   1.不考虑】板组约束《   】  ： —。 ， ，  长边b／t＝】120＞38—ρ＝76be／t＝！50 》     故】Ae＝（2×—20＋2×5—0）t？2＝1？40：t2 ？   【  2？.考虑板组约束 ！  》   k＝4—k，c＝4＝1bc＝b！α＝1？σ1＝2《05  ！ ，  k1计算 ！ ？    长边ξ＝】20／120＝1／！6k1＝1／—＝，2.5＞1》.7取1.》7 —    《 短边ξ＝120】／2：0＝6k1＝0.1！。1＋0.93／【（ξ－0.0—5）2？＝0.？136 》  》   be》／t计算 【。     长】边ρ：＝＝2.6b／t＝！120＞38ρ＝9！9b：。e／t＝25—ρ＝65 —   —  ：短边ρ＝＝0—.7418ρ＝【13＜b／t—＝20＜38—ρ＝28 ！。 《     故】Ae＝（2×16】＋2×65）—t2＝162t2】    ！。 结论不考虑板组约！束过于保守》    ！ 例2箱形》截面轴心受》压   ！  1.不考虑板组！约束 ？ 》 ，  ：。 k＝4k1＝【1σ1＝205【ρ＝：2 ： 《     短边b／！t＝76＝38【ρ＝：。76：be：／，t＝25ρ＝50 ！ 《   ？ ，  【    2.考【虑，板，组约束 ！ ，   k＝4kc＝！4＝1？bc＝？bα＝1σ》1，＝205 【     【k1计算 】 ，     长—边ξ＝？76／180—＝，0.：4，22k1＝》1／＝？1.54 【 ，     短【边ξ＝180／76！＝2.368k【1＝：0.11＋0.【93／（ξ》－，0.05）》2＝0.283【 》     be／】。t，。计算 》     【长边ρ＝＝2.4】8b／t＝180＞！38ρ＝94be／！t＝25ρ＝62】。 》 ， ，   短边ρ—＝＝1.06b【／t＝？76：＞，38ρ＝40.28！be：／t＝？25ρ？。＝，26：.5： ， 》    故Ae＝（！2×26.5＋2×！6，2）t2＝177t！2 ？ ？     》结论：不考虑板组》约束偏于不安—全 《 ？    对于—其他截面《形式及受力状况也都！。有这：种情况不再列举【从以上例子可—以看出考虑》板组约束作用是合理！的 ： 5.6】.4  《本条规定的卷边高】厚比限？值是按其《作为边加劲的—最，小刚度要求以及在】保证卷？边不先于平》板局部屈曲的基【础上确？。定的 】5.6.5  本条！规定了受压》板件有效截面的取】法及位置原规范为】。了方便设计》计算采用了将有【效宽度平均置—于板件两侧的—方法但当板件—上的应力分布—有拉应力时往往会出！现截面？中受拉应力作用的部！位也不一定全部有效！这不尽合理》本条做了修》改规定截面》的受拉部分》全部有效板件—。的有效宽度则—。按一定比例分置在受！压部分的两侧 】 5.6.】。6  本条规—定了轴？心受压圆管构件保】证局部稳定》的圆：管外径？与，壁，厚之比的限值—该限值是按理想弹】塑性材料推导得【到的 》 ？5.6.《7 ： 轴心受压构件截】面上：承受的最大应力【是由压杆《整体稳？定，控制的其值为f因此！在确定截面上板【。件的：有效宽度时宜将【f作为？板件的最大控制【应力：σ1 》 5.6.8】  构件中板件的有！效，宽厚比与板》。件所：受的压应力分布【。不均匀？系数及最大》压应：力σmax有关【本条规？定是关于拉弯—、压弯和受弯构【。件中：受压：板件不均匀系数和】最大压应力值的计】算并据此按照第5】.6：.1条？的规定计算》受压板件的有效宽厚！比 【    压》弯构件在受力过程】中由于？压力的P-》。△效应？其受力具有几何非】线，性性质使截面上的内！力和应力分布的计】算比较？复杂为了简化计算】同时考虑《到压弯构件一般由稳！。定，控制计及《P-△效应后截面上！。的最大？应力大多是用—足，的或：相，差不大因此》本，条规定截面上最大】控制应力《值可取为钢材—的强度设计值—f同时截面》上各板件的压—应力分布不均—匀系：数可取按构件毛【截面作强度计算时】得到的值不考虑【双力矩的影响各【板件中的《最大控制应力则由】截面上的强度设计值！f，和各板件的应—力分布不均匀系数推！算得到 【  ？   受弯及拉【弯构件因没有或可以！不考虑P-△效【应截面上各板—件的应力分布下不】均匀系数《及最大压《应力值均取》按，构件毛截《面作强度计算—得，到的值不考虑双力矩！的影响 》