， 5.6  构！件中的？受压板件 — ？ 5.6.1】  本条所指—的加劲板件即为两纵！边均与？其他板件相》连接的？板件；部分加—劲板件即为一纵边与！其他板件相连—接另一纵边由符合第！。5.：。6.4条要求的【卷边加劲的板—件；非加劲板件即】为一纵边与其他板件！相连接另一纵边【为自：由边的板件》例如箱形截面构件】的腹板和翼板都是加！劲，板件；槽形》截面构件的》腹板是加劲板件翼缘！是，非加劲板件；卷边】槽形截面构件的腹板！。是加劲板件翼缘【是部分加劲板件【。   】  ：根据上海《交通大学、湖—南大：学和南昌大学对箱】形，截面、卷边槽形【截面：和槽形截面的轴【心受压？、偏心受压板件的】13：2个试验所得数【据，的，分析发现不论是哪】一类：板，件，。都具有屈《曲后强度都可以采】用有效截《面的方式《进行计算因此本次】修改不再采》用原：规范第4.6.4】条关于非加劲板件及！非均匀受压的—部，分加劲？板，件，应全截面《有效：的规：定 —     板件按有！。效宽厚比计算时有】效宽厚比除与—板件：的宽厚比、所受【应力的大小和—分布情？况、：板件纵边的支承类型！等因素有关外还【与，邻接板件对它的【约束程度有》关原规范在》。确定板件《的有效？宽厚比时没有考虑邻！接板：件的约束《影响：本条对此做了修改增！加了邻接板件的约束！影响：。 ， 》。    以》上两点是本次修【改时根据试验结果对！本条所做的》主要修改 — ： ，  ：   由于考虑相】邻板件的约束—影响后确定板—件有效宽厚比的【参数数目又》有增加？如仍：。采用列表的方式确】定板件的有效宽厚】比表格量将大—幅增加于使用不【便，因此本条采用公【。式确：。定，板件的有效宽厚【比，   】  根？据，对试验数据》的，分析：对于加劲板件—、部：分加劲板件和非【加劲板件的》有，效宽厚？比的计算《都可以采用一个统】一的公式即》公式5.6.1【-1：至公式5.》6.1-3公式中的！计算系数ρ考虑了】相邻板件的约—束影响、板件纵边】的支承类《型和：板件所受应》力的大小和分布【情况 】  【   式中 —k板件受压稳—定系数与板》件纵边的《支承类型《。和板件？所受应力《的分布情况》。有关； 》 ：     —。   ？  ：k1板组约束系【数与：邻接板？件的约？束，程度有？关；  ！    《 ，   m受压板件】边缘的最《大控制应力（N／m！m2）与板件所受】力的各种情况有关】。 《   《  如计算中不考虑！板组约束影》。。响可取板组约—束系数k1＝1此】时计算得《到的有效《。宽，厚，比的值与原规范的基！本相符 【 ，     目—前国际上已》有不：少国家采用》统一：的公式计《算加劲板件》、部分加劲》板和：非加劲板件的有【。效宽：厚比而统一》公式的表达》形式因？各国依据的》实验数据而有—。。所不同 【     本【次修改对《受压：板，。件有效？截面的取法及分布位！置也做了修改（见】第，5，.6.5条）规【定截面的《受拉部分《全部有效有效宽【度按一定比例分置】在受压的《两侧因此有效—宽厚比？计算公式5.6【。.1-1至公式5】.6.1《-3：的右侧？为板件受压区的宽度！bc即？有效宽？厚比用受压区宽厚】。比的一部分》来表示 》 ，     有效！宽厚比的计算公式由！三段组成《第，一段：。为当b／《t≤18αρ时板件！全部有效《；第三段为当—b／t≥《。38αρ时板件的有！效宽厚比为》一常数25αρ；】第二段即18αρ】＜b／t＜3—8αρ时为过渡段衔！接第一段与第三段对！于均：匀受压？。的加劲板件（即α＝！1ρ＝？2，bc＝b）当b／t！≤3：6时板件全部—。。有效；当b／t≥】76时板件》有效宽厚比为—常数50原规—范为当b／》t≤30时》板件全？部有效；当b—／，t≥60时板—件有效宽厚比为常数！45；但当b／t】≥130后》板件：有效宽厚比又有增加！原，规范的数《值是根？据当时所做》试验结果制》订，的，当时箱形截》面试：件是由两槽形截【面焊接而成由于焊】。。接应力较大使数值有！所降低？考虑到目前型材供】应的改善焊接应【力会相应降低这次】修改对数《值适当提高美国和】欧洲规范的数值为】当b／t《≤3：8时板件全部有效；！当b／？t很大时板》。件有效宽厚比渐【近于5？6.8？；当b／t》＝76时《有效宽厚比为—47.？5相当于本规范的9！5％因此本》规范的数值与美国】和，欧洲规范的》比较接近 】 5.6.—。2  本《条给出了第5.6.！1条有关公式中【需要的板《件受：压稳定系数k的【计算公式这些公式】均为根据薄板稳【定，理论计算的结果经过！回，归得到？的， 5【.，6.3 《 本：。条，给出了第《5.：6.1条有关公式】中需：要的板？组约束？系数k1的计算【公式板组约束系数与！构件截面的形式、】。截面组成的几—何尺寸？以及所受的》应力：大小和分布情况等】。有关根？据上：海交通大学、湖南】大学：和南：昌大学对箱形截面】、带卷边槽》形截：面和槽形截面—的轴心？受压：、偏：心受：压构件？132个《试验所得数据的分析！发现不同的》截面形式和不同【的，受力状况时板组【约束系数是》有区别的但对于【常用的？冷，弯薄壁型钢》构件的截面形式【和尺寸其变化幅度不！大考虑到构件的【有效截面《特性与板组约—束系数的关》系，并不：十分敏感为了使【用上的方便对加【劲，板件、？部分加劲板件和【非加劲板件采用了】统一的板组》约束系数计算—公式 —    》 板件的弹性失稳临！界，应力为 《 【 《    式中— k板件的受压【稳定系数； 【     】。。     》E弹性模量；—    ！      μ【泊桑系数； 【  》        】b板件的宽度； 】   【       t板！件的厚度 【。。  《   式（3—）表：明板件的临》界应力与稳定系数】k和宽厚比b／t】有关为了简》。便式（3）可表示】为， ？。。 ！    图》。3表示一由板件【组成的卷边槽形截】面腹板宽度为ω【翼，缘，宽度：。为f：厚度均为t作—用于腹板的板组约束！系数用？k1w表示作用【于翼缘的板组约束】系数用k1f表示】腹板的弹性临—界，。应力σc《rw：和翼缘的弹性临界】应力σ？cr：f可分别用下式表示！。 《。 — 》 图3》 卷边槽形截面【 —    当》考虑板？组稳定时应由σ【。c，。rw＝σcrf将式！（5）和式（6）】代入：则有 》。 令    】       】 得》        】  ：。 》 ，    式（9）表！示按板组弹性—失稳时两块相—邻板的板组约—束系数之间的应【有关系即《翼缘的板组约束系数！k1f和腹板的【板组约束系数—k，1w之间应》有的关系 》  —   本条在根据试！验数：据拟合板组约束【系数k？。1的计算公式（【3）至公《式，。（5）时也考—。虑了：公式：（9）？。所表示的关》系 》     表1】至表6是试验—。数据与？按第5.6.1【。条至第5.6.3条！的规定计算得—。到的理论结》果的：比较表？中还列？出了按原规范—和按美国规范—。的计算？结果比较结果表明这！次修改是比》较满意的 【 表1》 ，34：。。根箱形截面试件的试！。验结果Nt》与各种方《法计算结《果，Nc的比较Nt／】Nc：。 ？ ！表2 13》根短：柱，、2：2根长柱卷边槽形】截面最大压应—。力，在支：承边的试件的试【验结果Nt与各【种方法计算结果Nc！的比较N《t／：Nc ！ ？ 表3《 8根短柱、7【。根长柱卷边槽—形截面？。最大压？应力在卷边的试【。件的试？验结：果Nt与各》种方法计《算结果？N，c的：比较N？t／Nc — 》 ， 表4 【14根？槽形截面最大压应力！在支承边的试件的试！。。验结果Nt与各【种方：法计：算，结，果，Nc的比较》Nt／Nc 【 ？ 《。 表5 —24根槽形》截面最大压》应力在自由边的试件！的试验？结，果Nt与各》种方法？计算结果N》c的比较Nt／【Nc ！ 表—6 10《根槽形截面》腹板非均匀受压【试件的试验结果【Nt与各种方法【计算结果Nc—。的比较Nt／Nc】 ， 》 ： ： ，     》表1至表6表明与试！验，结，。果相比考虑板—。组约束与不考—虑板：组约束的计算结【果，在平均值与均方差方！面，差别不？大但：在某些情《况下两者可》以有较大差》别不考？虑板组约束有时会】偏于不安全》有时则会偏于过【分保守可由》下列两例《看出 ？   【 ， 例：1箱形截面轴—心受压 】。  ：  ： 1.不考虑板组】约束 【  ：   ？ ， 《。     长边b】。／t：＝120＞38ρ】＝76be／—t＝50 【    — 故：Ae＝（2×20】＋2×5《0）t2＝》。140t2 ！   《  2.考》虑板组约束 】 ？    k＝4【kc＝4＝1b【c＝：bα＝1σ》1＝205 【     k！1计算？ —    长边ξ＝】20／120＝【1／6？k1＝1／》＝2.5＞1.7取！。1.7？。 ？     短边！ξ＝120》／20＝6》k1＝0.11【＋0.93／（【ξ－0.05—），2＝0.136 ！ ？  ：   ？。be／？t计算 【 ：    长边ρ＝＝！2.6b／t＝12！0＞38ρ＝—99be《／t：＝25ρ《。。＝65 】 ，    短边ρ＝】＝0.7418ρ＝！13：＜b／t＝2—0＜38ρ＝28 ！ ？ ，   ！  故Ae》＝（2×《。16＋？2×65）》t2＝162t2 ！ ， ，    — 结论不《考虑板组约束过【。于保守 —  《   例2箱形截面！轴，心受压 —。  《   1.不考虑板！组约束 】     k＝4k！1＝1σ1＝20】5ρ＝2《  【   短边b—／t＝76＝38ρ！＝76be／—t＝25ρ＝50 ！ ：  《    】 ，。    2.考【虑板：组约：束 —    《 k＝4kc—＝4：。＝1bc＝bα＝】1σ1＝20—5 ：   【  k1计》算 ？。 ，     长边！ξ＝76／180＝！0.422k1＝1！／，＝，1.54 —   —  短边ξ》＝180／》76＝2.368k！。1＝0.1》1＋：0.9？3／（ξ－0.05！）2＝0.283 ！     ！be／t计》算 —     长—边ρ＝＝2.48】b／t＝180＞3！8ρ＝94》be／t＝25【ρ＝62 【     【短，边，ρ＝：＝1.06b／t＝！。76＞38》ρ＝40.》28be／t＝【25：ρ＝26.》5  】   故Ae＝（2！×26.5＋2×6！2，）t2＝17—7t2 【。   《  结论不》考虑板组约束—偏于不安全 】  《   对于其他【截面形？式及受力状况也都】有这种情况不再列举！从以上例子可—以看出？考虑：。板组约？束，作用是合《理的 ？ 》5.6.《4  ？本条规定的卷—边高厚比限值是按】其作为边《加劲的最小刚度要求！以及在保《。证卷边不《。先于平板局部屈曲的！基础上确定的— 》。 ，5.6.5  本条！规，定了：。受压板件有效截面】的取法及位置—原规范为《了方便设计计算采用！了，将，有效宽度平均置于板！件两：侧的方法但》当板：件上：的应力分布有—拉应力时往》往会出现截》面中受拉应》力作：用的部位《也不一定《全部有效这不—尽，合理本条做了修【改规定截《面的受？拉部分？全部：有效板件的有效宽度！则按一？定，比例分？置，在，受，压部分的两侧 ！ ？5.6.6》  本条规定了轴】。心受压圆《管构件保《证局部稳定的圆【管外径与壁》厚之比的限值该【限值是按理想弹塑性！材料推导得到的 】 ， ？ 5.？。6.7  轴心受压！构件截面上承受的】最大应力是由压【杆整体稳《定控制的其》。值为f？因此在确《定截面？上，板件的有效宽—度时：宜将f作为板件【的最大控制应力【σ1 5！.6.8《 ，。 构件中板件的【有效：。宽厚比与板件—所受：的压应力分布不均匀！。系数及最大压应力】σmax有》关本条规定是关于拉！弯、压弯《和受弯构《件，中受压板件不均匀】系数和最大》压应：力，值的计算并》据此按？照第5.6.—1条的规定计—算受压板件的有效】宽厚比 ！。    压》弯构件在受力过程】中由于压力的P【-，。△效应其受力具【有几何非线性性质】使截面上的》内力和应力分—布，的计算比较复—。。杂为：了简化计算同—时考虑到压弯构【件一般由《稳定控制计及—P-△效《应后截？面上的最大应力大多！是用足的或相差不】大因此本条规定截面！上最大控制应力【值可取为钢材—的强度设《计值f同时》截面上？。各板件的《压应力？分布不均匀系数可】取按构？。件，毛截面？作强：度计算时得到的值】不考虑双力矩的影】响各板件中的最【大，控制应力则由截面上！的强度设计值f【和各板件的应力分布！不均：匀系数推算》得到：    ！ 受弯及拉弯构件因！没有或可以不—考虑：P-△效应截面上各！板件的？应力分布下》。不均匀系数及—最大压应力值均取按！构件毛截面作强度计！算得到的值》不考虑双力》矩的：影响 《