5.—6  构《件中：的受压板件 — ？ 《5.6.1  本条！所指的加劲板—件，即为两纵边均与其】他，板件相连《接的板件；部分【加劲板件即为一纵边！与其他板件相连【。接另一纵边由—符合第5.6.4条！要求的卷《。边加劲的板件；非】加劲：板件即？为一：纵边与其他板件相】连接另一纵》边为自由边的板【件例如箱《形截面？构件的腹板和翼【板都是加劲板件；】。。槽形截？面构件的《腹板是加《。劲，板件翼缘是非加劲】板件；？卷边槽形截面构【件的腹板《是加劲？板件翼缘是部分加】劲板件 ！    根据上【海，交通大学、湖—南，大，学和南？昌大学对箱形—截面、卷边》槽形截面和槽—形截面的轴心—受压、偏《。。心受压板件的13】2个试验所得数据】的分析发现不论【是哪一类《板件：都具有屈《。曲，后强度？都可以？采用有效《截面的？方式进行计算因此本！次修改不《。再，采用：原规范？第4.6.4条关】于非加劲板》件及：。非均匀？。受压：的部：分加劲板《件，应全截面《有效的规《定 【。    《。板件按？。有效宽厚比》计算：时有：效宽厚比除与板件的！宽厚比、所受应力】的大小和分布情况】、板件纵《边的支承类型等因】素有：关外还与邻接板件】对，它的约束程度有关原！规范在确定板—件的有？效宽厚？比时：没有考虑邻》接板件的约》束影响本条对此【做了修改增加了【邻接板件《的约束影响 【 ：     以上两！点是本次修改时根据！试验结果对本条所】做的主要修改—    ！ 由于考虑相—邻板件？的约束影响后确定】板件有效宽厚比的参！。数数目又有增加如仍！采用列表的方—。式，确定板件的有效宽】厚比表格量将—大幅增加《于使用不便因—此本条采用》公式确定板件的有】效宽厚比《。 》     》。。根据对试《验数据的分》析对于加劲板件、】部分加？劲板件和非》加劲板件的有—效宽厚比的计算都】。可以：采用一个统一的公式！即公式5.6.1-！1至：公式5.《6，.1-3公式中的】计算系数ρ考虑了相！邻板：件的约束影响、板】件纵边的支承—类型和板件所受【应力的？。大小和分布情—况 】 ？ ，     式中 】k板件受压稳定系数！与板件纵边的支承】类型和板件所受应】力的分布《情况有？关； 》       ！ ，  k1板组约束】。系数与邻接板—件的约束程》度有关？；  】。        m！受压板件边缘的最大！控制应力（N—／，mm：2）与板《件所受力的各种情况！有关 《     】如计算中不考虑【板组约束影响可取】板组约？束系数k1＝1【此时计？算得到的有效宽厚】。。比的值与《原规范的基本相【符   ！ ， 目前？国际上已《有不少国家采—用统一的公式计【算加劲板《件、部分加劲板和非！。加劲板件的有效宽厚！比而统一公式—的表达？形式：因各国依据的实验】数据：而，有所不同 【 ： ，    本次修改对！受压板件《有效截面的取法及分！布位置？。也做了修改（见【第5.6《.，5条：）规定截面的受【拉部分全部有效有效！宽度按一定比例分置！在受压的两》侧，因此有效宽》厚比计算公式5.6！.1-1至公式5】.6.1-》3的右侧《。为板件受《压区的宽度bc【即有效宽《厚比用受压区宽厚】比的一部《分，来表示 《 》    《有效宽厚《比，。的计算公式由三【段组成第一段为当】b／t≤1》8αρ？时板件全部有效；第！三段为当b／t≥】38α？ρ时板件的有效【宽，厚比为一常》数2：5α：。ρ；第二段即18α！。ρ＜：b／t＜38α【ρ时为过渡段衔接第！一段与第《三段对于均匀—受压的？加劲：板件（即α＝—1，ρ＝2bc＝b）当！b，／t≤36时板件】全部有效；当b／】t≥7？6时板件有效宽厚比！为常数50原规【范为当b／t≤3】0时板件全》部有效；当b／t≥！60：时板件有效宽厚【比为常数4》5，。。；但：当b／t≥13【0后板件有效宽厚】比又有增加原规范的！数值是根据》当时：所做试验结果制订】的当时箱形》截，面，试件是由两槽形截】面焊接而成》由于焊接应力较大使！数值有所降》低考虑到目前型【材供应的改》善，焊接应？力会相？应降低这次修改对】数值适当提高美国和！欧洲规范《的数值？为当：b／t≤38时板】件全部有《效；当b／t—很，大时板件有效宽【厚比渐？近于56.8—；当b／t》＝76时有效宽厚比！为47.《5相当？于本规范的》95％？因此本规范的数【值与美国和欧—洲规范的比较接【近 ？ ？ 5.6.2 【 ，。本，条给出了第5.6】。.，1条有关公式—中需要的板》件受：压稳定系数k的【计，。算公式这些公式均】为根据？薄板稳定理论—。。计算的结果经—过回归得到的— 5【.6.3  本条】给出了第5》.6：.1条有关公—式中需要《的板：组，约束：系数k1《的计算公式板组【约束系数与构—件截面的形》式、截面组成—的几何尺寸以及【所受：的，应力大小和分—布情况等有》关根据上海交—通大学、湖南大学和！南，昌大学对箱形截【面、带？卷边槽形截面和【槽形截面的轴心【受压、偏《心受压构件》13：2个试验所得—数据的分析发—现不同的截》面，形式和不同的—受力状况时》板组约束系数是有区！别的但对于》常用的冷弯薄壁【型钢构件的》截面形？式和尺寸其变化【幅度不大考虑到构件！的有效？截，面特性与《板，组约束系数的—关系并不《。十，分敏感为《了使用上《的方便对《。加劲板件、部—分加劲板件和—。非，加劲板件采》用了统一的板组约】。束系数计算公—式   ！  板件的》弹性失稳临界应【力为： 《 】。    式中 k】板件的受压稳—定系数？；， ：     】。     E弹【性模量； —      ！    μ》。泊桑系数； ！    》 ， ，  ：。 ， b板件的宽度； ！     ！     t板件】的厚度？ ：   —  ：式，。（3）表明板件的】临界应？力，与稳定系数k和【宽厚比b／t有关】为了简？便式：（3）可《表，示为 ？ ： ， —     图3】表示一？由板：件组成的卷边槽形截！面腹板宽度为ω翼】。缘，宽度为f厚度均【为t作？用于腹板的》板组：约束：系数用k1w表示】作，用于翼缘的板组约束！系数：。用k1f《表示腹板的弹性临界！应力σcrw—和翼缘的弹性临界应！力σcrf可分别用！下式表？示 【 】 ： 图3 卷—边槽：形截面 【。     当考】虑板组稳定时应【由σcrw＝σcr！f将式？。（5）和式》（，6）代？入则有 】 ，令        ！   ？ 《 得      】     ！    《 式（9）表示按板！组弹：性失：稳，。时两块相邻板的板组！约束：系数之间的》应有关系即翼—缘的板组约束系数k！1f和腹板的板组约！束系数k1》w，之间应有的》关系 《     】。本条在？根据试验数据—拟合板组《约束系？数k1的计》算，公式（？3，）至公式（5）【时也考虑了》公式（9）所表示】的关系 —    — 表1至表》6是试验数》据与按第5.6.】1条至第《5.：6.3条《。的规定计算》得到的理论结果的比！较表中还列出了按原！规范和按《美国规范《的计算结果比—。较结果表明》这次修改是》比较：满意：的 【表，1 ：3，4，根箱形截《。面试件的《。试验结果Nt与各】种方法计算结果Nc！的比：较Nt？／Nc 《 】。 表《2 13《根短柱、22—根长柱卷边槽—形截：。面最大压应力在支】承边的试《件的试？验结果Nt与—各种方法计算结果N！c的比较Nt／N】c 】。 表3 】8根短柱、》7根长柱卷》边槽：。形截面最大》压应力？在卷边的《试件的？试验结？果Nt？与各种方法计算结】果Nc？的，比较Nt／》Nc — —。 表4 1—4根槽形截面—最大压应力在—。支承边的试件的试验！结果Nt与》。各种方法计算—结果：Nc的比较Nt【／Nc 【 《 《表，5 24根》。。槽形截？面最大压应力在【。自由边？的试：件的试验结果—。。Nt：与各种？方法计？算结果Nc的—比较Nt／N—c ！ 表6—。 10根槽形截面腹！板非：均匀：受压试件《的试验结果Nt【与各种方法计—。算结：果Nc的《比较N？t／Nc — —     】表1至表6表明与试！验，结果相？比考虑？板，组，约束与不考虑板组约！束的计算结》果在平均值与—均方差？方面差别不大但在某！些情况下两者—可以有较大差别不考！虑板组约束有—时，会偏于不安全—。有时则会偏于—过分保守可由下列】。两例看出《 《     例1箱！形截面？轴心受压 》 ：     【1.不考虑板—组约束 】      ！     长边b！。／t＝？12：0＞3？8ρ：。＝76？be／t《＝50 【     故【Ae＝（《2×：20＋2×50）】t2＝？140t2 【    【。 2.考虑板组约】束 —    《 k＝4kc—＝4＝1bc＝【bα＝1σ》1＝20《5 《 ：。     k1【计算 】    《长边：ξ＝20／12【0＝1／6k1【＝1／＝《2.5＞1.7取】1.：7 【  ：  短边ξ＝120！／20＝6》k1＝0.1—1，＋，0.9？3／（ξ－0.05！）2：。＝0.136 ！     b】e／t计算》 —    长边ρ＝】＝，2.6b／》t＝：12：0＞38ρ＝9【9be／t＝2【5ρ＝65 】     短边！。ρ＝＝0.7—418ρ＝》13：＜b／t《＝20＜38—ρ＝28 》 《 《   》  故Ae＝（2×！16＋2×65）】t2＝162t2】 ，   【  结论《不考虑板组约—束过：于保守 《 ： ，。     例2箱！形截面？轴心受压 】   《  1.不考—虑，板组：约束 》   》。  k？＝4k1＝1σ1＝！205ρ《。＝2 》     短】边b／t＝76＝3！8ρ＝？76be／t—＝25ρ＝5—0 》 ：     》    】 2.考虑板组约束！。   】  k＝4kc【＝4＝1bc—＝bα＝1》σ1＝？205 —     k】。1计算 — ：    《。。 长边？ξ＝：76／180＝0】.422k1＝1／！＝1.54 ！   《  短边ξ＝18】0／76＝2—.368k1—＝0.11＋0.9！3／（ξ－0.【05）？2，＝0.28》3 》   《  be／t—计算 】。    《长边ρ＝＝》2.4？8b／t《＝180＞38ρ＝！94be／t＝25！ρ＝62 【    — ，短边ρ＝《＝1.？06b？／t＝7《6＞38ρ＝40】.2：8b：e／t＝《25ρ＝26.【5 ：  —   ？。故Ae＝《（，2×26.5＋2】×62）t2＝1】77：t，2， ？    —。 结论不《考虑板组《约束偏于不》安全 《。    【 对于其他截面形】。式及：受力状况也都有【这种情况不再列【举从：以上例？子可以看出》考虑板？组约束作《用是合理的 】 ：。 5.6.4—  本？条，规定的卷边高—厚比限值《是，按其：作为边加劲》。的最小刚度要求【以及在保证》卷边不先于》平板局部屈曲的基】础上确定的 【 ？ 5.6.5  本！。条规定？了受压板件有效【截面：的取法及位置—原规范为了方便设】计计：算采用了《将有效宽度平—均置于？板，件两侧的方法但当】板件上？的应力分布》有拉应力时往往会】出现截？面中受拉应力作用】的部：位也不一定全部有效！这不尽合理本—条做：了修改规定截面【的，受拉部？分全部有效板件的】有效：宽度则按一定比【例分：置在受压部分—的，两侧 】5.6.《6  本条规定了轴！心受压圆管构—件保：。。证局部稳定的圆管外！径与壁厚《之比的限值该限【。值是按理想弹塑【性材料推导得到的 ！。。 《 5：.6.7 》 轴心受压构件截面！上承：受的最大应力是【由压杆整体稳—定控制的其值为f】因此在确定截—面上板件的有效【宽度：时宜：将f作为《板件的最《大控制应《力，σ1 5！.6.8  构【件中板件《的有效宽厚》比与板件所受—的压应力分布不均】匀系数及最大—压应：力σmax有关【本条：规定是关于拉弯、】压弯和受弯构件中】受，压板件不均匀—系数和最《大压应力值的计【。算并据？此按照？第5.6.1条的规！定计：算受压？板件的有《效宽厚比《 ，  —   ？压弯构件在受力过】。程中由于压力的P】-△效应其受—力具有几何》非线性性质使截面上！的内力和应力—分，布的计算比较复杂为！了简化计算》同时考虑到》压弯构？件一般由稳》定控制计及》P-△？效，。应后截面上的最大】应力大多是用足的】或相差不大因—。此本：条规定截《面上：。。最大控制应》力值可取为钢材的】强度设计值》f同时？。截面上？。各板件的压》应力分布不均匀【系数：可取按构件毛截面作！强度计算时》得到的？值不考虑双力矩的】影响各板《件中的最大》控制应力《则由：截面上的《。强度设计值f和各】板件的？应力分布不均匀系数！推，算得到 《 》   ？ 受弯及拉弯构件因！没有：或可以不考虑—P-△效应》截面上各板》件的应力分》布下不均《匀系数及《最大压应力值均【取按构件毛》截面作强度计—算得到的《值不：考虑：。双力矩的影响 【。 ，