5.6 】 构件中的受压板件！ 【 ，5.6？。。.1：  本条所指—的加劲板件即为两】纵边均与其他板【件相连？接的板？件；部分加》。劲板件即为一纵边与！其他板件相连接另】一纵边由符》合第5.《6.4条要求—的卷边？加劲的板件；非加】。劲板件即为一纵边】与其他板件相连【接另一纵边为自由边！的，板件例如《箱形：。截面构件《的腹：板和翼板都是加劲板！件；槽形截》面构件的腹板是【加劲板件翼》缘是非加劲》。板件；卷边槽—形截面构件的腹板】是加劲板件翼缘【是，部分：加劲板件 —     根！据上海交通》大学、湖南》大学和南昌大学对箱！形截：面，。、卷边槽形截—面和槽形截》面的轴心受压、偏】心受压板件》的132个试验所得！数据的分析发现不论！是哪一类板件都具有！屈曲后强《度都可以《采用有效截面的方】式进行计算因—此本次修改不再采用！原规范第4》.6.？4条关于《非加劲？板件及非均匀受压】的部分加劲板件【应全截面有》效的规定《  【   板件按有效宽！厚比计算时》有效宽厚比除与板件！的宽：厚比、所受应—力的大小《和分布情况、板件纵！边，的支承？类，型等：因，。素有关外还与邻接】板件对它的约束【程，度有关原规范在确定！板件的有效宽厚【比时没有考》虑邻接板件》的约束影响本—条，对此做了修改增加了！邻，接，板件的约束影响【 ？  《 ，  以上两点—是本：次修改时根据试【验结果对本条所【做的：主要修改 【     由于！考虑相邻板件的约束！影响后？确定板？件有效宽《。厚比：的，参数数目又有增【加如仍？采用列表的方式确】定板件的有》效宽厚比表》格量将大幅增加【于使：用不便因此本条采】用公式确定板件的有！效宽厚比 ！     根据对】试，验数据的分析对【于加劲板件、—部分加劲板件和【。非加劲板件的有效宽！。厚比的计《算都可以采用一个统！一的公式即公—式5.6.1-1至！公式5.6》.1-？3公式中的计算【。系数ρ考虑了相【邻板：件的约束影响—、板件纵《边，的支承类型》和板件？。所受：应力的大小和分【布情况？ ： 】     式【中 k板件受压稳定！系数与板件纵边的】支承：类型和板件所受【应力的分布情况有】关，。； ？ ， ：    《   ？   k1板—组约：束系数与《邻接板件的约束【程度有关； 】  《       【 m受压《板件边缘的最大控制！应力（N／mm2）！与，板件所受力》的各种情况有关 】 ？     如【计算中不考虑—板组约？。束影响可取板组【约束系数k1＝【1此：时计算得到的—。有效宽厚比的值与】原规范的基本—相符 【    《 目前国际上—。已有不少《国，家采用统《。一的公式计算加【劲板件、部分加劲】。板和非加劲板—件的有效《宽厚比而统一公式的！表达形式因各国依】据的实验《数据而？有所不同 【。    — 本次修改对受【压板件有效截面的取！法及分布位》置也做？了修改？（见第5.6.5条！），规定截面的》受拉部分全部—有，效有效宽度按一定比！例分：置在受压的》两，侧，因此有效宽厚比计算！公，式5.？6.1-1》至公式5.6.1】-3的右侧为板【件受压区《的，宽度bc《即有效宽厚比—。用受压区宽厚比的一！部，分来表示 】 ：    有效宽厚】比的计算公式由三】段组成第一段为当b！／t：≤18αρ时板件】全部有效；第三【段为当b／t≥38！αρ：时板件的有效宽【厚比为一《。常数25αρ；第】二段即？18αρ＜》b／t＜38αρ时！为过渡段衔接第一】。段与第？三段对于均匀受【压的加劲板件（即】α＝1？。ρ＝：2，bc＝b）当b／】t≤：36时板件全部有】效，；当b／t≥—76时？。板件有效宽厚比为常！数50原规范—为当b／《t≤：。30：时板件？全部：有效；？。当b／t≥60时】板件有效宽厚—。比为常数45；但】当b／t≥130后！板，件有效宽厚》比又有增加》原规范的数值是根】据当时所做试验结果！制订的当时箱—形截面？。试件是由两槽形截面！焊接而成由于焊接】应力较大使数—值有所降低考虑到】目前型？材供应的改善—焊接应力会相应降】低这次修改对数值】适当提高美国—和欧洲规《范的数值《。为，当b／t≤38时板！件全部？有效；当b／t很】大时板件有》效宽厚比渐近—。于56？.8；当b／t【＝76时有》效宽厚比《为，47.？5相当于本规范的9！5，％因此？本规范的数》值与美国和欧洲【规范的？比较接近《 —5.6.2 — 本条给《出了第5《.6.？1条有关《公式中需要的板件受！压稳定系数k—的计算公式》这些：公，式，均为根据薄板—稳定理论计算的结】果经过回归得到【的， ， 5—.6.？3 ： 本条给出》了第5.6.1条有！关公：式中需？要的板？组约束系数》k1的计算》公式板组《约束系数《与构件截《面的：形式、截面组成的】。。几何尺？寸以及所受》的应力大《小和分布情况等有关！根据上海《。交通大学、湖南【大学和南《昌大学对箱形截面】、带卷边槽》形截面？和槽：形截面的《轴心受压、》偏，心受压构件132个！试验：所得数据的分析发现！不同的截《。面形式和不同的受】力状况时板组—约束系？数，。是有区别的但对于】常用的冷弯薄壁型钢！构件的截《面，。。形式：和，尺寸其变化》幅度不大《考，虑到构件的有效【截面：特，性与：板组约束系》数，。的关系并不十分【敏感为了使用上的方！便，。。对加：劲板件、部》分加：劲板：件和非加《。劲，板件采用了统一【的，板组约？束系数计算公式 ！   — ， 板：件的：弹性失稳临界应力】为 》 ， ，    ！。。 ，式中 k板件的受压！稳定系数； 【 ，  《       【 E弹性模量—； — ，        】 μ泊桑系数；【    ！  ：    b板—件的宽度； 【    【      t板】。件的厚度《  【   式（3）表明！板件的临《界应力？与稳定系数》。k和宽？厚比b／t有关为】了简：便，式（3）可表示为】。 ， ！ ：   ？ 图：3表示一由》板件：组成的卷边》槽形截面《。腹板宽度《为，。ω翼缘宽度为f厚】度均：。为t作用于腹—。板的板组约束系【数用：。k1w表示》作用于？。翼缘的板组约束【系数用k1f—表，示，腹，板的弹性临界应力】σcr？w和翼缘的》弹性：临界应力σcrf】可分别用下式—表示 ！ ！ ：图3 卷《边，槽形截面 》 《     当考虑板！组稳定时应由—σcrw＝》σc：rf：将式（5）和式【（6）代入则有 】 ？ ：令，   ？     》   得！      —     》 ：   》  式（9）—表示按？板，组弹性失《稳时两块相》邻板的板组约束【系数之间的应有关系！即翼缘的板组约束】系，数k：1f：。和腹板？的板组约束》系数k1w》之间应有的关系【 》     》本条在根据试验【数据拟合板》组约束系《数k1的《计算公式《（3：）至公式（5）【时也考虑了公—式，（，9）所表示的关【系   ！  表1至表6是试！验数据与《按第5.6.1【条至第5.6—.3条的规定计算】得到的理论结果的】比较表中《。还列出？了按原规范和按美】国规范的计》算结果比《。较结果表《明这次修改》是比较？满意的 】 表1 34—根箱形截面试件的】试验结果Nt与各】种方法？。计算结果Nc的比】较Nt／Nc 【 ， ， 】 表2 13根短】柱、22根长柱【卷边槽形截面最大压！应力在支承》边的试件的试验结】果，Nt：与各：种方法计算结果N】c的比？较Nt／Nc— 【 表3【 8：根短柱、7》根，长柱卷边槽形截面】最大压应力在卷边的！。试件的？试验结果Nt与各种！方法计算结果N【c的比较《Nt／Nc 【 》 ？ 表4 14根】槽形截面最》大压应力在支承边的！试件的试验结—果Nt与各种方法计！算结果Nc》的比较Nt／—Nc ！ 》表5： 24根《槽形：截面最大压应力【在自：由边的试件的试验】结果：Nt与各种方—法计算结果Nc的比！较N：t／Nc 】。 — 表6 10【根槽形截面腹板非】均匀受压试件的试验！结果Nt与各种方】。法计算结果Nc的】比较Nt／Nc 】 ， ： ，。 》 ：    表1—至表6？表明：与试验？。。结果相比考虑板【组约束与不考—虑板：组约束的计算结【果在平均值》与，均方差方面差别【不大但在某》些情况下两者—。可以有较《大差别不考》虑板组约束有—时会：偏于：不安全有时则会偏】。于过分保守可—由，下列两例看》出  】。   例《1箱形截面轴心受压！ ？ ：  ：   1.不考虑板！组，约束  ！    《  — ，  长边b／t＝】12：0＞38ρ＝76b！e／t＝5》0， ？    — 故：Ae＝？（，。2×20＋2×5】0）t2＝》140？t2：。   】  ：2.考虑板》组，约束 》 ，     k【＝4：kc：＝4＝1《bc＝？bα＝1σ1＝20！5 【   ？ k1计算 【   —  长边ξ＝20】／120《＝1／6k1＝【。1／＝？2.5？＞1.7取1.7】 ：  》  ： 短边ξ＝》120／20＝6】k1＝0《.，11＋0.93【／（ξ－0.05）！2＝0.136 ！     b！e／t？计算 —     长边】ρ＝＝2《.6b／t》＝120＞38【ρ＝99b》e／t＝25ρ【＝6：5 【。    短边—ρ＝＝0《.7418ρ＝13！＜b／t《＝20＜《。。38ρ＝2》8 ： — 》    《故A：e＝（2×》16＋？2×65）t—2＝162t2 】    】 ，结论不考虑板—组约束？。过于保守 】。。     例【2箱形？截面轴心受压 ！。  《   1.不—。考，虑板：组约束 ！    k＝4【k1＝1σ》1＝2？05ρ＝2 ！ ，     短—边b／？t＝76＝3—8ρ：＝76be／t【＝2：5ρ＝50》   】 ， ， —    2.考虑板！。。组约束 —   》  k＝4k—c＝4＝1bc＝b！α＝1σ《1＝205 【   — ， k1计算》  【。   长《边ξ：。＝76／18—0＝0.42—。2k1＝《1／＝1.54 】     ！。。短边ξ？＝180／》76：＝2.368k【1，＝0.1《1＋0.93／（】ξ－0.05）2＝！0.283 【    【 be／t计算 ！。  》   ？。长边ρ＝＝2—.48b／t＝18！0＞：38ρ＝《94be／》t＝25ρ＝62】   】 ， 短边？ρ＝＝1.06b／！t＝76＞》38：ρ＝40.》2，8b：。e，。／t＝25ρ—＝2：6，.5 —     故【Ae＝（2》×，26.？5＋2×62—）t2＝177t2！ ？  《  ： 结论不《考虑：板组约束偏》于不安？全 》     —对于其他《截面形式《及受：力状况也《都有这？种情况不再列举从以！上例子可以看出【考虑板组约束—作，用是：合理的 【 5.6》.4  本条—规定的卷边高厚比】。限值是按其作为边加！劲，的最小刚度要求以及！。在保：证卷边不先于—平板：局部：屈曲：的基础上确定的 ！ 5.6.】5  本条规定了】受压板件有效截【。。面的取法及位置原规！范为了方便设计【计算采用了将—有效宽？度平均置于板—件两侧的方》法但当？板件上的应力分【布有拉应力时往【往会出现截面—中受拉应力作用的部！位也不一定全部有】。。效这不尽合理本条】做了修改《规定截面的受拉【部分全部有效—板，件的有效宽》。度则按一定》比例分？置在受？压部分的两侧 ！ ： 5：。.6.6 》 本条规定》了，。轴心受压圆管—构，件保：。证局部稳定的圆管】外径：与壁：厚之比的限》值该限值是》按理想弹《塑，性材料？推导：得到的 】 5：.，6.7？  轴心《受，压构：件截面上承受—的最大应《力是由压杆整体稳定！控制的？其值为f《因此在？确定截面《上板件的《有效：宽度时？宜，将f：作为板件的》最大控制应力σ1】 ： 5.6.】8  构件中板【件的有效宽厚比与】板件所受的》压应力分《布不均？匀系数及最大—压应力σmax有关！本条规定是关—于拉弯、《压弯和受弯构件中受！。压，板件不均匀系数和最！大，压应力值的计—。算并据？此按照第5.6.】1条的规《定，计算：受压板件的有效宽厚！比 》    》 压弯构件在受力】过程中由于压力的】P-：△效：应其：受力具有几何非线】性性质使截面上【的内力？和应力分布》的计算比《较复杂？为了简化计》算同时考虑到压弯构！件一般由稳定—控制计及P-△效】应后截面上的最大应！力大多是用》足的：或相差不大因此本条！规定截面上》最大控？制应：力值可取为》钢，材的强度设计值【f，同时截面上各板件】的压应力分布不【均匀系数《。可取按构件》毛截面作强度计算】时得：。到的值不考虑—双力矩的影》响各板？件中的最大控制【应力则由《截面上的强》度设：计值f和各板—件的应力分》布不均匀《系数推算得到 【。 ，    【 受弯及拉弯构件因！没有或可《以不考虑P-—△效应截面上各板件！的应力分布下不均匀！。系数：及最大压应》力值均？取，按构件毛截》面，作强度计算得到的值！。不考虑双力矩的影响！ ：