？ 5.6  —构件中的受压板件】 ： ， 5.6.！1 ： 本：条所指的加》劲板件即为》。两纵边均《与其他板件相连接的！板件；部分加劲板件！即为一纵《边与其他《板件相连接另一纵边！由符合？第5.6.4条【要求的卷边加劲的板！件；非加劲板件即】为一纵边与其他【板件相连接另一【纵边为自由》边的板？。件例如箱形截—面构件的腹》板和翼板都是加劲板！件；：槽形截面构件的腹】板，是加劲板件翼—缘是：非加劲板件》；卷边槽形截面【构件的腹板》是加劲板件翼—。缘，是部分加《劲板件？。。 ，。 ： ：   ？  根据上海交通大！学、湖南大学—和南：昌大：学对箱形截面、【卷边槽形截面和槽】形截面的轴心—受压、偏心受压板件！的13？2个试验所得数据】。的分：析发现不论是—哪一：类板：件都具有屈曲—后强度都可以采用】有效截面的方式【进行计算因此—本次修改《不再采用原规—范第4.6.4条关！于非加？劲板件？及非均匀受压—的部分加劲》板件应全《截面有效的规—定 【   ？ 板件？按有效宽厚比计【算时有？效宽：。厚比除与板》件的宽厚比》、所受应力的大小和！分布情况、板件纵边！的支承类《型等因素有关外还与！邻接板件对它的约】束，程度有关原规范【在确定板件的有效宽！厚比时没有考虑邻】接板件的约束影【。响本条对此做了【修改增加《了邻接？板件：的约束影响 —    】 以上两点是—本次修改时根据试验！结果对？本条所做的主要修改！ 》 ，   ？ 由于考虑相邻板件！的约：束影响后确定板件有！效宽厚比的》参数数？目又有增加如仍采】用列表的《方式：确定板件的有效【。宽厚比表格量将大】幅增加于使用不便】因此：本条采用《公式确定板件的有】效宽厚比 【   》  根？据对试验数据的【分析对于加劲板件】、部分加《劲板件和非加劲板件！的有效？。。宽，厚比的计算》都可以采用一—。个统：一的公式即公—式5.6《.1-1至公式【。。5.6.1-—3公：式中：的计算系数ρ—考虑了相邻板件的约！束影响？、板件纵边的支承】。类型和？板件所受应》力的大？小和分布《情况 《 【 ，     式【中 k板件》受压稳定系数与【板件纵？边的支承类型和板件！。所受应力的分布情况！有关； 】    《 ，   ？  k1板组约束】系，数与邻接《板件的约《束程度有《。关，； ？ ：    》   ？   m受压板【件边缘的最大控制】应力（N《／mm2）》与板件所受力的各】种情况有关 ！    》 如计算中不—考虑板组约束影【响，可取板组约束系数】k1＝1此时计算】得到的有《。效宽厚比的值—与原规？范，。的基本相符 【 ？     目前【国际上已《有不少国家采—用统一的公》式计算加劲板件【、部分加劲板—和非加劲板件的有】。效宽：厚比：。而统一公式》的表达形式因—各国依据《的实验数据而有所】不同  ！   本次修改对】受压板？件，有效截面的取法及分！布位置？也做了修改（见第】5.6？.，5条）规定截面的受！拉部：分全部有效有效宽度！按一定比《例分置在受压的【两侧因此有效宽【厚比计算公式5.6！.1-？1至公式《5.：6.1-3》的右：侧，为板件受压区的宽度！bc即有效宽厚比】用受：压，区宽厚比《的一部？分来表示 》。 ： ：     有效宽厚！比，的计算公式由—三段组成第》一段为当b／t【≤18αρ时板件】全部有效；第三【段为当b／t≥38！αρ时板件的有效宽！厚，比为一常《数25αρ》；第二段《即18αρ＜—b／t＜《38：αρ时为过》渡段：衔接第一段与第【三，段对于均《匀受压的加劲板件】（即α＝1》ρ＝2bc＝b）】当b／t≤36时板！件全部有效》；当b／t≥76时！板件有效宽厚比为】常数50原规范为当！b／t≤《30时板件全部有】。效；当b／t≥【60时板件有效宽厚！。比为：常，数，45：；但当b《／t≥130—后板：件有效宽厚比—又，有增加原规范—的数值是《根据当？时所做试验》结果制订的当时【箱，形截面试件是由【两槽：形截面？。焊接而成由于焊【。接应力较大使—数值有所降低考虑】到目前型材》供应：的改善焊接应力会相！应降低这次修改对数！。值适当提《高美：国和欧？洲规范的数值为【当b／t《≤38时板件—全，部，有效；当《。b／：t很大时《板件：有效：宽厚比渐《近，于56.8》；，当b／？t，＝76时有效宽【厚比为47.5【相当于本规范—的95％因此本【规范的数值与美【国，和欧洲规范的比较接！近 — 5.？6.2  本—条给出了第5.6.！1条有关公》式中需要的板件【受，压稳：定系数k的计算公】式这些？公式均为根据—薄板稳定理论计算】的结果经过回归得到！的 》。 5？.，。6.3  本—条给出了第》5.6.1条有关】公，式中需要的板—。组，约束系数k》1的计算公式板组】约束系？数与构件截面的【形式、截面组—成的几何尺寸—。以及所？受的应力大小和【分布情况等》有关根据上海交通】大学、湖南大学【和，南昌大学对箱形【截面、带卷边槽【。形截面和槽形截面的！轴心受压、》偏心受压构件13】2个试验所得数据】的分：析发现不《同的截面形》式和不同的受力【状况时？板组约束《系数是有区别—。的但对于常用—。的冷弯薄《壁型钢构件的—截面形式和》尺寸其变化幅度【不大考虑到构件的有！效截面特性与板组】约束系数的关系并】不十分敏感》为了：使用上的方便—对加劲板件、—部分加劲板》件和：非加劲板件采用了统！一的：板组约束系》。数计：算公式 ！    《板件的弹性失稳临界！应力为 》 】 ：    式中 k】。板件的？受压稳定系数—； ？ ，       ！   E弹性模量；！ —      —。 ，  ：μ泊桑？系数； 【        ！  ：b板件？的宽度？；， ，   【 ，     》 t板件的》厚度 】   ？ 式（3《），表，。明板件的临界应力】与稳定系数k和宽】厚比：b／t有关为了简便！式（3）可表示为 ！ 》 ， ：。     【图3表示一由—板件组成的卷边槽】形截面腹板》宽度为ω翼缘宽度为！。f厚：度均为t作用于【腹板的板《。组约：束系数用k》1w：表示作用于翼—。。缘的板组约束系数用！k1f表示腹板【的，弹性临界应》力σcrw和翼【缘的弹性临》界应力σcrf可】分别用下式》表示 》 ， ：。 ？ 】 图3？。 ，卷边：槽形截？面 》     当考】虑板组稳定》时应由σcr—w＝σc《rf将式（》5）和式（6—）代入则有 ！ ， 令       ！    》 得 — ， ，        】     ！式（9）表示按【。板组弹性失稳—时两：块相：邻板的板组约束【系数之？间的应有关系即翼缘！的板组约束系数【k1f和腹板的【板组：约束系？数k1w之间—应有的关系 — ， ？。   ？  本条在》根据：试验数？。据拟合板组约—。。束系数k1的—计算公式（3）【至公式（5）—。时也考虑了》公，式（9）所表示的】关系 》     表】1至表6是》试验数据与按第5.！6.1条《至第5.6.3条的！规，定计算得到的理【论结果的比》较表中还列出—了按原规范和按美国！规范的计算结—果比：较结果？表明：这次修改《是比较满意的 【 ， 表1— 34根箱形截面】试件的试验结—果Nt与各种—方法计算结果—Nc的比较Nt【／Nc？ — ： 表2—。 13根短柱、【22根长柱卷边槽形！截，面最大压应力—在支承边《的试件的试验结果】Nt与各种方法【。计，算结果Nc的比较N！。t，／Nc 【 【 表3 8根短【柱，。、7根长柱卷边【槽形截面最大压【应力在？卷边：的试件的试验结果】Nt与各种方法计算！结果Nc的比较Nt！／N：c， 】 ： 表4 14根】槽形截面最大—压应力在支承边的】试件的试验结果【Nt与各种》方法计算结果N【c的比较Nt／【Nc 【 【表5 24根槽形截！面最大压应力在自】由边的试件》的试验结果》Nt与各《种方法计算结—果N：c的比较N》t／Nc 【 ！表6 10根槽形截！面腹板非均匀受压试！件的试验结》果Nt？与各种方法计算结果！Nc的比较》Nt：／Nc 【  ！   表1至表6表！明与：试验结？果相：比考虑板组约束与不！考虑板组《约，束的计算结》。果在平？均值与均方差—。方面差别不大但在某！。些情况下《两，者可以有较大差别不！考，虑板组约束有时【会偏于不安全有【时，则会偏于过分—保守可由《下列两例看》出 ：     ！例1：箱形：截面轴？心受压 】  ：  ： 1.不考虑板组约！束  】    【   《  长边b》／t＝12》0＞38ρ》。＝7：6，b，e／：t，＝50 】     故Ae＝！（2×20＋2×5！0，），t2＝140t2 ！ ？    》 2.考虑板组约束！  【   ？k＝4kc＝4＝】1bc＝bα＝【。。1，σ1＝205 ！ ：  ：。   ？k，1，计算：    ！ 长边ξ＝》20／1《20＝1／》6k1＝1／—＝2.5＞》。1.7取1》.，7 《 ？    短边ξ＝1！20／？2，0，＝6k1＝0.11！＋0.93／（ξ】－0.05）2【＝0.136 ！。 ？    be—／t计算 【  《   长边》ρ＝＝2.6b／】t＝1？20＞38ρ＝99！be／t＝25ρ＝！6，5 【    短边ρ【＝＝0.7418】ρ＝13＜b—／，t＝20＜3—8ρ＝28》 【    】 故Ae《＝（2×16＋【2×65）t2＝】162t2 — ？     —结，论不考虑板组约束】过于保守 【。 ： ，    例》2，。箱形截面轴心受压 ！ ？     1【。。.不考虑板组约【束，。 》。     k＝【4k1＝1σ—。1＝205ρ—＝2  ！   短边》b／t＝《7，6＝38ρ＝76】be／t《＝2：5ρ＝50》。 《      【 《。     》2.考虑板组约束】 —    k＝4kc！＝，4＝1bc》＝bα＝1σ1＝】205 【     k1】计算 】    长》边ξ＝76／1【。80：＝0.422k【1＝：1／＝1.》54 》。。 ：     短边ξ】＝180／》76＝2.368】。k1＝0.11【＋0.93／—（ξ－0.05【）2＝？0.2？83 ？ ：   》  be／t计【算 》 ：    长边ρ＝】＝，2.48b》。／t：＝180＞38ρ＝！9，4be／t＝—25ρ＝62 ！ ？    短边ρ【＝，＝1.06》b／t？＝76＞《38ρ＝40.2】8be／t＝2【5ρ＝？26.5 】     故【Ae：＝（2×26.5】＋2×62）t2】＝177《t2 】。   ？ 结论不考》虑板组约束》偏于：不，安全 ？   【  对于《其他截？面形式及《。受力状况也都有这种！情况不再列举从以】上例：子可以看出考—虑板组约束作用是】合理的 ！5.6.4  【本条规定的卷边高厚！比限值是按》其作：。为边加劲的最小刚】度要求以《及在保证《卷边：不先于平板局部屈曲！的基础上确定的【 5.6！。.5：。 ， ，本条规定了》受压板件有》效，截面的取法及—位，置原规范《为了方便《。设计计算采用了将有！。效宽度平均置于板】件两侧的方法但【当板件上的》应力分布有》。拉应力？时往往会出现截面中！受，拉应力作用》的部位？也不一定全部有效】这不尽？合理本条做了修【。改规定截面的受【拉部分全部有效板件！的有效宽《度则按一定比例分置！在受压部分》的两：侧， 5.6！.6  本条规定】了轴心受压圆—管构件保证局—部，稳定的圆管外径【与壁：厚之比的限》值该限值《。是，。按理想弹塑性材【料推导得到的— 5【.6.7  —轴心受？压构件截面上—承受的最大》应，力，是由压杆整》体稳定控制的其【值为f？因此：在确定截面上板件】的，有效宽度时宜将f】作为：。板件的最大》控制应力σ》1 — 5.6.8  构！件中板件的有效宽】厚比与板件所受的压！应力分布不均匀系】数及最大压应力σ】max有关本条规定！是关于拉弯、—压弯和受弯构—件中受压板》。件不均？匀系数和最大—压应：力值的计算并据此按！照第5.《。6.：。1条：的规定计算受压板件！的，有效宽厚比 ！   《。  压？弯构件在《受力：过程中由于压—力的P-《△效应？其受力具《有几何非《线性性质使》截面上？的内力和应力分布】的计算比较复杂【为了简化计算同时】考虑到压弯构件一】般由稳定控》制计及P-△效【应后截面上的最大应！力大多是《用足的或相差—不大因此《本条规定《截面上最大控—制应力值可取为钢材！的强度设计值f同时！截面上各板件—的压应力分布不均】匀系数可取按构件毛！。截面作？强度计算时得—到的值不考》。虑双力矩《的影响各板件中的】最大控制应》力则由？截面上的强度—。设计：值f：和各板件的应—力分布不均匀系数推！算，得到  ！ ，  受弯及拉弯【构件：因没有或《可以不考《虑P-△《。效应截面上各板【件的应？力分布下不均匀系数！及最大压应力—值均取按构件—毛截面作强》度计算？得到的值不考虑双力！矩的影响 》 ，