《5.6？。  构件中的受压板！件 《 《。 5.？6，.，1  本条所—指的加劲板件即为两！纵边均与其他板件相！连，接的板件《；部分加劲板—件即为一纵边与其】他板件相连接—另一纵边由》符，合第5.6.4条】要求的卷边加劲【的板：件，；，非加劲板《件即为一纵边与其他！板件相连接另一【纵边为自由边的板】件例如箱形截面【构件的腹板和翼【板都是加劲》。板件；槽《。形截：面构件的腹板是加劲！板件翼缘是非加劲板！件；卷边槽形—截面构件的腹板是】加劲板件《翼缘：是部分加劲》。。板件 《 《   ？。。 根据上海交通【大学、湖南大—学和南？昌大：。学对箱形截面、【。卷边槽形截面和槽形！截面的轴心受压【、偏心受压板件的1！32个试验》所得数？据的分析发》现不论是《哪一类？板，件都具有屈曲后强度！都可以采《。用，有效截面的方—式进行计算因此本次！。修改不再采用—原规范第4.—6.4条关》于，非，。加劲板件及非均【匀受压的部分加劲板！件应全截面有—效的规定 —    【 板件按有效宽厚比！计，算时：有效宽厚比除与【板件的宽《厚比、？所受：。应，力的大小和分—布情况？、，板件纵边的支承【类，型等因素有关外【还与邻接板件对它的！约束程度有》。关原：规范在确定板件的】有效宽厚《比时没有考虑邻接】板件的约束》影响本条对此—做了修改增》加了邻接《板件的约束》影响 】    以上两点】。。是本次修改时根据】试验结果对本—条所做的主要修【改 《 ，     由于考！虑，。相邻板件的约束【影响后确定板件有效！宽厚比的参》数数目又有增加如】仍采用列《表的方？式确定板件》的有效宽厚比表格】。量将大幅《增，加于：使用不便因此本条采！用公式确《定板件的有效宽厚】比 ？ ，   》  根据对》试验：数据的分析对于加劲！板件、部分加劲板】件和非？加劲：。板件的有效宽—厚比的计《算都可以《。采用一个统一—的公式即公式—。5.6？.1-1至公式5.！6.1-3》公式中的计算系数ρ！考虑了相邻板件的】约束影响、板件纵边！的，支承：类型和板件所受应力！的大小和分》布情况 《 《 —     式中 】。k板件受《压稳定系数与板件】纵边的？支承类？型和板件所》受应力？的分布情况有关；】。   】     》  k？1板组约束系数与】邻接板件的约束程】度有关； 】。      【    《m受压板件边缘的】最，大控制应力（N／】。mm2）与板件所】受力的各种情况有】关 》 ，    《 如计？算中：不考虑？板组约？束影响可取板组约束！系数k1＝1—此，时计算得到》。的有效宽厚比—的值与原规范—的基本？。相符 —   《  目前国际上已】有不少国家采—用统一的《公式计算《加，劲板：件、部分《加劲板和非加劲板件！的有效宽厚比而统】。一公式的表》达形式因《。。各国依据的》。实验数据而有所不】同，。。 —    本次—修改对受压》板件有效截》面的取法及分布【位置也做了修—改（：见第5.6.5条】）规定截《。面，的受拉部分全部【有效有效宽》度按一？定，比例：分置在？。。受压：的两侧因此有效宽】厚比计？算公式5.》6.：1-1至《公，。式5.6《.1-3《的右侧为板》件受压区的宽度b】c，即有效宽厚比用受压！区宽厚比的一—部分来表示 】 ，。     有效宽！厚比的计算公式【由三段组《成第一段为当b／t！≤18αρ》时板件全《部有效；第三段【为当b／t≥38α！ρ时板件的有效【宽厚比为一常数25！αρ；第二段—即18αρ＜b／t！＜38？αρ时为过渡—段衔接第一段与【第，三段对于均匀受压】的，加劲：板，件（：。即α＝1ρ》＝2bc＝b—）当b／t≤36】时板件全《部有效；当b／t】≥7：6时板件有效宽厚比！为常数50原规范】为当b／t≤30】时板件全部》有效；当b／t≥6！0，时板件有《效宽：厚比为常数》45：；但当？b／t≥130后】板件有效宽厚比又】有增加？原规范的数值—是，根据当时《所做试验结》。果制订的当时箱形】截，。。面试件是由》两槽形截面》。焊接而成由于焊接】应力较大使数值有】所，降低考虑到目前型】材，供，应的改善焊》接应力会相》。应降低这次修改对数！值，适，。当，提高：美国和欧洲》规范的数值为—当b／t≤3—8时板件全部有效】；当b？／t：很大时板件有效宽厚！比渐近于《56.8《；当：b／：t＝76《时有效宽厚比为47！.，5相当于本规范的9！5％因此本规范【的数值？与美国和欧洲规范的！比较接近 】 5？.6.2 》。 本条给出了—。第5：.6.？1条有？关公式？中需要的板件—。受压：稳定系数k》的计算公式这些公】式均为根据薄—板稳定理论》计算的结《果经过回《归得到的 【 ： 5.6.3  】本条给出了第5.】6.1条《有关公式中需要【的板组约束系—数k1的计算公式板！组约束系数与—构件截面的》形式、截《面，组成：的几何尺寸以及【所受：的，应力大小和分布情】况等有关根据—上海交通《大学、湖南大学和南！昌大学对箱形—截面、带卷边—。槽形截面和槽形截面！的轴心受压、—偏心受压构件1【32个？试验所得数据的分析！发现不同的截面【形式和不同》的受力？状况时板组》约束系数《是有区？别的但对于常—用的冷弯薄壁—。型钢构件的》截，面形式？。和，尺寸其变化》幅度不大考虑到【构件的有效截面特性！与，板组约束《系数的？。关系并？。不十分敏感为了使用！上，的方便对《加劲板件、部分【。加，劲板件和非加劲板件！采用：了统一的板组—约束系数《计算公式 — ， ， ：    板件的弹】性失稳临界应—力为 】 ， 》 ，   ？式中 k板》。件的受压稳定系数】； 》。  ？        E！弹性模量《； ：。     ！   ？  μ泊桑》系数；？ ？       ！   b板》件的宽度；》 》 ，  ：    《   t板件的厚】度 ？     式！（3）？表明板件《。的临界应力》与稳定系数》k，和宽厚比b》／t：有关为了简便—式（3）《可，表示为 — ：。  】   图3表示一由！板件组成的卷边【槽形截面《腹板宽度《为ω翼缘宽度为【f厚度均为t作用】于腹板的板》组约束系数用k1】w表示作用》于翼缘的板组—约束系？数用k1f表—。。。。示腹：板的弹性临》界应力σcr—w和翼缘的弹性【临界应力σcrf】可分别用下式表示】 】 — 图3 卷】边槽形截《面，   】  当考虑板组稳】定时：应由σ？cr：w＝σcr》f将式（5）—和，式（6）代》。入则有 《 》。令      【     — 得》         ！  ： 》    《式（：9）表示按板—组弹性失《稳时两块相邻板的】。板组约束系数—之间：。。的应有关系即翼缘】的板组约束系数【k1f和腹》板的板？组约束系数k1【w之间应有的关【系   ！  本？条在：。。根据试？验数据拟合板组约】束系数k《1的计算公式（3）！至公式（5）时【。也考虑了公》式（9）所表示的关！系 ： ？     表1至！表6是试《验数据？与按第5.6.1条！至第5.6.3条】的规：定计算得《到的理？论结果？的比较表中还—列出：了按原规范》。和按美国规范—的计算？结果比较结果表明】这，次修改？。是比较满意的— ， 表—1 ：34根箱《。形截面？试，件的试验《结，。果，Nt与？各种方法计算结果】Nc的比较Nt【／Nc ！ ？ ： 表2 《13根短柱、22】根长柱卷边》槽形截面最》大压应力在支承边的！试件的试验结果Nt！与各种方《法计算结果Nc的】比较Nt／Nc 】 】 表3 8根】短柱、7根》长柱卷边槽形截面最！大压应力在卷边的】试，件的试验结果Nt】与各种方法计—算，结果：N，c的比较Nt／N】c 】 》。表4 14根槽形截！面最：大压：应力在支承》边的试件的试验结】果Nt与各种方【法计算？结果Nc的比较【。Nt／Nc — — 》表5 2《。4，根槽形截面最大【压应力在自由边的】试件的试验》结果：Nt与各《种方法？计算结果Nc的比较！Nt：／，Nc ！ 《 表：6 10根》槽形截面腹板—非，均匀受？压试件的试验—结果：Nt与各种》方法计算结》果Nc的比较N【t／Nc — 】     表1至！。表6表明与》。试验结果相》比考：虑，板组约束与不—考虑板？组约束的计》。算结果在《平均值？与均方？差方面差别》。不大但在某些—。。情，况下两者可》以有较？大差别不考》虑板组约束有时会】。偏于不安全有时则】会偏于？。过分：保守可由下列两例看！出 》   《 ， 例1箱形截面轴心！受压 》 ：     1.不考！虑板组？约束 ？     ！    ！ 长边？。b／t＝120【＞38ρ＝》76：be／t＝50【。 ， ，     】故Ae＝《（2×20＋2【×50）t》2＝1？40t2 》 》    2.考【虑板组约束 ！     k【＝4kc＝4＝1b！c，＝bα？＝1σ1《＝205 ！     k—1计算？ 《     长【边ξ：＝，20／？120＝1／6【。k，1＝：1／＝？2.5＞1.7取】1.：7  】。  ： 短边ξ＝120／！2，0，。＝6k1＝0—.11＋0.—93／（ξ》－0.05）2＝0！.136 【 ：   ？  be／t—计算  ！   长边ρ＝＝】2.6b／t＝12！0＞38ρ＝—99be／t＝【25ρ＝65 ！     短】边ρ＝？＝0：.7418ρ＝1】。3＜b／《t＝20＜38【ρ＝28 【 ？ ， ：    — 故Ae《＝，（2×16＋—2×65）t—2＝：16：2t：2  】   结论不考虑板！组约束过于保—守  】   例2箱形【截面轴心受》压   ！。 ，。 1：.不：考虑板组约束— ， ？     k＝4！k1＝1σ1＝【。2，0，5ρ＝2 — ？     短边b／！t＝：76＝3《8ρ＝76be【。／t＝25ρ＝【5，。0 ：  —    —  《   2.考虑板】组约束 ！  ：  k＝《4kc＝4》＝1：。bc＝b《α＝1σ1＝—205 — ，     k1】计算 —    》。 ，长边ξ＝76／1】80＝0.4—。2，2k1＝1》／＝1.5》。4 《  《   短边ξ＝18！0／76《＝，2.368k1＝】。0.11＋0.9】3／（ξ－0—.05）2》＝0：.2：83 《    【 be？／t计算《   】。  ：长边ρ＝＝2.【48b？／，t＝180》＞，38ρ＝9》4be／t＝2【5ρ＝62 ！ ，     短—边ρ＝＝1》.06b／》t＝76＞38ρ】＝40？.28be／t＝2！5ρ＝26.5 】。 》    故Ae＝】（2×26.5＋】2×62）》t2＝17》7t2 】     》结论不？考虑板？组约束？偏于不安全 — 《     》对于：其他：截，面形式？及受力状况也都【有这种情况不再【列举：从以上例子可以看】出考虑板组约束作】用是合理的 ！ 5.《6.4  本条规】定的卷边高厚比限值！是，。。按其作为《边加劲的最小刚度要！求以及在保》证卷边不先于平板】局部屈？曲的基础上确定的】。 ， 5—.6：.5  《本条规定了受—压板：件有效截面的取【法及：。位置原规范》为了方便设计—计算采？用了：将有效宽《度平均置《于板件两侧》的，方法但当板》件，上的应力分布—有拉应力时往往会】出现截面《中受拉应力作—用的部位也》不一定全部有—效这不尽《合理：本条做了修改规定截！面的受？拉，部分全部有》效板：件的有？效宽：度则按一定比例分置！在受压部分的—两侧 》 ： 5.6.6—  本条规定—。了轴心受压圆管【构件保？证局部？稳定：的圆管外径与壁厚】之比的限值该限【值是按理想弹—塑性材料推导得到的！ 《 5？.6.？7 ： 轴：心，受压构件截面上【。承受的最大应—力是由压杆整体稳】定，控制的其值为f因此！在确定截面上板件】的有效宽度时宜将】f作为板件的最大控！制应力σ1 ！ 5.《。。6.8 《 构件中板件的有】。效宽厚比与板件所受！的压应力分布不均】匀系数及《最大压应力》σ，。max？有关本？条规定是关于拉【弯、压弯和受—弯构件中受压—板件不均匀系数和最！大压应力值的计算并！据此按照第5.【6.：1条的规定计算受压！板，。件，的有效宽厚比—   】  压？弯构件在受》力过程中由于—压力：的P-△效应其受】力具有几《何非线？性性质使截面上【的内力和应力分【布的计算比较—复，。杂为了？简化计算《同时考虑《到压弯构件一般【由稳定控制计—。及P-△效应后【截面上的最大—应力大？。多是用足《的或相？差不大因此本条规】定截面上最大控制】应力：值可取为钢材的【强度设计《值f同时截面上各板！。件的：压应：力，分布不均匀》系数可？取按构件毛截面【作强度？计算：时得到的值》不考虑双力矩的影响！各板件中的》。。最大控制《应力则由截面上的强！度设计值f》和各板？件的应力分布不【均匀：系数推算得》到   ！  受弯《及拉弯构件因没有或！可以不考虑》P-：。△效应？截面上？各板件的应力分布下！不均：匀系数及最大—压应力？值均取按构件毛截】面作强度计算—得到的值不考虑双力！矩的影响 —