： 5.《6  构件中的受压！。板件 ？ — 5.6.1 【 本条所《指的加劲板》件即为两纵边—均与其他板》件相连接的板件；】部分加劲《板件即为一纵边与】其他板件相》。连接另一纵边—由符合第5.—6.4？条要求？的，卷边：加劲的板件；非加】劲板件？即为：一纵边与其他板【件，相连：接，另，一纵边为自》由边：的板件例《如箱形截面构件的腹！。板和翼板《都是：加劲板件；槽形截面！构件的腹《板是：。加劲板件翼缘是【非加劲板件；—卷边槽？形截面构件的—腹板是？加劲板件翼缘是部】。分加劲板件 】     根】据上海？。。交通大学《。、湖南大学和南昌大！学对箱形截面—、卷边槽形截—面和槽形截面的轴】心受压、偏心—受压板件《的132《个试验？所得数据《。的分：析发现？不论是哪一》类板件都具有屈【。曲后强度都可以【采用有效截面的【方式：进，行计算？因此本？次修改不再采—用原规范《第4.6.4—条关于非加劲板件及！非均匀受压的部分】加，劲板件？应全：截面有效的规定【 《 ，     板件按有！效宽厚比计算时有】。效宽厚比除与板件】的宽厚比、》。所受应力的大小和】分布情况、板件纵】边的支承类》型等因素《有，关外：还与邻接《板件对它的约束程度！有关原？规范：在确定板件的有【效，宽厚比时没》有考虑邻接板件的】约束影响本条对此做！了，修改增加了邻接【板件的？约，。束影响 】     以上【两点：。。是本次修改时—根据试验结果—。对本条？所做的主要修—改 【  ： ， 由于考虑相—邻板件？的约：束影响后确定板【件有效宽厚比的参】数数目又《有，增加：如仍采用列表的方式！确定板件《的有效宽厚比表格量！将大幅增加》于，使，用不便因此》本条：采用公式确定板件】的，有效宽厚比 【   —  根据对》试，验，数据的分析》对于加劲板》件、部分《加劲板件《和非加劲板件—的有效？宽厚比的计》算都可以采用一【个统一的《公式即公式》5.6.1-1至公！式5.6.1-3公！式中的计《算系数ρ考虑了【相邻板？件的约束影响、板件！纵边的支承类型和】。板件所受应力的大】小和分布情况 ！ ： ？ 《    式中 k板！件受压稳《。定系数与板件纵边】的支承类型》和板件所受》。应力的分布情—况有关； — 《  ：       【k1：板组约？。束系数与邻》接板件的约束程度】有关；？  【    《。  ：  ：。m受压板《件边缘的最》大控：制应力（N／mm】2）与板件所—受力的各种情—况有：关  】  ：。 如计算中》不考虑板组约束影响！可取板组约》束系数k1》。＝1：此时计算《得到的有效宽厚比的！值与：原规范的《基本：。。相符 》     目】前国际上已》。有不少国家》采用统一的》公式计算加劲板件】、部分？加劲板和非加—劲板：件的有效宽厚比而统！一公式？。的表：达，。形式因各国依据的实！验数：据而有所《不同 《 ：     本次】。修改对受压板件有效！截面：的取法？及分布位置》也做了修改（见第5！.，6.5条）规定截面！的受拉部分全部有】效有效宽度按一定】比例分置《在受压的《两侧因此有效宽【。。厚比计算公式—5.6.1-1【至公式？5.6？.1-3的右—侧为板件受压区的】宽度bc即有效【宽厚比用受压—区宽：。厚比的一部分来表示！ ？     有效！宽厚：比的：计算公式由三段【组成第一段》为当b／t≤1【8αρ时板件—全部有效；第三段】为当b／t》≥38αρ时板【件，的有效宽厚比为一常！数25αρ；第二】段即：18αρ＜b／【t＜38《。αρ时为过渡段衔】接第一段与》第三段对于》。均匀受压的加劲板件！（即：α＝1ρ《。。＝2bc＝》。b）：当b／？。t≤3？6时板件全》部有效；当b—／t：≥76时板件—有效宽厚比》为，常数50原规范为】当b／t≤3—。0时：板件全部有》效；当b／t≥60！时板件有效》宽厚比？为常数4《5；但当《。b／t？≥130后》板件有？效宽厚比又》有增加？原规：范的数值是根据当时！。所做试验结果制【订的当时箱形截【面试件是《由两：槽形截面焊接—而成由于焊》接应：力较大使数值—有所降低考虑到目】前型材供《应的：。。改善焊接应力会相】应降低这次修改对数！。值适当提高美国和】欧洲规范的》数值为当b／t≤】38时？板件全？部有效；当b／t很！大时板件有效—宽厚比渐近》于，56.8；当b／t！＝76时有效宽厚比！为47.5相当【于本规范的95【％因此本规范的数】值，与美国？和欧：洲规范的比较—接近 】5.6？.2  《本条给出《了第5？.6.1条有关【公式中？需要：的板件受压稳—定系数k的计算公式！这些：公式均？为根据薄板稳定理论！计算的结果》经过回归得》到的： —5.6.3  本】条给出了《第5.6.》1条有关公式—中需要的板组约束】。系数k1的计算公】。式板组约束系数【与构件截面》的形式、《截面组成的几何尺寸！。以及：所受的应力大小和分！布情况等有关根【据上海交《通大学、湖南大学和！南昌大学对》箱形截面、》带卷边？槽形：截，。面，和槽：形截面的轴心受【压、偏？心受压构件13【2个试验所得数据的！分析发？现不：同的截面《形，式和不？同的受力状况时板】组约束系数是—有区别的但对于常用！。的冷弯？薄壁型钢构》件的截面《形式和尺寸》其，变化幅度不大考虑】到构件？的有效截面特—性与板组约束系【数的：关系并不十分—敏感为了使》用上的方便》。对加劲板件、部【分加劲？板件和非加劲—板件采？用了统一的》板组约束系》数计算公式》 ：  》  ： 板件的弹性失稳】临，界应：力为 《 ！     式中 】。k，板件的受《压稳定系数； ！ ：。         ！ E弹性模量—；   ！  ：     μ泊桑】系数； 》。 ， ，  ？        】b板：件的宽度； 【    【      t【板件的厚度》 ， 《    《。。 ，式（3）表明板【件的临界应力与稳定！系数k和宽厚—比b／t有关为了】简便式（3）可【表示为 】 ， 》。     图—3表示一由板件【组成的卷边槽—形截面腹《。板宽度？为ω：翼缘宽度为f厚【。度均：为t作？。用于腹板《的板组？约束系数用k1w表！示作用于翼缘的【板，组，约束系数用》k1f表示腹板的弹！。性临界应力》σ，。crw和翼缘的【弹性临界应力σc】。rf可分别》用下式表示 ！ 】 ， 图3 卷！边槽形截面 — ？ ：    《当，考虑板？组稳定时应由σ【c，rw＝σcrf将】式（5）和式（【6）代入《则有 】令     — ，  ：   》 得  — ，     》   【     式—（9）表示》。。按板组弹性失—稳时两块相》邻板的板组约—束，系数之？间的应有关系即【翼缘的板组约束【系，数，k1f和《腹板的板《组，约，束系数k1》w之间应有》的关系 【  ？   本《条，在根据？试，验数据？拟合板组《约束系数k》1的计算公式—（3）至《公式（5）时也考】虑了公式（9）所】表示的？关系 ？ ？ ，   ？ ， 表1至表6是【试验数据与》按第5.6.—1条至第5.—6.3条的规定【计，算得到的理论结果的！比较：表中还列出了—按，原规范和按美国【规，范的计算《结，果比较结果》表明这次修改是【比较满意《的， 《 表1 3—4根箱形截面试件的！试验结？果，。Nt与各种》方法计算结果Nc的！比较Nt／Nc ！ ！ 表2 13根【短柱、22根长【柱，卷边：槽形截面最大压应】。力在支承边的试【。。件的试验结果N【t与各种方法计【算结果Nc的比较N！t／Nc《 】 表3— 8：根短柱、7根长柱】卷边槽形《。截面最大压应力【在卷边？的试件的试》验结果Nt与各种方！法，计算结果Nc—的比较Nt／—N，c ？ 《 —。表4 14根槽【形，截面最大压应力在支！承边的试件》的试验结果Nt与各！。种方法计《算结：果Nc的《比较N？t／Nc 》 — 表—5 24《根槽形截《面最：大，压应力在自由边【的试件的试验结果】Nt：。与各种方法计算结果！Nc：的比较Nt／—N，c 】。 表—6， 10根槽形截面】腹板非？均匀受压试》件的试验《结果Nt与各—种方法计算结果Nc！的比较Nt／Nc】 《 ？  —  ： 表1至《表6：表明与试验》结果相？比考虑板组约束【与不考虑板组约束】的计：算结果在平均—值与：均方差？。方面差别不大—但在某些情》况下两？。者可以有较大差别】不考虑板组约束有时！会偏于？不安全？有，时则会偏于过分保守！可由下列两例看出】。 —    例1箱形截！面轴心受压 ！ ，。     》1.不考虑板—组约束 】      【。   —  长边b／t【＝120＞38ρ】＝76？be／t＝50 】    】 故A？e＝（2×》20＋？2×5？0）t2＝140】t2 【     2.【。考，虑板组约束》。   】。  k＝4kc＝4！＝1bc＝》bα：＝1σ1＝》2，05  ！   k《1计算 】     长—边ξ：＝，20／12》0＝1／6》k1：＝1／＝2》.5＞1.7取1.！7 》 ：    短》边，ξ＝12《。0／20＝》6k1＝0.—11＋0《.9：3／（ξ－0.0】5，）2＝0.136】。 《   《  be／t计算】  【   长边ρ＝＝】2.6b／》t＝1？20：＞38ρ＝9—9be？／t＝2《5ρ＝65 ！     —短边ρ？＝，＝0.7418【ρ＝：13＜b《／，。t＝20＜》38ρ？＝28 》 —  》   故Ae＝（2！×16＋2×65）！t2＝16》2，t2 】。  ：  结论不考虑板组！约束过于保守—  【   例2箱形【截面轴心受压 【   【  1.《。不考虑板组约—束 ？  》 ，  k＝4k1【＝1σ1＝》205ρ《＝2： 《     —。短边b／《。t＝76＝38ρ】＝76be》／，t＝25ρ＝50 ！ ， ，      】 》    2.考【虑，板组约束 】 ： ，   k＝4kc＝！。4＝1bc》＝bα＝《1σ1＝205 ！ 《    k1计算 ！ ， 《 ，   长边ξ＝【76／1《80＝0.422k！。1＝1／＝》1.54 —。 《    短边ξ＝】180／76—＝2：.，。368k1》＝0.11＋0【.93／（ξ—－0.05）—2＝0.28—3 《     b】e／：t计算 【     长边】ρ＝＝2.》48b／t》＝180《＞38ρ＝9—。4be／t＝—25ρ＝6》2 《     短边！ρ＝＝1《.06b《／t＝7《6＞38《ρ，＝，40：.28be／t＝】25ρ＝26—.5 —。     —故Ae＝（2×26！.5＋2×62）】t2＝177t2 ！。  —   ？结论不考虑板组约】束偏：于不安全 —  》   对于其他截】。面形式及受》力状况？也都有这《种，。。情况不再列举从【以上：例，子可以？看出考虑板组约【束作用是合理—的， ？ 5《.6.4 》 本条规《定的卷边高》厚比：限值是按其》作为边加劲的—最小：刚度要求以》及在保证卷边不【先于平板《局部屈曲的基—础上确？定的 ？ 5—.6：.5：  本条规定了受】压板件有效》截面的取《法及位置原规范为】了方便设计计算【采用了将有效—。宽度平均置于板件】两侧的方法》但当板件上的应力分！布有拉应力时往【往会出现《截面中受拉应—。力作用？的部位也不一定全部！有效这？不尽合理本条做了】修改规？定截面的受拉部分】。全部有？效板件？的有效？宽度则？按一定比例分置在】受压部分的两—侧 【5.6？.6  本条规【定了轴？心受压圆管》构件保证局部稳定的！。圆管外径与壁厚之】。比的限值该限—值是按理《想弹塑性材料推【导得到的 】 5？.6.7  —轴心受压构件—截面上承受的—最大应力是由压杆整！体稳定控制的其【值为f因此在确定截！面上板件的有效【。宽度时宜将f作【。为板件的最》大控制？应力σ？1， 》 5：。.6.8 》 构件中板件的有效！宽厚比与板件所受的！压应力？分布不均匀》系数及最大压应力】σmax有》关，本条规定是》关于拉弯、压—弯，和受：弯构：件中受压板件不均】匀，系数和最《大压应力《值的计？算并据此按照—第5.6.1—条的规？定计算受压》板件的有效宽厚比 ！     ！压弯构件在受—力过程中由于—压力的P-△效【应其受力具有几何】非线：性性质使截》面上的内力和应力】分布的？计算比较复杂为了】简化计算同时—考虑到压弯构件一般！由稳定控制计及【P-△效应后截面】。上，的最大应力大多是】。用足的或相差不【大因：此本条？规定截面上》最大控制应力值可】取为钢材《的，强度设？计值f同时截面上】各板件的压应力分】布不均匀系数可【取按构件毛截面作强！度计算时得》到的值不考虑—双力矩的影响各板件！。。中的最大控制—应力则由截面上的】强，度设计值f和各【板件的应力分布不均！匀系数推算得到 ！    【 受弯及拉弯构件】因没有或《可以不考虑P—-△效应截面上各板！件的应？力分布下不均—匀系数及《最大：压应力值均取按构】件毛截面作强—度计算得到》的值不？考虑双力矩的—影响 《