。 ？ 5.6  —构件中的受压板件 ！ ： 5.6】.1  本条所指的！加劲板件即为两【纵边均与其他—板件相连《接的：板件；？部分加劲板》件即为一纵边与【其他板件《相连：接另一纵《边由符合第5.6.！4条要求的卷—边加劲的板》件；非加劲板件即为！一纵边与《其他板？件相连接另一纵边】为自由边《的板件例如》箱形截面构件—的腹板和翼板—都是加劲板》件；槽形《截面构件《的腹板是加劲板【件翼缘？。是非加劲板件；卷】边槽形截面构件的腹！板是加劲板件翼缘是！部分加劲板件 】。 《 ，  ： 根：。据上海交通》大，学、湖？南大学和南昌—大，学对箱形截面、卷边！槽形：。截面和槽《形截面的轴心—。受压、偏心》。受压板件的132】个试验所得》数据的分析发现【不论：是哪：一，类板：。件都具有屈》曲后强度都可以采用！有效截面的》方式进行计算因此本！次修改不《再采：用原规范第》4.6.4条关于】非，加劲板件《及非均匀受压的【部，分加：劲板件？应全截？面有：。效的规定 》  — ，  板？件按有？效宽厚比计算—时有效宽厚比除与板！件的：宽厚比、所受应力的！大，小和分？布情况？、板：件纵边的支承类型】。。。等因素有关外还与邻！接，板件对它的约束【程度有关原规—范在确定板件的【有效宽厚比时没【有考虑邻接板件【的约：束影：响本：条对：此做了？修改增加了邻接【板件的约束》影，响 《 ，     以【上两点是本》。次修改时根据试【验结：果对：本条所做的》主要修改 — 《。 ，   由《于考虑相邻板件的】约束影响后》确定板件有效宽【厚，比的：参数数？目又：有增加如《仍采用？列表的方式确定【板件的有效宽厚比】表格量将《大，。幅增加于《使用不便因此本【条采用公式确定板】件，的有效宽厚比— ：     】根，据，对试验数据》的分析对于加劲板件！、部分？加劲板件和非加【劲板件的有效宽厚】比的：计算都可以采用一个！统一：的公式即公式—5.6.1》-1至公式5.【6.1-《3公式中的计—算系数ρ考》虑了：相邻板件的》约，束影响、板件纵边的！。支承类型和板件所】受应力的大小和分布！情况 — —    》 式：中 k板件受压稳】定系数与板件纵边】的支承类型和板件】所受：应力的分《布情况有关； ！    —      k【1板组约《束，系数：与邻接板件的约束程！度有关； 》 ？ ，   ？     》 ， m受压板件边缘】的最大控《制应力（N／—mm2）与板件【所，受力的各种情—况有关 —  《   ？如计算中不考虑板】组约：束，影响可取板组约束】系数k？1＝1此时计算【得到的有效》。宽厚比的《值，与原规范的基本相符！ ：   — ， 目前国际上—已有：不少国？。家采用统一的—公式计算加劲—板件、部分》加劲板和非加劲板】件的有效《宽厚比而《统一公式《的表达形式因各国】依，据的实验数》。据而有所不同 【 ：    — 本次修改对受压板！件有效截面的—取法及分布位置【也做了修《改（：见第5？.6.5条）规定】截，。面的受？拉部分全部有效【有效：宽度按一定》比例分置在受压的两！侧因：此有：效宽厚比计算公式5！.6.1-》1至公式5.6【.1-3的》右侧为板件受压区的！宽度bc即有效宽】厚比用受压区宽【。厚比的一部分来表】示 【   ？ 有效宽厚》比的计算公》式由三段组成第一段！为当b／t≤18α！ρ时板件全部有【效；第三段为当b／！t≥3？8α：。ρ时板？件，的有效宽厚比为一常！。数，25αρ《；第二段即》18：。αρ：＜b／t＜38α】ρ时为过渡》段衔接第一段—与第三段对于均匀】受压的加劲板—件（即α《＝1ρ＝2bc＝b！）当b／t≤—36时板件全部【。有效；当b／t≥】76时板件有效【宽厚比为常数—50原规范》。为当b？／t≤30时—。板件全？。部有：效；：当b／t≥6—0，时板件有效宽厚比为！常数45；但当【b／t≥1》30后板件有效【宽厚比又《有增加原《规范：的数值是《根据当时所做试验结！果制订的当时—箱形截面试件是由】两槽形截面焊接【而成由于焊接应力较！大使数值有所—降低考？虑到目前型》材供应的改善焊【接应：力会相应降》低这：次，修改对数值适—当提高美国》和欧洲规《范的数值为当b／t！≤38时板件全【部有效；当b／t】很大时板《件有效宽厚比渐近】于56.8；当b／！t＝76时有效宽厚！比为47.5—相当于本规范的9】5％因此《本规范的数值与美国！和欧洲规范的比较】接近 5！.6：.，2 ： 本条给出了第【5.6？.1条有关公式【。中需要的板件受【压稳：定系数k《的计算公式这些公式！均为根据薄板稳【定理论计算的结果】经过：。回归得到的 — 《。 5.？6.：3，  本条给出了第】5.6.1条有【关公式中需要—的板组约束系数k】1的计算公式—板组约束系数与构件！截面的形式、—截面：组成的几何尺寸以及！所受的应《力大小和分布情【况等有关《根据上海交通—大学、湖南》大，学和南？昌大学对《箱形截面、带卷【边槽形截面和槽形】截面的轴心》受压、偏心受压【构件132个—试验：所得数据的分析发】现不同的截面形【。式和不同的受力【状况时板组约束系数！是有区别的但对于常！用的冷？弯薄壁？型钢构件的截—面形式和尺寸—其变化幅度不大【考虑到构《件的有效《截面特性与》板组约束系数的关系！并不十分敏感为【了使用上的方便【对加劲？板件、部《分加劲？。板件：和非加？劲板：件采用了统一的【板组约束系数计算】公式 ？。 ？   《  板件的弹性【失稳临界《应，力为 《 【。   》  ：式中 k板件的【受压稳？定系数； 》。 ，     】     E弹性】模，量； —      【    《μ泊桑系数； ！ ， ，  ：   ？  ：   b板件—的宽度；《  【        t！。板件的厚度 — ？。 ：    式（3）表！明板：件的：临界应力与稳定系数！k和宽厚比b／t】有关为了简便式（】3）：可表示为《 — ，    】 图3表示一由板件！组，成的卷边《槽形截？面腹板宽度》为ω：翼缘宽度为》f厚度均为t—作用于？腹板的？板组约束系》数用：k1w表示作用于】翼，缘，的板组约束系—数用k1f表示【腹板的？弹性临界应力—σcrw和翼—缘，的弹性临界应力σc！rf可分别用下式表！示 ！ — 图3 卷】边槽形截面 —     ！当考虑板组》稳定时应由σc【rw＝σcr—f将式（5》。）和式（《6）代？入则有 》 令    ！    《   《 得   】 ，       【   【  式（9）表示】按板组？。弹性失稳《时两块相邻板的【板组约束系数—之间：的应有关《系，即翼缘的板组约束系！数k1f和》腹板的板组约—束系数k1w之间应！有的：关系 》     【本条在根据试—验数据拟合》板组约束系》。数k1的计算—公式（3）至—。公，式（5？）时也考虑了公式】（9）所表示—的关系 【  ？   表1至表6是！试验数据与按第5】.6.1条》至第5.《6.：。3条的规定》计算得到的》理论结果《的比较表中还列出】了按：原规范？和按美？国规范的《计算结果比》较结果表明》这次修改是比较【满意的 《 ： ？表1 34根—箱形截面试件的【试验结？果Nt与各》种方法计算结—果，Nc：的比：较Nt／Nc 】。 ！。 表2 1》。3根：短，柱、22根长柱卷边！槽形：截面最大压应—力在：支承边的试件的试验！结，果N：t与各种方法—计算：结果Nc的比较【Nt／？Nc： 》 — 表3 8》根短柱、《7根长？柱卷边？槽形截面最大压【应，力在卷边《的试件的试验结果N！t与各种方法计【算，结果Nc的比较【Nt／？Nc 【 ？ 表4 14！根，槽形截面最大压【应力：在，支承边的《试件的试验》结果Nt与》各种方法计算结【。果Nc的《比较Nt《／Nc 《 — ？ 表5 24根槽！形截面最大压应力】。在自由边的试件【的试：验结果Nt》与各种方法》计算结果Nc的【比，较Nt？。／Nc —。 》 表》6 10《根槽形截面腹—板非均匀《受压试件的试验结】果Nt与各种方【。法计算结果Nc的比！。。较，。。Nt／Nc — ： ！  ：  表1至表—6表明与试验结【果相比考虑板—组约束与不考虑【板组约？束的计算结果在【平均值与均》方差方面《差别不大但在某些】情况下两《者可以有《较大差别不考—虑板组约束有时会】。偏于不安全有时【则会偏于过》分保守可由下列两例！看出： —    例1箱【形截面轴心受压 ！   —  1.不考虑板组！约束：。  【    ！    长边—b／：t＝12《0＞38ρ＝76】be／t《＝5：0， ？     故】Ae＝？（2×20＋2【×5：0）t2＝1—。。。40：t2 —  ？  ： 2.考虑板组约束！ ？  《。   k《＝4kc＝4—＝，1b：。c＝bα＝1σ1】＝20？5 【    k》1计算 】     长边ξ＝！20：／12？0＝1／6》k1＝1／＝2.5！＞1.？7取1.7 【   —  短边ξ＝12】0／：2，。0＝6k1＝0.1！1＋0.93—／（ξ－0.05）！2＝0.1》36 【     b—e／t计算 — 》。  ：  长边ρ＝＝【2.6b《／t＝？120＞38ρ＝】。99be／t＝2】5ρ：。＝65 ！。    短边—ρ＝＝0.741】。8ρ＝13＜b【／t＝20＜—38ρ＝28— —    ！ 故Ae《＝（：2×16《＋2：×65）t2＝1】62t2《 —    《结论不？考虑板组约》束，过于保守 【。。     【例2箱形截面轴【心受压 《     ！1.：不，考虑：板组约束 ！   ？  k＝4k1＝】1σ：1，＝20？5，ρ＝2 — ，     短边b！。／t＝76＝38ρ！＝76be／—。t＝25ρ＝5【0 【     》 》    2.考虑板！组，约束 —   《  k＝4kc【＝4＝1bc＝bα！＝1：σ1＝205 ！    —。 k1？计算 ？  —   长《边ξ＝76》／180＝0.【422k1》＝1／＝1.54】 —    短边ξ＝1！80／76＝2【。.368k》1＝0.11＋0】.，93／（ξ－—。0.05）2＝【0.28《3   ！。。  be／t计算】 《 ：    长边ρ＝＝！2.48b／—t＝18《0＞38ρ＝—94be／t＝2】。5，ρ＝62 【。 ：     短边【ρ＝：＝1.06》b／t＝《76＞38ρ＝40！.28be》／t＝25ρ＝26！。.5 》     故】Ae＝（2×26】.5＋2×6—2）t2＝17【7t2？ ，    】 结论不《考虑板组约》束偏于不安全—。 ？  《  ： 对：于其他截面》形，式，及受：力状况也都有这【种情况不再列举从以！上例子可以》看出考？虑板组约《束作用是合》理的 《 《5.6.《4  ？本条规定《的卷边高《厚，比限值是按其作为边！加劲：的最小刚度要—求以及？在保：证卷边不先于平板】局，部屈曲的基》。础上确定的 — 5—.，。6.5  本条规定！了受压？板件有效截面的取法！及位置？原规范为了方便设】计计算采用了将【有效宽？度平均置于板—件两侧？的方法但当板—件上：的应力分布》有，拉应：力时往往会出现截】面中受拉应力作【用的部？位，。也，不一定全部有效这不！尽合理本《条，做了修改规定—截面的受拉部分全】部有：效板：。件的有效宽度则【按一定比例分置【在受压？部分的两侧 ！ ：5.6.《6  本条规—。定了轴心《受，压圆管构《件保证局部稳—。定的圆管《外径与壁厚》之比的限值该—限值是？按理想弹塑性材【。料推导得到的— ： 5.6【.7  轴心—受压构件《截面上承受》的最大应力是由压杆！。整体稳定控》制，的其值？为f因此《在确定截面》上板件的《有效宽？度时宜将f作为板件！的最大控制》应力σ？1 ？ ？ 5.6.8 【 构件中板》件的有效宽厚比【与板：件所：受的压应力分—布不均匀《。系数及最大》压应力σmax有】关本条规定》是关：。于拉：弯、压弯和受—弯构件中受压板件】不均匀系数和最大压！。应力值的计算并据】此按照？第5：.6.1《。条的规定计算受压板！。件的有效宽厚—比  】 ，  压弯构件在【受力过程中》。由于：压力的P-△效应其！受力具有《几何非？。线性性质《使截面上的》内力和应《力分布的计算比较】复，杂为了简化计算同】时考虑到压》弯构件一般由稳【定控制计及》。P-△效《应后截？面上的最大应力大】多是用足的》或相差不大因此本条！规定截面《上最大控制》应力值可取为钢材的！。强度设？计值f同《时截面上各板件的】压，应力分布不》均匀系数可取按构】件毛：截面作？强度计算时得到的值！不考虑双力矩的影】响各：板件：中的最大控制—应力则由截面上的】强度设计值f—和各板？件的应力《分布不均匀系—。数推：算得到？   】  受？弯及拉？弯构件因没有或可以！不考：虑P-△《效应截？面，上各板件的》应力分布下》不均匀系数及最【。大压应？。力值均取按》构件毛截面作—强度计？算得到的值不考虑】双力矩的影响 】