5》.2：  轴心受压—构件 《 5.2！.1  当轴心受压！构件：截面有所削弱—（如开孔《或缺口等）时应【按公式5.2.1计！算其强？。。度式中？。。Aen为有效净截面！面积应按下列—规定确定 【    — ，1  有效》截面面积Ae按本规！。范第5.6.7条中！。的规定算得； 】 ，     2】  若孔洞》或缺口位于截—面的无效部》位则Ae《n＝Ae；若孔【洞或缺口位于截【面的有效部位则A】en＝A《e，－，（位于有《效部位？的孔洞？或缺：口的面积） 【     】3  开《圆孔的均匀受压【加劲板件的》有效宽度b＇—e可按下列公式确】定， ： ：     当d0！／b≤？0.1时 — be＇【＝be？    ！ 当0.1＜d0／！b≤0.《5时 》 be＇—＝，be：－ 【    当》0.5？＜d0／b≤—0.：7时 》 be＇＝【be－ 》 ： ：λc＝0.53 】 ？ ，  ：   式中》 d：0孔：径； 《      ！   ？ be相《应未开？孔均匀受《压加劲？板，件，的，有效：宽，度按第5.6节的规！定计算； 【     【。    《 ，b、t板件的实际】宽度、厚《度；  ！    《  ：  fy《钢材的屈服强—度；  ！       【 E钢材的》弹性模？量 》 ，    《 若轴心受压构【件截：。面没有削弱则—仅需按公式5.2】.2计算其稳定性】而毋须？计，。算其强度《 ， ？ 5.2》.2  《轴心受？压构件应按》。公式：5.2.2计算【其，稳定性 —     【通过：。理论分析和对各【类开口、闭口截面】冷弯薄壁型钢轴【心受压构《件的试验研究证【实轴心受压杆件【的稳定性可采用单】一柱子曲线》进行计算根据对现有！试验结果的统计【分析和计《算比较柱子曲线【可由基于边缘屈【服，准则：的Perry—公式计算式中之【初始相对偏心率【ε0系按《试验结果《经分析？比较确定 】 5.2.3 】 闭：口截面、双轴—对，称开口截《。面的轴心受压构【。件多系在刚度较【小的主平面内弯曲失！稳不卷边的等边单角！钢轴心受压构件系单！轴对称截面由于截面！形心和剪心不重合因！。此在轴心压力作用】下此类？构件：有可能发生弯—扭屈曲但若》能保证等《边单角钢各外伸【肢截面全部有效则在！轴心压力作》用下此类构件的扭】转失稳承载能力比弯！。。曲失稳？承载能力降低不多鉴！于在冷？弯薄壁型钢结构【中单角钢通常用【于支撑等较为次要】的构件为避免计算过！于繁琐故近》似将其归入本条 】 》   ？ 对于受力较大【的不卷边等边单【角钢压杆则宜作为单！。轴对称开《口截面按第5.【2.4条的规定【计算： ： 5》.2.4、5.2】.5 ？ 近：年来国内有关单位】对单轴对称开口【截面轴心《受，压构：。件弯扭？失稳问题所》进行的更为深入的理！论分析和试验研【究表明采用“—换算长细比法”【来计算此类构—件，的整：体，稳定性是可行的故本！规范仍沿用》。原规范的规定但对】其中扭转屈曲计算】长度和约束系数β】的取值作了更明【确的定义《以使有关规定—的物理意义》更为明晰 【。 5.2.【6  实腹式轴【心受压直《杆的弹性屈》曲临界力通常—。均可不考虑剪切的影！。响据计？算因剪切所致附加】弯曲：仅将使此类构件【的，欧拉临界力降低约】0.3％左右但是】。对于：格构式？轴心受压构件来说】当其绕截面》虚轴弯曲时》。剪切变？。形较大对构件弯【曲屈曲临《界力有？显著影响故计算此类！。。构件的整《体稳定性时对虚【轴应：采用：换算长细比来考【虑，剪切：的，影，响 》 ：  ：  本条根据理【。论推导？列出：了几种常用的—。。以缀板或缀条—连，接的双？肢或三肢格构—式构：件换算长细》比的计算公式— 《   《  本条有关格【构，式轴心受压构件【。单肢长细比λ1的要！求是：为了保证《单肢不先《于构件整体》失稳 】。5.2.7 — 格构式轴心受压】构，件，应能：承受按？公式5？.2：.7：算得的剪力 【  》   格构式轴心】受压：构件由于在制作、】运输及？安装过程中会产生】。。。初始弯曲（通常【假，定构件的初始挠【曲为一正弦半波构】件中点处《的最大初挠曲值不大！于构件全长的1／】75：0）：同时轴心力》的作用存在着—不可避免的初始偏】心（根据实测统【计分析一般可取【。此初始偏《心值为0.05ρ】。ρ，系此构件《的截面核心距）在】轴心：力作用？下此：格构式轴心受—压构：件内将？会产生剪《力，以受力最大截—面边缘屈《服作为？临界条件《即可求得《公，式5.2.7所示之！杆内最大剪力V ！