5.—2  轴心受—。压构：件 【 5.2.1【。  当轴心受压构件！截面有所削弱（如开！孔或缺口等）时应按！。公式5.2.1计】算其强度式中Aen！为有效净截面—面积应按下列规定】确定： ？     【1  ？有，。效截面面积Ae按】本规范第5.6【.7条中的规定算得！； 》 ：。。。 ，   ？2  若孔洞或【缺口位于截面的无效！。部位则Aen＝A】e；若孔《洞或缺口位于截面的！有效部？位则Aen＝—A，e－（位于有—效，部位的孔《洞或缺口《的面积） —     】。3  开《圆孔的均匀受压加】劲板件？的，有效宽？度b＇e可按—下列公式确定 【   【  当d0／b≤】0.1时 】 ， be＇＝be【 》     当—。0.1＜d0／b】≤0.5时 【 b》e＇＝？be－ 】     当0.】5＜d0／b≤【0.7时《 ？。 ， ：be＇＝《be－ ！λc＝？0.：53： —  ：  式中 d—0，孔径； 【。        ！。 ， be？。相应未开孔》均匀受压加劲板【件的有效宽》。度按第5.》6节的规定计—算；：  【        b！、t板？件的实际宽度、厚度！；，  【   ？     fy钢材！的，屈服：强度； 《 ：      】    《E钢材的弹性—模量  ！ ，  若？。轴心受压构件截面】没，有削弱则仅需按【公式5.2.—2计：算其稳定性而毋【须计算其强》度 【5.2.2  轴心！受压构件应按—公式5.《。2.2计算其—稳定性 】     通—过理论分析和—对各类？开口、闭口截面冷】弯薄壁型钢轴心【。受压构件的试验研】究证实轴心受压杆】件的稳定性可采用】单一柱子曲线进行计！算根据对现有试【验结果的统计—分析和计算比较柱子！曲线可由《基于边缘屈》服准则的Perry！公式计算式中之初】始相对偏《心率ε0系按试【验结果经《分析比较确定 【 ，。 ：。 ：5.2.3 —。 闭口截《面、：双轴对称开口—截面：的轴心受压构件【多系在刚《度，较小的主平面内弯】曲失：。稳不卷？边的：等，。边单角？钢轴心受压构件【系单轴对称截面由于！截面形心和剪—心不重合因此在【。轴，。心压力作用下此类】。构件：有可：。能发生弯《扭屈曲但若》。能保证等边单角【钢各外伸肢》截面全部《有效则在轴心压力】作用下此《类构件的扭》转失：稳承载能力》比弯曲失稳承载能】力降低不《多鉴于？在冷弯薄壁型钢【结构中单角钢—通常用于支撑等【。较为次要的》构件为？避免计算过于繁【琐故近似将其归入】本条： ？  《   对《于受力较大》的不卷边等边单角钢！压杆则宜《作为单轴《对称开口截面—按第5.2.4条的！规定计算 》 ？ 5.2.—4、：5.：2.：5  近年来国内】有关单位对单轴对】称开：口截面轴心》受压构件弯扭失【稳问题所进》行的更为《深入的理论分析【和试验？研究表明采用“【换算长？细比法”《。来计算此类构件的整！体稳定性是可行【的故本规范仍沿用】原规范？的规定但对其—中扭转？屈曲计算长度—和约束？系，数β的取值作了更】明确的定义以使有关！。。规定的物理意—义更为明晰》 ？ ， 5.2.—6  实腹》式轴心？受压直杆的》弹性：屈曲临界力通—。常，。均可不考虑剪切【的影响据计算因剪切！所致附加弯曲—仅，将使此类构件的欧】拉临界力降》。低约0.《3％左右但是—对于：格构式轴心受压【构件来说当其绕截面！。虚轴弯曲时剪切变形！较大对构件》弯曲屈曲临界力有显！著影响故计算此【类构件的整体稳定性！时对：虚轴应采用》换算长细比来考【虑剪切的影响 】     】本条根据《理，。论推导列出了几种】。常用的以缀》板或缀条连接的【。双肢或三肢格构【式构：件换算长细》比的计算公式—  【   本条有—。。关格构式《轴心受压构件单肢长！细比λ1的要—。求是为？了保证单肢不—先，于构件整体失—稳 》 5.2.7 】 格构式轴》心受压构件》应能承受按公式【5.2.7算得的】剪力 》 ？    格构式轴】。心受：压构件由于在制作、！运输及安装过程【中会产生初始弯【曲（通常假定构件的！初始挠曲为一正弦半！波构件中点处的最】大，初挠曲值不大于构件！全长的1／75【0）同时《轴心力？的作用存在着不【可避免？的初始偏心（根【据实测统计分析一】般可取此初始偏心】值为0.05—。ρρ系此构件的截】面核心距）》在轴心力作用下此】格构式轴心受压构件！内将会产《生剪：力，以受力最大截面边缘！屈服：作为临？界条件即可求得公式！5.2.7所—示之：杆内最大剪力V【 ：