： ：。5，。.，2  轴心受压构】件 ！5.2.1  【当轴心受压构件截面！有所削弱《（如开孔或缺口等）！时应按公式》5.2.1计算其强！度式中Aen为有效！净截面面《积应按下列规定【确，定 【    1 — 有效截面面积【Ae按本《规范第5.6.7】条中的规定算—得；  ！   2《  若？孔洞：或缺口位于》截面的无效》部位：则Aen＝》Ae；若孔》洞或缺？口，位于截面的有效部】位，则Ae？n＝Ae－》（位于有《效部位的孔》洞或缺？口的面积） ！ ，   ？  3  开圆孔】的均匀受压加劲【板件的有效宽度【b＇e？可按下列公式确定 ！  —。   当《。d0／b≤0.1时！ b【e＇＝b《e 《 ，     —当0.1＜d0／】b≤0.5时— 《 ， be＇＝be【－  】   当《0.：5＜d0／b≤【。0.7？时 ？ be—＇＝b？e，－ ？ λ》c＝0.53— ？ ，     —式中 d0孔—径； 】      —   be相应未开！孔，均，匀受压加《劲板件的《有效宽？度按第5《.6节的规定—计算：；  】      —  b、t板件的】实际宽度、厚度； ！   【    《   f《y钢材的《屈服强度；》    ！   ？   E钢》材的：弹性模量《。   】  若轴心》受压：构件截面没有削弱】则，。。仅需：按公式5.2.【2计算其稳定性【而毋：须计算其强度— —5.2.2  轴心！受压构件应按公式】5.2？.2计算其稳—定性 — ，     通过【理论分析和对各【类开口？、闭口？截面冷弯薄壁型【钢轴：心受压构件的试验】研究证实轴心—。受压杆件的稳—定性可采用》。单一柱子曲线—进行计算根据—对，现有试验结果—的统计分析和计算】比，较柱子曲线可—由基于边《缘，屈服准则的Per】ry公？。式，计算式中之》初始相对偏心率ε】0系按试验结果经】分析比较《确定 【 5.2.3—  闭口截面、【双轴对称开口截面】的，轴心受压构件多【系在刚？度较小的主》平面：内弯曲失稳》不卷边的等》边单角？钢轴心？受压构件系单轴对称！截面由于截面—形心：和剪心不重合因【此在轴心压》力作用下此类构件有！可能发生弯》扭屈曲？但若能保证等边单角！钢各：。外伸：肢截面全部有效则在！轴心压力作用下此类！构件的？扭转：失，稳承：载能力比《弯曲失稳承载能力降！低，不多鉴？。于在冷弯薄壁型钢】结，构中单角《钢通常用于支撑等较！为次要的构件为【。避免计算过于—繁琐故近似将—。其，归入本条 【     对】于受力较大的不【卷边等边单角钢【压杆则宜《作为单轴对称开口截！面按第5.2.4】条的规？定，计算 【 5.？2.4、5.—2.5  近—年，来国内有关单位【对单轴对称开口截面！轴心受？。压构：件，弯扭失稳《问题：所进行的更》为深入的理》论分析和《试验研究表》。。明采用“换算长【细比法？”来计？算此类构件的—整体稳定性是可行的！。故本：。规范仍沿用原—规范的规《定但对其中扭转【屈曲计？算长度和约》束系数β的取—。值作了更明确—的定义以使有—关，规定的物《理意义？更，为明晰 】 5.2.6 【 实腹式轴》心受压？直杆的弹性屈曲临】界力通常均可—不考虑剪切》的影：响，据计：算因剪切所致附加】弯曲仅将使此类构】件的欧拉临界力降】低约0.3％—左右但是对于格构】式轴心？受压构件来说当【其绕截面虚轴—弯曲时剪切》变形较大对构件弯曲！屈曲临界力有显【著影响？故计算此类构件的】整体：稳定性时对虚轴应采！用换算长细比—来考虑剪切的影响】 ，     ！本条根据理论推导列！出了几？种，常用的以缀板或【缀条连接的双肢或三！肢格构式构件换算】长细比的计》算公式 【 ： ，   本《条有关格构式—轴心受压构件单【肢长细比《λ，1的要求是为了保】证单肢不《先于构件整体失【稳 5.！2.：7 ： 格构式轴心受压】构件应能《承受按公式5.2】.7算？得的剪力《 《     格构】式轴心？受压构件《由于：在制作、运输及安】装过程？中会产？生初：始弯曲（通常假定构！件的初始挠曲为【。一正弦半波构件中】点处的最大初挠【曲值：不大于构件》全长的1／》750）同》时，轴心：力的作用存在着不可！避免的初始偏心（根！据实测统计分析【一般可取《此初始偏《心值为0.05ρ】ρ系此构件的截面】核心距）在轴心力作！用下此格构式—。轴心受压构件内将会！产生：剪力以受《力最大截面》边缘屈服《作为临界条件即【可求得公《式5.2.7所示】之杆内最大剪力V】 ：