《5.2  轴心受压！构，件 】 ，5.2.《1  当轴心受压】构件截面有所削弱】（如：开，孔或缺口等》）时应？按公式5.2—.1计算其》强度式中Aen为有！效净截面面积应按】下列规？。。定确定 《  —   1  有【效截面面积A—e按本规范第—5.6？.7条中的规定【算得； ！ ，。   2  若孔】。洞或缺？口位于截面》的无效部位则A【en＝Ae；—若孔洞或《缺口位于截面—的有效？部位：则Aen《＝Ae－（位于有效！部位：的，孔洞或缺口的面积）！  【  ： 3  开圆孔的】均匀受压加劲板【件的：有效宽度b＇e可】按下列公式确定 ！。 ，     【当d0／b≤0.1！时 — be？＇＝be 》 》    《当0.1《＜d0／b≤0【.5时 】 be＇《。＝b：e－ 【     当0.5！＜d0／b≤0.7！时 《 ，。 be＇＝be】－ 》 λc《＝0.5《3 》     式【中 d0孔径； 】。    】  ：    be相应】未开：孔均匀受压加劲板件！。的有：效宽度按第5.【6节的规定计算【；   ！ ， ，     b、【t板件的实际宽度】。、厚：度； 《    【      fy】钢材的屈服》强度； 》     】     E钢【材的弹性模量 】   —  若轴心受压构件！截，面没有削弱》则仅需？按公式5.》2，.2计算其》稳定性而毋须—计算其强度》 》 5：.2.2  轴心】受压构件应》按公式5.》。2.2计算其稳定性！。 ：。 ：。 ：    通过理论分！析和对各《类开：口、闭口截面冷弯薄！壁型钢轴心受压构】件的试验研究证实】轴心受？压杆件的稳》定性可采用单一柱子！曲线进行计》。算根据对现有—试验结果的统计分析！和计算比较柱子曲】线可由基于边—缘屈服准《则，的Perry公式】计算式中之》初始相对偏》心率：ε0：系按试验结果经分】析比较？确定 】5.：2.3  闭口【截面、双轴》对称开口截》面的轴心受压—构件多系在刚—度较小的主》平面内弯曲失—稳不卷边的等—边单：。。角钢轴心受压—构件系？单轴对称截面由【于截：面形心和剪心不重合！因此在轴心》压力作用下此—类构件有可能发生】弯扭屈曲但若能保】证等边单角》钢各：外伸肢？截面全部有》效，则在：轴心压力作用下【此类构件的》扭转失稳承载能力比！弯曲失稳承载能【力降低不多鉴—于在冷弯薄壁型钢】。结构中单角钢—通，常用于支撑等较为】。次要的？构件为避免计算过】于繁琐故《。近似将？其归入本条 —  —   ？对于受力较》大的不卷边》等边单角钢压杆则】宜作：为单：轴对称开口截—面，按第5.2》。.4条的规定—计算 》 ： 5.2.4、5.！2.5 《 近年来《国内有关单位对单】。轴对称开口截—面轴心受《压构件弯《扭失：稳问题所进》行的更为深入的【理论分析和》试验研？究表明采用“换算长！细比：法”来计算此类构】件的整？体稳定性是可行的】故本：规范仍沿用原—规范的规定但—对，其中扭转屈曲—计算长度和约束【系数β的取值作了】更明：确的定义以使有【。关规定的物》理意义？。更为明晰 ！ 5.2.6—  实腹式轴—心，受压直杆的弹性屈】曲临界？力通常均可不—考虑剪切的影响据计！算因剪切所致—附，加，弯，曲仅将使此类构件的！欧拉临界力降低约】0.：3％左右但是对于】格构式？轴心受压《构件：来，说，当其绕截《面虚轴弯曲时剪切】变形较大对》构件弯曲屈曲临【界力有显著影响故】计算此类构件的【整体稳定性时对虚轴！应采用换算长细比】来考虑剪切的影响 ！ 《     本条根据！理论推导列出了几】种常用的《以缀板或缀条连【接的双肢或三肢格构！式构件换算长细【比的计算公式 】 ？     》本条有关格构—式轴心受压构件单肢！长细比λ1》的要求是为》了保证单肢》。不先于构件整—体失稳 】 5.2.7—  格？构式轴？心受压构件》应能：承，受按公式5.2.7！算得的剪力》  【。   ？。格构式轴心受—压构件由于在—制，作、运输及安—装过程中会产—生初：始弯：曲（通常假》。定构件？的，初始挠曲为》。一正弦半波构件【中点处的最》大初：挠曲值不大于构件】全长的？。1／750）同【时，轴心力的作用存在】着不可？避免的初《始偏心（根据—实测统计分析一般可！取此初始偏心—值为0.05ρ【ρ系此构件》的截：面，核心距）在轴—心力作用《下此格？构式轴心受压构件】内将会产生剪力以受！力最大截面边缘屈】服作为临界条件即】可求得公式5.2.！7所：示之杆内最大剪【力，V ？