5.—2  轴心受—压构：件 ： ： ： ， 5.2》.1  当》轴心受压构》件截面？有所削弱（如开【孔或缺口《等）时应按公式【5.2.1计算其】强度：式中A？en为有《效，净截面面积应按下】列规定确定 】 ：。     1  有！效截面面积》A，e，按本规？范第：5.6.7》条中的规定算得【； —     》2  若孔洞或【缺口位于截面的【。无效部位则》Aen？＝Ae；若》孔洞或缺口》位于截面的有效【部位则Aen＝A】e－：（位于有效》部位的孔洞或缺口】的面积） 》  —   3  开圆】孔的均？匀受压加劲》板件的？有效宽度b＇—e可按下《列，公式确定 】  ？   当d0—／b：≤0.1时 —。 ， be＇【＝be？。   】  当0.1—＜，d0／b≤0.【5时 b！e＇＝be－ 【   【。  当0.5＜d0！／b≤0.》。7时 b！e＇＝be－ ！ λc》＝，。0.53《 ：。   — ， ，式中： d0？孔径； 】   ？    《   ？be相应未开—孔均匀受《压加劲板《。件的有效宽》度按：第5.6节的规【定计：算； ？     ！     b、t】板件的实际》宽度、厚度； 】 ？      —    fy钢材】的，屈服强度； ！  ？ ，。     》  E钢材》的弹性模量 】    — 若轴心受压—构件截面没有削弱则！仅需按公式5—.2.2《计算其稳定性而【毋须计算其强度 ！ 5》.2.？2  轴《心受压？构件应按公》。式5.2.2计算其！稳定性 《   【  通过理论分【析和对各类开口、闭！口截面冷弯薄壁【型钢轴心受》压构件的《试验研究《证实轴心受压杆件】的稳定性可采用【单一柱子曲》线进行？计算：根据对现有试验结果！。的统：计分：析，和计算比较柱子曲】线可由基于边—缘屈服？准则的Perry】公式：。计算式中之初始【相对偏心率ε—。0系：按试：验结果经《。。分析比较确定 【 ， 《5.2.3》  闭？口，截面、双轴对称开】。口截面？的，轴心受压构件多系】在，刚，。度较小的主》平面内弯曲失稳不卷！边的等边单》。角，钢轴：心受压构件系单【轴对称？截面由于截面—形心和剪心》不重合因《此在轴心压力作【用，。下此类构件》有，可能：发生弯？扭屈曲但若能保【证等边单角》钢各外伸肢》。截面全部《有效则在《轴心压力作用下此类！。构件：的扭转失稳承载能】力比弯？曲，。失，稳承载能力降低不多！鉴于在冷弯薄壁【。。型钢结构中单角【钢，通常：用于支撑等较为次】要的：构件为？避免计算过》于繁琐故近似将其】。归入本条 —。    【 对于受《力较：大的不卷边等边单角！钢压杆则宜》作为单轴《对称开口截面—按第5.2》.4条的《规定计算《。 ， ， 5.2.4！、5.2.5  近！。年来国内《有关单位对》单轴对？称开口截面轴心受】压构件弯《扭失稳问题所进行的！更为深入的》理论分析《和，试，验研究表明采用“换！算长：细，比法”来计》算此类构件的—整体稳？定性是？可行的故本规范仍沿！用原规范《的规定？但，对其：中扭转屈曲》计算长度和约—束系：数，β的取值作了—更明确的定》义以使有关规—。。定的物理意义更为】明晰 ？ ？。 5？.2.6  实【腹式轴心受压直【杆的弹性屈曲—临界力通常均可【不考虑剪切的影响据！计算因剪切所致【附加弯曲仅将使此】类构件的《欧拉临界力》降低约？0.3？％左右但是对于格】构式轴心受压构件】来说当其绕截面【虚轴弯曲时剪切【变，形较大对《构件弯曲屈》曲临界力有显著影响！故，。计算此类构件—的整体稳定》性时：对虚轴？应采用换算长细比来！考虑剪切的影响【。。。   】  本条根据理论】推导列出《了几：种常用的以缀—板或缀条连》接的双？肢或三肢格构—式构件？换算长？细比的计《。算，公式 】    本条有关】格构式轴心受压【构件单肢长细—比λ1的要求是为了！保证：单肢不先于构件整体！失稳 ？ 5.【2.7？  格构式轴心受压！构件：。应能：承受按公《式5.2《。。.7算得的剪力【 ？  《   格构》式轴心受压》构件由于《在制作、运》输，及安：装过程中会产生初】始弯曲（通常假【定构：件的初始挠曲—为一正弦半波构【件中点处的最大初挠！曲值不大于》构件全长的1—／750《）同时轴心》力的：作用存在着不可避】免的初始偏心（根】。据实测统计分析【一，般可取此初》始偏心值为》。0.05ρ》ρ系此？构件的截面核心距】）在：轴心力？作用：下此格构式轴—心受压构件内将【会产生剪力以受【力最大？截面：边缘屈？。服作为临界条件【即可求得公式5.2！。.7所示之》杆内最大剪》力V 《