5.2【  轴心受压—构件 ！ 5.2.1—  当轴心受—压构：件截面有所削弱（】如开孔或《缺口等）时应按公式！5.：2.1计算》其，强度：式，中A：en为有效净截面面！积，应按下列规》定确定 【 ，     》1  有效》截面面？积Ae？按本规范《第5.6.7条中的！规定算得； — ？ ：    2  【若孔洞或缺口—位于：。截面的无效部—位则Aen＝Ae；！若孔洞或缺口—位于截面的有效部位！则，Aen？＝Ae？－（位？于有效？部，位的孔洞或》。。缺，口，的面积） 》 ：     【3  开圆孔—的均匀？受，压加劲板件的有效】宽度：b＇e？可按下列公》式确：定 —     》当d0／b》≤0：.1：时 》 b？。e＇＝be — ，  》。   当0.1＜d！0／：b≤0.《5时 】be：＇＝b？e－ 】   ？ 当0.《5＜d0／b≤0】.7时 《 be【＇＝be－ ！ λc＝0.53！。   】  式中 d0孔径！； 【       【  b？e相应？未开孔均匀受压加劲！板件的有效宽—度按第5.6节【的规定计算； 】。     】     b、t板！件的实际宽度—、厚度； ！     》     fy钢材！。的屈：服强度； 】   《       E钢！材的：弹性模量 》    】 若轴心《受压：构件截面没有削【弱则仅需按公式5】.，2.2计算其稳【定性：而毋须？计算其强度》 》。 5.2.2  】轴心受压《构，件应按公式5—.2.2计算其稳定！性 》     —。通，过理论分析》和对各类开口、闭】口截面冷弯薄—壁型钢轴《心受压？构件的试《验研究证实轴心【受压杆件的稳定【。性可采用单一—柱子曲线进行计算根！据对现有试验结【果的：统计分析和计算比】较柱子曲线可由基】于，边缘：屈服准则的Pe【rry公式计—。算式中之初始相对】偏心率ε《0系按试《验，结果经分析比较确】定 — 5.2.》3  闭口截面、】双轴对称开口—截面的轴心受压构件！多系在刚度较小的】主平面？内弯：曲失稳不《卷边：的等边单角钢—轴心受压构》件系：单轴对称截》面由于截面形—心和剪心不重合因此！在轴心压力》作用下？此类构件有可能发】生弯扭屈曲》但若能？保证等边单角—钢各外伸肢》截面全？部有效则在》轴心压力作用下【此类构件的扭转失】稳承载能力比弯曲失！稳承载能力降低不多！鉴于在？冷，弯薄壁？型钢结构《中单角钢通》常用于支撑等—较为次要的构件为避！免计算过于繁琐故近！。似，将其归入本条 】   —  对于受》力较大的不卷边【等边单角钢压—杆，则宜作为单》轴对称开口截面按第！5.：。。2.：4，条的规定计算— 》 5.2.》4、5.2.5  ！近年来国内有关单位！对单轴对称》。开，。口截面？轴心：。受，压构件？弯，扭失稳问题所—进行的更为深入的】理论分析和试验【。研究表明《采，。用“换算长细比法”！来计算此类构件的】整体稳定性是可行】的故本规范仍沿用原！规，范的规定但对其中扭！转屈曲计算长度【和约束系数》β的取值作了更明确！的定义以使有关规】。定的物理意义更为明！晰 【5.2.6  实】。腹式轴心受压—直杆的弹性屈曲临界！力通常均《可不考虑剪切的影响！据计算因剪切所致附！加弯曲仅将使此【类构：件的：欧拉临界力降低【约0.3《％左右但是对于格】构式轴心《受压构？件来说？当其绕？。截面虚轴弯曲时【剪切变形较大对构件！弯曲屈曲临》界力有显著影—响故计算此类构【件，。的整体？稳，定性时对《虚轴应采《用换算长《细比来？考虑剪切的影响 ！ ，    — 本：条根据理论推—导，列出了几种常用【的以缀板或缀—条连接的《双肢：或三：肢格构式构件换【算长细比的》计，算公式 《 ：   》  本条《有关：格构式轴心》受压构件单肢长细】比λ1？。的，要求：是为了？保证单肢不》先于构件整体失稳 ！。 5.2】.7  格》构式轴？心受压构件应能【承受按公式5.2.！7算得的剪力 【 ： ： ，    格构—式，轴心受压构》件由于？在制作？、运输及安装过【程中：会产生初始弯曲（通！常，假定构件的初始挠曲！为一正弦半》。波构件中点》处的最大初挠曲值不！大于：构件全长的1／7】50）同《时轴心力的作—用，存在着不《可避免的初始偏心（！根据：实测统计分析—一般可取此初始【偏心值为0》.05ρρ》系此构件的截—面核心距）在轴心力！作用下此格构式轴心！受压构件内将—会产生？剪力：。以受力最《大截面边缘屈服【。。作为临界《。条件：即可求得公式5.2！.7所？示之：杆内最大剪力—V ？