5.2  ！轴心受压《。构件 — ： ：5.2.1  【。轴心受压《构件的强《度应按？。下式计算 ！ —     式中Ae！n有效净截面面积 ！ 》5，。.2.2  轴心受！压构件的稳定—性应：按，下式计算《 》 ？   — ， 式中 轴》心受压构件的稳定系！数应按本规》范表A.《1.1-1》。或表：A.：1.1-2采用； ！ ：     【   ？ ，。 ，Ae有效截面面【积 5.！2.3  》计算闭口截》面、双轴对称—的开口截面》和截面全部》有效的不卷边的【等边单角钢》轴心受压《构件的稳《定系：数时其长细比应【取按：下列公式算》得，的较大值 ！ 》    》 式中λ《x、λy《构件对截面主轴x】轴和y轴的长细比】； 《      】    《 l0x、l0【y构件在垂直于截面！主轴x？轴和y轴《的平面内的计算【长度； 】     》。    《  ix、》iy构件毛截面对其！主轴x轴和y轴的】。回转半径 — 5.2.4！  ：。。。计算单轴对称开口】截面（如《图5.2.4所示）！轴心受压《构，件的稳定系数时【其长细比应取按【公式5.2》.3-2和》下式算得的较—大值 】 ，。  —  ： 式中 λω弯扭】屈曲的换算长—细比； 《。  —      —  Iω毛截—面扇性惯性矩；【   】。 ， ，     》It毛截面抗扭惯性！矩； 》 ：        】  e0毛截面的】弯心在对《。称轴上的坐标； ！    【    《 ， lω扭转屈—曲的计算长度lω＝！β·：。l； ？ 》    《     l无缀板！时，为构件的几何长【度；有缀板时取【两相：邻缀板中心线的最】大间距； ！   ？    《 ，  αβ约束系【数，按表5？.2.4采用 ！ 表5》.2：.4 开口》。截面轴心《。受压：和压弯构件的—约束系数 — ：。 ， ： ？ 【 图5？.2.4 单—轴对称？开口：截面示意图 — ，。 5.2【.，5 ： 有缀？板的单轴对称开口】截面轴心《。受压构件弯扭屈曲】的，换算长细比》λ，ω，。可按公式5.2【.4-1计算约【束系数α、β可按表！5.2.4采用但扭！转屈曲的计》算，长度l？ω＝β·a》a为缀板中》心线的最大间距【。 》     》构件两支承点—。间至少应设》置2块缀《板（不包括构件支承！点处的缀板或封【头板在内） 【 5》.2.6《  格？构式轴心受压构【。件，的稳定性应按公式】5.2.2计—算其长细比应按【。下列规定《。。取λ：。0x和λ0y—中的较大值 — 《     1 【 缀板连《接的双肢格构式构】件（如图《5.：2.6a《所，示） 【 ：    】 2  缀条连接的！双肢格？构式构件（如图【5.2.6b—所示）？ ？ 》 ：  ？  ： 3  缀条连接】的三肢？格构式？构件（如图5.【2.6c所示）【 》 ：。 》  ：  式中 》λ0x、《λ0y格构式构件】。的换：算长细？比；  ！。  ：      λx】整个构件对x—轴的：长细比； ！         ！ λy整个构—件对虚？轴（y？轴）的长细比；【  【       【 λ1单肢对其【自身主轴（1轴【）的：长细比计《算长度取缀板—间净距？；， ，  —       【 ，A，所有：单肢毛截面的面积之！和；： 》     》     A1【构件横截《。面所截各《斜缀条毛《截面面积之和 ！ 》 图5—.2.6 》格构式构《件截面示《。意图 《 ，  《  ： 格构式轴心受压】构件当缀材》为缀条时其分肢【的长：细比λ1《不应大？于构件最大长细比】λm：ax的0.7倍【；当缀材《为缀板时λ》1不应大于4—0且不应《。大于λmax的0.！5倍（当λm—。ax＜50时取λ】max＝5》0）此？时可不计算单肢【的强：度和稳？定性 】    斜缀条【与构件轴线间的夹】。角宜不小于40°】不大于70°— ， ： 5.》2.7  格构【式轴心受压构件的剪！力应按下《式计算 《 》 ？ ，  ？   式中》 V剪力； 【    【。    《  A构件所有单】肢，毛截面面积》之和； 》    【      fy钢！材的屈服强》度Q235钢—的，fy＝2《35N／m》m，2Q345钢的fy！＝345N》／mm2 — ？。     》剪力V值沿构—件，。全长不变由承受该剪！力的有关缀》板或缀条分》担 ？