附录—H  无加劲钢【管直接焊接节—点刚度判别 】 H.0.！1  本条为—新，增条文近年来—的研究表明》在，工程常见的几何尺寸！范围内无加》劲钢管直接焊接节点！受，荷载作用后》其相邻杆件的—。连接：面会发生局部变形】从而引起相对位移或！转，动表现出不同—于铰接或完》。全刚接的非刚—性性能？因此相比原规范本次！修订增加了平—面T形、Y形—和平面或微曲面【X，形节点的《刚度：计算公式与节点【的刚度判别原—则配套使用可以【确定结构计算时节】点，的合理约束》模型 》     【本，次修订列入的—平面T形、Y—形和平面或微曲面X！形节点？的刚度？计算：公式是在比较、分】析国外有关规范和】国内外？有关资料的》基础上根据国内大学！近，十年来进行的试验、！。有限：元分析和数》值计：算结果通过回—归分析归纳得出【的同时将这》些刚度公式的计算结！果与23个管节点】刚度试验数据进行了！对比验证《(表2？5～：表29)吻》合良好 【 表25 T、】Y形节点轴向刚度】公式计算值与试【验结果？的比：。。较 】 ， ： 表26 T、Y！形节点平面内—弯曲刚度公式计算】值与试验结果的比】较 ？ — 《表，27 X形节点【轴向刚度公式—计算值和试》验结：果的比较 ！ 表】28 X形节点【平，面，内抗弯刚度公式计】算值和试验结果【的比较 《。。 【。 表29  ！ X形节点》平面外弯曲刚度公】式计算值与试—验结果的比较 】 ！ H.0.2  本！条为新？增条文 《 H.0.！3  本条为—。新增条文空腹桁【架，的主管与《支管以？90°夹角相互连接！因，此支管与主》管连接节点不能作】为铰：接处理需承》担弯矩否则体系几何！可变 】    采》。用若干子结构模型】来近：似，表达图52中—的多：跨空腹“桁架”的不！同节点位置这些子结！构的选取原则是【能够反映空腹“桁】架”不同节点部位】如图53所示的变】形模式所采用的子】结构：模型见图54 【 — ， 图52【  多跨空腹桁架 ！ ： — 图《。53 ？ 空腹？格构梁的《变形模式 】 》 图54  】子结构模型 】  《   节点》刚度对格构梁在正常！。使用极限状态的行】。为有较大的影响【因此：采用以下通过位移】定义的标准来区【分节点的刚性与【半，刚性 ！ ：   》  其中δ》s，为具有半刚性连接】的格构梁的位移【；，。δr为具有刚性【。连接的格构》梁的位移 】    》 用于计算位移的】荷载条件如图54】所示下文基于格【构梁：的变形？行为推？。导节点刚度介于刚】性与半刚《性之间？的分界线在位移δ】s和δr的计算【中由于基《于格构梁正常—使用极限状态所以采！用小位移理论且半】刚性连接的刚度假定！为线：弹性 》   》  对于《具有半刚性连接【的子结构A竖向位】移δs经理论推导】得 ？ ！     对于【子结构B格构梁【的竖向位移与节【点弯曲刚度无关【所以无需进》行分界值《的，推导：对于：具有半刚性连接的子！结构C竖向》位移δs经理—论推导？得 ？ ，。 】  ：   同理对于【具有刚性《连接的子《结，构C：竖向：位移δs经理论【推导得 】。 ？。。。     若！取△＝0.05则】得到本标《准条文中所述—的节点？弯，曲刚度分界值 【 ，