，。 ： 附录H  —无加劲钢管》直接焊接节点刚度判！别 ： —。 H.0.》1  本条为—新增条？文近年来的研究表明！在工程常见的—。几何尺寸范》围内无？加劲钢管直接焊接】节点受荷载作用后其！相邻杆件的连接【面会发？生局部变形从而引】起相对位移或转【动表现出《。不同于铰接或完全】。刚接的非刚》性性能因《此，相比原规范》本次修订增加了平】面T形、Y形和平】面或微曲面》X形节点的》刚度计算公式与节点！的，刚度判？别原则？配套：使用可以确定结构计！算时节？。点的合？理约束？模型  ！   本次修订【列入的平面T形、Y！形和平面或微—曲面X形节点的刚度！计算公式是在—比较、分析国外有关！规范和国内外有【关，资料的基《础上：根据：国内大学近十年来】进行的试验、—有限元分析和数【值计算结果通过回】归分析归纳得—出，的同时将这些刚度公！。式的计算结果与2】3个管节《点刚度？试，验，数据进？。行了对比《验证(表25—～表29)吻合良】好 表2！5 T、Y形节点】轴向刚度《。。。。公式计算值与试验】结果的比较》 《 》。 表26 【。T、：Y形节点平面—内弯曲？刚度公式计算—值与试验结果—的比较 《 ： ：。 ？ 表》27 X形》节点轴？向刚度公式计算值】和试验结果》的比较 》 — 《。表2：8 X形《节点平面《内抗弯刚度公式【计算值和试验结【果的比较 》 — 表2【9   X形节【点平面外弯曲—刚度公式《计算值与《试验结果的比较【 — ？ H.0.2】  本条《。为新增？条文 】H.：0.3  》本条为新增条文【空腹桁架的主管【与，支管以90》°夹角相互》连接因此支管与【主管：连接节？点不能作为铰接处理！需承担弯矩否则体】系，几何可变 ！    《 采用若干》子结构模型来近似】表达图52中的多跨！空腹“桁架》”，。的不同节点位—置这些子结》构的选取原则—是能够反映》空腹“桁架”不同】节点部位如图5【3所示的变形模式】所采用的子结构模型！见图54 ！。 》 ：图52  多—跨空腹桁架 】 【 图53  【空腹格构梁的—变形模式 》 ：。 】 图54 》 子结构《模型 —     —节点刚？度对格构梁在正常】使用：极限状态的行为有】。较大的影响》因此采用以》下，通过位移定义的标】准来区分节点—的刚性与半刚性 ！ ， ： ：    】 其中δs为具【有半刚性连接的【格构：梁的：位移；δ《r为具有刚》性连接的格》构，梁的位移 【     【用，于计算？位移：的，荷，。载，条件如图54所示下！文基于格构梁的变形！行为推导节》点刚度介于刚性与】半刚性之间的—分，界线在位移δs和δ！r的计算中》由于基于格构梁正常！。使用极限状态所以】采，用小位移理论且【半刚性连接》的刚度？假定为？线弹性 《 ： ， ： ，  ： ，对于具有半刚性连】接的子结构A竖【向位移δ《。s经理论推导得 】 ， ：。 —    》 对于子结构B格】构梁：的竖向？位移与节点弯曲【刚度无关所以无需进！。行分界值的推—导对于？具有半刚性连—接的子结《构C竖向《位移δs经理论【推导得 ！    ！ ，同理对于具有刚性】。连接的子结构C竖】向位移δs经理论】。推导得 】   ！  若取△＝—0.05则得到【本标准条文中所【述，的，。。节点弯曲《刚度分界值 【