附录H【  无？加劲钢管直接—焊接节点刚》度判别？ 】H.0.1》  本条为新—增条文近年》来的研究《表明在工程常见【的几何尺《寸范围内无加劲【钢管直接《焊接节？点受：荷载作用《后其：相，邻杆件的连接面会发！生局部变形从而引起！相对：位移或？转动表现出》不同于铰接或完全刚！接的：非刚：性性能？因此相比原规范【。。本次：修订增加了平面【T形、Y《形和平面《或微曲面X形节点的！刚度计算《公，式，与节：点的刚度判》别原则配套使—用可：以确定？结构计算时节—点的合理约束模型 ！   【  本次修订列入】的平面T形、Y形】和平：面或微曲面X形节】点的刚度《计算公式是在比较】、分析？国外有关规范—和国内外有》。关，资料的基础》上，根据国内大学—近，十年来进行的试验、！有限元分《析和数？值计算结果》通过回归分析—归纳：得出的同时将这些刚！度公式的《计算结果与23个】管节点？。刚度试验数据进行了！对比验？证(表？25～表29)吻合！。良好 】。表25 T》、Y形？节点轴向《刚度公式《计，算值与试验结—果的比？较 《 】 表26 T、Y形！节点平面内弯曲刚】度公：式计算值与》。试验结果的比—较 ？ 【 表27 【X形节点轴向刚度公！式，计算：值和试验《结果的比较 】 《 《 表28 》X形节？点平面内抗弯刚度公！式计算值和试验结果！的比较？ 》。 ： 》表29   —X形：节点平面外弯—曲刚度公《式计算？值与试验结果—的，比较： 《。 》 H.》0.2  本条为】。新增条？。文 》 ：。H.0.3 — 本条为新增条文】空，腹桁架的主》。管与支管以90°夹！角相互连接因—此支管？与主管连《接节点不《能作为铰接》处理需？承担弯矩否则体系】几何可变 ！。    《 采用？若干子结构模型【来近：似表达图《52中？。。的多跨空腹“桁架”！的不同节点位置【这些子结构的选取原！则是能够反映空腹】“桁架”不同节【点部：位如图53》所示的变形模式所采！用的子结构模型【见图5？4 ！ 图5—2  多跨空—腹桁架 《 【 图5—3  空《腹格构梁的变形【模式： — 图【54  子结构模型！  【   节点刚—度对格构梁》在正常使用极限状】态的行为有》较大的影响因此采用！以下通？过位移？定义的标准来区【分节点的刚性与【半刚性 — 】 ，    其中δ【s，。为具有半刚性连接】的，格构梁的位移；δr！为具有刚性》连接的格构梁的【。位移 】   ？ 用于？计算位移的荷载条件！如图54所示—。下文基于格构梁【的变形行为推导【。节点刚？度介：。。于刚：性与：半刚性之间的分界线！在位移δs和—δr的计算》中由于基于格—构梁正常《使用极限状》态所：以采用小位移理论且！半刚性连接的刚度】假定为？线弹性 ！    对》于具有？半刚性连接的子结】构，A竖向位移δs【经理：论，推导得 【 【  ：   对《于子结构B格—构梁的？竖向：位移与节点》。弯曲刚度无关—所以无？需进行分界》值，的推导对于具有【半刚性连接的子结构！C竖向位移δs【经理论推导得 ！ 《 ？     同理对！于具：有刚性连《接的子结构C—竖向位？移δs经《理论推导得 — — 》    《若取△＝0.05则！得到本标准条文中】所述的节点》。弯曲刚度分界值 】 ，