： 6.3  【局部稳定 — ？ ， 6.3.—1  对《。无局部？压应：力且承受静力荷【载的工字形截面梁推！荐按本？标准第6.4节利】用腹板？屈曲后强度保留了】原规范对轻、中【级吊车轮《压允许乘以0—。.9系数的规定是为！了保持与原规范【在一定程度上的【连，续性 》 6《.3.2  —需要配置纵向加【劲肋的腹《板高厚比《不是按硬性规定的】界，限值来确定而是【根据计算需要—配置但仍《然给出高厚比的限】值并按梁受压翼缘扭！转受到？约束与否《分为两档即170ε！k和150》εk；？在，任何情况下高厚比不！应超：。过250以》免高厚比过》大时产生焊接翘【曲 《 6.》3.3  本条基】本保留了原规—范的：规定由于腹》板应力最《。大处翼缘应》力也很大后者对【前者并不提供约【。束将原规范式—(4.3.3—-2e)分母的15！3改为？138 — ：     式—(6.？3.3-1》)代表弯曲应力、】承压应力《和剪应力共同作用下！腹板发生屈曲—的近似的相》关公式在设计—简支吊车梁时—需要计算部位是弯】矩最大部位和靠近】支座的区格》弯矩最大截面剪应】力，的影响比较小支座区！格弯曲应力较小 ！     】相关公式各项的分母！在各自的正》则化长细《。。比较小的时候弹【塑性局？部屈曲的承》载力都能够达—到各自对应的屈服】强度在最不利的均】匀受压的情况—下局：部屈曲的稳》定系数取1.—0对应的正则化【长细比大约在0.7！(，美，国AISI》规，范是0.673)钢！梁腹板稳定性计算的！三种应力的稳—定性应好于均匀受压！的稳定系数取1.】0的：正则化长细比应【大于：0.7本条对弯曲、！剪切和局部承压三种！情况分别取0—.850.8—。和0.9《。；弹性失稳的起【点位置的正》则化长？细比分别取1.【251.2》和1.2弹性失稳阶！段式(？6.3.3-5)】、式(6.3.【3-10)、式(6！.3.3《-1：5)：的分子均有1.1】这同样是为了与原】规范保持一定程度上！的连续性弹塑性阶】段承载？力和正则化长细【。比的关系是直—线 6】.，3，.4  有》纵向加劲肋》时多种？应力作用下的临【界条件也有改变受拉！翼，缘和纵向加劲肋之间！的，区，格相关公式》和仅设横向加劲肋者！形式上？相同而受压翼缘【和纵向加《。劲肋：之间的区格》则，在原公式的基础上对！局部压应力项加上平！方这一区《格的特点是高度比宽！度小很多《在σc？。和σ(或τ)的相关！曲线上凸得比较显】著单项？临界应？力的计？算公式都《和仅设横向加劲肋时！一样只是《由，于屈：曲系数不同正则化宽！厚比的计算》公式有些变》化  】   局部》。横向：压，应力作用下由于【纵横加劲肋及上翼缘！围合而成的》区，格高宽比《常在4？以上宜作《为上下两《边支承的均》匀受压板看待取腹】板，有效宽度为h1【的2倍当受压—翼，缘扭转未受到约束时！上下两端均视为【。铰支计？算长度为h1—；扭转受到完全【约束时则计算长【。度取0.7h1规范！式(6.3.4-4！)、式(6.—3.：。4-5)就是—。这样：得出的？ 6.3！.，5  在受压翼【缘与纵向加劲肋【之间设置《短加劲肋《使腹板上部区格【宽度减小《。对弯曲压应力的临界！值并无影响对剪应力！的临界值虽有影响仍！。可用：仅设横向《加劲肋的临》界应力公式计算计】算时以区格高—度h1和宽度a【1代替h0和a影】响最：大的是？横向局部压》应力的临《界值需要用式(【6.3.5-1)、！式(6.3》.5-2)》代替：式(：6.3.4-2【)、式(《6.：3.4-3》)来：计算λn,》cl 6！.3.？6  为《使梁：的整：体受力不致产生人】为的侧向偏心—加劲肋最好两侧【成对配置但考虑到】。有些构件不得不在】腹板一侧配置—横向：加劲肋的情况—(见：。图4：)故本条《增，加了一侧配》置横向加劲》肋的：。规定其外伸》宽度应大于按公式】(，6.：3.6-1)算得】值，的1.2倍》厚度应大于其外【伸宽度的1》。/15其理由如下】 — 《 ， 图4  》横向加劲肋》的配置方《式 【    钢板横【向加劲肋成对—配置时其对腹—。板水平轴(z-z轴！)的惯？性矩Iz为》 ！ 【 ，     故规定】短加劲？肋外伸宽度为—横向加劲肋外伸宽度！的0.7倍～—1.0？倍   ！  本？。条还规定了》短加劲肋最小间距】为0.75h—1这：是根据？a/：h2＝1/2—、h2？。＝3h1、a1＝】a/2等常用边长之！比的情况导出的【   】   为了避免【三向焊缝交叉加劲】肋与翼缘板相接处】应切角但直接—受动力？荷载的梁《(如吊车梁)的中间！加劲肋下端不宜与】受拉翼缘焊接一【般在距受拉翼缘不】少于50《mm处？断开故对此类梁的】中间：加劲肋本《条第8款关于切角】尺寸的规定仅适用于！。与，受压：翼缘相连接》处 ？