？ 6.3 》 ，。局部稳定 ！ 6.3.【1  对无局部【压，应力且承《受静力？荷载的？工字形截面梁推荐】按本标？准，第6.4节利用【腹板屈曲后强度【保留了原规范对【轻、中级吊车轮压】允许乘以0.9系】。数的规定《是为了保持》与原规范在一定程】度上的连续性— 6.3！.2  需要配置纵！向加劲肋《的腹板高厚比不【是按硬性《规定的界限值—来确定而《。是根据计算需要配置！但仍然给出高厚比】的限值并按梁—受，压，翼缘扭转受到约【束与否分为两档即】1，70εk和1—50εk；》在任何情况下—高厚比不应》超过250以免【高厚比过大》时产生焊《。接翘曲 《 ？ 6.《3.3  本—条基本保留了原【规范的规《。定由于腹板应力【最大处翼缘应—力也很大后》者，对前者并不提供约束！将原：规范式(4.3.3！-2e)分母的【153改为138】    ！ 式(？6.3.3-1)代！表弯曲应《力、承压《应力和剪应》力共同作用》下腹板发生屈曲的近！。似的相关公式在【设计简支《吊车梁时需要计算】部位是弯矩最大部】位和靠？近支座的区格弯矩】最大截面《剪应力的影》响比较小《支座区？。格，弯曲应力较小 【 ：  《   相关公式各】项的分母在各自的正！则化长细《比较小的时候—弹塑性局部屈—曲的承载力都能够】达到各自对应的屈】服强度在最不—利的均匀受压的情】况下局部屈曲的稳】定系数取1.—0对应的《正则化长细》。比大约在0》.7(美国AIS】I规范是0.67】3)钢梁腹》板稳定性计》。算的三种应力的稳定！性应：好于均匀受压的稳定！系数取？1.0的正则化【长细比应大于—0.7本《条对弯曲、剪切和】局部承压三种—情况分别取0—.850.8—和，。0.9；弹》性失稳的起》点位置的正》。则化长细比分别取1！.2：51：.2和1.2弹性】失稳阶段式(6.】。3.3-5)、式(！6.3.3-1【0)、？式(6.3.3-1！5)的分《子均有1.1这同】样是为了《与原：规范保持一》定，程，度上的连《续性弹塑性阶—。段，承载力和正则化长】细比的关系是直线 ！ ？ 6.3.4  ！。有，纵，向加劲肋《时多种应《力作用下的临界条件！也有改变《受拉翼缘和纵向加劲！肋之间的区格相关】公式和仅设横向加劲！肋者形？式上相？同而：受，压，翼缘和纵向加劲肋之！间的区格则在—原公式？的基础上对局部【。。压，应力项加《。。上平方这一区格的】特，点是高度比宽度小很！多在σc和》σ(或τ)的相关曲！。线上：凸得比较显著单项临！界应力的计算公式】都和仅设横向加劲】肋时一样只是由于】屈曲系数不同正则】化宽：厚比的计算公式有些！变化  ！。   局部横向压】应力作用下由—于纵横？加劲：肋及上翼缘围合而】成的区格高宽比常在！4以：上宜作为《。上下两边《支承的均《匀受：压板看？待取腹板有效宽度为！h1的2倍当受压】翼缘扭转未受到【。约束时上《下两端均视为—铰支计算长度为【h1；扭《转受到完《全约束时则计算长】度取0.7h1规范！。式(6？.3.？4-4？)、式？(，6.3？.4-5《)就是这样得出的】 6.3！.，5  在《。受压翼缘与纵向加】劲，肋之间设置短加劲】肋使腹板上部区格】宽度减小对》弯曲压应《力的临界《值并无影响》。对剪应力的临—界值虽有影响仍可用！仅设横向加劲肋的临！界，应力公式计算计【算时以区格高度h】1和宽？度，a1代替h》0和a影《响最大的是横向局】部压应力《的临：界值需要《用式(6.3—.5-1)、式(6！。.3.5-2)代替！式，。(6.3《.4-？2)、式(6.3】.4-3《)来计算λn—,c：l ： 6.【3.6  为使梁的！整体受力不致产生人！为的侧向偏心加劲肋！最好两侧《成对配？。置但考虑到有些【构件不得《不在腹？板一：侧配置？横向加劲肋》的，情况(见图4—)故本条《增加了一侧配—置横向加劲肋—的规定其外伸—宽度应大于按—公式(6.3.【6-：1)算得值的1.】2倍厚度《应大于其《外伸宽？度的1/1》5其理由如下— ？。 《 《 图4 《 横向加劲》肋的配置方》式 ：  —   钢板》横向加？。劲，肋成对配置时—其，对腹板水平轴—(z-z轴)的惯】性矩Iz为 — 》 】    【 故规定短加劲肋外！伸，宽度为横向加劲肋】外伸宽度的0.7倍！～1.0倍 — 《    《。 本条还《规定了短《。加劲肋最小间距为】0.7？5h1这《是根据？a/h2＝1/2、！h2＝3h1、【a1＝a/2等常用！。边长之比的情—况导出？的 【 ，  ：  为了避免—三向焊缝《。交，叉加：劲肋与翼缘板—相接处应切角但直】接受动力荷载的梁】(如吊车梁)—的中间加劲肋下端】不宜与受《拉翼缘焊接一般在】距受拉翼缘不—少于50m》m处断开故对此【。类，梁的：中间：。加劲肋？本，条第8款关于切角】尺寸：的规定仅适用于【与受压翼缘相连【接，处 ？