： 6.3  【局部稳定 》 6.！3.1 《 ，对无局？部压应力且承受静】。力荷载的工》字形：截面梁推荐按本标】准第：6.4节利》用腹板屈曲后强【度保留了《原规范对轻、中【级吊车轮压允—许乘以0《.9：系数的规《。定，是，为了保持与原—。规范在一定程—度上的连续性—。 6.3！.2  需要—配置纵向《加劲肋的腹板高厚】比不是？按硬性？规定的界限值来确】定，。而是根据计算需要】配，置但仍然《给出高厚比的限【值并按梁受压翼【缘扭转受到》约束与否分》为，两档即1《70εk和150】εk；在《任何情况《下高厚比不应超【过250以》免高厚比过大时产生！焊接：。翘，曲 》 6.《3.3？  本条《基本保留《了原规范的规—定由于腹板应力【。最大处翼缘应力也很！大后者对前者并不】。提供约束将原规范】式(：4.3.3-2e】)分：母的153改为【138 【 ：    式(6【.3.3-1—)代：表弯曲应力、—承压应力和剪—应力共同作》用下腹板发生—屈曲的近似的相关】公式：在设计简支吊—车，。梁时需要《计算部位是弯—矩最大？部，位和：靠近支座的区格【弯矩最大截面—剪应力的《影响比较小支座【区格弯曲应力较小】    ！ 相关公式各项【的分母在各》自的正则化长—细，比较小的时候—弹塑性局部》屈曲的承载》力都：。能够达到各自对【应的屈服强度在【最不利的《均匀受？压的情况下局部屈】曲的稳定系数取1.！0对应的正则化【长细比大约在0.】7(美国AISI】规范是0.6—73)？钢，梁腹板稳定性计算的！三种应力的稳定性】应好于均《匀受压？的稳定系《数，取1.0的正—则化长细《。比应大？于0.7本》条对弯曲、剪切和局！部承压三种情—况分别取0》。.850.8和0.！9；弹？。性失：稳的起点位置的【正则化长《。细比分？别取1.25—1.：。2和：1.：2弹性失稳阶段式(！6.3.3-5)】、式(6.3—。.3-1《0)、式(6.3】.3-15)的【分子均有1.1【这，同样是为了与原【规，范保持一《定程度上的连续性】弹塑性阶段承载【。力和正则《化，长细比的关》系是直线 【 ？6.3.4  有纵！向加劲肋时多种应】力作用下《的临界条件也有改】变受拉？翼缘和纵向加—劲肋之间的区格【相关公式和仅设横】向加劲肋《者形式上相同而【。受压翼缘《和纵向加劲肋之间的！区格则？在原公式《的基：础上对局部压应【力项加上《平方这一《区格的特点是高度】比宽度小很多在【σc：和σ(或τ)的【相关曲线上凸—得比较显著单项临】界应力的计算公式】都和仅设横向加劲】肋时一样只是—。由于屈曲系数不同正！则化宽厚比》的计算公式有些【变化 ？     ！局部横？向，压应力？作用下由于纵横【加劲肋及上翼—缘围合而成的区格】。高宽比常在4以上宜！作为：上下两边《支承的均匀受压【板看待取腹板有【效宽度为《h1的2倍》当受压？翼缘扭转未受到约】束时上下两端—均视为铰支计—。算长度为h1；扭】转受到完全》约束时则计算—。长度取0.7h1】规范式(6.3.4！-4)、式》(6.3.4-【。5)就是这样得【出的 》 ： 6.？。。。3.：5  在受压翼缘】与纵向加劲肋之间设！置短加劲肋使腹板】上部区格宽度—减小对弯曲压应【力的临界值并无影】。响对剪？应力的临界值虽有影！。响仍可？用仅设？横向：加劲：肋的：临界应力公式计算】计算时以区格—高度h1《和宽度？a1代替h0和【a，影响最大的》是横向局部压应【力，。的临界值需要用式(！6，.3.5-1)【、，式(6？.3.5-2—)代替式《(6.3.》。4-2)、式(6.！3.4-3)来【计算λn,cl 】 ？ ， 6.3.6—  为使梁的—整体受力不致—产生人为的侧向偏心！加劲肋最好两侧成对！配置：但考虑到《有些构件不得不【在腹板一侧》配置横？向加劲肋《的情况(见图4【)故本条增加—了一侧配置横—向加：劲，肋的：规，定其外伸宽度—应大于按公式—(6.3.6-【1)算得值的—1.：2，倍厚度应大》于其外？伸宽度的1/15】其理由如下 】 ： ： 》图4  横向加劲肋！的配：置方式？  【。   钢《板横向加劲肋—成对配置时其对腹】板水平轴(z-z轴！)的惯性矩I—z为： — 《 【     故—。规定短加劲肋外伸】宽度：为横向加劲肋外伸宽！度的0.7倍～【1.0倍 》 ：     【本条还？。规定了？短加劲肋最》小间距？为0.75》h1这？是根据a/》h2＝1/》2、h？2＝3h1、a1】＝a/2《等常用边《长之比？的情况导出的 ！ ，     — 为了避免三—向焊缝？交叉加劲肋与翼【缘板相接处应切角但！直接受动力》。荷载的梁(如吊车】梁)的？中间加劲肋下端不宜！与受拉？。翼缘焊接一般—在距：受拉翼缘不》少于50mm处断开！故对此类梁的中【间加劲肋本》条第8款关于切角尺！寸的规定仅适用【于与受压翼缘相【连接处 》