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6.3— 局部稳定
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6.《3.1 《 对无局部压应力且！承受静力荷载的工】字形截？面，梁推荐按本》标准第？6.4？。节利用？腹板屈曲后强度【保留了原《规范对？轻、中级吊车轮压允！。许乘以0.9系数的！规定是为《了保持与原规—范在一定程度上【的，连续：性，
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6《.3.2 需【要配置纵向加—劲肋：的，腹板高？厚比不是按》硬性规定的》。界限值来确定—而是根据计算需要】。配置：但仍然给出高—厚比：的限值并按梁受【压翼缘扭转》受到约束与否分【为，两档即？170ε《k，和，1，5，0ε：k；在任何情况【。下高：厚比：不应：超过2？50以免高厚—比过大时产生焊接】翘曲
】6.3？.3 本条基本保！。留了：原规范的规定—由于腹板应力最大】处，翼缘应力《也很大后者对前【。。者并不提供约束【将原规范式(4.】3.3？-2e)分母的15！3改为13》8
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式(！6.3.3-1)代！表弯曲应力》、承压？应力和剪应力—共同作用《下，腹板发生屈曲的近似！的相关公式在—设计简支《吊车：梁时需要计算部位】是弯矩？最大部位和》靠近支座《的区格？弯矩最大截面剪【应力的影响比较小】支座区格弯曲应力】较小
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》 相关《公式各项的》分母在？各自的正则化—长细比？。较，小的时候《弹塑性局部屈曲的】承载力都能够达【到各自？对应的屈服强—度在最不利的均匀】受压的？情况下局部屈—曲的：稳定系数取》1.0对应的正【则化长细《比大约在0.7(美！国A：。ISI规《范是0.673)】钢梁腹板稳》定性计？算的三种应》力的稳定性》应好于？。均匀受压的》。。稳定系数取1.0】的正则化《长细比？应大：于0.7本条—对弯：曲、剪切《。和局部承《压三种情况分别【取0.850.【8和0.9；弹性失！稳的：起点位置的》正，则化长细比分别【。取1：。.25？1.2和1.—2弹性？失稳阶段《式，(6.3《.，。3-5)、》式(6.3》.，3-10)、式(】6，.3：.3-15》)的分子均有1.1！这同样是为了与原】规范保？。持一定程度上的连】续性弹塑性》。阶段承载力和正则化！长细比的关系是【直线：
—6.3.4 有纵！向加劲？肋时多种应力作用】下的临？界条件也有改变受】拉翼：缘和纵向加劲肋之】间的区格《相关公式和仅设【横向加劲《肋者形式上》。相同：而受压翼缘和纵【向加劲肋之》间的：区格则在原公式的】基础上对《局部压？应力项加上平方这一！区格的特点》是高度比宽度—小很多在σc—和σ(或τ》)的相？关曲线上《。凸得比？较显著单《项临界？应力的计算公式【都和仅设横》向加：劲肋时一《样只是由《于屈曲系数不同【正，则，化宽厚比的计算【公式有些变化
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局！部横向压应力作【用下由于纵》横，加劲肋及《上翼缘围合而成的】。区格：高宽：比常在？4，以上宜作《为上下两《边支：承，的均：匀受压板看待取【腹板：。有效宽？度为：h1的2《倍当受压翼缘扭转未！受到约束《时上下两端均视【为铰支计算长度为h！1；扭转受到完【全约束时则计算【长度取？0.7h1规范式】。(6.3.4—-4)、式(—6.3.4》。-5)就是这样得】出，的
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6.3《.5 ？ 在受压翼缘与【纵，向，加，劲肋：之，。间设置？短，。加劲肋使腹板上部】区，格宽度？减小对弯曲压—应力的临界》值并无影响对剪【应，力的临？界值虽有《。影响：仍可用仅设横向加劲！肋的临界《应力公？式计算计《算时以区格高度【h1和宽度a1代替！h0：和a影？响，最，大，的是横向局》部压应力的临界值需！要用式(《6.3？.5-1)、式(】6.：3.5-《2)代替式(6.】3.4-2)、【式(6.《3，.4-3)来计算】λ，n,cl
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6.3.6 】 为使梁《。。的，整体受力不致—产生人？。为的侧向偏心加【劲肋最好两侧成【对配置但考虑到有】些构件不得不—在腹板一《侧配：置横向加劲肋的【情况(见图4)故本！。条增加了一侧配置】横向加劲肋的规【定其外伸宽度—应大于按《公，式(：6.3.6-1)】算得值的1.2倍】厚度应大于其外伸宽！度的1/1》5其理？由如下
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图】4 横向》加，劲肋的配置方式
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《。 钢板横【向加：劲，。肋成对配《置，时其对腹板水平轴(！z-z轴)的惯【性矩Iz为》。
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— 故规定短加劲肋外！伸宽度为横》。。向加劲？肋外伸宽度的0.】7倍～1.0倍
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【 本：条，还，规定：了，。短加：劲肋最小间距为0】.，75h1这是—根据a/h2—。＝，。1/2、h2＝【3h1、a1＝a】/2等常用边长【之比的？情况导出《的
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？ 为—了避免三向焊缝交】叉加：劲肋与翼缘板相接处！应切角但直接受动力！荷载的？梁(如？吊车梁)的中间【加劲肋下端》不宜与受拉翼缘【。焊接一般在》距受：拉翼缘不少》。于50mm处断开故！对此类梁的中间加】劲肋本？条，第8款关于切—角尺寸的规定仅适】用于与受《压翼缘相《连接处
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