6.—3  局部稳定 】 ？ ？ 6.3.1 【 对无局部压应力】且承受静《力荷载？的，工，字形截面梁推荐按本！标，准第6.4节利用】腹板屈曲后强—。度保留了原》规范对轻、中级吊车！轮压允许乘》以0.9《系数的？规定是为了》保持与原规范在一定！程度上的《。连续：性， —6.3？.，2  需要配置【。纵向加劲《肋的腹板高厚比不是！按硬性？规定：。的界限值来确—定而是根据计算需】要配置但仍然给【出高厚比的》限值并？。按梁受压翼缘扭转受！到约束与否》分为两档即》170εk》和150εk—；在任何情况下【高厚比不应超过2】5，0以免高厚比—过大时产生焊接翘曲！ ： 6》。.3.3  —本条基？本保：留，了原规范的》规，定，由，于腹板？应，力最大处翼》缘，应力也很《大后者对《。前者并不提供约束】将，原规范式(4.3】.3-2e)分母的！。153改为》138 ！    式(6.】3.3-1》)代表弯曲应—力、承压应》力和剪应力共同作用！下腹板发生》。屈，曲，的，近似的相《关公：式在设计简支—吊车梁时需要计【算部位？是弯矩最大部位【和靠：近支座？的区：格弯矩最大截面剪应！力的影响比》较小支座《。区格弯？曲，应力较？小 【  ：  相关公》。式各项？的分母在《各自的正则》化长细比较小—的时候弹《塑性局部屈曲的【承载力都《。能，够达到各自对—。应的：屈服强度在最不利的！均匀受？压的情况下局—部屈：曲的稳定系数取【1.0？对应的正则》化长细？比大约在0.—7(美国A》ISI规范是0.】673)钢梁—腹板稳定《性计算的《三种应力的》稳定性？应好于？均匀受压的稳—定系数取1.0【的正则化长细比【应大于0.》。7本条对弯曲、【。剪切和局部承压【三种情况分别取0.！85：0.8和0.—9；弹？性，失，稳的起点位置—的正则化长细比分】别取1？.251《.2和1.2—弹性失稳阶段—式(6.3.3-5！)、式(6》.3.3《-10)、式(【6，.3.3《-15)的分子【均有1.1这—同样是为了与原规范！保持：。一，。定程度上的连—续性弹塑性》阶段承载力和正则】化长细？比的关系是直—线 6.！3.4  》有纵向加劲肋—时多种应力》作用下的临界条件】。也有改变受拉翼缘】和纵向加劲肋之间的！区格相关《公式和？仅，设横向加劲肋者【。形式上相同而受压翼！缘和纵向加劲肋之间！的区格则在原—公式的基《。础上对？。局部压？应力项加上》。平方这？一区格的特点是【高度比宽度小—很，多在σc《和σ：(或τ)的》相关曲线上凸—得比较显著单项【临界应力的》计算公式都和—仅设横向加》。。劲肋时一《样只是由于屈曲【系数不？同正则化宽厚比的】计算：。公式有？些变化 《 ， ， ， ：    《局，部横向压《应力作用下》由于：纵横加？劲肋及上《翼缘围合而》成的区？格高宽比常在4【以，上宜作为上下两边支！承的均匀《受压板看待取腹【板有效宽度为h1】的2倍当受压翼【缘扭转未《受到：约束时上《下两端？均视为铰支计算长】度为h1；扭—。转受到？完全约束时则计算长！度，取，0.7h1》规范式(6.—3.4-4)、式】(6.3.》4-5)《。就，是这样得出的 【 ？ ， 6：.3：.5 ？ ，在受压翼《缘与纵向加劲—肋之间设置短—加劲肋使腹》板上部区《格宽度？减小对弯《曲，压应力的临界—。值并无影响对剪应力！的临界值虽有影【响仍可用仅设横【向加劲？肋的临界应力公式】计，。算计算时以》区，格，高度h1和宽度a】1代替h0和a影响！最大的是横》向，局部压应力的—临界值需要用式(】6.3？.5-1)、式(6！.3.5-》2)代替式(—6，。.，3.：4-2)《、式(6.3.4-！3)来？计算λn,cl【 》 6.3.6 【 为使梁的整体【受力不？。致产生人为的侧【向偏心加劲肋—最好两侧成对配【置但：考虑到有些构件【不得不在腹板一侧】配，。置横向加劲肋—。的，情况：(见图4)》故，本条增加《了一侧配置横向加劲！肋的规定其》。外伸宽度《应大于按公式—。(6.3.6-1)！算得值的1.2倍】厚度应大于其—外伸宽度《的1/15其理由如！下 ！ 图4  】横向：。加劲肋的《配置方式《 》     钢板横向！加劲肋成对配置【时其对腹《板水平轴(z-z轴！)的惯性矩I—z为 》 ， ？ 》 》     故规定短！。。加劲肋外伸宽度为横！向加劲肋外伸宽度】的0.7倍～1.】0倍 】    本条还规定！了短加劲肋最—小间：距为0.75h【1这是根据a/h2！＝1/2、h2＝】3h1、a1＝【a，/2等常用边长【之比的情况导出【的   ！   ？为了避免三向焊【缝交叉加劲》肋与翼缘板相—接处应切角但—直接受动力荷—载的梁(如》吊车梁？)的中间加劲肋下端！。不宜与受拉翼缘焊】接一般在距》受拉翼？缘不：少于50《mm处？断开故对此类梁的中！间加劲肋本》条第8款《。。关于切角尺寸的规定！仅适用于《。与受压翼缘相连【接处： ：