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6：.3 局部稳定
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6.3.—1 对无局—部压应力《且，承受静力荷载—。的工：字形：截面梁推荐按—本标：准第6？.4节利用腹—板，屈，曲后强度保留了原规！范对轻？。、中级吊车轮压允】。许乘以0.9系数】的规定是为》了保持？与原规范在一—定程度上的连续【性
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6.3.2！ 需要配置纵向加！劲肋的腹《板高厚比不是按【硬性规定的界限值】来确定而是》根据计？算需要配置但仍然给！出高厚比的》限值：并按梁受压》翼缘扭转受到约【束与否分为两档即】170εk》和150εk；【在任何情《况下高厚《比不应超过》2，50以免高厚比过】大时产生焊接翘曲
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6.3】。.3 《本条基本保》留了：原规：范，。。的规定？。由于腹板应力最【大处翼缘应力也【很大后者对前者【。并不提供约束将原】规范式(4》.3.3-2e【)分母的153【改为138
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—式(6.3》.3-1)代表弯】曲应力？、承压应力和—剪应：力共同？作用下？腹板发？。生屈曲的近似的【相关公式《在设计简支吊车梁】时需要计《。算部位是弯矩最大】。部，位和靠近支座—的区：格弯：矩最大截面剪应力的！影响比较小》支座区格弯曲应力较！小
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相关【公式各项的分—母在各自的正—则化长细比较小的时！候弹塑性局部屈【曲的承载《力都能够达到各自】对应：的屈：服强：。度在最不利的均匀受！。压的情况下局部屈】曲的稳定系数取【1.0对应的正【则化长细比大约在0！.7(美国》AISI规》范是0.673)】钢梁：腹板稳定性计算【的三：种应力的稳定性【应好于？均，匀受压的《稳定系数取1.【0的正则化长细【。比应大于0.7本】条对弯曲、剪切和】局部承压三》种，情况分别取》0.850.8【和0.9；弹—。性失稳的起点位置的！。正则化长细比分别取！1.：251.2和1.】2弹性失稳阶—段式(6.3.3-！5)：、式(6.3—.3-1《0)、式《(，6.3.3-—15)？。的，分子均有1.1这】。同样是？为了与原规范保持一！定程度上的连—续性弹塑性阶—段承载力和正则化长！细，比的关系《是直：线
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6？.3.4 有纵】向加劲？。。肋时多种应力作用】下的临界条》件也有改《变受拉翼缘和纵向】。加劲肋之间的区格】相关公式和》仅设横向加劲肋【。者形式上相》。同而：受压翼缘和纵—向加劲肋《之间的区《格则在原公式的【基础上对《局部压？应力项加《上平方？这一区格的特点【是高度比《宽度小？很，多在σc和σ(或】τ)的相关曲线【上凸得比较》显著单？项临界应力的计【算公式都和仅设横】向加劲肋时一样【。只是由于《屈，曲系数不同正则【化宽厚比的计算公】式有些变化
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局【部，横向压应力作用下】由，于纵横加劲》肋，及上翼缘围合而成】的区格高宽比常在】4以上宜作为上下】两边支承的均匀受】压板看待取腹板有】效宽度为《h1的2倍当受压翼！缘扭转未受》到约束时上下两端】均视为铰支计—算长：度为h1《；扭：转受：。到完全？约束时？则计：。算，长度取0.7h【。1规范式(6.【3.4-《4)、式(6—.3.4-5—)，。就是这样得出—的
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6》.3.5 —在受压翼缘与纵向】加，劲肋：之间设置短加劲肋使！腹板上部区格宽度】减小对弯曲压应【力的临界《值并：无影响对剪应力的临！界，值虽：有影响仍可用仅设】横向加劲肋的临界】应力公？式计算计算》时以区？格高：度h1？和宽度a1代替h】0和a影响最—大，的是横向《局部压？应力的临界值需要】。用式(6《.3：.5：-1)？、式(6.3.5】-2)代替式(6.！3.4-2》)，、式(6.3—.4-3)》。。。来计算λ《n,cl
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6.【3.6 为使【梁的：整体受力不》致产生人为的侧【向偏心加劲肋最好两！侧成对配置但—考虑：。到有些构件不得不】在腹板一侧配置横】向加：劲肋的情《况(见图4)故本】条增加了《一侧配置《横向加劲肋的规【定其外？伸宽度应大于按公】式(6.《3.6-1》)算：得值的1.2倍厚度！。应大：于其外伸宽度的【1/15其理—由，如下
】
《
：图4： 横向加劲肋的配！置方：式
】 ？钢，板横向加劲肋成对】。配，置时其对腹板水平】轴(z-z轴)的惯！性，矩Iz为
》。
【。
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— ， 故规定短加劲肋外！。伸宽度为横》向加劲肋外伸宽度】的，0.7？。倍～1？.0倍
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—本条还规定》了短加劲肋》最小间？距为：。0，.7：5h1这是根据a/！h2：＝1/2、h2【＝3h1、a—1＝a/2》等，常用边长《。之比的情况》导出的
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《。 为了避【免，三向焊缝交》。叉加劲肋与翼缘板相！接，处应切？角但直接《。受动力荷《。载的梁(如吊车【梁)的？中间加劲肋下—端不宜与受》拉翼缘焊接一般在距！受拉翼缘《不少于？50mm处断开【故对：。此类梁的中间加劲】肋本条第《8款关于《切角尺寸《的规定？仅适用于与》受压翼？缘相连接《。处
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