6.3 】 局部稳《定 ？。 ， ： 6.3.1】。  ：对，无局部压应》力且承受静力—荷载的工字形截【面梁推荐按本标准第！6，.4节利用腹板屈】曲，后强度保留了原【规，范对轻、中级吊车】。轮压允许乘以0【.9系数的规定是为！了，保持与原规范在一】定程度上的连续性 ！ ， 6.3【.2  需要配置纵！向加劲肋的腹板【高厚比不《是按硬性规定的界限！值来确定而》是根据计算需—要配置但仍然—给出高厚比的限值】并按：梁受压翼《缘扭转受到约束与】否分为两档》即170εk和【150εk》；在：任何情况下高厚比】不应超过《25：。0以免高厚》比过大时产生焊接】翘曲 6！.3.3  本【。。条基：本保留了原规范【的，规定由于《腹，板，应，。力，最，大处翼缘《应力也很大后者【对前者并不提—。。供约束？将原：规范式(4》.3.3-2e【)分母的153改为！138 》 ，  《   式《。(6.3.3-【1)代表弯》曲应力、承压应力和！剪应力共同作—用下腹板发生屈曲】的近似的相关公式在！设计简支吊车梁时需！要计算？部位是弯矩最大部】位和靠？近支座的区格弯矩】最大截面剪》应力的影《响，比较：小支座区格弯—曲应力较小》 》    《 相关公式各项【的，分母在各自的正则】化长：细比较小的时候弹塑！性局：部屈曲的承载—力都能？。。够达到各《自，对应的？屈服强度在最—不利的？均匀受压《的情况下局部—屈曲：的稳定？系数取？1，.0对应《的正则？化长细比大约在【0.7(美国—AI：SI规范是0.【673)钢梁腹板】稳定性计《算的三种《应力的？。稳定性应好》于均匀受压的稳定系！数取1.0的—正则化长细比应大】于0.7本条对弯曲！、剪切？和局部承压三种情况！分别取0《.，850.8和—0.9；弹性失稳的！起点位？置的正？则化：长细比分《别取1.251.】。2和1.2弹—性失稳阶段》式(6？.3：.，3-5？)、式？(6.3.3-1】。0)、式(》6.3.3-1【5)的分《子均有1.1这同】样是为了与原规范保！持一定程度》上的连续性弹塑【性阶段承《载力和正则》化长细？。比的关系《是直线 《 ？ ：6.3.4  有纵！向，加劲肋时多》种应力作《。用下的临《界条件也《有改变受拉翼缘【和纵向加劲肋之间的！区格相关公式和仅】设横向加劲肋者【形式上相同而受压翼！缘和纵向加劲肋之间！的区格则在原公式】的基础上《对局部压应力—项加上？。平方这一区格的特点！是高度比宽度小【很多：在σc和σ(或τ)！的相关？曲线上凸得比—较显著单《项临界应力》的计算公式都和仅】设横向加劲肋时【一，样只是由于屈曲系】数不同正则》化宽：厚比：的，计算：。公式有些变化 】     】局部横向压应力作】用下由于纵》。。横加劲肋《及上翼缘围合而成的！区，格高宽比常在—4以上宜作为上下】两边支承的均—匀，受压板看待取腹【板有效宽度为—h1的2《倍当受压翼》缘扭转未受》。到约束时上下两端均！视为铰支计算长【度为h1；扭转受】。到完全约《束时则计算》长度取0.7h【1规范式(6—.，3.：4-4)、》式(6.3.—4-5)就是这样】得出的 》 ？ 6.3.5 【 在受压翼》缘与：纵向加？劲肋之间设置—短，加劲肋使腹》板上部区《格宽度减《小对弯曲压应力的】临界值并无影响【对，剪应力的临界—值虽有？影，。响仍可用仅设—横向加劲肋的—临，界应力？公式：计算计算时以区格高！度h1和宽度a【1代替？h0和a影响最大的！是横向？局部压应《力的临？界值需要用式—(6.3.5—-1)、式(6.3！。.，5-2)代替式【(6.3.4-2)！。、式：(6：.3.4-3)来】计算λn,cl 】 《 6.？3.6？ ， 为使梁的整体【受力不致《。产生：人为的侧向偏心加劲！肋最：好两侧成对配置但】考虑到有些构件不得！不在腹板一侧—配置：横，向加劲肋的情况(】见图4)故本条【增加了一侧配置横】向加劲？肋的规？定其外伸宽度应【大，于按公式(6.【3.6-1)算得】值的1.2倍厚度应！大于其外伸宽—。度的1/15其理由！如下 ？ ， 】 图4《  横向加劲肋的】配置：方式  ！   钢板横向加】劲肋成对配》置时其对腹板—水平轴(z》-z轴)的》惯性矩？I，z为 ？ 《 】     ！故规定？短加劲肋外伸宽度为！横向加劲肋》外，伸宽：度的0？.7倍～1.0倍】 》。  ：   本条还—规定了短加》劲肋：。最小间？距，为0.75h1这是！根据a/h2＝【1/2？、h2？＝，3h1、《a1＝？a/：2等：常，用边：长之比的情况导【出的  ！    为了—避免三向焊缝交叉】加劲：肋与翼缘板相接处应！切角但直接受动力荷！载的梁？(，如吊车？梁，)的中间加劲肋下】端不宜与受》拉翼缘焊接》一般：在距：受拉翼缘不少—于，。50m？m处断开故》对此：类，梁，的中间加劲》肋，本条第8《款关于切角尺寸的】规定仅适用于与受压！翼缘相连接处— ：