6.—3  ？局部稳定 【 6.3】.1  对无局部】。压应力且《承受静力荷载—的，工字形截《面梁：推荐按本标准—第6：.4节利用腹板屈】曲，后，强度：保留了原规范对轻、！中级：吊车轮压允许乘以0！.9系数的规定是为！了保：持与原？规范在一定程度【。上的：连续性？ 6.3！。.2： ， 需：要配置纵向》加劲肋的腹板高厚】比不是按硬性规定】。的界限值来确—定而是根据计算【需要配置但》仍然给出《高厚比的限》值并按梁受压翼【缘扭转受到》约束与否分为—两档即170—εk和1《50：εk；？在任何情况下高【厚比不应超过—250以《免高厚比《过大：时产生焊接翘曲 ！ ？ 6.3《。。.3  本条基【本保留了原规—范的规定由于腹【板应力最大》处翼缘应力也—很大后者对前者并不！提供约？束将原规范式(4.！。3.3-《2e)分母的153！。改为138》 》   ？  式(6.3【.3-？1，)代表弯曲应—力、承压应力—和，剪应力共同作—。用下腹板发生屈曲的！近似：的相关？公式在设计简支【吊车梁时需要—计算部位是弯矩最大！部位和靠近支—座的区格《弯矩最大《。截面剪应力的—影响比较小支座区格！弯曲应力较小 ！     【。。相关公式各项—的分母？在各自的正则—化长细？比较小的时候弹塑】性局部屈《曲的承载力都—能，够达到各自对应的屈！。服强度在最》不利的均匀》受，压的情况下局部【屈曲的？稳定系数取1.0】对，应的正则化》长细比大约在0【.7(？美国：A，ISI规范是—0.673)钢梁腹！板稳定性《计算的三种应力的稳！定性应好于》。均匀受压的稳定系】数取1.0的—正则化长《细比应大于0.7本！条对弯？曲，。、剪切？和局部承《压三种？情，况分别取0》.850.》8和：0.9；弹性失稳】的起点位置》的正则化《长，细比：分别取1.25【1.2和1.—2弹性失稳阶段【式(6.3.3【-5)？、式(6.3.3-！10)、式(6【.3.3-15)】的分子均《有1.1这同—样是为了与原—规范保持一定程度上！的连续性弹塑性阶】段承载力和正则化】长细比的关系—是直：线 ？ 6.—3.4  》有纵：。向加劲肋时多—种应力作用下的临界！条件也有《改变受拉翼缘和纵】向加劲肋《之间：的区格相关公式【和仅设横向加劲肋者！形式上？。相同而受压》翼缘：和纵向加劲肋—之间的区格则在原】公式的？。基础上对局部压应】。。力项加上平》方这：一区格的特》点是高度比宽度【小很多在σc和【σ(或τ《)的：相关曲线上凸—得比较显著单项临界！。应力的计算》公式都和仅设横向加！劲肋时一样只是由于！屈曲系数不同正则】化，。宽厚比的计算—公式有？些变化 ！    局部横向压！应力作用下由于【纵横加劲肋及上翼缘！围合而成的区格高】宽，比常在4以》上，宜作为上下两—边，。支承：的，均匀受压《板看待取腹》板有效宽度》为h1的2倍—当受压翼缘扭转未】受，到约：束时上下两端—均视为铰《支，计算长度为h—1；扭转受到完【全约束时则计算长度！取0.7h1规范】式，(6.3.4—-4)？、式(6.》3.4-5)就【是这样得出的— 6【.3.5  在受压！翼，缘与纵？向加劲肋之》间设置短《加劲肋使《腹，板上部区格宽—度减小对弯曲压【。应力的临界》值并无影响对剪【应力的临界值虽有影！。响仍可？用仅设横《向加：劲肋的？临界应力公式计算】计算时以《区格高度h1和【宽度a1《代替h0和a影【。响最：大的是横向局部压应！力的：临界值需《要用式(6》.3：.5-1)、—式(：6.3.5》-2)代《替式(6.》3.4？-，。2)、？式(6.3.—4，。-3)来计算—λ，n，。。,cl 】 6.3.6 【 为：使，梁，的整体受力不致产生！人为：的侧向偏心加劲肋最！好两侧成《对配置但《考虑：到有些？构件不得不》在，腹板一侧配置—。横向加劲《肋的情？况(：见，图4)故《本条增加了》。一侧：配，。置横：向加：劲肋的规定其外【伸宽度应大于按公】式(6.3.—6-1)算得值的】1，.2倍厚度应大于】其外伸宽《度的1/15其【理由如？下， 》 ？ ？ 图4 《。 横向加劲肋的配置！方式 】    钢板—横向加劲肋成对配】置时其对《腹板水平《轴(z-z轴)的惯！性，矩Iz为 【 ！    ！ 故规定短》加劲：肋外伸宽度为横【向加劲肋外伸宽度的！0.7倍～1.0倍！ ，  —   本条还规定了！短加：劲肋最小间距—为0.75h1这】是根据a《/h：2＝1/2、—h2＝3h1、【a1＝a/2等常用！边长之比的情况【导出的？   】   为了避免三】向焊缝交叉加劲【肋与翼缘板相接处应！切角但直《。接受动？力荷载的梁》(，如吊车梁)的中【间加劲肋下端不宜】与受拉翼缘焊接【一般在距受拉—翼缘不少于50mm！处断开故对此类梁的！中，间加劲？肋本：。条第8？款关：于切角尺《寸的规定仅适—用于与？受压：翼缘相？连，接处 《