7.2【 ：轴心受压构件的【稳，定性计？。算
？
7.】2.1 》除，可考：虑屈服？后强：。。。度的实腹式构件外】轴心受？。压，构件：的稳定性计算应符】合下式要求
—。
：
【
》 式中φ轴心受【。压构件？。。的稳定系数(取截】面两主轴稳定系数】中的较小者)根【据构件的长细比【。(或换？。算长：。细，比)、钢材屈服【强，。度，和表7.2.1【-1、表《。7.2？.1-2的截面【分，类按本标《准附录D《采用
？
表7.】2.1-1 — 轴心受压构件【的截面分类(板厚】t＜40m》m)
《
—
【
：
， ： 注1 》a*类？含义为？Q23？。5钢取b类》Q34？5、Q390、Q】4，2，0，和Q46《0钢取a类；b*类！含，义为Q235钢取c！类，Q345、Q—390、Q4—20和Q4》60钢取b类；
！
— ？ 2 》 无对称轴且剪心】和，形心：不重合的《截面其截《面分类可按有对【称轴的？类似截？面确定如《。不等边角钢采用等】边角钢的类别—；当无类《似，截面时可取c类【
？
，
表7.2.【1-2 轴—心受压？构，件的截面分类(【板，厚t≥40mm【)
【
》
7.？。2，.2 实腹—式，构件的长细比—λ，应根据其失稳模式】由下列公《式，确定
【。
1 】。截面形心与剪心【重合的构件
【
— ？ ， 1)当》计算弯曲屈》。曲时长细比按下列】公式：计算
《
，
！。 ？ ，式中l0x、l0y！分别为构件》对截面主轴x和【y的计算长度根据】本标准第《7.4？节的：规定采用(mm)】；
】 ， 《 i》x、iy分别—为构件截面》对主轴x和y—。的回转半径(mm)！
》
》 《。2)当计算扭转【屈曲时长细比—应按：。下式：计，算双轴对称十字形】截面：。板件宽厚比不—超，过15ε《k者可？不，计，算扭转？。屈曲
—
《
》 式中I0、】It、Iw》分别为构件毛截面对！。剪心的极惯性矩(m！m4)？、自：由扭转常数》(mm？4)：和扇性？惯性矩(《mm6)对十字形截！。面，可近似取Iw＝0；！
《
】 ， ： lw？扭转屈曲的》计算长度两端铰【支且端截面》可自由？。翘曲者？取几何长《度l；两《端嵌固且端部截【面的翘曲完全受到】约束者取0.5l(！m，m)
】 ： ：2 截面为—单，。轴对称的构件
！
】 ： 1)计算绕非对称！主轴的弯曲屈曲时】长细：比应由式(7—.2.2-》1)：、式(7.2.2-！2)：计算确定计算绕对】称，主轴的弯《扭，屈，曲时：长细比应按下式【计算确定《
—
】。 式中ys截面】形，心至剪心的》距离(？mm)；《
：。
】 i0截！面对：剪心的？极回转半径单轴对】称截：面i20《。＝y2s＋i—2x＋i2y(mm！)；：
— 》 ， 《λ，z扭转屈曲换算长】细比由式(7.【2.2-3》。)确定
【
！ 2)等边》单，角钢轴心《受，压构件当绕两主轴弯！曲的计算长度相等时！可，不计算？弯扭屈曲塔》架单角钢压杆应符】合本标？准第7.6》节的相？。关规定
！ 》 ？3)：双角钢组合T形【。截面构件绕对—称轴的换算长细比】λy：。z可按？下列简化公式确定】
《
图！7.2.2-1【 双角钢》组合T形截面
】
：
：b-等边角钢肢宽度！；b1？-，不等边角钢长肢宽】度；b2-不—等边角？钢短肢宽《度
】
：
？
？
：
3 截！面无对称轴且剪心】和形心？不，重合：的构件应《采用下？列换：算长细比
—
？
—
式中Nx！yz弹性《完善杆的弯扭屈【。曲临界力由》式(：7.2.2-—15)确定(N)；！
！ ， ： 《xs、ys截—面剪心的坐标(m】m)；
【
— i0】截面：对剪：心的极？回转半径《(mm)；
】
【 ？。。 Nx、N【y、Nz《分，别为绕x轴》和y轴的弯曲屈曲临！界力和扭转屈—曲临界力(》N)；
—
，
？ 】 E：、G分别为钢材弹性！模量和剪变模—量(N/mm—2)
《
？
， 4 【不等边角《钢轴心受压构—件的换？算长细比可》按下列简化公式【确定(图《。7.2.《2-2)
！
：。
7.【2.3？。 格构《式轴心受压》构，件的稳定性应按【本标准式《(，7.2.1)—计算对实轴的长细】比应按本标准式(7！.2.2-1—)或式？(7.2.2-2】)计算对虚轴—[图：7.2.3》(a)]的x—。轴及图7《.2.3(》b)、图7.—2.3(c》)的x？轴和y轴《应取换算长细比换算！长细比应《按，下列公式计算
】
：
—1 双《。肢组合构件》[图7.《2.：3(a)]》。
》
—
图7.2.2-2！ 不等边角钢
！。
注v—轴为角钢的弱—轴b1为角钢—长，肢宽度
！
图7】.2.3 格【构式组合构件截面】
：
：
》
：
式中【λx整个《。构，件，对x：轴的：长细：比；
《
，
》 — λ1分肢对【最小刚？度轴1-《1的长细比其计【算长度取《为，焊接时？为相邻两缀》板的净距离；—螺栓连接时为—相邻两缀板边缘螺栓！的距离；
—
【 【A1x构件》截面中？垂，直于x？轴的各？斜缀：条毛截面《面积之？和(mm2)
【
【 2 《 四肢组合构件[图！7.2？.3(b《)]
—
—
—式中λy《整，。个构件？对y轴的长》细比；
《。
？
，
！。 A1y》构，件截面中《垂直于y《轴的各？斜缀条？毛截面面积之和【(mm2)
！
，。
3 】缀件为？缀，条的三肢《组合构件[》图7.2.3—(c)？]
》
【
式中A1！构件截面中各斜缀】条毛截面面积之和(！mm2)；
！
》 》 θ构件截面【内缀条所《在平面与x轴的夹角！
7.2！。.4 缀件面宽度！较，大的：格构式柱《宜采用缀条柱斜【缀条与构件轴—线间：的夹角应为40°～！70°缀条柱—。的分肢长细比—λ1不应大于—构件两方向》长细比较大值—λmax的》0.7倍对虚轴取】换算长细比格构式柱！和大型实腹式柱在受！。有较大水平力处【和运送单元的—端部应设置横隔横】隔的间距《。不，宜大于柱截面—长，边尺寸的9倍且不】宜大于8m
】
7.》2.5 缀板柱的！分肢长细比λ1不】。。。应大于40ε—。k并不应大于—λmax的0—.5倍当λmax＜！50时取《λma？x＝50缀板柱中】同一截面处缀板【或型：钢，横杆的线《刚度之？。和不得小于柱较【大分肢线刚度的6】倍
《
7.2.6 ！ 用：填板连接《而，成的双角钢或双【槽钢：构件采？。用普通螺《栓连接？。。。时应按格构式构件】进行计算；除—此之外可《按实腹式构》件进行计算但受压】构件填板间的距【离不：应超过？4，0i：受拉：。构件填板间的距【离不应超过80【ii为单肢截面回转！半径：应按下列规定采用】
】 ， 1 当为图【7.2.《6(a)、图7.2！.6(b)所示的】双角钢或双槽—钢截面时取一个角钢！或一个槽钢对与填】板平行的形心轴【的回转？半径；
》
《。 ： 2 当为图】7.2.6(—c)所示《的十字形截》面时取一个角钢的最！小回转半径
【
，
受压！构件的两个侧—向，支承点之间的填【板数不应少于2个
！
，。。
》
？
图7.2.6】 计算截面—回转半径时》的轴线示意图
！
？7.2.7 — 轴心受压构件剪力！V值可认为沿构件】全长不变格构式轴】心受压构件》。的剪力V应由承受该！剪力的缀材面(包括！用整体板连接的【面)分担其值应【按下：。式，计，算
：
《
？。
7.2【.8： ， 两：端，铰支的梭形圆管或方！管状截面《轴心受压构件(图】7.2.8)的稳】定性：应按本标准式(7.！2.1)计算其【中A取端截面的【截面面积A》1稳定？系数φ应《根据按下列公式计算！的换算长细》比λe确定
【
，
：
，
！ 式中l0构—件计算长《。度(mm)；—
，
！ i1端！截面：回转半径(mm)；！
《
》 【γ构件楔率；—
：
《 】 D2、b2分】别为跨？中截面圆管外—径，和方管边长(m【m)；
！。 ！ D1、b1—分别为端截面—圆管外径和方—管，边长(mm)
【
—
，
图7.2】.8 梭形—管状：轴心受压《构件
】。7.：2.9？ 钢管梭形格构柱！的跨中截面应设置】。横隔横隔可采用水平！放置：的钢：板且与周边缀管【焊接也可采用—水平：放置的钢管》并使跨中截面成【为稳定截面两端铰】支的三肢钢管梭形】格构柱应按本—标准式(7.2.1！)计：算整体稳定稳定【系数φ？应，。根据下列《公式：计算的换算长细比】λ0确定《
：
？
【 ， 式《中As单根分肢【的截面面积》(mm2)；
【
— ！Ncr、Nc—r,：s、Ncr,a【分别为屈曲临界力、！对称屈曲模态与反】对称屈曲模态对【应的屈曲临界力(】N)；
！ ？ 》。 I0、Im、】I1分？别，为钢管梭形格—构柱柱端、1/4跨！处以及跨中截面【对应的惯《性矩(图7.2.】9，)(mm4)；
】
【。 》 Kv,s【、Kv,a分别为对！称屈曲与《反对称屈曲对—应的：截面抗剪刚》度(N)；
！
！ ， η1、η2与】截面惯性矩有关的计！算系数；
—
》 【 b0、》bm、b《1，分别为梭《形柱柱端、1/4】跨处：和跨中截《面的边长《(mm)；
！
》 》 ls《。0，梭形柱节间高度(】mm)；《
，
！ ： ， ： Id、Is横缀】杆和：弦杆：的惯性矩(mm【4)；
】
— ， As单【个分肢的截》面面：积(mm2)；
！
？
！ E材料的弹性模！量(N/《。mm2？)
！
图7.2】。.9： 钢管梭形格构柱！
：
