。。 ， ， 4？.3  稳定性分】析评价 【 4》.3.3  既有】边，坡工程由于存在支】护结构与没有—支护：结构时的《边，坡力平衡体系—是不一？样的：支护结构为边坡稳】定提供了抗力因此边！坡加固工程稳定【性计算？时应当合理考虑原】支护结构《的有：效抗力但是要准确】地确定原有支—护结构的《有效抗力较为—困，难边坡加固工程【勘，察时可根据》边坡破坏《。模式、变形破坏【情况和？地区工程《经验对？原有支护结构的【有效抗力进行预【估最终以《边坡鉴？。定报：告为准？ 》     当支【护，结构完全破坏—已失效或《滑动面位于》支护结构《。体外（滑动》面位于支护结构【基，础之下或支护—结构之上）时边坡】加固工程《稳，定性验？算不考虑原有支护】结构的有效抗力【 《 4.3.—。4  存在原有支】护结构？有效抗？力作用？时边坡稳定性将有不！同程度的提高边坡稳！。定性：计算需？要考虑有效抗力的作！用附录A根据滑面】的，不同提供了不同的边！坡稳定？性计算方法为与国家！标准建？。筑边坡工程技—术，规范保持一致附【录A所附边》坡稳定性计算方法】与即将？发布的国家》标准建筑边坡—工程技术规》范（修编版）相同即！对圆弧形滑面—采用简？化毕肖普法》[即式(A》.0.1-》1)～式(》A.：0.1-3)—]对折？线形滑面采用传递】系数隐？式解法[《即式(A.0—.3-？1)～式(A.【0.：3-5)]但为【了清楚？地反映原有》支护结构有效抗力的！作，用，。将有效抗力产生的】水，平分：力和竖向分力分别从！式中的水平》。。荷载和竖向附加【荷载中分离出—来单独列《。出对平面《滑动问题原有支护】结构有效抗力也【如此处理《 ：  》   传递系—数法有隐式解—与显式解两》种形式显《式解的出现是—由于：当时计算《机不普？及对传递系数作【了一个简化的—假设将传递》系数：中，的安全系数》值假设为1从而【使计算简《化但增？加了计算误差同【时对安全《系数作？了新的定义在—这一定义中当荷【载增大时只考—虑下滑？。力的增大不考—。虑抗滑力的提—高这也不符合力学规！律因而隐式解优于显！式解当前《计算机？已，经很普及应当回归到！原来的？传递系数《法 》    》 ，无论隐式解与显式解！法传递系数法都【存在一个缺陷—即对折线形滑面有】严格的要《求如果两《滑面间的夹》角（即转折》点处的两倾角的差值！）过：大就会出现不可忽视！的误差因《。而当转折点处的两倾！角的差值超过10°！时需要对滑面进行处！理以消除尖角效应一！。般可：采用对突《变的倾角作圆弧连接！然后：在弧上插点来减少】倾角的？变化值使其小于【10：°处：理，后，误差：可以达？到工程要求 ！     对于】折线形滑动面—国际通常采》用摩根斯坦》-普赖斯法进行计算！摩根斯坦-普赖斯法！是一：种严格的条分法计算！精度很高也》是，。国外和国《。内水利水电》部门等？推荐采？用，的方法由于国内工程！界习惯？采用传？递系数？。法，通过比较尽管—传递系数法是一种非！严格：。的条：分，法如果？采用隐？式解法且两滑—面间的夹角不大该】。法也有很高》的精度而《且计算简《单国内？广为应用我国工程师！。比较熟悉所以本规】范建：议采用传递系数隐式！解法在实际工程中】也，可采用国《际上通？用的：摩根斯坦-普赖斯】法进行计算 ！     原有支！护结：构有效抗力倾角取】决于有效抗力的方向！有效抗力的》方向与支护结构承】载力验算《式中荷载项的方向】相反有效抗》力的作用点与支【护结构承载力验算】式中荷载项的作用点！相同 【 ，    需要注意】的是公式《中的原有支》护结构有效抗力是单！。位宽度有效抗力计算！时对锚杆和支护桩】应根据锚杆间距【和桩距将锚杆和支护！桩的有？效抗力换算》为，单，位宽度？有效抗力 》 》    为简化计算！在式(A.0.【1-1)《中把：各种力引《起，的平行滑面分力（】即滑弧切向分力）】的力臂均《视为与滑弧半—径R等长因此式中不！出现力臂的符—号  】  ： ，在附录A各式中因】原有支护结》构有效抗力R0【或R0i已单独列出！滑体单位宽度—水平荷载Q及第i】计算条？块单：位宽度水平荷载Q】。i，在通：常情况下《是地震力《其作用点《位于滑体或计算【。条块：。重心处 】 ，    例》某边坡以《重力为荷载无地【下水、也无水—平荷载和竖》向附加荷载作用【滑面黏聚力》为11？。kP：a内摩擦角为12°！滑体重力为48【00：kN/m滑面—倾角为18°—滑面长？度为4？0m用抗滑桩支挡】经计算和换算—其原有支护》结构单位宽》度有效抗力》为2：54：.90kN/m（为！水平方？向）需？。计算其稳定系数 ！     】由式(？A.0.2-1【)～式(《。A.：。0.2-3)得 ！ ？ ， ，    】   计算结果是稳！定系数为1.15】 ：