3.6 】 电力电缆导—体截面 】 3.6—.，1  ？系原条文3.7.】1修改条文 【  》   1  电缆导！。体的持续《最高：允许工？作温度(θ》。m，)对应绝缘》耐热：使用寿命《约为40年明—确最：大工作电流(I【R，)需满足不得超过】。θm是实现电缆预期！使，用寿命的要》素直接取《θm求算《I，R时需把所》有涉及发热的因【素计全才符合上【述原则否《则客观存在的发热因！素，未完全计入IR【计算值？就会偏大运行—中导体实《际温：度将：超，出θ：。m   ！  IR的》算法标准IE—C 287(198！2)或IEC 【。602？87：-1-1(1—995)不再像1】968年初版时【示出各类电缆的【。θm值？而提示θm值确【定需：留，有安全裕度》不妨就高压单芯电】缆IR求算时θm】值的择取《作一辨析19—。。。93年IEC 【287-1-2首次！公布双回并列电缆】的涡：流损耗率λ″ 1d！算式此前只》。有单回电缆涡—。。流损耗率λ》″1的算式而λ″1！d＞λ″《1可认为双回—并，列，电缆在依照》。λ″1d与》θm：计算的？IR与仅依λ—″1(即未计入并行！回路引起涡流损耗增！大，的，影响)求算I—R时：要使两？者相同或相》近就：需对后者《采取低于θ》m的θ′m值这也昭！示了IEC 287！并，非是所有的》。算式一次性制订【完备因？而它不硬性规—定，。单一：θ，m值以？不失科学严谨性【藉此还需指出IE】C 60287【-1-2(1—993)只适合两回！单芯电缆并列—配置它主要》反映直埋或穿管【埋地敷设电缆—。方式但我国多以隧道！、沟或排管敷设电】。缆方式并行两回电】缆为层叠配置情况】其λ″1d算式在】该标：准中却未《给出也没有说明【可，略而不？计然而在《日本电线工业协【。会标准JCS—第168《号E(？19：95)电力电—缆的：容许电流(之—一)中却示明—包含2层及其以【上层迭配置单芯电】缆的λ？″1d算式经按一】般电缆使《用条件计算分析【其λ″1d》与λ″1值差—异明显而不能忽视(！可参见广东电缆【技术2？001No.3)】因，此在并非所有发【热因素计全时求算I！R若仍依固定的θ】m值计就《满足不了本款要求】    ！ 美国爱迪》生照明公司》。联合会(AEIC)！制订：的，AEIC CS【。7(199》3)额？定电：压，69k？V至13《8k：。V， XLP《。E屏蔽？电力电缆技》术要求标准中载明当！I，R，计算涉及电缆—存，在的全部热性数据】充分已知确保θm】不致超过时可取θm！为90℃《否则应采《取比该温度降低1】0℃或其他适当值】这对于？辨，析，地择取θm值的【理解可供启迪 ！ ，     —4  电力电缆【截面最佳经济—。性算法？IEC 19—59标准于1—991年首次公示后！又纳入电《缆额定电流计算标准！系列IEC —60287-3-】2(19《95；？1996《修订)？其算法是基》于电缆？线路初始投资与今】后运行？期，间的：能量损耗综合最小】 ，。    】 多年来《我国经？。济持续？。高速增？长下：发供电？随着用？电需求虽在》不断迅猛发展但一】些地区仍感电力不足！分析认为以往一般】只按载流《。量，紧凑地选《择电缆截面导致线损！较大这？一影响不可忽—。视；又如《今地球？“温室效应”日益严！重尤其是火》力发电的CO2排】放影响占有相当大】比例在这一》形势下需着眼于努力！降低损？耗、减少电源增长(！火力发电厂》一直占有较大份额)！带来温室《效应：的加：剧就需要考虑电缆】的，经济截面至于经济】截面：比按载流量》。。选择截面增大后降低！年损耗的同》时会引起初投—资的增加《从我国宏《观经济？条件来看现已能适应！ 3.】6.2  系原条文！3.7.2修改条】文 《     I】EC等标准关于电缆！。的，持续允许工作电【流算：法分两类①》负荷为100—％持续？(100％ Loa！d fact—or)？。即常年？持，续具有日负荷率【(Lf？)为：1，。。时的IR1如发电厂！中持续满《发机组及《其辅机或《工矿主要用电器具等！供电回？路的负荷《电流：。；②负荷虽》。持续但并非10【0％恒定《最大而是周期—性变：化即：常年持续具有L【f＜1？时的IR2如—城网供电电缆线【路等公用负荷电流 ！  —。  ： ，IEC  》6，02：87(以往》称IEC 2—87)为I》R1算法标准I【EC 6085【3(原？IEC 853)】为IR2＝》M.IR1》的M算法标准—日本电线工业协会】JCS第168号】。E(1？994？)、美国《电子电气工程—师学会IEE—E Std》 835(19【95)标准均同时】含IR1《、IR2在》空气中敷设的电缆I！R1＝I《R2直？埋，或穿：管埋地(《包，括排：管)敷？设的：电缆：IR1＜IR—2；当L《f约为0.7左右时！一般：IR2比IR1增大！。约20％以上我【国长期以来工程【实践只计IR—1，且一般遵《循IEC 60【287至于I—EC 85》3-1？、IEC 》853-2虽—早已于19》。85年、《198？9，。年公示但国内—迄今几？乎未在？工程：运用或缘于》该，算法需按《日负荷？曲线分时计》算感到烦琐而—日、美标准只需计】入Lf求算IR【2适合工程设计阶段！(参见广东》电缆技术《2001No—.42～《12)然而在我国由！于，尚未广为知晓而【缺乏应用《故此次修订》标准就没有直接【示出IR2只在【持续工作电》流之首添加100％！这虽是沿袭原标准】基本内容但》冠以100％—的持：续工作电流不仅示】明归属IR1也意味！着对于IR》2和短？时应急？过载IE(参见广】东电缆技术》2002No.4】)，以及提高载流—量的：途径(参见广东【电缆技术2003】N，o.4)都留有【另行考虑的空间显】然不应？。被误：解为IR2、IE】均排斥或拒绝—从这一意《义，不妨强？调本标准现仅—。示出电缆载》流能力中属于—IR1的基本要【求 》 ：    顺便指出】现行国家标准—低压电？气装置  第5-】52部分  电气】设，备的选择和》安，装  布线》系，统GB／T —16895.6【-201《4等同采用》IEC 603【64-5-52【2009电缆—载流量值仍然是基于！IEC 602【87计算的电—缆载流量按照其表】A.5？2.3给出的敷设】方式从附录B—的载流？量表格中选取其【表A：.52.3给出【73：种敷设？方式描述归并为A】。1、A2、B—1、B2《、C、D《。、D2、E》、F：、G等10大类敷设！方式其表B.—52.1为按敷【设方式查找载流量】的索引其表B—.52.2～表【B.52.13为不！同敷设方式下的【电缆载流量指—导数据其表B.5】2.14～表8.】52.？21给出的不同环境！温度、直埋敷设【不同土壤热阻系数、！多根并列敷设时的载！流量校？正系数分类》很细选用起来相对】比较复杂些需—要强调的是》如，按照现行国家标准低！压电气装置  第】5-52部分  电！气设：备的：选择和安装》 ，。。 布线系统GB【／，T 1？。6，895.6查取电】。缆载流量需要—。配套使用该标准【对应的敷设方—。式下电缆《载流量其及校正系】数 3.！6.3？ ， ，系原条文3.—。7.3修改条文 】 ，     】1  含变流、【电子电压调整等【装置的负荷有高【次谐波诸如变频空调！、电气化铁道等在香！港的低压《配电电缆《、东北？某电铁牵引》变电站的22—0kV供电电缆【工，程，实践都已显示—了计入高次谐波【的影响 】 ，  ：  2  电缆保护！管并不局限塑料材】质如复合式玻纤增强！塑料、陶瓷等管材】。均有应用《    ！ 7  本标准10！kV及以下电缆载】流，量可按本《标准附录C》和附录D查阅和修正！35：kV及以上》电缆载？流量工程中》一般：可参照电《缆制造商提供的载流！量，资，料并结合使》用环境？。条件进行《修正也可采用现【行行业标准电缆【载流量计算JB【／T 1018【1进行计《算验证？ 》 3.6.7 【 系原条文3.7.！7修改？条文 】    根据现行】行业标准火力发【电厂：厂用电设计技术规程！DL／T 5153！-2014和—工程实？践限流熔断器和60！。A以下的普通—熔断器在《大短路电流》下的限流性能显【。著或当熔《断体的额《定，电，流不大于电缆额【定载：流量的2.5—倍且供电回路末端】的最小短路》电流大于熔断体【额定：电，流，的5倍时低压—熔，断器保护的回路按发！热和：电压降？选择：的电缆截面》一般均满足短—路最小热《稳，定截面要求故可不进！行最：小热稳定截》面，校验 ？     ！由于中压真空接触】器和：熔，。断器产品技术—日趋成熟熔断器(F！)和真空接触器(C！)组合？供电方式(简—称，。F，。-C：)具有占《地少、价格低、【适用频繁操作的【特点近十《多年来在国内较【多的火力发电工程】。中得到？了，广泛应？用但：F-C？回路电缆短路最小热！稳定：截面：计算相对复杂国内又！缺乏：。相关规？范根据发电行业设】计经验结合配—置完善的《综，合，保护装置分》析总结如下供—设，计参考 —   》 ， ，(1)？一般1000—kW：及以下电动机回【路，和125《。0kVA《及以下变《压器回路采用F-】C组合供《。电方式按照综合【保护配置原理和【熔断器？。时间电流特性曲【。线当短路电流小【于3.3kA(4k！。A／1.1～1.】2，)时由保护》装置启动真空接触器！开断短路电流—动作时间约》0.15s～0.5！。s当大于3.—3kA时《综合保护装置闭锁】。接，触器由熔断器开断】短路电流熔断—器由于具有短—路电流越《大，熔断时间《越，短的特点3》.3kA及以上短】路电流一般熔断器熔！断时：间约为0《.2s？以内(？对，应224A熔—断体)对《电缆承受的》短路发热越有利按】理论：计，算铜芯电缆》35mm《2可满足要求且【有一定裕度 【 《    (2)为简！化，繁杂的计《算考虑熔断器熔【断具有的《分散性特点工—。程应用考虑》一定安全裕度是合理！的因此对3k—V及以？上中：压电动机和低压变压！器回路？采用F-C组合【供电方式《时铜芯和铝芯电缆最！小热：稳定截？面分别按5》0mm？2，和70mm2校【验是安？全的： 3.】6.8  系原条文！3.7.8修改【。条文： ：     2！  增加了对单【电源回路最大—短路电流《。的，。短路点的选》取原则参照》电力工？程电气设计手册【1  电《气一次部分》(中国？电力：出版社198—9)另根据》原电力部《组织各电力设—计院编写的赴—美国：依柏斯公《司实：习，报告(1982【.3)？“，由于电缆故》障最容易发》生在现场施工—的电缆？接头处但是》在电缆首端发生【故障时？故障电？流并不通过》电缆：本身因此对于较长】的电缆应尽量避【免中间？接头计算短路电流时！应按故障发生—在电缆终端或第【一个：中间接头处”—国内某城市20【1，0年对10kV配网！电力电缆故障率调查！报告：中指出电《缆中：间接头故《障率为45.—3％终端头故障率为！6.6％外》力破坏故《障率为12》.4％电缆本体【故障率为4.—4％单相接地故障率！为31.《4％电缆接头和电缆！终端故障故障率合】。计，51％以上而—电，。缆本体故障率—仅为4？.4％因此若短【路点选择在电缆【首端：短路电流并不—通过电缆本》身对选择电缆—截面过于保守不经济！ 《     3  ！随着：电，力系统的不断—发展和？网络：。。。结构变化《最大短路电流不一】。定是发生三相短【。路，情况有？的可能是《发生单相接地—短路情况因此最大短！路，电流宜按《三，。相短路或单相接地短！路计：算的最大值取值 】   【  5  》增，加低压变压器馈线按！照变压？器保护配置情况其】过流Ⅱ段《。后备保护对应电【流为低压《侧短路时的电流虽】有延时但对应短路】电流很小故对—低压变压器》。回，路电缆仍可按—主保护时间选择【校，验 — 3.6.9—  系原条文—3.7.9修—改条文 】  ：   2  对存】在高次谐波电流【回路中性导体的电】。流应计入谐波电流】的，效应：电缆导？体载流量的》降低系数系》取自于国家》现行标准低压配电】设，。计规范民用GB 5！0054和》民用建筑电气—设计：规范JGJ 1【6的有关规》定 》。 3？.，6.1？0  系《原条：文3.7.10【修改条文 — ，。     2 ！ 与现？行国家标准低—压配电设《计，规范GB 5—。0054-2011！第3：.2.14条—第5款第3》项，。“当铜保护》导体：与铜相导《体在一根多芯—电缆：。中时电缆所有铜导体！截面积？的总和不应小于1】0mm？2”的规定一—致如在三相四线制】系统中？当选择中性导—体与保护导体—合一的？4芯铜芯电缆时其最！小规格可《以选择4×2—.5m？m2或3《×4mm2》＋1×2.》5mm2《 —    4  【系新增条款与现行】国家标准低压—配电设？计规范GB》 50054-2】。011第3.2.1！4条第？3款的规定一—致，。 —3.6.《11  系》原，条文3.7.1【。1修改条文 ！。     —大电流负荷的供电】。回路往？往由多根单》芯大：截，面电缆并联组成运】行时屡因电流分【配不均而出》现电缆过热乃至影响！继续供电 —。。  》 ，  ：交流供电回路多根电！缆并联？时的电流《分配主要依》赖于导体阻抗同时还！。受金属套(有环流时！)阻抗的影》响并联？各电：缆的长度以及导体、！。金，属套截面均等是【使电流能均》匀分配的必要—条件在？采用单芯电缆情况下！各电缆在空间上几何！配置的相互关系常】难使各？阻抗值均等；各【电缆：的相序排列关—系也：影，响电流分配故要以】计算方式确定各【电流分配的》电流值较为复杂烦琐！IEC 6》0287-3-1(！2002《)多根单芯电缆并联！电流分配及其金【属层(套)环—流损耗的计》算标准是《按照并联电缆的【各导体阻抗、金属】。套阻抗均等前提【下建：。立联：立方程而导出其【算法具有公认—可行性需要指出的】是该算？。法从工程实用—。意义上已并》不简单？可推论若不具备并联！电，缆，各导体阻抗、金【属套阻？抗均等的条件计【算，各电：。缆之电？流分配必将更烦【琐复杂本次增加敷设！方式一致也是—为了：使同相导体阻抗尽可！能一致使导体电流分！配，均匀 3！.6：.，12  系原条文】3.7.12—修改条文 》 ：  《   (《1)条文中》可能的短路电流包括！中性点？不直接接《地系：统中不同地》点的两相《。接地短路 ！     》(2)关《于电缆外护层的【短，路最高允许温度几点！说明 —      【   1)本—标准1994版编】制时：采纳：。了瑞典？ASEA公司的规】定而日本《JCS第168号】D(1982)【标准则是按照外【护层短路《最高允许《温度：限值确定依当—时经济发展条件认为！按日：本标准计算会使得】屏蔽：层，截面选择过大增加】工程投资为》。此，按照瑞典公》司规定取绝》缘和：护层的？短路最高《允许温？度平均值计算再考】虑到高？压电力电《。缆线路一般设置有回！流线可减少金—属屏蔽层截面的因素！认为：可以接受《 ， ，      ！   2)》我国现行1》10kV及以上【交联电力电缆制造标！准中对电缆外—护套温度限值未【作明确要求护套选择！取决于电《缆设计和《运行：的机械及热性—能限定要《求   ！ ，     3)【首，先金属屏蔽层—截面若选《择，不当容易发》生电缆烧坏事故甚至！引起火灾而》带来较大经济损失与！当前我国《。经济发展《强调安？。。。全生产的《形，。势不适其次高压电力！电缆多为重要输电电！缆线路随着》电力系统《网络发展规模—越来越大短路水平越！来越高保证》电缆的安《全可靠性尤为重要工！程实践中校核电缆金！属屏蔽层或》护套的短路耐—。。受值时采用的终止】温度有取220℃】的也有取200【℃的高于非金—属护套短路最高允许！耐受温度(如聚氯乙！烯ST1、》ST2护套和绝缘型！。PVC／A、—绝缘型？PVC／B料的抗开！裂，温度1？50℃只有绝缘型】PVC／《B护套的《热稳定温度才达【到200℃》) ？。 ， ：     依我【国目前的经济发展与！20世纪《90年代相比—已，。发生了很大》变化且？110kV及以【上高压电缆线路使用！的越来？越多上述1》)，的条：件已不？适应现在的》情，况况且也不》能保证所有高压电缆！回路均设有回流线】情况来降低对护套温！。升的影响而参照【日本JCS第16】8，号D(19》82)标准》即按照外《护层短路最高允许】。温度限值确定—。比较合理和可—行；我国目前—。对110kV—及以上电《缆非金？属护层温《度限值未予以明确规！定设计无选》择依：据；实际工》程曾发生过金属层烧！断事故因此校验【金属屏蔽层的热稳】定截面宜按照—与，。其紧：密接触的《非金属护套短路最】。高允：许耐：受温度作为控—制，条件是合理的— 《    》 非金属《。外护套大多》处于空气或土壤【中其散？热条件？比导体内的绝缘材】料好一般可》以按：照聚氯乙烯护—。套不超过150【℃，。、聚乙？烯护套不超过—140℃作》为控制条件计算金】。属屏蔽？截面另外考虑到电】缆的金属《套、金属《箔、编织层》、铠装层及接—地同心导体等也【可作为接地金属屏蔽！这样计算《的金属？屏蔽层截《面是偏安《全的 】3.6.13  系！新增条文 】   《  海底《电缆通常要求具【有纵向阻水性能交】联聚乙烯绝》缘电缆最《。大，缺点是容易产生水树！在高压？电场：作用下产生局—部放电进而使绝【。缘老化甚至损坏为】减少电缆进》水，概率水？下敷设1k》V，以上的高压交联【。聚乙烯绝缘电—。。缆应具有纵》向阻水？构造充油《电，缆和黏性浸渍纸【绝缘：海底：电缆具有纵向阻水】性能：不需要采取》附加阻水措施 】