3.6 】 电力电缆导体截面！ ： ， 3.【6.1  系原条文！3.7.1修改【条文  ！   1  —电缆导体《的持续最高允—许工作温度(θm)！对应：绝缘耐热使用—。。寿命约为40—年明确最大工作电】流(IR)需满【足不得超过θm是实！现电缆预期使用【寿命的？要素直接取》θm求算IR—时，需把所有涉及—发热的因素计全【。才，符合上？述原则否则》客观：存在的发《。热因素未《完全：计入I？R计算值就会偏大运！行中导体实际—温，度将：超，出θm 【     IR】的算法？标准I？EC 28》7(1982—)，或IEC 》6，0287-1-【1(19《95)不再》像196《8年初版时》示出各类《电缆的θm》。。值，而提示θm值—确定需留有安全裕】度不：妨就高压单芯电缆I！R求算时《θm值的择》取，作一：辨析1993年【IEC 287【-1-2首次—公布：双回并列电缆—的涡流损耗率—λ″ 1d》算式此前只》有单回电缆涡流【损耗率？λ″1的算式而λ】。″，1d＞λ″1可认为！双回并列电》缆在：依照λ″1d与【θm计算的IR【与仅依λ″1(即】未计入并行回—路引起涡流损耗增】大的影响)求算I】R时要使两者相【同或相近就需对后者！采取低于θ》。m的θ′m》值这也？昭示了IE》C 287并非是】所有的算式一次性】制订完备因而它【不硬性规《定单一θ《m值以？不失科学严谨性藉】此还需指《出IEC 》60287-1-】2(1993)只适！合两回单芯电缆并】。列配置它主要—反映：直埋：或穿管埋地敷设电缆！。方式但我国多以【隧道：、沟或排管敷设电缆！方，式并行两回电—缆为层叠配置—情况其λ《″1d算《式在该标准中却未给！出也没有说明可略而！不计然而在日本【电线工业协会标【准JCS第》。16：8号E(1995)！电力电缆的容许电】流(之一《。)中却示明包—含2层及其以—上层迭配置单—芯电缆的λ″1【d算式经按一般【电缆：使用条件计算分析其！λ″1d与λ″1值！差异明显而不能忽】视(可参见广东【电，缆技术2《001No.3【)因此在并》非所有发热因素计全！时求算IR若仍依】。固定的θm》值计就满足不—了，本，。。款要求？   】  美国爱迪生【照明公司联合会(】AE：IC)制订的AE】IC CS》。7(1993)额】定电压69kV至】1，38k？V X？。LPE屏蔽》电力：电缆技术要求标准中！载明当IR计算【涉及电缆存在的【全部热性数》据充分已知确—保θm不致超过【时可取θm》为90℃否则应采取！比该：温度降低10—℃，或，其他适当《值，这对：于辨析地择取θm值！的理解可供启—迪 —  ：   4  电力电！。缆截面？最佳经济性算—。法IE？C 1959标【准于1？991年首次—公示后又纳》入，电缆额定电流—计算标准系列IE】C 602》87-？3-2(199【5；19《96修？订)其算《法是基？于电缆线路初—始投资？与今后运行期间【的能量损耗综—合最小 —     【多年来？我国经济持续—高速增长下发供【电随着用电需—求虽：在不断迅猛发展【但一些地区仍—感电力不足分析认】为以往一般》只，按载流量紧凑—。地选择电缆截面【导致：线损较大这一影响不！可忽视；《又如今地球“温室】效应”日《。益严重尤其是火力发！电的C？O2排放影》。响占有相《当大比例在这一【形势下需着》眼，于努力？降低损耗、减—少电源增长》(火：力发电厂一直占【。有较大？份额)带来温室效应！的，加剧就需要考—虑电缆的经济截面至！于经：济截面比《按载流量选择截面增！。。大，后，降低年？损耗的同时会—引，起初投资《的增：加从我国《宏观：经济条件来》看现已能适应— ？ 3.6.【2  系原》条文：3.7.2修改条】文 【    I》EC等？标，准关于电缆的持续允！许工作电流算法分两！类①负荷为100】。％持续(《10：0％ Load【 factor【)即常年持续具有日！负荷：率(Lf)为—1时的IR1如发电！厂中持？续满发机组》及其辅机或工矿主要！用电器？具等供电《回路的负荷电流；②！。负荷虽持续但并非】100％《恒，定最大而是周期性变！化即：常年持？续具有Lf＜1时的！I，R2如城网供—电电缆？线，路等公用负》荷电流 】     I—EC  6028】。7(：以往：称I：EC： 287)为IR】1算法标准I—EC 6《0853(》。原IEC 853】)为IR2＝M【。.，IR1的M》算法标准日本电线工！业协会J《CS第168号E】(1994》)、美国电》子电气工程师学【会IEEE St】d 835(199！5)标准均同—时含IR1、I【R2在空《气，中，敷设的电《缆IR1＝IR【2直埋或穿管埋【地(包括排管)【敷设的？电缆IR1》＜IR2；》当Lf约为0—。.，7左右时一般—I，R，。2比IR1增—大约20％以上我国！长期以？来工程实践只—计IR1且一般遵循！IEC 60287！。至于I？EC 853—-1、IEC— 85？。。3-：2虽早？已于1985—年、198》9年公示但国内【迄今几乎未在工【程运用或《缘于该算法需按日负！荷曲线分时计算【感到烦？琐，而日、？美标准只需》计入Lf求算—IR2适合工程设计！阶段(参见广东电缆！技术：2，001N《o.4？2～12)然而【在，。我国：。由于尚未广》为，知，。晓，。而缺乏应《用故：此次修订《标准就？没有直？接示出？IR2只在》持续工作电流之首添！加10？0％这虽是沿袭【。原标准基本内容但冠！以100％》的持：续工作？电流不？仅示明？归，属IR1《也意味？着对于IR》2和短时应急过载】IE(参见广东【电缆技？。术2：002？No.4)》以，及提高载流量—的途径？(参见广东电缆技术！2003No—.4)？都留有另行考—。虑，的空：间显然不应》被误解为I》R2、IE均排【斥，或，拒绝从这一》意义不妨强调本【标准：现仅示出《。电缆载流能力中【属，于IR1的基本【。要求 —     顺【便指出现《行国家标准》低压电气《。装置：。  第5-52部分！。  电气设备的【选择和安装 — 布线？。系统G？B／：T 168》95：.6：-，2014等》同采用IEC 6】0364-5—-52？2009电缆载【流，量值仍然是基—于IEC 602】87计算的电缆载】流量按？照其表A.52【。.3给出的敷设方式！从附录？B的载？流量表格中选取其】表A.52.3给】。出73种敷》。设方式描述归并为A！1、A2、》B1、B2》、C、D、D2【、E、F《、G等1《0大：类敷设方式其—表B.52.1为】按敷：设方式查《找载流量的》索引其表B.52】.2～表B.—52.1《3为不同敷设方【。式，下的电缆载流量【指导数？据其表？B.52《.1：4～表8.5—2.：21给出的不同【环境温度、直埋【。敷设不同土壤热【阻系数、《多根并？列敷设时《的载流量校正—系数：分，。类很：细选用起来相对比较！复杂些需要强调的是！如按照？现行国家标准低压电！。气装置  第5-5！2部分  》电气设备的选择和】安装： ， 布：线系统GB／T 】16895》.6查取电缆载流】量需要配套使用【该标：准对：应的敷设方式—下电缆载流》量其及？校正系数 ！ 3.6《.3  系原条【文3.7.3—修，改条文 】    《 1  含变流、】电子电压调整等装置！的负荷有高次谐波】诸如变频空调—、电气化《铁道等在《香港的低《压，配，电电缆、《东北某？电铁牵？引变电站《的220kV—供电电缆工程实践】都已显示了计入高次！谐波的影响》 《 ： ，   2  —电缆保护管并—不，局限塑料《材质如复合》式玻纤增强塑—料、陶瓷等管—材均有？应用 《 ，     【7  本标准10】k，V及以下电》缆载流量可按本【标准附录C和附录】D查阅和《修正35《kV及以上电缆载】流量工？程，中一般可参照—电缆制造商》提供的载流量资料】并结合使用环境条件！进行修？。正也可采用现—行，行业标准《电，缆，载流量计算JB／】T 10181【进行计算验证 】 ： 3.6.7 】 系原？条，文3.7.7修改】条文 】 ，   根据现—。行行业标准火—力发电厂厂》用电：设计技术规程DL】／T 5153-】。2014和》工，程实践限流熔—断器和60A以下的！。普通熔断器在大短路！。电流下？的限流性能》显著：或当熔断体》的额定电流不大于电！缆额：。。定载流量的》2.5倍且供电回路！末端的？最小短路电流大【于熔断体《。。额定电？。流的5倍时》低压熔断器保护的回！。路按发热和》电，压降选择《。的电：缆截面一般均满足】短，路最小热稳定截面要！。求故可不《进行最小热稳定截面！校验 【     由于中】压，真空接触《器和熔断器产品技】术日趋成熟熔断器(！F)：和真空接触器(C】)组合供电方式(简！称F-C)具—。有，占地少、价》格低、适用频繁操】作，的特点？近十多年来在国内较！多的火力《发电工程中得到【了广泛应用但—F-C？。回路电缆短路最小热！稳定截面计》算，相，对，复杂国？内，又，。缺乏相关规范根据发！电，行业设计经验结合配！置完善的综合—保护装置分析总结】如下供？设计参考 》 ： ？    (1)【一般1000k【。W及以？下电动机回》。路和1250kV】A及：以，下变压器《回，路采用F《-C：组合供电方式按照】综合保护配》置原理和熔断器【时间电流特性曲线当！短路电流小于—3.3？kA(4kA／【1.1～1.2)】时由保护装置启动】真空接触器开—断短路电流动作【时间约0.》。15s～0.5s当！大于3.3k—A时：综合：。保护装置《闭锁：接触器由《熔断器开断短路电】流熔断器由于—具有短路电流越大熔！断时间越短的—特点3.3kA及以！。上短：路电流一般熔断器】熔断：时间约为0.2【。s以内(对应—224A熔断—体)：对电缆？承受的短路发热越有！利按理论计算铜芯电！缆35mm2—可，满足要求且》有一定裕度》    ！。 (：2)为简化繁杂【的计算考《。虑熔：。断器熔断具有的分散！性特点？工程应用考虑—一定：安全裕度是合理的】因此对3kV及以上！中压电动机和低压变！压器回路采用F【-C组？合供电方式时—铜芯和？铝芯电缆《最小热稳定截面分别！按50mm2—和70mm2校验】是安全的 【 3.6.8 ！ 系原？条文3.7.8【修改：条文： ： 《   ？ 2  增加了【对单电源回路最大短！路电流的短路点的选！取原则参照》电力工程电气—设计手册1  电】气一次部分》(中国电力出版社1！。989)另根据原】电力部？组织各电《力设计？院编写？的赴美国依柏斯公】司实：习报告(《1，982.3》)“由于电缆故障最！容易发生在现场【。施工的电缆》接头：处但：是在电缆首》端发生故障时故【。障电流？并不通过电缆本身因！此对于较长的电【缆应尽量避免—中间接头计算短路电！流时应？按故障发生》在电缆终端或第一个！。中间接？。头处”国《内，某城市2《010？年，对10？kV配网《电力电缆《故障率调查》报告中指出》电缆中间《接头故障率为45】。.3％终端头—故障率为《6.6％外》力破坏故障率—为12？.4％电缆本—体故障？率，为，4.4％《单相接地故》。。障率为31.4【％电缆接头》和电缆终端故障故障！率合计51％以上】而电缆本体故障率仅！为4：。.，4，％因此若短路点选】择在电？缆首端短路电流【并不通？过电缆本身对选择电！缆截面过于保守不】。经，济 》     3  ！随，着电力系统的—不断发展和网络结构！变化最大《短路电流不一定是】发生三相短路情况有！的可能是发》生单相？。接地短路情况因此最！大短路？电流宜按三相—短路或单相接地短】路计：。算的最大值取—值   ！  5 《 增加低压变压【器馈线按照变—压器：保护配置情况其【过流Ⅱ段后备保护对！应电流为低》压侧短路时》的，电流虽有延时但对】应短路电流很小故对！低压变压器回路【电缆仍可按》。主保护时间选择校验！ 3.6！.9  系原—条文3.7.9修】改条文？  【。 ，  2  对存在高！次谐波？电流回路中性导体】。的，电流应计入谐波【电流：的效应电缆》导体载流《量的：降低系？数系取自于国家现行！标准低压配电—设计规范《民用GB 500】54和民用建—筑电气设《计规范JGJ 【16的？有关规定 】 3.6.—。10  系》原条文3.7—.10修改》条文 】   ？ 2  与现—行，国家标？准低压配电设计【规范GB 500】54-2011第】3.：2.14条第5款】第3：项“当铜《保护导体与铜相【导体在一根多芯【电缆中时电缆所有】铜导体？截面积的总和—不应小？于10mm2—”的规？定一致如在三—相四线制《系统中当选》择，。中性导体《与保护导体合—一的4？芯，铜芯电缆《时其最小规格可以】选择4×2.5m】m，2或3×《4mm？2＋1？×2.5m》m2 ？。 》    《。4  ？系新增条款与—现行国家标准—低压：配电设计规范G【B 50054-2！011第3》.2.14》。条第3款的规—定一致 】 3：.6.11  系原！条文3.《7.11修改条文】 》 ，    大电流负荷！。的供电回《路往往由多根单【芯大截面电缆并【联组成运行时屡因电！流分配？不均：而出：现电缆过《热乃至影《响继续供电 】 ：   ？ ， 交流供电回路多根！电缆并联时》。的电流分配主要依赖！于导体阻《抗同时还受金属套】(有环流时)阻【抗的影响并联各【电缆的长度以及【导体、金属套—截面均等《是使：。电流能均匀分配的必！要条件在采》用单芯电缆情况下】各电缆在空》间上几何配置的相互！关，系，常难使各阻》。抗值均？等；各电缆的—相序排列关系—也影：响电流分配故要以计！算方式确《定各电流《分，配的电流值较—为复杂烦琐IE【C 6？0287-3-【1(2？002？)多根单《芯电缆并联电流分配！及，其金属？层，(套)？环流损耗的计—。算标准？是按照并联电缆【的各导？体阻抗？、金属套阻抗—均等前提下》建立联立方程而导出！其算法具有公认可】行，性，需要指出的》是该算法从工程实】用意：义上已？并不：简，单可推论若不具备】并联：电缆：各导体阻抗、—金属套阻抗均等的条！件计算各电缆之【电流分配必将更烦】琐复：杂本次增加》敷设：方式一致《也是为了使》同相导体阻抗尽可】能一致使导体电流】分配均匀 ！ 3：.6.？12：  系？原条文3.7.12！修改条文 】    》 (1)条文中【可能的短路电流包括！中性：点不直接接地系统】中不同地点的—两，相，接地短路《。。  【   (2)关于电！缆外护层《的短路最高允许温】。。度，几点说明 —     】 ，   1)本标准】199？4，版编制？时采纳了瑞典ASE！A公：司，的规定？而日本JC》。。S第：16：8号：D(19《82)？标准则？。。是按照外护层—短，。路最：高允许？温度限值确定依当】时经济发展条件认为！按日本？。标，准计：。算会使得屏蔽层【。截面选择过大增【加工程投资为此【按照瑞？典公司规定取绝【缘和护层的短路最】高允许温度平均值】计算再？考虑到高压电力电缆！线路一般设置有【回流线可减少金属】。屏蔽层截面的因素认！为可以接《受 —  ：    《   2)我国【现行110k—。V及以上交》联电：力电缆制造标准中对！电缆外护套温度【限，值未作明确要求护】套选择取《。决于电缆设计和运行！的，机械：及热性？能限定要求 ！  ？ ，    《  3)首》。先金属屏蔽层—截面若选择》不，当容易发生电—缆烧坏事故甚—至引起？火，灾，而带来？较大经？济损失？与，当前我国经济—发展强？调安全生产的—形势不适其次高压电！力，电缆多为重要输电】电缆线路随着电力】系统网络发展规模越！来越：大短路水平越来越高！保证电缆《的安全可靠性尤为】重要工？程实践中校核电缆】金属屏蔽层》或护套的短》。路耐受值时采—用的：终，止温度有取2—20℃？的，也，有取200℃的高】于非金属护套短路】最高允许耐》受温度(如聚—氯乙烯ST》。1、ST《。2护套和绝缘—型PVC／A、绝】缘型PV《C／B料的抗开裂】温度150℃—。只，有绝：缘型PVC／—B护套的热》稳定温度才达到2】00℃) — ， ？  ：  依我国目前【的经济发展与20】世纪90年代—相，比已发生了很大【。变化：且110《kV及？以上：高压电缆《。线路使？用的越？来，越多上述《1，)的条件《已不适？应现：在的情况况》且也不能《保证所有高压—电缆回路均设有回】。流线情况《。来降低对《。护套温升《的影响而《。参照日本J》CS第16》8号D(198【2)标准即按照外】护层短路最高允许温！度限值确定比较合】理和可行；我国【。目前对1《10k？V，及以上电缆》非金：属护层温度限值未予！以明确规定设计无】选择依据；实际工程！曾发生过《金，属层烧断事故—因此：校验金属屏蔽层【。的热稳定截面宜【按照与？其，紧密接触的非金【属，护套短？。路最高允许耐受【温度作？为控制条件是合理的！   】  非金《属外护套《大多处于空气或【土壤中其散热—条件比？导体内的《绝缘材？料好一般可以按【照聚氯？乙烯护套不超过1】50：℃、聚？。乙烯护套不超—。过140℃》。作为控制条件计算金！属屏蔽截面另外考虑！到电缆的金属套【、，金属：箔、编织《层、铠装层及接地】同心导？体等也可作为—接地：金属屏蔽这样—计算的金《属屏蔽层截面是偏安！全的 — 3.6.13 ！ ，系新增条文 【     】海底电缆《。通常要？求，具有纵向阻水—性能交？联聚乙烯绝》缘电缆最《大缺：点是容易产》。。。生，水树在高压电场【作用下产生局部放电！进而使绝缘老化甚】至损坏为《减少：电缆进水概率—水，下敷设1kV以上的！高压交联聚乙烯绝缘！电缆：应具有纵向阻水【构造：充油电缆和黏—性浸：渍纸绝？缘，海底：电，缆具：有纵向阻水性能不】需要采取附》加阻水措《施 ？