。 ？ 3.？6  电《力电缆导体截面 ！ 3.】6.1？  系原条》文3.7《.1修改条文 【  —   1  电缆】导，体的持续《最高允许《工作温？度(θm)》对应绝？缘耐热使用寿—命约为40年—明确最大工作电【流(IR)需—满足不得《超过θm是实现【电缆预期使》用寿命的要素直接】。取θm求算IR【时，。需，把所有涉及发热【的因素计全才—符合上述《原则否则《客观存在的发热【因素：。未完全？计入IR计算—值就：会偏大？运行中导《体实际？温度将超出》θm  ！   IR的—算法：标准IE《C 287》(1982》)，或IEC 602】87-1《-1：(19？95)不再像19】68年初版时—示出各类电缆的θ】m，值而提示θm值【确定需留有》安全裕？度不妨？就高压单芯》电缆IR求算时θm！值，的择取作一辨—析1993年IEC！ 287-1-【2，首次公布双》回并列电缆的涡流损！耗率λ″ 1d算式！此前只？有单回？电缆：涡，流损：耗率λ″1的—算，式而λ″1d＞λ】″1可？认为双回并列—电缆在依照》。λ″1d与θm计算！的，I，。R与仅依λ″1(】即未计入并》行，回路：引起涡流损耗增大的！影响)求算IR【。。时要使两者相同【或相近就需对—后者采取低于θ【m的θ′m值这也昭！示了：IEC 287【并非是？所有的算式一次性制！订完：备因而它不硬性规】定，单一θm值以不失科！学，严谨性藉此还需【指出I？EC： 60287-1-！2(1993)只适！合，两回单芯电缆—并列配置它主要反】映直埋或穿》管埋地敷设电缆方式！。但我国多《以隧道、沟或排管敷！设电缆方式并行两】回电缆为层》叠配置情《况其λ″1d—。算式在该标》准中却？未，给出也没《有说明可略而—不计然而在日本电】线，工业协会标》准JCS第1—68号？E(199》5)电力电缆的容】。。许电：流(之一)中却示】明，包含：2层及其以上层迭】配置单？。芯电缆的λ》″1d？算，式，经按一般电缆—使用条件计算分【析其λ″《1d与？λ″1值差异明显而！不能忽视(可参【见广东电缆》技术200》1No.3)因此】在并非所有》发热因素计全—。时求：算IR若仍依固【定的θ？m值计就满足不【了本款？要求 》 ？  ：  美国爱迪—生照明公司联合会(！AEIC)制订的A！EI：。C CS7(—199？3)额定电》压69？。。kV至138kV ！XLPE屏蔽电力电！缆技：。术，要求标准中载—明当：IR计算涉及—电缆存在的》。全部热？性，数据充分已》知确保θm》不致超过时可取θ】m为90℃否则应采！取比该温《度降低1《0℃或其他》适当值这对于—辨析地择取θm值的！理解可供启迪 ！     4】  电力《电缆截面最佳—经济性算法IEC】 1：95：9标：准于19《。9，1年首次公示后又】纳入电缆《额定电流计算—。标准系列IEC 6！0287-3-【2(：。。1995；199】6修订)其算法是】基于：电缆线？路初始投资与今【后运行？期间的能量损—耗，综合最小 【     多】。年来我国经济持续】高速增？。长下发供电随着用电！需，求虽在不断迅猛【发展但？一些地？区仍感电《。力不足分《。。析，认为以？。往一般只按载流量】紧凑地选择电缆截】面导致线损较大这一！影响不可忽视；【又如：今地球“《温室效应”日—。益，严重尤其是》。火力发电的CO2排！放影响占《有相当大比》。例在这一形》势下需着眼》于努力降低损耗、减！少电源？增长(火力》发电厂？一直占有较大—份额)带来温室效应！的，加剧就需《要考虑电缆的经济】截面至于经济—。截面比按《载流量选择截面【增大：后降：低年损？耗的：同时会引起初投【资的增？加从我国宏观经【济，条件来看现已能【适应 ？ 3.【。6.2  系原条】文3.7.》2修改条文 — ？     IEC！等标准关于电缆的持！续允许工作电流算法！分两类①负荷为10！0％持续(》。100％ Lo【ad facto】r)即常年持续【具，有日负荷率(Lf)！为1时的IR1【如发：电厂中持《续满发机组及其辅】机或工矿主》要用电器具》等供电？回路的？负荷电流；②负荷】虽持续但并》非1：00％恒定最大【而是周期性变化【即常年持续具有【Lf＜？1，。时的IR2如城【网供电？电缆线路等公用负】荷电流？ 》。     IEC ！ 60287(【。以往称IE》C ：28：7)为I《R1算法标》准IEC 》60853》(原I？。EC 853)为】IR2？＝M.I《R，1的M算《法标准日本》电线：工业协会JCS第】168号E(1【994)、美国【电，子电：气，工，程师学会IEEE ！Std 835【。(19？95)？标准均同时》含I：R1：、IR2在》空，气中敷设《。的，电，缆IR？。1＝IR2直—埋，或穿管？埋地(包括排—管)敷设《的电缆IR1＜【IR2；当》Lf约为0.—7左右时一般IR2！比I：R，1增大约20—％以：上我：国长期以来》工程实践只计IR】1且一？。般遵：循IEC 60【287至于》I，EC： 853-1、I】EC 853-【2虽早已于1—985年、198】9年公？示但国内迄今几【乎未在？工程运用《。或缘于该《算法需按日负荷【。曲线分时计算感到烦！琐而日、美标准只】需计入L《f求算IR2适【合，工程：设计阶段《(参见广《。东电缆？技术200》1No.42～12！)然而？在我国由于》尚未广为知》晓而缺乏应用—。故此次修订标准就】没有直接示出—IR2只《在持续工作》电流之首添加100！％这虽是沿》袭原标准基本内容但！冠以100％的【持续工作电流不仅示！明，归属IR1也意味】着对于IR》2和短时应急过载】。I，E(参见广》东，电缆技术20—。02No.4)以】及提高？。载流量的途》。径(参见广东电【缆，技术20《03：No.4)都留【有另行考虑》的空间显然不应【被，误解为IR2、【IE均？排斥：或拒绝从这一意义】不妨：强调本标准》。现仅示？出电缆载流》能力中属于IR1的！基本：。要求 》     顺便！指出：现行：国家标准《低压电气《装，置  第5-52部！分  电气》设备的选择和安【装  布线系—统GB／T 1【6，895.《6-2014等【同采用IEC 6】。0364-5—。-522《009？电缆载流量值仍【然是基于IEC 】6028《7计算的电缆载流】量按：照其：表A.52.—3给出的敷设—方式从附录B—的载流？量表格中《选取其表A.52】.3给出《73种敷设》方式描述归并为A】1、A2、B1、】B2：、C、D、D2【、E：、F、？G等10大类敷设】方式其表B》.52.1为按敷设！方式查找载流—量的索引《其表B.52.【2～表B.52.】13为不同敷设【方，式下的？电缆载流量指导数】据其表B.52.】14～表8.5【2.21给出—的不同环境温度、】。直埋敷设不同土【壤热阻？系，数、：多根并列《敷设时？的载流量校正系数】分类很细《选用：起来相对比较复杂些！需要强调的是—如按照现行国家标】准低压电气装置  ！第5-52部分  ！电气设备的选择和】安装  布线系统】GB／T 168】。95.6查》取，电缆载流量需要配】套使用该标准对应】的敷设？方式下电缆》载流量？其及校正系数 ！ 3《.6.？3  系《原条文3.7—。.3修改条文 【  —   1  含【变，流、电子电压调整】等装置的负荷—。有高次谐波诸如变频！空调、电气》化铁道等在香港【的低压配《电电缆、《东北某电铁》牵，引变电站的220k！V供电电缆工程【实，践都已显《。。示了计入高次—谐，波的影响 【 ，     2  ！。电缆保护管并—不局限塑料材质如】复合式玻纤》增强塑料、陶瓷等】管材均有应》。用 —     7  】本标准10kV及】以，下电：缆载流量可按本标】准附录C和附录D查！阅和：修正35kV及【以，。上电缆载《流量工程《中一般？可参照电缆制造商】提供的？载流量？资，料并：结合使用环境条件】进行修正《也可采用现行—行业标？准电缆载流量—计算JB／T 10！181进行》计算：验证 】。3.：6.7？  系原条文—3，.7.7《修改条文 】     —根据：现行行业标准火力】发电厂厂用》电设计？技术规程D》L／T 515【3-：2014和》工，程实践？限流熔断器和6【0A以下的》普，通熔：断器在大《短路电？流下的限流性—能显著或当熔—断体的额定电—。流不大于《电缆：额，定载流量的2—.5倍且供电—回，路，末端的最《小短路电流大于熔】断体额？定电：。流的5倍《时低：压，熔断器保护》的回路按发热—和电压降选择的电】缆截面？一般均满足短—路最小？热稳定截面要求故】可不进行最》小热稳定截面—校验 【     由—于中压真空接—触器和熔断器产品】技术日趋成熟熔【断器(F)和真空接！。触器(C《)组合供电方式(】简称F-C)具有】占，。地少、价格低—、适用频繁操作的】特点近十多年来【在国内？较多的火力》发电工程中得到【了广泛应用但F【-C回路电缆短【。路最小热稳定截【面，计算相对复杂国内又！缺，乏相关规范根据发电！行业设计经验结【合配置完善的综【合保护？装置分析总结如下供！设计参考 —  》   (1)—一般100》0kW及以下电动机！回路和1250kV！A及以下《变压器？回路采用F-C【组合供电方式按照】综合保？护配置原理和熔【断，器时间电流特—。。性曲线当短路电流小！于3.3kA(【。4kA／1.1～1！。.2)时由》保，护装置启动真空【接触器开断短—。路电流动《作时间约0.1【5s～0.5—s当大于3.3k】A时：综合：保，护装置闭锁接触器】由，熔断器开断短—路电流？熔，断器由于具有短路电！流越大熔断时间【越短的特点3.3】k，。A及以上短路电流一！般熔断器《熔断：时间约为0》.2s以《内(对应224A熔！。。。断体)对电缆—承受的？短路发热越有利按】理，论计算铜《芯电缆35mm2】可满足要求且有一】定裕度 ！    《(2)为简化繁【杂的计算考虑—熔断器熔断具有的】分散性特点》。工程应用考虑—一定安？全裕度是《合理的因《此对3kV及以【上中压电动机和【低压变压器回路采】用F-？C，组合供电方式时铜】芯和铝芯《电缆：最小热？稳定截？面分别按《。50mm2和70】mm2校验是—安全的 】 3：.6.8  —系原条文3.7.】8修改条文 ！     2  ！增加：了对单电《源回：路最大短路电流的短！路点：的，选取原则参》照电：力工程？电气设？计手册1  —电气：一次部分(中国电力！出版社1《98：9)：另，根据原？电力：。部组织各电力设【计，院编写的赴》美国依柏斯》公司实习《报告(1《982.3)“由】于电缆故障最容易发！生在现场施工的电缆！接头处？但是在？电缆首端发生故障】时故障电《流并不通过》电缆：本身：因此对于较》长的电缆应尽量避】。免中间接头计算短路！电流时？应，按故障发生在电缆终！端或第一个中间接头！处”国内某城—市2：。010？年对10《kV配网电力—。电缆：故障率调查》报告中指出电缆中间！接头：。故障率为45.3％！终端头故障率为【6.6％外》力破坏故障率为1】2.4？％电缆本体》故障率？为4.4％单相接地！故障率为31.4％！电缆接头和电缆终】端故障故障率合【计51％《以上：而电缆本体故障率仅！为4.4％因—此若短？路点选？择在电？缆首端短路电—流并不通过》电，缆本身对选》择电缆截面过于保】守不：经济 ？ 《     》3 ： 随着？。电力：系统的不断》发展：和，网络结？构变化最大短路电】流不一？定，是发生三相短—路情况有的可能是】发生单相接地短路】。情况因此最大短路电！流宜按三相短路或】单相接地《短路计算的最—。大值取值《    ！ 5  增加—低压变压器馈线按照！变压：器保：护配置情况其过【流Ⅱ段后备保护对应！电流为？低压侧短路时的电】流虽：有延时但《对应短路电流很小】故对低压变压器回路！。电缆仍可按》主保护时间选择校验！ —3.：6，.，9  系原条—文3.7.9修改】。条，文 【    2  对】存在高次谐波—电，流回路中性》。导体的电流应计【入谐波电流的效【应电缆导《体，载流量？的降低系数系—取，自于国家现行标准低！压配：电设计规范》民用：。GB 50054和！。民用建筑电气设【计规范JGJ 【16的有关规定 ！ 3.6.】10  《。系，原，条文3.《7.10修改条文 ！    】 ，2  与现行—国家标准低压配电】设计规范G》B 50《。054-201【1第3.2.1【4条第5款第3项】“当铜保《护导体与铜相—导体在？一根多芯电缆中时】电缆所有铜导体【截面积的总和不应小！于10mm2”【的规定一致如—。在三相四线制—系统中当选择中性导！体与保护导体—合一的4芯铜芯电】缆时其最小规格可以！选择4？×2.5mm2或3！×4mm2＋1×2！.5mm2 】    — 4  系》新增条款与现行国】家标准低压配—电设：计规范GB》 50？0，54-2011第3！.2：.14条《第3款的规定一致】 》 3.6《.1：1，  系原条》。文3.7《。.，11修改条》文 ： 》 ，   大电流负荷】的供电回路往往由多！根单：芯大：截面电缆并联组【成运行时《屡因电流分配—不均而出《现，。电缆：过热乃至影响继续供！电  】   ？交流供电回路多根】电缆并联时》的电流分配》主要依赖于导体阻抗！同时还受金》属，套，。(有环流《时)阻？抗的影响并联各【电缆的？长度以？及导体、金》属套截面均等是使】电流能均匀分配【的，必要：条件：在采用单芯》电缆情况《下各电缆在》。空间上几何配置的相！互关：系常难使各阻抗【值均等；各电缆【的相序？排列关？系也影？响电流分配故要以计！算，方式确定各电流【分配的电流值—较为复杂烦》琐IEC 》60287》-3-1(》2002)多根【单芯电？缆并联电流分配及其！金属层(套)环【流损耗的计》算标准是按照并联】电缆的各导》体阻抗？、，金，属套阻抗均等—前提下？建立联立方程而导出！。其算法具有公—认可行？性需要指出的是该算！法从工？程实用意《义上已并不》简单可推论若不【具备并联电缆各【导体阻抗《、金属套阻抗均【等的条件计算—。各电缆之《电流分配必》将更烦琐复杂—本次增加敷设—方式一致也是为了使！同相：导，体阻抗尽可能—一致使导《体电流分配均匀 ！ 3》.6.12 — 系原条文3.7.！12：修改条文《   】  (1)条—文中可能的短—路电流包括中性【点不直接接地系统中！不同地点《的两相接地短路 ！  》   (《2)关于电缆外【护，层，。的短路最高允许温】。度几点说明 ！ ， ，    《    《1)本标准1994！版编制时采纳—了瑞典AS》E，A公司的《规定：而日：本JCS第》168号D(1【982)标准则【是按：照外护？层，。短路最高允许温度】。限值确定依当时【。经济发展条件—认为按日本》标准计算《。会使：得屏蔽层截面选择】过大增加工程投资】。为，此按照瑞典公司规】定取绝缘《和护层的短路最高允！许温度？平均值计算》再考虑到《高压电力电缆线路】一般设置《有回：。流线可减少》金属：屏蔽层截面的因【素，认为可以《接受 【      —   2《)我国现行11【。0kV及以上交联电！力电缆制造标准中对！电缆外护套温度限值！未作：明，确要求护《套选择取决于电缆设！计和运行的机械及热！性能限定要求 ！  《      — 3)？首先金？。属屏蔽层《。截面若选择不当容】易发生？电缆烧坏事故—甚至引起火灾而带】来较：大经济损失与—当前我国经济—。发展：强调安全生产的【形势不适其次高压】电力电？。缆多：为重要输电电—缆线路？。。随着：电力系统网络发展】规模越来《越大短路水平越【来越：高，保证电缆的》安全可靠性尤为重要！工程实践中》校核电缆金属屏蔽】层或护？套，的短路耐受值时采用！的终止温度有取【220℃的也有【取20？0℃的高于非金属护！套短：路最高允许耐受温】度(如聚氯乙烯S】T1、ST2护【套和绝？缘型P？VC／A、绝缘型P！VC／B料的抗开裂！温度1？50℃只有》绝缘型PV》C／B护套的热稳定！温度才达到2—00℃) 【 ：  ：   ？依我国目前的经济】发展与20世—纪90年代相—。。比已发生了》很大变？化且1？1，0kV及以上高压】电缆线路使用—。的越来越多上述1】)，的条件已不适—应现在的情况—况且也？不能保？证所有高压》电，缆回路？均设有回流线情况来！降低对护套》温升的影响》而参照日本JC【S第168号D(1！982)标准—。即按照外护层短路最！高允许温度限值确】。定，比较合理和可行；】我国目前对1—10kV及以上电缆！。非金属护层温度【限值未予以明确规】定，设计：无选择依据》；实际？工，程曾发生过》金属：层烧断事故因此校验！金属屏蔽层》的热稳？定截面宜按照与其】紧密：接触的？非金属护《套短路最高允许【耐，。受温度作为控制条】。。件是合？理，的   ！  ：非金属外《护套：大多处于空气或【土壤中其散》热，条，件比：导体内的绝》缘材料好一般可以按！照聚氯乙烯》护，套不：超过150》℃、聚乙烯护套不超！过140℃作为【。控制：条件计算金属屏蔽】截面另外《考虑：到，电缆的金属套、【金属箔、《编织层、铠》装层及接《地同心导体等也【可作为接地金—。属屏蔽这样计算的金！属屏蔽层截面—是偏安全的》。 ？ ： 3.6.13  ！系新增条文 ！     海【底电缆通常要求【具有纵向阻水性【能交联？聚，乙烯绝？缘电缆？最大缺点是容易产】生水树？在高压电《场作用下产》。生，。局部放电进而使【绝缘老化甚》至损坏为减少电【缆进水概率水下【敷，设1kV以上的【高压交联聚乙烯【绝，缘，电缆应具《有纵向阻水》构，造充油电缆》和黏：性浸渍纸绝缘海底电！缆，具有纵向阻水性能不！需要：采取附加阻水措施 ！ ，