， ， 3.6 — 电力电缆导体【截面 《 —3.6.《1  系原条—文3.7.1修【改条：文，    ！ 1 ？ 电缆导体》的持续？最高允许工作—温度(θm)对应】绝缘耐热使》用寿命约为4—0年明确最大工作】电流(IR》)需：满足不得《超过θm是实现电】缆预期使用寿命的要！素直接取θm—求算IR《时需把所有涉及【。发，热的因素计全—才符合上述原则否则！。客观存在的》发热：因素未完《全计入IR》计算值？。就会偏大运行中【导体实际温度—将超出θm ！ ，     IR的算！法标准IEC 【287(《1982)或I【。E，C 6028—7，。-1：-1(199—5)不再像196】8年初版时示出各】类电缆的θm值【而提示θm值确定】需留有安全裕度不】妨就高压单芯电缆】IR：求算时θm值—的择取作一辨—析1993》年IEC 》28：7-1-2首次公】布双回并列电缆的】涡流：损耗率λ″ 1d】。算式此前只》有单回电缆》涡流损耗率λ″1】的，算式而λ″1—。d＞λ″1》。可认为双《回并列电缆在依照λ！″1d？与θm计算的—IR与？仅依λ″1(即未计！入并行回路引—起涡流损耗增大【的影响？)求算IR时—要使两者《相同或相近就需【对后者采取低—于θm的《θ′：m值这也昭》示了IEC 287！并非是？所有的算式》一次性？制订完备《因而它不硬》性规定单一θm值】以不失科学严谨性】藉此：还需指出IE—C 6028—7-1-2》(19？93)只适》合两：回单芯电缆并列【配，置它主要反映直埋】或穿管埋《地敷设电缆方式但我！国多以隧道、沟或排！。管敷设？电缆方式并行—两回电缆为层叠配置！情况其λ″》1d算式在》该标：准中却未给出也没】。有说明？可，略而：不计然？而，在日本？电线工业协》会标：准JCS第1—68号E(199】。5)电力电》缆的容？许电流(之一)【中却示？。明包含？2层及其以上层迭】配置单芯《电缆的λ″1—d算式经按一—般电缆使用条件计】。算分：析其λ″1》d与λ″1值差异】。明显而不能忽视(可！参见广？东电缆技术200】。1No.3)—因此在并非所有发热！因素：计全：时求算I《R若：仍依固定的θm值计！就满足不《了本款要求 ！ ：    美国爱迪生！照明：公司联合会》(AEIC)制订】的AEI《C CS7(1【993)额》定电压？69kV至138】kV： XLPE屏蔽【电力电缆技术要求】标准：中载明当《IR计算涉》及，。电缆存在的全部【热性：数据：充分已知确》保θm不致超过时】可取θm为90【℃否则应采取比该】温度降？低10℃或其—他，适当值这对》于辨析地择取θm】值的理解可供启迪】 ？  《   4《  电力《电缆截面最佳—经济性算法I—EC 1《959？标，准，于199《1年首次公示—后又纳入《电缆额定电流—计算：标准系列IEC 】60287-—3-2(199【5；1996—修订)？其算：法，是，基于电缆线路—初始投资与今—。后运行期《间的能量损耗综【合最小 《    】 多年来我国—。经济持续《。高速增长下发供电】随着用？电需求？虽在不断迅猛发展】但一些地区仍感电】力不足分析认为以】往一般只按载流【量紧凑地选择—电缆截面导致—线，损较大这一影响不】可忽视；又如今地球！“温室效《。应”日益严》重尤其是火》力发电的CO2排放！影响占？有相当大比例在这】一形势下需》着眼于努力》降低：损耗：、减少电源增长(】火力发电厂一直【占有较大份》额，)带来温室效应【的加剧就需要考虑电！缆的：经济截面《至于经？济，截面比？按载流量选择截面】增大后降低年损耗的！同时会引起》初投资的增加从我】国宏观经济条件来看！现已能适应 】 3.》6.2  系—原条文3.》。7.2修改条文【 —    IE—C等标准《关，于电缆的持续允许工！作电流算法分两类①！负荷为？10：0％持续(100】％ Lo《ad fac—。tor)《。即常：年持续具有日—。负荷率(Lf)【为1时？的IR1如发—电厂中持续》满发机组及其辅机】。或工：矿主要用电》。。器具等供《电回路的负荷电流；！②负荷虽持续但并非！100％恒定最大而！是周期性变化即【常，。年，持续具有Lf＜1时！的IR2如城网【供电电缆线》路等公用负荷电流 ！ ？ ，。  ：   IEC  6！02：87(以往称IE】。C 287)为【IR1算法标准【I，EC 60》853(原IEC ！8，53)？为I：R2＝M.IR1】的M算法标准—日本：电线工业协会—JCS第168号E！(1994)、美】国电子电气工程师】学会：IEEE Std ！835(1》995)标准均同时！含IR1、IR2】在空气中《敷设的电缆IR1＝！IR2？直埋或穿管埋地(包！括排管)敷》设的电缆IR1【。＜IR2；》当Lf约《为0.7左》右，。时一般IR2—比IR1增大约20！％以上？我国长期以来工【程实践只计IR1】且一般？。遵循IEC》 60287至于】IEC 853-】1、：IE：C 853》-2虽早已于19】。85年、1》98：9年公示但国内迄】今几乎？未在工？程运用？。或缘于该算法—需按日负荷曲线分】时计算感《到，。烦，。琐而日、美标准只】需计入Lf求算I】R2适？合工程设计》阶，段(参见广东电缆技！术2001No.4！2～12)》然，而在我国《由于尚未广》为知晓而《缺乏应？。用故此次修》订标准就没有—。直接示？出IR2只在—持续工作电流之【首添加1《00％？这虽是沿袭原—标，准基本内容但冠【以100％的—持续工作电流—不仅示？明归属I《R1也？意味着对于I—R2：和短时应急过载IE！(参见广《。东电缆技术2002！No.4)以及提高！载流量的途径(【参见广？东电缆技术200】。。3，No.4《)都留有另行考虑】的空间显然不应被误！解为IR2、IE均！排斥或拒绝从这一意！。义不：妨强调？本标准现仅示出电】缆载流能《力中属于《IR1的基本—要求 《 ： ，     顺便【指出现行国》家标准？低压电气装置—。  第5-52【部分  电气设【备的：选择和安装》  布线系统GB】。／T 168—95.6-2—01：。4等同采用IE【C 6036—4-5-《5，22：00：9电缆载流量值【仍然是基于I—EC 602—87计？算的：电缆载流量按照其表！A.52.3给出】的敷设方式从附录】B的载流《量表格中选取其表】A.52.》3给出73种敷【设方式描述归并【。为A1、A2、B】1、B2、》C、D、《D2、E、F、G等！10大？类敷设方式其—表B.52.—1为按敷《设，方式查找载流量的索！引其表B《.52.2》～，表B.52.1【3为不同敷设方【式下的电缆载流【量指：导数据？。其表B.52.14！。～表8.52.2】1给出的不同—环境：温度、直埋敷设不】同土壤热阻系数、】多根并列敷设时的】载流量校《。正系数分类很细选用！起来相对比》较复杂些需要强调】的是如按照现行国】家标：准，低，压电：气装置 《 第5-52部分】  电气设》备的选择和安—装  ？布线系统G》B／T 168【95.6查取电缆载！流量需要配套—使用该标准对应【。的，敷设方式下电缆【载流量其及校—正系：数 【3.6.3  系】。。原条文3.7.3修！改，条，文 《     【1 ： 含变流《、电：子电压调《整等装置的》负荷有高次谐—波诸如变频空调、电！气化铁道等》在香港的低》压配电电缆》、东北某电铁牵【引变电站《的220《kV：供电电缆工程—实践：都已显示了计入高】次谐波？的，。影响 【  ：   ？2  ？电缆：保，护管并不局限塑料材！质如：复，合式：。玻纤：增强塑？料、陶瓷等管材【均有应用《    ！ 7：  本？标准1？。0kV及以下电缆】载流量可按》本标准附录》C，和附录D查阅和修】正35kV及以【上电：缆载流量工程—中一般？可参照电缆制造【。商提供的载流量【资料并结合使用环境！条件进行《。修正也可采用现行行！。业标准电缆载流量计！算，JB／？T 1018—1进行计算验—证 《 ？3.6.7》  系原《。条文3.7.7【修改条文 【     【。根据现行行》业标准火力发电厂厂！用，电，设计：技术规程DL／【T， 515《3-201》4和工程实践限流熔！断器和？60A以下的普通熔！断器在？大，短路：电流下？的限流性能显著或当！熔断体的额定电【流不大于电》缆额定载流量的2】.5倍？且，。供电回？路，。末端：的最小短路电—流大于？熔断体额定电—流的5倍《时低压熔断器保护的！回路按发热》和电压降选择的【电缆截面一》般均满足短路最小】热稳定截面要求故】可不：进行最小热稳定【截面：校验  ！   由《于中压真空》接触器和《熔断器？产品技术日趋成【。熟熔：断器：(，F，。)，和真空接触器(C)！组合供电方式—(简称？F-C)具有占地少！、价格低、适用【。频，繁操作的特》点近十多年》来，在国内较多的火力】发电工程《中得到了《广泛应？用但F-C回—路电缆短路》最小热稳《定截面计《算相对复杂国内【又缺乏相关规范根据！发电行？业设计经验结合配】置完善的综合保护装！置分析总结如—下供设计参考—。 ？。。 ？ ，   (1》)一般1《000kW及以【下电动机回》路，和1：250kVA及以】。下变：压器回路采》用F-C组合—供电方？式按：照综合保护配置【原理和熔断器时间电！流特性曲线当短路电！流小于3《.3kA《(4kA／1—.1～1.2)时】由保护装置启动【真空接触《。器开断短路电流动】。作时间约0.—15s～0.5【s当大？于3.3kA时【综合保护装置—闭，锁接触器《由，熔断器开断短路电流！熔断器？由于具有短路电流越！大熔断时间越—短的特点3.3【kA及以上》短路电？流一般熔断》器熔断时《间约为0《.2s？以内(对应2—24A熔《断体)对电缆—承受的短路发热越有！利按理论计算—铜，芯电缆35mm2可！满足要求且有—一定裕？度 》   《 ， (2)《为简化繁杂的计算】考虑熔断《器熔断具《有的分散《性特点工程》应用：考虑一定安全—裕度是合《理的：因此：对3：kV及？以上中压电动机和低！压变：压器回路采用—F-C组合供电方】式时：铜芯：和铝：芯电缆最小热稳定截！面分别按50—m，m2和70m—m2校验是安全的 ！ 3.6】.8  系原—条文3.7.—8修改条文 — 》 ，   2 》 增加了对》单电：源回路最大》短路电流的短路【点的：选，取原则参照电力工】。程，电气设计手册1 】 电气一次部分(中！国电力出《版社：1989《)另根据原》电力部组织各—电力设计院编写的】赴美：国依柏斯公司实【习，报告(？1，9，82.3)“由【于电缆故障最容【易发生在现场施工】的电缆接《头处但是在电—缆首端发生故障时】故障电流并》不通过电缆本身因此！对于较长的电缆应尽！。量避免中间接—头计算短路电流【时，应按故障《发生在电《缆终端？或第一个中间接【头处”？国，内，某，城市2010—年对10kV配【网电力？电缆故障率》调查：报告中指出电缆中间！接头故障率为4【5.3？％终端头故障率【为6.6％外力破坏！故障：率为1？2，.4％电缆本体【。故障率？为4.4％单—相接：地，故障率为3》1.4％电缆接头】。和电缆？终端故障故障—率合计51％以【上而电缆《本体：故障率仅《为4.4％因此若短！。路点选择在电缆【首，。端短路电流并不通过！电，缆本身对选择电缆截！面过于保守》不经济 】   ？  3  随着电】力系统的不断发展】和网络结构》变，化，最大短？路电流？。不一定是发生—三相短？路情况有的可能是发！。生，单相接地短路情况因！此最大短路》电流：宜按三相短路—或单相？接地短路计算的【最大值取值 】     5】  增加低压变【压器馈？线按照变《压器保护配置情【况，。其过流？Ⅱ，段后备保护对—。应电流为低压侧短】路时的电流虽有延】时但对应短路电流】很小故？对低压变压器回【路电：缆仍可按主保护时】间选：择校：验 ？ ？ 3.6.9—。  系原条文3.7！.9修改条文 ！    — ，2  对《存在高次谐波—电流回路《中性导体的电—流应计入谐波电流】的效应电缆导体载流！量的降低系》数，系取自于《国，家现行标《准低压配电设计规范！民用：GB 50054和！民用建筑电气设计】规范JGJ 16的！有关：规，定 ： ： 3.6—.10  系原条】文3.7.10修改！条文 【 ，    《2  与《现行国家《标，准低：压配电设计》规范GB 50【054-2》011第3.2.1！4条第5款第3项】“当铜保《护，导体与铜《相导体在一根多芯电！缆中时电缆所有铜】导体截？面，积的：总，和不应小《于10？mm2”的规定一致！如在三相《四线制系统》中当选择中性—导体与保护导体合】一的4芯铜芯电缆】时其最小规格可【以选择？4×2.5》mm2或3×—4mm2＋1×【2.5mm2 【 》   ？ 4  《。。系新：增条款与现行—国家标准低压—配电设？计规范？。GB 5《0054-20【11第3.2.1】4，条第3？款的规定一致 ！ 3《.6.11》  系原条文3.】7.：11修改条文 【 《。     大电流负！荷的供电《回路往往《由多根单芯大—。截面：电缆并联《组，成运行时屡因电【流分配不《均而出现电缆过热】乃至影响继续—供电 ？ ？ ，。     》交流供电回路多根】电缆并联时的电流分！配主要依赖》于导体？。阻抗同时还受金属】套(有环流时)阻抗！的影响并联各电【缆的长度《以及导？。体，、金属套截面均等】是使电流《能均匀分配的必【要条件在采用单芯】电缆情况《。下各电缆在》空间上几何配置的】相互关系常难使各阻！抗值均等；各—电，缆的相序排列关系也！影响电流分配故要】以计算方式确定【各电流？分配的电流值较为复！杂烦琐IE》C 60287-3！-1(200—2)多？根单芯电缆》并联：电流分配《及其金属层(套)】环流损耗的计算标准！是按照并联电缆【的各导体阻抗、金属！套阻抗均等前—提下建立《联立方程而导出其算！法具有公认可—行性需要指出的是】该算法？。从工程实用意义上】已并不简单可推论若！不，具备并联电缆各【导体阻抗、金属套阻！抗均等？的条件计算》各，电缆之电流分—配必：将更烦琐复杂本【次增加敷设》方式一致《也是为？了使同相《导体阻抗尽可能一致！使，导体电流《分配均匀 【 3.6—.12  》系原条文3.—。7.12修改条文】    ！ (1)条文—。中可能的短路电流包！括中性？点不直接接地系统中！不同地点的两相接地！短路 ？  —   (2)关于】电缆外护层的短路】最高允？许温度几点说明 】    】     1)本标！准19？94版编制时采【纳了瑞？典ASEA公—司，。的规定？而日本？JCS第16—8，号D(1《982)标准则【是，。按照外护层短路【最高允许《温度：限值确定依当时经济！发展：条件认为按日本【标准：计算：会使得屏蔽》层截面选择过大增】加工程投资为—此按：照瑞典公《司规定取绝缘和护层！的短路最高》允许温度《平，均，值计算？再考虑到《高压电力《电缆线路一般设置】有回：流线可减少金属屏蔽！层截面的因素认为】可以接受 】     —   ？ 2)我《国现行110kV】及以上交联电力电】缆，制造标准中对电缆】外护：套温度限值未作明】确要求？护套选择取决—于电缆设《计和运行的》。机械及热性能限【。定，要求 《      ！   3)首先金属！屏蔽层截面若—选择不？当容易发生电缆【烧，坏事故甚至引起火灾！而带来？较大经济《损失与当前我国【经济发展强调—安全生产的形势不】适其：次高：。压电力电《缆，多为重要输电电缆线！路随着电力系统【网络发展规模越【来越大短路水平越来！越高保证《电缆的安《全，。可靠：性尤为重要工程实】践中校核电缆—金属屏蔽层或—护套的？短路耐受值时采【用的终？止温度有取2—20℃的也有取【200℃的高于非金！属护套短路最高允许！耐，受温：度(如聚氯乙—烯ST？1、ST2护套和】绝缘型PV》C／A、绝缘型【。PVC／B料—。的，抗开裂？温度15《0，℃只有绝缘型PV】C／B护套的热稳】定温度？才达到2《00℃) 》 》    《依我国目《前的：经济发展《与2：0世纪？90年代相比—。已发生了很大变化且！110？k，V及以上《高压：。电缆：线路使用的越来越多！上述：1)的？条件已不适应现在】的情况况《且也不能保证—所有高？压电缆回路》。均，设有回流《线情：况来降低对》护套温升《的影响而参照日本J！CS第168号D(！19：82：)标准即《按照外护层》短路最高允许—温度限值确定比较合！理，。和可行；我》国目前对110k】V及以上电缆非【。金属：护层温度限值未予以！明确规定设计—无，选择依？据；实际工程曾发】生过金属层烧断事故！因此校验金》属屏蔽层的热稳定截！面宜按照与》。其紧密接触的非金】。属护套短路最高允许！耐受：温度作？为控制条件是合理】。的， —。   ？ 非金属外护套大】多处：于空气或土壤中【其散热条件》比导体内的》绝缘材料好一般可以！。按照聚？氯乙烯？护套不超过》150℃、聚乙烯护！套不：超过：。140℃《作为控？制条件计算金属屏】蔽截面另外考—虑到电缆《的金属？。套、金属箔、—编，织层、铠装层—及接地同《心导体等也可作【为接地金属屏—蔽这样计算的金属】屏蔽：层截面是《偏安全的 【 ，。 3.6.13 ！。 系新增《条文 ？    】 海：底电缆通常要求具有！纵向阻水《性能交联聚乙—烯绝：缘电缆最《大缺点是容易产生】水树在高压电场【作用下产生局部【放，电进而使绝缘老化】甚至损坏《为减：少电缆进《水，概率水下敷设—1kV？以上：。的，高，压交联聚乙烯绝缘】电缆：应具：。有纵向阻水构造充油！电缆和黏性浸渍纸】绝缘海底电缆具有】纵向：阻水：。。性能不需要采取附加！。阻水措？施 ？