3.—6  电力电缆【导，体截面 》 《 3.6.1 】 系：原条：文3.7.1修改】条文 ？ 《  ：   1 》 电缆导《体的持？续最高允许》。工，作温度？(，θm)对《应，绝缘耐？热使用寿命约—。。为40年明确最【大工作电流》(IR)需》满，足不得超过》θm是实现》。电缆预期《。使用寿命的要素直】接取θ？m求算IR时需把】所有涉及发热的因】素计全才符合上【述，原则否？。则客观存在的发热】因素未？完全：计入I？R计算值就会偏【大运行中导体实际】温，度将超？出θm ！  ：  I？R的算法标准I【EC 2《87(？1982)》或IEC 》6028《。7-1-1(1【995)不再像【1968年初版【时示出各类电缆【的θm值而提示θm！值确：。定需留有《安全裕度不》妨就：高，压单芯？电缆IR求》算时θm值的择取作！。一，辨析19《93：年IEC 28【7-1-2首次【。公布双回并列—电缆的？涡流损耗率λ″ 】1d算式此》前只有？单回电缆涡流—损耗率λ″1—的算式而λ》″1d＞《λ″1可认为双【回并列？电缆在依《照λ″1d与θ【m计算？的IR与仅》依λ″？。1(即未《。计入：并行回？路引起？涡流损耗增大的影响！)，求算IR时》要使两者相同—或相近就《需对后者采取—低于θ？m的θ′m值这也昭！示了：IEC 287【并非是所有的—。算，式一次？性制订完备因而它不！硬性：规定单一θm—值以不失科》学严谨性《藉此还需指出IE】。C 60《287-1-2(】1993)只适合两！回单芯电缆并列配】置它主要反》映直埋或穿》管埋地敷设电缆【方式但我《国多以隧道、沟【或排管敷设电—缆方式并行》两回电缆为层—叠配：置情况其《λ″1d算式—在该标准中却未给出！也没有说明可—略而：不计然而在日本电线！工业：协会标准J》CS第1《68号E(1—995)电力电【缆的容许电流—(之：一)：中却示明《包含2层及其以上】层迭配置单芯电缆】的λ″1d》算式经按一般电【缆使用条件》计算分？析其λ″1》d与λ？″1值差异明—显而不能忽视(可】参见广东电缆技术】2，001No》.3)因《此在并非所》有，发，热因素？计全时求算IR若】仍依固定的θm值计！就满：足不：。了本：款要求 《 》    《美国爱迪生照明公司！联合：会(：AE：IC)？制订：的AE？IC CS》7(1993)额】定，电压69kV至【1，38kV XLP】E屏蔽电力电缆技】术要求？标准中？载明当IR计算【涉及电缆《存在的全部热性【数据充分已知—确，保θm不致超过时可！取θm为《90℃否则》应采：取比该？温度：降，低10℃或其—他适当值这对于辨】析地：择取θ？m值的理解可供启迪！    ！ 4  电力—电，缆截面最《佳经济性算法—IEC 《1959标准于1】99：1年首次公示后又纳！入电缆额定电—流计算标准系列IE！C 60《28：。。7-3-2(199！5；1996修订】)其：算法是基于电缆线】路初始投资与—今后运行期间的能】量损：耗综合最小 ！     多【年来我国经济—持续高速增长下发供！电随着用电需求虽在！。不，断迅猛发展但一些地！。区仍感电力不足分析！认为以？往，一般只按载流量紧】凑地：选，择电缆截面导致线损！较，大这一影响不可忽视！；又如今地球“温室！效应”日《益，严重尤？其是火力发》。电的CO2排放影响！占有相？当大：比例：在这一形势下需【着眼于努力降—低损耗？、减少电源增—。长(火力发电—厂一直占有较—大份额)《带来温室效应的【加剧就需要考—虑电缆的经》济截面至于经济截】面，。比按载流量选—。择，。截，面增大后降低年【损耗的同时会引【起初投资的增加从我！。国宏观经济条件来看！现已能适应 【 《3，.6.2  —系，原条文3.7—.2修改条文 ！    — IEC等标准【关于电缆的持续允许！工，作电流？算法分两类》①负荷为10—0，％，持续(100—％ Load 【fa：ctor)》即常年持《。续具：有，日负荷率(L—f)为1《时的IR1如发电厂！中持续满发机组及其！辅，机或工矿《主要用电《器具等供电回路的】负荷电流；》②负荷虽《持续但并非100％！恒定最大而》是周期性变》化即常年持续具有L！f＜：。1时的IR2—如城网供电电缆线】。路，等公用负荷电流 ！ ：    》 IEC《  60287(以！。往，。称IEC 28【7)为IR》1算法标准》IEC 60—85：。3(原IEC 85！3)为IR2＝【M.IR1的M【。算法标准日》本电：线工业协会》JC：S第168号E(】。1994)、美【国电子电气》工程师学会I—EEE St—d 835》(，1995)标准均】同时含IR》1、IR2在空气中！。敷设：的电缆I《R1＝IR2直埋或！穿管埋地《(包括排管)敷设的！电，缆IR？1＜IR《2，；当Lf约为0.7！左右时一般IR2比！IR：1增大？约20％以》。上我国长期》以来工？程实践只计》IR1？且一般遵循IEC】 60287—至于IEC —853？-1、I《EC 853-【2虽早已《于19？85年、《1989《年公示但国》内迄今几乎未在【工程运用或缘于该算！法需按日负荷曲【线，分时计算感到烦【琐而日、美》标准只需计入L【f求算？I，R2适？合工程设计阶段(参！见，广，东电缆技术2001！N，o.42《～，。12)然而在—。我国由于尚未广为】知晓：而，缺，乏应用故《此次修订标》。准就没有直》接示出IR2—只在持续工》作电流之首添加【100％这虽是沿】袭原标准基本内容但！冠以100》％的：持续工作电流不仅示！明归属IR》1也：意味着对于IR【2和短时《应急过载IE(【。参见广东《。电缆技术2002】No.4)》以及提高《载流量的《途径(？参见广？东电缆？技术：2003No.4】)都留有《另行考虑的空间【显然不应《被误解为IR2、】IE均排斥》或拒绝从这一—意义：不妨强调本》标，准现仅示出电—缆载流能力》中属于IR》。1，的基本要求 —   【 ， 顺便指出现行国家！标准低压电气装置】  第？5，-5：2部分  电气设】备的选择和安装【 ， 布：线系统GB／T 】1，6895.6—-2：014？等，同采用I《。EC 60》364-5-5【22009电缆【载，流量值仍然是基于I！EC 602—87计算的》电缆载流量按照其表！A.52.3—给出的？敷设方式从附录B】的载流量《表格中选取其表A】.52？.3给出73种敷】设方式描述归—并，为A1？、A2、《B1、B2、C、D！、D2、E、—F，、G等10大类敷设！方式其表B.—52.1为按—敷设：方式查找载流量【。的索引其表B.5】2.2～表B.52！.1：3为不？同，。敷设方式下的—电缆载流量指导数】据其表B.52.1！4～表8.52.2！1给出的不同环境温！度、：直埋敷设不同土【壤热：阻系数、多根—并列敷设《时的载流量校正系】数分类很细选用【起来相对《比较复杂《些需要？强调的是如按照现行！。国家标准低压电气装！置  第5-5【2部分 《 电气？设备的？选择和安装  布】。线系统GB》／T 168—95.6查取电缆】载流量需《。要配套使用该—。标准对应的》敷设：方式下电缆载流【量其及校正系数【 3.6！.3  系原条【文3：.7.3《修改：条文： ？   》  1 《 含变流、电子【电压调整等装置的负！荷有高次谐波诸如】变频空？调、电气化铁道【等在香港的低压配电！电缆、东北某电铁】牵引变？电站的220—kV供电电缆—工程实践都已—显示了？。计入高次谐波的影】响 《 ？    《2 ： 电：缆保护管并不局限塑！料材质？如复合？式玻纤增《强塑料、陶瓷—等管材均有应用【 ？ ：     7  】本标准10》kV及以《下电：缆载流量可按本标准！附录C和附录D【查阅和？修正3？5kV及以上—电缆载流量工程中】一般可参照》电缆制造商提—供，的载流量资料并结】合使用环境条件【进行修正也可采用】现行行业标准—。电缆载？流量计算JB／T】 10181进行】计算验证 】 ， 3.6.7  】系原条文3.7.7！修，改条文 —。 ？    《根，据现行行业》标准火力《发电厂厂用电—。设计技术规程D【L，／T ？5153-20【14和工程实—践限流熔断器和【60A以下》的普通熔断器在【大短路电流》下的限流性能显著或！当熔断体的》。。额定电流不大—于电缆额定》载流量的2.5倍】且供电回路末—端的最？小短路电《流大于熔《断体额定电流的5倍！时低压熔《断器保护的回—路按发？热和电压降选择【。的电：缆截面一般均满足短！路，最小热稳定截—面要求故可不进行最！小热：稳定截面《校验 【     由于中压！真空接触器和—熔断：器产品？技术日趋成熟熔【断，器(：。F)和真空接—触器(C)组合供电！方式(？。简称F-C》)具有占《地少、价格低、适】用频繁操作的—特点近十多》年，来在国内较多的火力！发电：工，程中得？到了广泛《。应用但F-C回路电！缆短路最小》热稳定截《面计算相对复—杂国内又缺》乏相关规范根据发】电行业设计经验结合！配置完？善的综合保护—装置分？析总结如下供—设计参考 】    》 (：1)一般10—00k？W，及以下电动机回路】和1250kV【A及以下变压器【回路采用F-C组合！供电方式按照—综合保护《配置原理和熔断【。器时间电流》特，性曲线当短路电【流小于？3，.3kA(4—kA／1.1—～，1.：2)时？由，保护装置启动真【空接触器开断—短路电流《动作时间约0.【15s～0.5s当！。大于3.《3k：A时综合保护装置】。。闭锁：接触器由熔》断器开断短路—电，流熔：断器由于具》有短路电流越大【。熔断：时，间越短的特点—3.3kA》及以上短路电流一般！熔断器熔断时间【约，。为0.2《s以内(对应—224A熔断体)对！电缆承受的短—路发热？越有利按理论计算】铜芯电缆3》5mm2可》满足要求且》有一定？。裕度 】    (2)为简！化繁：杂的：计算考虑熔断器熔】。断具有的分》散性特点工程应用】考虑：一定安全裕度是【。合理的因《。此对3k《V，及，。。。以上中压电》。动机和低压变压【。。器回路采用》F-C组合供电方】式时铜？芯和铝芯电缆最【小热稳？定截面分别按50m！。m2和70》mm2校验是安全】的 》 3.6.8 】 ，。系原条文3.7.8！修改条文 】    》 2  《增加了对单电源回】路最大短路电流的短！路点：的选取？原则：参照电力工程电气设！计，手册：1  电气一次【部分(中《国电力出版》社1989》)另根据原电力部】组织各电力设计院编！。写的赴美国依柏斯公！司实：习报告(19—82.3)“由于电！缆故障最容易—发生在现场施工的】电缆接头《处但：是在电缆首端—发生故障《时故障电流并—不通过电《缆本身因此对—于较长的电缆应尽量！避，。免中：间接头计《。算短：路电流时应按故障】发生在电缆终端【或第一个中间—接头处？”国内某城市201！0，年对10《kV配网电力—电缆故障《率调查报告》。中指出电缆中间接头！故障率为45—.3％终端头故【障率：为6.6％外力【破坏：故障率为12.4】％电缆本体故障率】为4.4％单—相接地？故障率为31—.4％电缆接—头和电缆终端故障故！障率合计51—％以上而《电缆本体故》障率：仅为4.4％—因此若？短路：。点选择在电缆首端】短路电流并不—通过：电缆：本身对选择电—缆截：。面过于保《守不经？济  】   3  随【着，电力系？统的不断发展—和网络结构变化最】大短路电流不一定】是发生三相短路【情况有？的可能是发生单相】接地短路《情况因此最大—短路电流《宜按三相短路或单】相，。接地短路计算—的最大值取值 【 《     5—  ：增加低压变压器馈线！。按照：。变，压器保护配置情况其！过流Ⅱ段后》。备，。保护对应电流为【低压侧？短路：时的电流虽》有延时但对应短路】电流很小故》对低压变压》器回路电缆仍可按主！保护时间选择—校验 — 3.6》.9 ？ 系原条文》3.7.9修改条】文 《 ？    2  对】。存，在高次谐波电流回路！中性导体的》电流应计入谐—波电流的效应电缆】导，体载流量的降低系】数系取自于国—家现行标准低压配】电设计？规范民用G》B 50054和】民用建？筑电气设计规范【J，GJ 16的有【关规定 — ： ，3.6？.10？  系原条》文，3.7.10修改】条文 【。     2 【 与现行国家—标准低压配》电设计规《范GB 50—054-201【1，第3.2《.14条第5款第】3项：“当铜保护》导，体与铜相导》体，在一根多芯电—缆，中时电缆所有—铜导：体截面？积的总和不应小【于10？mm2”的规定【一，致如在三相四线制】系，统中：当，选择中性《导体与保护导体【合一的4芯》铜芯电缆时其最【小规格可以选—择4×2.5mm】2或3×4mm【2＋1×《2.：5，mm2 《  —   4  系新】增条款与现行国【家标准低压配电设】计规范GB 50】054-2011第！3.：2.14条》第3款的规定—。一致 【 ，3.6.11  】系原条文3.7.1！1修改条《。文 【    大电流负荷！的供电回《路往往由多根—单芯：大截面电《缆并联组成》运行时屡因电—流分配不均而出【现电：缆过热乃《至影响继续供电 】 ？     交【流供电回路多根【电缆并？。联时：的电流分配》主要依赖于》。导体阻抗《同时还受金属套(有！环，流时)阻抗》的影响并联各—电缆的长度》。以及导体、金—属套截面均等—是使电流能均匀【分配的必要条件在】采用：单芯电缆情况下【。各电缆在《空间上几何配置【的相互关系》常，难使：各阻：。抗，值均等；各》电缆的相《序排列？关系：也影响电流分配故】要以计？算方式确《定，各电流分配的—电流值？较为复杂烦琐IEC！ 60287-3-！1(：。20：。02)多根单—芯电缆并联电流分】配及其金《。属，层(套)环》流损耗的计算—标准是按照并—联电缆的各》导体阻抗、金属【套阻：抗均等前提》下建立联立》。方程：而导出？其算法具有公认可行！性需：要指出？的是该算法从工【程实：用意义？上已并不简单—可推论若不具备【并联：电缆各导《体，阻抗、金《属套：阻抗均等的条件计】算各电缆之电流【分配必将《更烦琐复《杂本次增《加敷设方《式一致也《是为了使同相导【。。。体阻抗尽可能一致】使导体电流分配【均匀 — ，。 3.6.12 】 系原条文3—.7.12》修，改条文 》     (！。1)条文中可—能的短路电》流包括中性点不直】接接：地，系统中不同地点【的两相接地短路【 —    《(，2)关？于电缆外护层的【短路最高允许温度几！点说明 】。。      —   1)本标【准1994版—编制时采纳了瑞典A！SE：A公司？的规定而日本JC】S第16《8号D(198【2)标准则》是按照外护层—短路最高《允许温度限值确定】依当时经济》发展条？件认为按日本标【准计算会使得屏蔽】层截面选择过大【增加工程投资为【此按照瑞典公司规】定取绝缘和》护，层的：短路最高允许温度平！均值：计算再？考虑到高压》电力电缆线路一【般设置有《回流线可减少金属屏！蔽层：截面：的因素认为可以【接受 》       ！  2？)我国现行110k！。V及以上交联电【力电缆？制造标准中对电【缆外护套《温度限值未》作明确要求护—。套选择？取决于电缆设计【和运行的机械及热】性能限定要求 】   —      3)】首，。先金：属屏蔽层截》面若选择《不当容易《发生电缆烧坏—事故甚至引起—火灾而带来较大经】济损失与当前我【。国经济发展强调安全！生产的形势不适【其次高？压电力？电缆多为重要—输电电？缆线路随着电—力系统网络发展规模！越来越大短路水【平越来越高保证电】缆的安全可靠性尤为！重要工程《实，践，中校核电缆》金属屏蔽层或—护套的短路耐受值时！采用的终止温度有取！220℃的也—有取200℃的【高于非金属护套短】路最高允许耐受温】度，。(如：聚氯乙烯S》。T1、ST》2护套和绝缘型P】VC／？A、绝？缘型PVC／B料的！抗开裂温度1—50℃只有绝—缘型PV《C／B护套的热稳】定温度？才达到200—℃) —   《  ：依我国目前的经济】发展与20世纪9】。0，年代相比已》。发生了？很大变化且110】kV及以上高压电】缆线路使用的越【来越多上述1)【的条：。件已：不，适应现在的情—况况：且，也，不能保？证，。所有高？压电缆回《。路均设有回流线情】况来降低《对护套温升的—影响而参照日本【JCS？第1：68：号D：(198《。2)标准即按照外护！。层短路最高允许温度！限值确定比较—合理和可《行；我国目前—对110kV及【。以上电缆非》金属护层温度—限值未予以明确【规定设计无选—择依据；《实际：工程：。曾发生过金》属层烧断事》。故，因此校验金属屏蔽】层的热稳《定截面宜按照—。与其紧密接触的【非金属护套》短路最高允许—。耐受温度《作为控制条》件是合理《的   ！  非金属》外，护套：大多处于空》气或：土壤中其《散热条件比导—体内的绝缘材—料好一般《。可以按照聚氯乙烯】护套不超过15【0℃、？聚乙：。烯护套？不超过1《40：℃作为控制条件【计算金属屏蔽—截，面另外？考，虑到电缆《的金属？套、金属箔、编织】层、铠装层及接地同！心导体等也可作为接！地金属屏蔽这样计算！的金属屏蔽层—截面是偏安全—。的， 3【。.6：。.13  系—新增条文 【。     海底！电缆通常《要求具有纵向阻【水性能交联聚乙烯】绝缘电缆最大—缺点是容易产生水】树在高压电场作【用下产生局》部放电进而》使绝：缘老化甚至损—坏，为减少电缆进水【概率水下敷设1【kV以上的高压交】联，。聚乙烯绝缘电缆【应，具有纵向《阻水构造充》油电缆和黏性—浸渍纸绝缘海—底电缆具有纵向阻】水性能不《需要采取附加阻【水措施 》