《3.6？  电？。力电缆导体截—面 ？ 3【.6.1  系原】条文3.7.1修改！条文 —  ？  ： 1：。  电缆导体的持】续最高允《许工作温度(θm)！对应绝缘《耐热使用《寿命：约，为，40：年明确最大工作电流！(IR)《需，满足：不得超过θ》m是实现电缆预【期使用寿《命，的要：素直接？取θm求算I—R时需？把所有涉《及发热的因素计全才！符合上述原则否则客！观存在的发热因【素未完全计》入IR计《算值就会偏大运行】中，导体实际温度—将超出θm》。    ！ IR的算》法标准IE》C 28《7(19《82)或IEC 】60287-1-1！(1995》)不：再像：1，968？年初版时示出—各类电缆的》θ，m，。值而提示《θm值确定》。需留有安全裕度不】妨就高压单芯—电缆IR求算—时θm值《的择取作一》辨析1993年IE！C 287-1【-2首次公布双回】并列电缆的涡流【损耗率？。λ″ 1d算—式此前？只有单？回，电缆涡流损耗—率λ″1的算式而λ！″1d？。＞λ：″1可？认为双回并列电缆】在依照λ《。″1：d与θm计》算的I？R与：仅依λ″《1(：即未计入并行回【路引起涡流损—。耗增大的影》响)：求算I？R时要使两者相同或！相，近就需对后者采取低！于θm的《θ，。′m值这也昭示【了IEC 287并！非是：所有的算式》。一次：性制订？完备因而《它，不硬性规定单一【θm值？以不：失科学严谨性藉【此还需指出IEC ！60：287-1-—2，(1993)只适合！两回单芯电缆—并列配置《它主要反《映直埋或《穿管埋地敷》设电缆？方式但我国》多以隧道、沟或排】。管敷设电缆方式【并行两回电缆为【层叠配置情况其λ】″1d？算式在该标准—中，却未给？出，也没有说明》可略而不计然而【在日本电线工业【协会标准J》。CS第168号E】(1995)电力电！。。缆的：容许电流(之一【)中却示明包含2】层及其？以，上层：迭配置单芯电缆的λ！″1d算式经按一般！电缆使用条件计【算分析其λ″—1d与λ″1—值差：异明显？而不能忽视(可参】见广东电缆技术20！0，1，No.3)》因此在并非所有【发热因？素计全？时求算IR若仍【依，固定的？θm值计就满足【不了本款要求 【    】 美国？爱迪生照《明公司联合会—(AEIC)—制订的A《EIC 《CS7(1》9，93)额定电压【。69kV至13【8kV XL—PE屏蔽《电力电缆技术要求】标准中？载明当IR计算涉】及电缆存《在的全部热性—数据充分已知确保】θ，m不致超过时可取θ！m为90℃否则应】采取比？该温度降低10℃】或其：他适：当值这对于辨析【地择取θm值—的理解可供》启迪 —   《  4  》电力电缆《截面最佳《经济性算法I—EC 19》5，。9标：准于1991年首】次公示后又纳入电】缆额定电流计算【标，准，系列IE《C 60287-3！-2(？1995《。；1996修订)】其算法是基于—电缆线路初始投【资与今后运行期间的！能量损耗综》合最小 】     》。多年来我国经济【持续高？速增：长下发供电随—着用电需求虽在不】断迅猛发展》但，一些地区仍感—电，力，不足分析认为以往一！般只：按载流量紧凑地【选择电缆截面导【致线损较《大这一影《响不可忽视；又如今！地球：“，温室效应”日—益严：重尤其？是火：力发电的CO2排放！影响：占有相当大比—例在这一形势—下需着眼于努力降低！损耗、减少电—源增长(火力—发电厂一直占有较】大份额)带》。来温室效应》的加剧就《需要考虑电缆—的经济截面至于经济！截面：。比，。按载流量《选择：截面增大后降低年】损耗的？同时：会引：起，初投：资的：增加从我国宏观经济！条件：来看现已能适应【 3.6！.2  系原条【文3.？。7.2？修改条？文 ：     ！I，EC等标准关于电缆！的持续允许》工作：电流算？法，分，两类①？负荷为100％持】续(10《0％ Load【 f：actor)即常年！持续具有日》负荷率(Lf)为】1，时的IR《1如发电厂》。中持续？满发机组及》其辅机或工矿主【要用电？器具等供电回—路的负荷电流—；②负荷虽持续但】并，非100％恒定最】。大而是周期》性变化即常年—持续具有Lf＜1】时的IR2如城【网供：电电缆线路等公用负！荷电流 《  —   IE》C  60287(！。。以往称IEC 【287？)为IR1算法标】准，IEC 60853！(原IEC 8【53)？为IR2＝M.IR！1的：M算法标准日—本电线工业协会【JC：S第168号E(】199？4)、？美国电子电气—工程师学会IEEE！ Std 8—35(19》95)标准均同时含！IR1？、I：R2：在空气中敷设的电】缆IR1＝IR2直！埋或穿管《埋地(包括排管【)敷设的电缆—IR1？＜IR2《；当Lf约为0.7！左右时一般》。IR：2比IR1增大【约20％《以上我国长》期以来工程》实践只计IR—。1且一般遵循IE】C 60287至于！IEC 853-】1、IEC 853！-2虽早已于19】85年、19—89年公示但国内迄！今几乎未在工程运】用或缘于该》算法需按日负荷曲】线分时计算感到【烦琐而日、美标准】只需计入《。Lf求算IR2【适合工程设》。。计阶：段(参见《。广东电缆技术2【001No.—42～12)然而】在我国由于尚—未，广为：知晓而缺乏》应用故此次修—订标准就没有直接示！。出IR2《。只在持续《工，作电流之《首添加1《00％？这虽是沿袭原标准基！本内容？但冠以10》0％的持续工作电】。流不仅示《明归属IR1—。也，意味着对于IR2和！短时应急过》载I：E(参？见广东电缆》技术：2，。0，02：No.4)以及提高！载流：量的途径(参—见广东？电缆技？术2：003No》.4)都留有另行】考虑的？空间显然不应被误】解为IR2、IE均！排斥或拒绝从这一意！义不：。妨强调本标准—。现仅示出电缆载流能！力中属于IR1的基！本要：求 — ， ，   顺便指—。出现：。行国家标《准低压电气装—置  第5》-，52部分  电气】设备的？。选，择和安装《 ， 布：线系统GB／T 1！6，895.6》-201《4等同采用I—EC： 6：0，364-5-522！00：9电：缆载流量值仍—然是基于《IEC？ 6：0287计算的电】缆载流量《按，照其表A.52【.3给出的敷—设方式从附录—B，的载流？量表格中选取其表】A.52.3给出7！3种：敷，设方式描述归并为A！1、A2、B—1、B2、C、D、！D，2、E、F》、G等10》大类敷设方式其【表B.52.1为按！敷设方式查找载【流量的索引其—表，B.52.》2～表B.52.1！3为不？同敷设方式下的电缆！载流：量指导数据其表【B，。。.52.14～表】8.52.2—1给出的不》同环境温度》。、直埋敷设不同【土壤热阻系》数、多根并列—敷设时的载流量【校正系数分类很细】选用起来相对比【较复杂些需》要强调？。的是：如按照现行》。国，家标准低压电—。气装置  第5【-52？部分  《电气：设备：的选择和安》装  布线系统G】B／：T 16895【.6查取电缆载流】量需要配套使—用该标准对应—的敷设方式下电缆载！流量：其及校？正系数？。 《。 3.6.3 】。 ，系原：条文3.7.3修改！条文 】    1 — 含：变流、电子电压调】整，等装置？的负：荷有高次谐》波诸如变频》空调、电气化铁道等！在香港？的低压配《电，电缆、？东北：某电铁牵《引变电站的220】kV：供电电缆工程实践都！已显示了计入高次谐！波的：。影响 — ，     2—  电缆保护管并】不局限塑《料材质如复》。合式玻纤增强塑料】。、陶瓷等管》材，均有应用 》 ？     —7  ？。本，标准1？0kV及以》。下，电缆载流量可按本标！准附录C和附录D查！阅和修正35kV及！以，上电缆载流量工【程，中一般可参》。照电缆制造商提供】的，载流：量资料并结合使【用环境条件进行修】。。正，也可：采用现行行业标准】电缆载流量计算【JB／T《 10181—进行计算验证 ！ 3.6.【7  ？系原条文3.—7.7修改条文 ！  》 ，  根据现行行【业，标准火力发》电厂厂？用，电设计技术规程DL！／T 515—3，-2014和工【程实践限流熔断【器和60A以下【的普通熔《断器在大短》路电流下的限流性】能显：著或当熔《断体的额定电流不】大于电缆额定载【流量的2.》5倍且供电回—路末：端的最小短路电流大！于熔断体额定电流】的5倍时《低压熔断器保护的】回路按发热》和电压降《。选，择的电缆截面—一般均满《足短路最小热稳【定截面要求》故可不进《行最：小热稳定截面—校验 》     由】于中压真空》接触器和熔断器产】品技术？日趋成熟熔断器(F！)和真？空接触器(》C，)组合？供电方式(简称F-！C)具有占地少、】价格低、适用频【繁操作？的特点近《十多年来在国内较多！的火力发《电工程中得到了广泛！应用但F-C回路】电缆短路最小热稳】定截：面，计算相对复》杂国内又缺乏—相关规范《根据发电行》业设计经验结合配置！完，善的：综合保护装置分析总！结如下供设计参考】。 —    (》1)一般1000】。k，W及以下电动—机回：路和1？250kV》A及以？下变压？器回路采用》F-C组合》供电方式按照—综合保？护配置原理和熔断】器时：间电流特性》曲线当？短路电流小于—3.3kA》(4kA《／1.1《～1.2《)时由？保护装置启动真空接！触器开断《短路电流动作时间】约0.15s～0.！5s：当大于？3，.3kA《时综合保护装置闭】锁，接触：器由熔断《器开断短《路电流熔断器由【于具有短路电流【越大熔断时间—越短的特点》3.：3kA及以上短路】电流一般熔断器【熔断时间约为0.2！s，以内(对应22【4，。A熔断体)对电缆承！受的短路发热—越有利按理论—计，算铜芯电《缆3：。5mm？2可满足要求—且有：一定：裕度 《 ？   ？。 ，。 (2)为简—化繁杂的《计，算考虑熔《断器熔断具有的分】散性特点工程应用】考虑一定安》全裕度是合理的因此！。对，3kV及以》上中压电动机—和低压？变压器回路采用【F-C组合供—电方式时铜芯—和铝芯电缆最小热】稳定：截面分别按5—0mm2和》70：mm2校《验是安全的 ！ ，。 3.6.8 【 系原条《文3.7.》8，修，改条文 】     2  】增加了对单电—源回路最大短路电流！的短路点《的选：。取原则参照电—力，工程电气设计手【册，1 ： 电气一《。次部分(《中国电力出版社【19：89)另《根据原电力部—组织各电力设计院】编写的赴美》。国依柏？斯公司实习报—告(1982.【3)：“由于电《缆故障最容易发生在！现场施？。工的电缆《。接头处但是在电缆】首端发生故障时故障！电流：并不通过电缆本【。身因此对《于较长？的电缆？应尽量避免》中间：接，头计算短路电流时】应按故？。障发生在电缆终端或！第一个中间接头处”！国内某城市20【10年？对10k《V配网电力电缆故障！率调查报告中指出】电缆中？间接头故障》率为45.3％终】端头故障《。率，为，6.6％外力破坏】。故障率？。为12？.，4％电缆《本体故障《率为4.4％单【相接地故障率为【31.4％电—缆接头和电缆终【端，故障故？障率：合计5？1％以上而电缆本体！故障率仅《为4：.4％因此若短【路点：选择在电缆》首端：短路电流并不通过电！缆本身对选》择电缆截《面，过于保守《不经济？ 《 ：。   ？ 3：  随着电》力系统的不》断发展和网络结构】。变化最大《短路：电流不一定是—发生三相短》路，情况有的可能是发生！单相接地短路情【况因此最大短—路电流宜按三相短】路或单相接》。地短：路计算的最大值取值！    ！ 5  增加低【压变压？器馈线按照变压器】保护：配置情况其过流【Ⅱ段后？备保护对应》电流为低压侧短路时！的电流虽有延时但对！应短路电流很小故对！。低压变？压器回路《电缆仍可按主—保护时间《选择校验 ！ 3.6.9  】系原条文3.7【.9修改《条文 】    2  对存！。。在高次谐波电流【回路中性《导体的？电流：应计入谐波电流的】效应电缆导体—载流量的降低—系数系取《自，于国家现《行标：准低：压配电设计规范民用！GB ？50：054和民用建【筑电气设计》规范JGJ》 16的有》关规：定 【3.6.《10  系原条【文3.7.》。10：修改条文 ！     2 【 与：现行国家标准低压】配，电设计规范GB 5！0054-20【11第？3，.2.14条第5】款第3项《“，当铜保护导体—与铜：相导体？在一根多《芯电缆中时电缆所有！铜导体截面积的总】和不：应小于1《0mm2《”的规定一》致如在三相》。四线制系统中当选择！中性：导体与保《护导体合一的4【芯铜芯？电缆：时其最小规格—可以选择4×2.】5m：m2或3×》4mm2＋1—×2.5mm2 】 ： ？   ？ 4：  系新《增条款与现行—国，家标准低《压配电？设计规范《GB 50054】-2：011第3.2.1！4条第？3款的规定》一致 】3.6？.11  》系原条文3.7.】11修？改，条文：    ！ 大电流负荷的供】电回路往往》。由多根单芯大截面电！缆并联组成运行时屡！因电：流分配不均而—出现电缆过热乃至】。影响继续供》电 《 ，     —交流供电回》路多根电缆并联时的！电流分配主要依赖于！导体阻抗同时还【受金属？套，(有环流时)—阻抗的影响》并联各电《缆，的长度以及导体、】。金属套截面均—等是使电流能均【匀分配的必》要条件在采用—单芯电缆情况下【各电缆？在空间上几何—。配置的相《互关系常难》使各阻抗值均等【；各电缆《的相序排列关—系也：影响：电流分配故要以【计算方式确》定各电流分配的【电流值较为复—杂烦琐I《E，C 60287-3！-1(？200？2)多根单芯—。电缆并联电流分配及！。其金属层(》套)环？流损耗？的计算标《准是：按照并联电缆的各导！体阻：抗、金属《套，阻抗：均等前？提下：建立联立方程而导】出，其算：法具有公认可行性需！要指：出的是该《。算，法从工程实用意义】上已并不简单可推论！。若不具备并联—电缆各导《体阻抗、《金属套阻抗均等的条！件计算各电缆之【电流分？配，必将更烦琐复杂本次！增加敷设方式一【致也是？为了使同相》导体阻抗《。尽，可能：一致：使导体电流分配【。均匀 【 3.6.》12：  系原《条文3.《7.12修改—条文  ！   (1)—条文中可《能，的，短路电流包括中性点！不直接接地系统中】不，同地点的两》相接地？短路 【     (2)关！于电缆外护层的短】。路最高允《许，温度几点说明 ！ ：      —   1)本标准1！99：4版编制时采—纳了：瑞典ASEA公【司的规定而日本JC！S，第16？8，号，D(1？982)标准则【是按：。照外护层短路最【高允许温度限值确定！。依当时经济发展条】件认为按日本标准计！算会使得屏蔽层【截面选择过大增【加工程投资》为此按？照瑞典公司规定取绝！缘和护层的短—路最高允《许温度？平均值计《算再考虑到高压【电力电缆线》路一般设置有—回流线可减少—金属屏蔽层截面的因！素认为可以接受 】 《   ？  ：    《2)我国现行1【10：。kV及以上交—联电力电缆制造【。标，准中对电缆外—护套温度《限值未作明确要求】。。护套选？择取：。决于电缆设》计和运行的机械及】热性能限《定要求 】       【  3)首先—金属：屏蔽层截面》若选择不当容易【发生电缆烧坏—事故甚至引》起火灾而带》来较大经济损失【与当前我国经济【发展强调《安全生产的》形势不适《其次高压电力—电缆多为重要—输，电电缆线路随着【电力系统网络发【展，规模越来越大短【路水平？越来越高保证电【缆的安全可靠性尤为！。重要工程《实践中校《核电缆金属屏—蔽，层或护？套的短路耐受—值时采用《的终止温度有取22！。0℃的也有》取200《℃的高于非金属护】套短路最《高允许耐受温—度(：。如，聚氯乙烯《ST1？、ST2护套和绝】。缘型P？VC／A、》绝缘型？PVC／B料的【。抗开：裂温度150℃【只有绝缘型P—VC／B护套—的热稳定《。温度才达到2—00：℃，) ：     ！依我国目《前，的，经济发？展与20《世纪90《年代相比已发生了】很大：变化且110k【V及以上高压电【缆，线路使用的》越，来越多上述1—)的条件已不适应】现在的？情，。况，况且也不能保证所】有高：压电缆？回路均？设有回？流线情况来降低【对护套？温升的影《。响而参？照日：本J：CS第1《68号D(1982！。)标准即按照外【护层：短路：最高允许温》度限值确定》比较合理和可行；】我国目前对1—1，。0kV？及，以上：电缆非金属》护层温度限值未予以！明确规定设》计无选择依据；【实际工程《曾，。发生过？金属层烧断事故【。因此校验金属屏蔽】层的热稳定截面宜】按照与其紧》密，。接触的非金属护【套短路最高允许耐】受温度作为》控制条件《是合理的 —  》。   非金属外护套！大多处于空》气，或土壤中其散—热条件比《导体：内，。的绝缘？材料好一般可以按照！聚，氯乙烯护套》不超过150℃【、聚乙烯《护套不超过》140℃作为—控制条件计算金【。属屏蔽截《面另外考虑》到电缆？的金属套、金—属箔、编《织层、？铠装层及接地同心导！体等也可《作为接地金属屏蔽】这样计算的金属屏蔽！层截面？是偏安全的》 3.】6.13 》 系新增条文— 《。     海底电！缆通常要求具—有纵向阻水性能交】联聚乙烯绝缘—电缆最大缺点是【容易：产生水树在高—压电场作用下产【生局部放电进而使】绝缘老化甚至—。损坏为？减少电缆进》水概：率，水下敷设1kV【以上的？高，压交联聚乙烯绝缘电！缆应具有纵向阻【水构：造，充油电缆和黏性【浸渍纸绝缘海—。底电缆？具有：纵向阻水性能不【需要采取附加阻水】措，施 ？