3》.6  电力—电缆导体截面 ！ 3.6】.1  系原—条文：3.：7.1？修改条文 》 ， ： ，     1  】电缆导？体的持续最高允许工！作温度(《θm：)，对应绝缘《耐热使用寿命约为4！0年明确最大工【作，电，。流(IR)》需满：足不得超《过θm是实》现电缆预期使用【寿命的要《素直接取θm—求算IR时需把所有！涉及发热的因—素计全才符合上述原！则否则客观存—在的发热因素—未完全计入IR计】。算值：就会偏大运行中【导体：实际温度将超—出θm 【。 ：    《IR的算法标准IE！。C 287(1【982)或IE【C 60《287-《1-1？(1995)不【再像1？968？年初版时示》出各类电缆的θm值！而提：示θm？值确定需留有安全】裕度不妨就高—压单芯电缆》。IR求算《时θ：m值的择《取作一辨析199】3年IEC 2【87-？1-2首次公—布，双回并列电缆的涡】流损耗率λ″— 1d算式此前【只，有单回电《。缆涡流损耗率λ【。″1的？算式而？λ″1d＞λ″【1可认为双回并列电！。缆在：依照λ″1d—与θm计算的IR与！仅依λ″1(—即未：。计入并行回路引起】涡流损耗增大的影】响)求算IR时要使！两者相同或相近就需！对后者采取》。低于θm的θ—′m值这也》。。。昭示了？IEC 《2，87并？非是所有的算—式一次性制订—完备因而它不硬性规！定，单一θm值以不失科！学严谨性《藉此：还，。需指出I《EC 60287】-1-2(1—。99：3)只适合》两回单芯电》缆并：列配置它《主要：反映直埋或穿管【埋地：敷设电缆方式但我国！多以隧道、沟或【排，。管敷设电缆方式【并行两回电》缆为层叠配置—。情况：。其λ″？1d算式在该标准】中却未给出也没【有说明可略》。而不计然而在日本电！线工业协《会标准？JCS第16—8号E(19—95)电力电—缆的容许电流(之一！)中却示明》包含2层及其—以上层迭《配置单芯电缆—的λ：″1d算《式经按一《般电缆使用条件【计算分析其λ″1】d与：λ″1？。值差异明显而—不能忽视(可参见】广东电缆技术2【0，0，1No.3)因此在！并非所有发》。热因素计全时求【算IR？若仍依固定》的θm值计就满足】不了本？款要求 —  《   美国》爱迪生照明公司联】。合会(AE》。IC)制订》的AEIC CS7！(1：993)额》定电压69k—。V至：1，38kV X—LPE屏蔽》电，力，电缆技术《要求标准中载—明当IR计算涉及电！缆存：在，的全部？热，性数据充分已知【确，保θm不致》超，过，时，可取θm为》90℃？否则应采取》比该温度降低10℃！或其他适当值这对于！辨析地择取θm值的！理解可供启迪 】   —  4？  电力《电缆截面最佳经【济性算法IE—C ：1959标》准，于1991年首【次公示？后又纳入《电缆：额，定电流？计算标准《系列IEC —60287-3【-2：(19？95；19》96修订)其算法是！基于电缆线路初始】投资与今后运行期间！。的能量损耗综合【。最小 ？。   【  多年来我—国经：济持续高速增—长下发供电》随着用？电需求虽在》不，断迅：猛，发展但一些》地区仍感电力不足分！析认为以往一般【。。只按载流量紧凑地】选，择电缆截面导致线损！。较大这一影响不可】忽，视；又如今地—球“温室效应”【日益严重尤其是【火力发电的》CO2排《放影响占有相当大比！例在这一形势下【需着眼？于努力降《低损耗、减少电源增！长(火力发电—厂一直占有较大份】额)带来《温室效？。应，的加剧就需要考【虑电缆的经济—截面至于经济截【面比按载流量选【择截：面增大？后降低年损耗—的同时会引起初【投资的增《加从我国宏观经【济条件来看现已能】适应 】3，.6.2  系原条！文3.7.2修改】条文  ！   IE》C等标准关于电缆】。的持续允许工作电】流算法分两》类，。①负荷为《100％持续(【100％ Lo【ad facto】r)：即常年持续具有日负！。荷率(？Lf)为1时—的IR1如发电厂中！持续满发机组—及其辅？机或工？矿主：。要用电器具等供电】回路的？负，荷电流；②负荷虽持！续，但并非100％【。恒定最大而是周期性！变化：即常年持续》具，有Lf＜1时—的IR？2如城网供》电电缆？线，路等公用负荷—电流 —    》 I：。EC  6》0287(》以往称？IEC 287【)为I？R1算？法，标准IEC 60】853(《原IEC 》853)为》IR2＝M.I【R1的M算》法标准日本电线工业！协会JCS第1【68号E(19【94)、美》。国电子？电气工程《师学会IEEE【 Std《 8：3，5(1？995)标准—均同时含IR1【、IR？2在空气中敷设的】。电缆IR1＝—IR2直埋或穿【管埋地(包括排管)！敷设的电缆IR1＜！IR2？；当Lf约为0【.7左右时一般I】R2：比IR1增大约【20％？以上我国长期以来】。工程实践只计IR】1且一般遵循IEC！ 60287—至于IEC 85】3-1、IEC【 853-2—虽早已于1》985年《、，1989年公—示但：国内迄今几乎未在】工程：运，用或缘？于，该算法需《按日负荷曲线—分时计算感到—烦琐而日、美标【。准只需计《入Lf求算IR2】适合工程设计阶【段(参见广东电【缆技术20》01No.4—。2～12)然而在】我国：由于：尚未广为知晓而缺乏！应用故此次》修订标准就没有【直接示出IR—2只在？持续工作电》流之首添《加100％这虽是沿！袭，原标准基本内容但】冠以1？00％的持续工作】。电流不仅《示，明归属IR1也【意味：着对于I《R2和短时应—急过载IE(参【。见广东电缆技术【2，。002？。No.4)以及提】高，载流：量的途径(参见广东！电缆技术2》003No》.4)都留有另行】考虑的？空间显？然不：应被误解为》IR2、《IE均排斥或拒绝从！这一意义不妨—。强调本标准现仅【示出电缆《载流能力中属于IR！1的基本要求 【 》    顺便指出】现行国？家标准低压》电气装置  第5】-52部《分  电气》设备：的选择和《安装： ， 布线系《统GB／T —16：89：5.6-201【4等：同采用IEC— 6：036？4-5-522【。009电缆载流【量，值仍然是基于IE】C， 60287计【算的电缆《。载流量按照其表【A.：52.？3给：出的敷？设方式从附录B的】载流：量表格中《选取其表A》.52？.3给出《73种敷设方式描述！归并为？A1、？。A，2、B1、B2、】C、D、D2、E】、F：、G等10大类【敷设方式其表B.】52.1为按敷【。设方：式查找载流量—的索引其表B.52！.2～表B》。.5：2.13为不同【敷设方式下的电【缆载流量指导数【据，其，表B.52.1【。4～表8.52.】21：给出的？不同环境《。温度：、直埋敷设不—同土壤？热阻系数、多根【并列敷？设时的？载流量校正系—数分类很细选—用起来相对比较复杂！些需要强调的是如按！照现：行国家标准》低压电气装置—  ：。第，5，-52部分》  电？气设备？的，选择：和安装  布线系】统GB／T —16895.6【查取电缆载流量【需要：配套使用该标—。准对应？的敷设方式下—电缆载流《量其及校正系数【 3【.6.3 》。 系原条文3.【7.3修《改条：文 》     1 】 含变？流、：电子电压调整等【装置的负《荷有：高次谐波《诸如变频空调、电气！化铁道等在香—港的低压配电电缆】、东北某电铁牵【引变电站的2—。2，0kV供电电缆工】。程实践都已显示【了计入高次谐—。波的影响 》 ，。   —  2  》电缆保？护管并不局限塑【料材质如复合式【玻纤增强塑料、陶瓷！等管材均有应—用   ！  7 《 本标准10—kV及？以下电缆载流量【可按本标《准附录C和附录【D查阅和修正35k！V，及以：上电缆载流》量工程？中一般？可参照电缆制造商提！供的：载流量资料并—。结合使用《环境条件进行—修正也可采用现行】行业标准电》缆载流？。量计算J《B／T 101【81进行《计算验证 】 3.6.7【  系原条文3【.7.？7修改条文 — 《    《 根：据现行行业标准【火力发电《。厂厂用？电设：计技术规程D—。。L／T 51—53-2《014和工》程实：践限流熔断器和6】。0A以下《的普通熔断器在大短！路电：流下的？限，流，。性能显著或当—熔断体？的，额定电流不大—于电缆？额定载流量的—。2.：5倍且供电回路【末端的最小》。短路电流大于熔断】。体，额定电流的5倍【时低压熔断》器保护的回路按【发热：和电压降选择的电缆！截面一般均满足【短路最小《热稳定截面要—求故可不进》行最小热稳定截面校！验 《    — 由于中压真空【接触器？和熔断器产品技术】。日趋成？熟熔断？器(F？)和：真，。空接触器(C)组合！供电方式(简称【F-C)具有占地少！。。、价格低、适用频】繁操作的特点近十】多年来在国内较多的！火力发电《工程中得《到了广泛应用但【F-C回路电缆短】路最小热稳定—截面计？算相对复杂》国，内，又缺乏？相关规范根》据发电行业设计经验！结合配置完善的综】合保：护，装置分析总结—如下供设计参考 】   【  (1《)一般100—0k：W及以下电动—机回路和1》250kVA及以】。下变压器回路采【用F-C组合—。供电：方式按照综合保护配！置原理和熔断器【时间电流特性—曲线当短路电流小】于3.3kA—(4kA《。／1.1～1.2】)时由保护装置启动！真空接触器开—断短路电《流动作时间》约0：.1：5s～0.5s当大！于3.3kA—时综：合保：护装置闭锁接—触器由熔断》器开：断，短路电？流熔断器《由，于具有短路电—流越大熔断时间越】短的特点3.3k】A及以上短路电流一！般熔断器熔断时间】约为0.2s以内】(对应224—A熔断体)》对电缆承受的短路】发，热越有利按理—论计算铜芯电缆35！。m，m2可满足要求【。且有一定裕度 【     ！。(2)为简化繁杂的！计，。算考虑熔《断器熔断具》有的：分散性特点工程应】用考虑一定》安全裕度是合理的因！此对3k《V及以上中压电动机！和低压变压器回路】采用F？-，C组合供电方式【时铜芯和铝芯电缆最！小热稳定截面—分，别按50mm2和7！0，mm2校验是安【全的 】3.6.8  系原！条文3？.，7.：8修改条文 — ，。     2！  增加《了对单电《源，回路最？大短路电流》的短路点的选取原则！参照电力工程—电气设？计手册？1  电气一次【部分(中国电力出版！社19？89)另根据—原，电力部组织各电力】设计：院编写？的赴美国依柏斯【公司实？习，。报告(1982.3！)“由于电缆故障】最容易发生在现场】施工：。的，电缆接头处但—是在电？缆首：端发生故障》时故障电流并—不通过电《缆本身因此对于较长！的电缆应尽量避免中！间接头计《算短路电流时—。应按故障发生—在电缆终端或第【一个中？间接：头处”国内某城市】20：1，0年对1《0，kV配网电力电缆】故障率调《查报告中指出电缆】中间接头故障率为4！5.3％终端头故】障率为6.6％外】力破坏故障率为1】2.4％电缆本体故！障率为4.》4％单相接地—故障率？。为31.《4％电缆接头和电】缆终端故障故障率合！。。计，51％？以上而电缆本体故】障率仅为4.—4，％因此？若短路点选择—在电：缆，首端短路电》流并不通过电缆本】身对选择电缆截【面，过于保守不》经济 【     3 【 随着电力系统的不！断发展？和，网络结构《变化最？大短路电流不—一定是发生三相【短路情况有》。的可能？是发生单相接地短】路情况？因此最大短路电流宜！按，三相短路或单相接地！短路计？算的：最大值取值 【 ，     【5  增加》低压变压《器馈线按照变—。压器：保护配置情况—其过流Ⅱ段后备【保护：。对，应电流为《。低压侧短路时—的电：流虽有延时》但对应短《路电流很小故对低】压变压器回路—电缆仍可按主保【护时间选《择校验 》 ： 3.6.—9  系原条文【3.7.9》修改：条文 ？     ！2  对存在—高次谐波《电流回路中》性导体？的电流应《计入谐波电流的效应！电缆：导体载流《量的降低系数—系，取自：于国家现行标—准低压配电设计规范！民用GB 》50054》和民用建筑电气设】计规范JGJ 1】6的有关规定 【 3.【6.10  —系原条文3.—7.10《修改条文 》  —   2  与现行！国家标准低压—配，电设计？规范GB 500】54-2011第】3.2.《14条第5款第3项！“当铜？保护导体与铜相导】体在一根多》芯电缆中时电—缆所有铜导体—。截面积的总和—不应小于10—。。mm2”的规定一】致如在三相四—线制系？统，中当选择中》。性导体与保护导【体合一的4芯铜【芯电缆时其最小规格！可以选择4×2.】5mm2或》3×4mm2—＋1×？2.：5mm2 】     4  ！系新增条《款与现行国家标准】低压配电设计规【范GB 50054！-2011第—3.2.14条【第3款的规定—一致 ？ ： ， 3.6.11 ！ 系原条文3.7.！11：修改条文 】。。    》 大电流负》荷的供电回路—往往由多根单芯大】截面：电缆并联组成运【行，时，屡因电流分》配，不均而出现电缆过热！乃至影响继续—供电 ？   【  交流供》电回路？多根电缆并联时【的电流分配主—要依赖于导体—阻抗同时还受金属】套(有环流时)阻】抗，的影响并《。。。联各电缆的长度以】及导体？、，金属套截面均等是】使电流能《均，匀分配的必要条【件在采用《。单芯电缆情况下【各电缆在空》。间上几何配置—的相互关系常—难使各阻抗值—均等；各电缆—的相序？排列关系也》影响电流分配故【要以计算方式确定各！电流分配的电流值较！为复杂烦琐》IEC 60—287-3》-1：(2002》)，多根：单芯：电缆并联《。电流分配及》其金属层(套)【环流：损耗的计算标准是按！照并联电缆的各【。导体阻抗、金属【套阻抗均等前—提下建立联立方程】而导出其算法具有】公认可行性需要指出！的是该算法从—工程实用意义上【已并不简单可推【论若不具备并—联电缆各导体阻抗、！金属套阻抗均等的条！件，计，算各电缆之电流分】配必将更烦琐复杂本！次增：加，敷，设方：式一致也是为了【使同相导体》阻抗尽可能》一致使导体电流分配！均匀 3！.6.1《2，  系原条文—3.7.12—。修改：条文 《    【 (1)条文中可】能的短路电流—包括中性点》不直接接地系统中】不同地点的两相接地！短，路   ！  (2)关于电缆！外护层的短路最高】允许温度几点说明】 》     》 ， ，。  1)本》标，准19？94版编制时—采，纳了瑞典AS—。EA公司的》规，定而日本JCS【第168号D(19！82)？标准则是按照外【护层短路最高允许温！。度限值确定依当【时经济发《展条件认为》按日：本标准？计算会使得》屏蔽：。层截面？。选，择过大？增加工程投资为此】按照瑞典公司—。规定取？绝缘和护层的短【路最高？允，。许温度平均》值计算再考虑—到高压电力电—缆线路？一，般设置有回流线【。可减少？金，属屏蔽层截面的因素！认为可以接受 【 ：       ！  2)我国现行】。。。110kV及以上交！联电力电缆制造【标准中对《电缆：。外护套温度限值未作！明确要求护套—选择取决于电缆设计！和运：行的：机械及热性能限定】。要求 ？ ，      ！   3)首—先金属屏蔽层截面若！选择不当容》。易发生电缆烧坏事】故，。甚至引起火》灾而带来《较大经济损失与当】前我国经济发展强】调安全？生产：的形势不适其次高压！电力电缆《。多为重要输》。电电：缆线路随着电力【系统网络发展—规模越来越大—短路水平越来越高】保证电缆的》安全可靠性尤—为重要工程实践中校！核电缆？金属屏蔽层或护套】的短路耐受》值时：采用的？终止温度有取2【20℃的也有取【200℃的高于【非金属护套》。短路：。最高：允许耐受温度(如】聚氯乙烯ST1、S！T2：。护套和？绝，缘型PVC／—A、绝？。缘型PVC／B料】的，抗开：。裂，温度15《0℃只？。有，。绝缘型？PVC／B护套的】热稳定温度才达到】2，00℃) ！  ：   依我》。国目前的经》济发展与2》0世纪？90年代《相比已发生了很【大变化且1》10kV及以上【高压电？缆线路使用的越【来越多？上述1)的条—件已不适《应现在？。的情况况且也—不能保？。证所有？高压电缆回路均设有！回流：线情况来降低—对护套？温升的？影响而参照》日本JCS第168！号D：(1982)—标准即？。按照外护层短路【最高允？许温度限值确定【比较合理和可行【；，。我国目前对110】kV及以上电—缆非金属《护层温度《限值未予以明确【规定：设计无选择依据【；实际工程曾—。发生过金《属层烧断事故—因此校验金属—屏蔽：层的：热稳定截《。面宜按照与》其紧密？接触的？非金属护《套短：路，最高允许耐受温度】作为控制《条件是合《理的 】    《非金：。。属外护套大多处于】空气或土壤中—其散：热条件比导体内的绝！缘材料好一般可以】按照聚氯乙烯—护套不超过1—50℃、聚乙烯护套！不，超过140℃作为控！制条件计算金属屏蔽！截面另外考虑—到电缆？的，金属：套、金属箔》、编织层《、，铠装层及接地—同心导体等也可【作为接地金属屏【蔽这样计《算的金属《屏蔽层截面是—偏安全的 】 3.6.—13  系新增条】文   ！  海底电缆通常要！求具有纵向阻水性能！交联聚乙烯绝缘电】缆最大缺《点是容易产生—水树在高压电场作用！下产生局部》。放电进而《使绝缘？老化甚至《损坏为减少电缆进】水概率水《下敷设1kV—以，上的高压《交联聚乙《烯绝缘电缆》应具有纵向阻水构】造充油电缆和黏【性浸：渍纸绝缘海底电缆具！有纵向阻《水性：能不需要采取—附加阻？水措施？ ：