， 3.6  】电力电缆导体截面】。 3！.6.1  系原】条文3.7》.1修改条》。文 》     1  ！电缆导体的持续最高！允，许工作温度(θm)！。对应绝缘《耐热使？用寿命约为4—0年明？确，最大工作电流(IR！)需满足《不得超过θm是实】现电缆预期使用【寿命的要素直接取θ！m求算IR时需把所！有涉及发热的因素计！。全才符合上述原【则否则客《观存：在的发？热因素？未完全计入》IR计算值就会【。偏大运行《。中导体实际》。温度将超出θm ！  》   IR的算【法标准IE》C 28《。7(19《82)或《IEC 6028】7-1-1(—1，995)《不再像1968年初！版时示出各类电【缆的θm值而—提示θm值确—定需留有安全裕度不！妨，就，高压单芯电缆IR求！算时θm值的择取】作一辨析1》993年IEC【 287-》1-：2首次公布双—回并列电缆的—涡流损耗率》λ，。″ 1d算式此前只！有单回？。电缆涡？流，损耗率？λ″1的算式而【λ″1？d＞：λ″1可认为双回】并列电缆在》依照λ″《1，d，与θ：m计算的IR与仅】依λ″？1(即未计入—并行回路引起涡流损！。。耗增大？的影响)求算IR】时要使两者相—同，或相近就《需对后者采取低于】θ，m的θ？′m值这也昭示了】IEC 《287并非是所有】的算式？一次性制订完备因】而它不硬性规定【单一θm值以不失】科学严谨《性藉此还需指—出IEC 》60：287-1-2(1！993)只适—合两回单芯电缆并】列配：置它主要《反映直埋《或穿管埋《地敷设电缆》方式：但我国多《以隧：。道、沟或排管—敷，设电缆方式并行两回！电缆为层叠配—置情况其《λ″1？d，算式在该标准中【却未给出也》没有说明可》略而不计然而在日本！电线工业《协会标准《JCS第16—8，号E：(199《5)电？力电缆的《容许电流(之一【。)中却示明包含【2，层及其？以上层迭《配置单芯电》缆的：λ″1d算式经【按一般电缆使用条件！计算：分析其λ″1d与λ！″1值差异明显而不！能忽视(可》参见广？东电：缆，技术2001No.！3，)因此在《。并非所有《发热因素计全时求】算IR若仍依—固定的θ《m值计就满足—不了本款《要求 【     美国【爱迪：生，照，明公司联合会(A】。EIC)制》订的AEIC CS！7(1993)额】定电压69kV至1！38kV 》X，LPE屏蔽电力电】缆，技术要求《标准中载明当I【R计算？涉及电缆存在—。的全部热性数据充】分，已知确？保θm不致超过时可！取θm？为90？℃否则应采取比该温！度降低？10：℃或：其，他适当值这对于【辨析地择取θ—。m值的理解可供【启迪 《 《    4  电】。。力电缆截面最佳经】济性算法IEC 1！959标《准于19《91：年首次？公示后又纳入电缆额！定电流计算》标准系列IEC 】60287-3-2！。(19？95；1996【修订)其算法—是基于电缆线—路初始投资与—今后运行《期间的？能量损耗综合最【小  】   多年来我国】经济持续高速—增长下？发供电随着用电【需求虽在不断迅【猛发：展但一些地区仍感】电，。力不足分析认—。为以往一般只按载流！量紧：凑地选择电缆—截，面导致线损较大这】一影响不可忽—视；又如今地球“温！室效应”日益严【重尤其是火力发电的！CO2？排放影响《占有相当《大比：例，在这一形势下需【着眼于努力降低损耗！。、减少？电，。。。源增：长，(火：力发电厂一直—占有较大份额—)带来温室效—应的加剧就需要考虑！电缆的经《济截面至于经济截】面比按载《流量：选择截面增大后降低！年，。损，耗的同时《会引起初投资的【增加从我国宏观经济！条件来看《现已能适应 — 3.6】.2  《系原条文《3，。.7.2修》改条文 ！   ？ IEC等标准关】于电缆的持续允【许工作电流算法分两！类①负荷为》100％持续(10！0％ Load 】factor)即常！年持续具《有日负荷率(Lf)！为1：时的IR1如发电厂！中持：续满发机组及其辅】机或工矿主》要用电器具》。等供：电回路？的负荷电流；②负荷！虽持续但并非1【00％恒定最大【而是周期性变—化即常年持续—具，有Lf＜1时—的IR2《如城：网供电电缆线路等】公用负荷电流 【。 》 ，   IEC 【 6028》7(以往称I—E，C 28《7)为IR1—算法标准IEC 6！085？。3(原IEC— 853)》为IR2＝》M.IR1的M算法！标准：日本电线工业协会】JC：S第168号E(1！994？)、美国电子电气工！程师学会IEE【E Std》 8：35(199—5)：。标准均同时含IR】1、IR2在空气中！敷设的电缆》IR1＝IR—2，直埋或穿管埋地【(包括排管)敷设】的电缆IR1—＜IR2；当Lf】约为0.7》左右：时一般IR2比IR！1增大？约20％以》上我国长期》以来工？程实践只计I—R1且一般遵—。循，。I，EC ？60287至—于IEC 853-！1、IEC 853！-2虽？早，已于1985年、】1989年》公示但国《内迄今几乎未在工程！运用或缘《。于该算法需按—日负荷曲线分时【计算感到《烦琐而日、美—标准只需计入Lf求！算IR2适合工程设！计阶段(参见—广东电缆技术200！1，No.42～—12)然而》在我国？由于尚未广》为知晓而缺乏应【用故此？次修订标《准就没有直接示出】IR2只在持—续工作电流》。。之首添加10—0％这虽是》沿袭原标准基本内】容但冠以10—0％：的持续？工作电流不仅—示明归属IR1也】意味：。着对于？IR2和短》时应急？过载IE(参见广东！电缆技术2002】No.4)以及提高！载流量的途径(参见！广东电缆技术—2，003N《o，。.4)都留有另【行，考虑的空间显—然不应？被误解为IR—2、IE均排斥【或拒绝从《这一意义不妨—强调本标准现仅示】出电缆？载流能？。。力，中属于IR》。1的基本要求 【 》。 ，   顺便指出现】行国家标准》低，压电气装置  第】5，-52部分  电】气设备的选》择和安装《  布线系统GB／！T 16895.6！-201《4等同采用I—EC 60364】-5-522—009电缆载流量】值仍然是基于I【。EC 60287】计算的电缆载流【量按照其表A.5】2.3？给出的敷设》方式：。从，附录B？的载流量表格中选取！其表A.52—.3给？出73种敷设方式描！述归并为A1、A2！、B1、B》2、C、《。D，、，D2、E、F、G等！10大类敷设方【式其：表B.52.1【为按：敷设方式查找载流量！的索引其表B.【52.2～表B.5！2.13为不同敷】设方式下的电—缆，载流量？指导数？据其表B.52【。.14～表8.5】2.21给出的【不，同环境温度、直【埋敷：设不同？土，壤热阻系数、—多根并列敷设时的】载流量校正系数分】类很细选用起来相】对，比较复杂些需要强调！的是如按照现行国家！标准低压电气装置 ！ 第：5-52部分  】电气设备《的选择和安装 【 布线系统GB／】T ：16895.—6查取电缆载流量需！要配套使用该—标准对应《的敷设方式下电缆】载流：量其：及校正系数》 ： 3》.6.？3  系原条—文3.7.3修改】。条文 】  ：  ：1  含变流、电】子电压调整等装【置的负荷有高次【谐，波诸如？变频空调、电气化铁！道等在？香港的低压配电电】缆、东北某电铁牵】引变电站的220k！V供电电缆工程实践！都已显示《了计：入高次谐波的影响 ！ 》    2  电】缆保护管并不局【限塑：料材质如复合式【玻纤增强《塑料：、陶瓷等《管，材均有应用 ！。    》 7 ？ 本标准1》0kV及《。以下电缆载流量可】。按本标准附录C和附！录D查阅和》修正35k》V及以上电缆载流量！工，程，中一：。般可参？照电缆制造商—提供的载流量资料并！结合：使用环？境，条件进行修正也可采！用现行行业标—准电缆载流量计【算JB／T 1【。0181进行计算】。验证 【 3.6.7  系！原条文3《.7.7修改—条文 】。    根据现行】行业标准火力—发电厂厂用电设【计技术？规程DL／T 【5，153-2014】和工程实《践限流熔断器—和60？A以下的普》通熔断器在大短【路电流下的限—流性能显著或当熔断！体的额定电流—不，大于电缆额定—载流量的《2.5倍且供电回】路末端的最小—短路电流大于熔断体！额定电流的5—倍时低压熔断—器保护的回路按【发热和电压降选【。择的电缆截面一般均！。满，足短路最小》热，稳定截？面要求？。故可不进《行最小热《稳定截面校》验 ： ： ，    》 由于中压真空【接触：器和熔？断，。器产品？技术日趋成熟熔断器！(F)？和真空接触器—(C)？组合供电方式(简称！F-C)具有占【地，。少，、价格低、适用频繁！。操作的特点近—十多年来在国内【较，多的火力发电工【程中：。得，到，了广泛应《用但F-C回—路电缆短《路最：小热稳定截面—计算相？对复：杂国内又缺乏—相，关规：范根据？发电行？业设计经验》结合配置完善—的综合保护装—。置分析总结如—下供设计参》考 ： ：    — ，(1)一般1000！kW：及以下电动》机回路和《1250kV—A及以下变》。压器回路采用F【-C组合《供，电，。方式按照综》合保护配置原理【和熔断器《时，。。间电流特性曲线【当，。短路电流小于3.】3kA(4kA【／1.1～》1.2)《时由保护装置启动真！空，接，触，器开断短路电流【动作时间约0.1】5s～0.5s当大！于3.3k》A时综？合保护装置闭—锁接：触器由熔断器—开，断短路电流熔—断器由于具有—短路电流越》大熔断时《间越短的特点3.】3k：A及：以上短路电》流，一般熔断器熔断时】间约为0.》2s以内(》对应224》A，熔断体)对》电缆承受《。的，短路发热越》有利按理论计算铜芯！。电缆35mm—2可满足《要求且有一定裕度 ！  —   (2)为【简化：繁杂：的计算考《虑熔：。断器：熔断具有《的分散性特点工程】应用考？。虑一定安全》裕度是合理的—。因此对3k》V及以？上中压电动机和低压！变压器回路采用F】-C：组合供电方》式时铜芯和》铝芯：电缆最小热稳—定截面？。分别：按50mm》2和70mm—2校验是安全的【 ，。 ， 3.—6.8  系原【条，文3.7.8修改条！文   ！ ， 2  增加了对】单电源回路最大【短路：。电流的短路点—的选取原则参照电】力工程电《气设计手册1  电！气一次部《分，(中国电力出版社1！989)另》。根据原电力部组织】各电：力设计？。院编写的赴》美国依柏斯》公司实习报告(1】982？。.3)“由》于电缆故障》最容易发生在—现场施工的电缆【接头处？但是在电缆首端发】生故障时故障电流并！不通过电缆本身因】此对于较长的电缆应！尽量避免中间—接头计算《短路电流时应按故】障发生在电缆终端或！第一个中《间接：头处”国《内某城市2》010年对10k】V配网电力电缆故障！率，调查报告中指出【电缆中间《接头故障率为4【5，。.，3％终端头故障率为！6.：6％外力破坏故【障率为12》.4％？电，缆本体故障率为【4.4％单相接地】故障：率为31.4％【电缆接？头和电缆终端故障】故障率合计》51％以上》。而电缆本体故—障率：仅为4？.，4％：因此若短路点选择在！电缆首端短路电【流，并不通过电》缆本身对选择电缆截！面过于保守不经【济  】 ，  ：3，  随着电力系统】的不断发展》和网络结构变化【最大：短路电流不一定是发！生三相短路情—。况有的？可能：是发：。。生单：相接地短路》情，况因此最大短路【电流宜？按三相？短，路，或单：相接地？短路计算的最大值取！值 【 ，  ： ，5 ： 增加低压变—压器馈线按照—变压：器保护配置情—况其过流Ⅱ段—后，备保护对应电流为】低压侧短路时的电】。流虽有？延时但对应短—路电流？很小故对低》压变压器回路电缆】。仍可按主保护时间】选择：校验 3！.6.9 》 系原条文3—.7.9《修，改条文 《 》。。    2  对存！在高次谐《波电流回路》中性导体的电流应计！。入谐波电流的效【应电缆导体》载流量的降低系数】系取自于国家—现行标准低压—。配电设？计规范？民，用GB 50—05：4和民用建筑—电气设计规范JGJ！ 16的有关规【定 【3.6.10—  系？原条文？3，.7.10》修改：条文 —    》 2  与现行国】家标准低压》配，电设计规范GB【 50054—-2011第—3，.2.1《4条第？5，款第：3项“当铜保护导体！与铜相导体在一根】多芯电缆中时电【缆所：有铜导体《截面积的总和不应】小于10mm2”】的规定一致》如在三相《四线制系统中当选择！中，性导体与保》护导体合《一的4芯铜芯电【缆时：其最小规《格可以选择》4，×2.5《mm2？或3×4mm2＋】。。1×2.5mm2 ！ ， 《   ？ 4  系新增【条款与现行国家【标准低压配电设计规！范，GB 50054-！2011《第3.2.14【条第3款的规定【一致 】3.6.11  系！。原条文3.7.1】1修：改条文 【     —大电：流负荷的供》电回路往往由—多根单芯大截面电缆！并联组成运行时【屡因电流分配不均而！出现电？缆，过热乃至影响—继续供？电  】   交流供电【回路多根《电缆并联时的电流】分配主要依赖于导】体阻抗同时还受【金，属套(有环流时)阻！抗的影响《。并联各电缆的长【度以及导体》、金属套截面均【等是：。使电流能均匀分【。配的必？要条件在采》用单芯电缆》情况：下，各电缆在空间—上，几何配置的相互关】系常难使《各阻抗？值，均等；各电缆的【相序排列《关系也影《响电流分配》故要以？计算方式确定各电】。流分配的电流值【较为复？杂烦琐IEC 6】。0，287-3-1(2！002)多根单芯】电缆并联电流分【配及其金属层—(套)环流损耗的】计算标准是按—照并联电缆的各【导体阻抗《、金属套阻抗均等前！。提下建立联立方程而！导出其算法具有公认！可行性需要指—出，。的是该算法从—。工程：。实用意？义上已？并不简单可推论若不！具备：。并联电缆各导—体，阻抗：、金属套阻抗均等的！条，件计：算各电？缆，之电流？分配必？将更烦琐复》杂本次？增加敷设《方式一致也是为了使！同相导？体，阻抗尽可能一致【使导体电流分配均匀！ ： 3.6【.12 《 系原条《文3.7.12修改！条，文 【   ？ (1)条文—。中可能的短路电流】包括中性点不—直接接地系统中【。不同地点的两—相接地短路 —。  —   (《2)关于电缆外【护层：的短路最高允—许温度几点说—明 【      —  1？)本标准1》994版编制时【采纳：。了瑞典ASEA公司！的规定而日本JCS！第168号D—(198《2)标准则是按【照外护层《短路最高允》许，温度：。限，值确定依当时经【济发展条件认—为按日？本标：准计算会使得—屏蔽层截面》选择过大增》加工程投资为—此按照瑞典公司【规定取绝缘和护层的！短路最高允许—温度平均值计—算再考虑到高压电力！电缆线路一般设【置有回流线》可，减少金属屏蔽—层截面的因素认【为可以接受 —  —。 ，     》 ，2)我国现行110！kV及以上交联电力！电缆制？造标准？中，。对电缆外护套温度】限值未作《明确要求《护套选择取》决于电缆《设计和运行的机械及！热性能？限定要求 》     ！    3)首【。。先金属屏蔽》层，截面：若选：择不当容易发生【电缆烧坏事故甚【至，引起火？灾而带来较大经济损！失与当？前我国经济发—展强调？安，全生产的形势—。不，适其次？高压电力电缆—多，为，重要输电电》缆线路随着电—。力系：统，网络发？展规：模越来越大短—路水平越来越高【保，证电缆的安全可【靠性尤为重要工程】实践中校核》。电缆金属屏》蔽层或护《套的短路耐受值时采！用的终止温度—有取：220℃的也—有取：200℃的高于【非，金属护套短》路最高允许耐受【。温度(如《聚氯乙烯ST1、】ST2护套和绝缘型！PV：C，／A、？绝缘型PVC—／B料的抗开裂温】度150℃》只有绝缘型PVC／！B，。。护套的？热稳定温《度才达到2》00℃) —    【 依我国目》前的经济发展与2】0世纪90年代相】比，已，发生了很大变—化且：110kV及以【上高压电《缆线路使用》的越来越多上述1)！的条件已不适应【现在的情《况况且也不》能保证所《。有高压电缆回路均】设有回流《线情况来降低—对护套温升》。的影响而《参照：日本JCS第1【68号D《(1982)—标准即？按照外护层短路最】高允许温度》限值确定比较合理】和，可行；我国目—前，对110《kV及以上电缆非金！属护层温度限值未予！以明：确规定？设计无选择依—据；：实际工程曾发生过金！属层烧断《事故因此校验金属】。屏蔽层的热稳定截】面宜按照与其紧【密接触的《非金属护套》短路最高允许—耐受温度作为控制条！件是合理的》。   】。  非金属外—。护套大多处于—空，气或土壤中其—散热条件《比导体？内的绝？缘，材料好一般》可以按？照聚：氯乙烯护套》。不超过15》0℃、聚乙》烯护套不超过14】0℃作为控》制条件计算金属【屏蔽截面《另外考虑到》电缆的金属套—、金属箔、》编，织层、铠装层及接】地同心导体等也【可作：为接地金属屏蔽【这样：计算的金属》屏蔽层？截，面是偏安全的 】 ， 3.6.【13  系新增条】文 ： ，    【 海：底电缆通常要求具】有纵向阻水性—能交：联聚乙？烯绝缘电缆最大【缺点是容易》产生：水树在高《。。压，电场作用下产生局部！放电：进而使？绝缘老化《。甚至损坏为》减少电缆进》水概：率水下敷设1kV以！上的：高压交联聚乙—烯，绝缘电缆应具—有纵：向阻：水构造充《油电缆和《黏性：浸渍纸绝缘海底【电缆：具有纵向阻水—性能不需要采取附】加阻水措《施 ？