附录P  ！土的液化判》别 【 ：P.0.1  土】体由固体状态转【化，为液：体状：态的作用或过—程都可称《为土的液化但—若，没有导致工》程上不能容许—的变形时不》认为是破《。坏土的液化破坏主要！是在静力或动—力，。作，用（包括渗流作【用）下土中孔隙压】力上升、抗剪强度】（或剪切刚度—）降低并趋》于消失所引起—的，表现为喷《。水冒：砂、丧失承载能力、！发生流动变形本附】录主要给出评价地】震时可能《。发生液化破》坏土层的原则—。和一些判别标准 ！ P.0【.2  液》化判别分为》初判和复判两—个，。阶段初判主要—是，应用：已有的勘察资料或】较简单？的测试手段对土层】进行初步鉴别—以排除不会发生地】震液化的《。土层对？。于，初判可能发生—地震液化的》土，层，则再进？行复判？对于：重要工程则应—做更深入的专门研】。究 《   》  初？判的目的在于—排，除一些？不需要再进》一，步考：虑地震液化问—题的土以减》少勘察工作量因此】所列判别指》标从安全出发大都选！用了临近可》能发生液化的上【限 《 ：。 P.？0.3 《 本条规定了—初判不液化》的标准 《 ？   《  1  说—明第四纪《晚，更新：世Q3或以前的土一！般可判为《不液化主要依据是】在，邢台、海城、唐【山等地？震中没有发现Q3及！Q，3以前地质》年代的土《层发生过液化的实】际资料 ！ ，   ？3  目前》新的地震区划图【是以地震动峰值加速！度划：分的7度区》对应地震动峰—值加速度为0.10！g和0.15g8度！区对应地震》动峰值加《速度0.20—g和0.30g【9度区对应地震动峰！值加速度0.40】g相：应的黏粒含量—也按内插的方—法，分为16%、17%！、18%、19%、！20%五级 【 ，。  《 ，  ：原规范规定“粒【径大：于5mm的颗粒【含量的质量》百分率小于》70%时若》无其他整体》判，别方法时可按粒径小！于5mm的》这部分判《定其液化《性能”是基于当时】的试验条《件判别？。结果偏于安全目前】大型动？三轴试验应》。用较为？普，遍所以对该内容进行！相应修改合并到该】款  】   4  鉴【于水工建筑物正常运！用，时的地下水》位往往不《同于地质勘察时【的地下水位》。而抗震？设计需要考虑工程正！常运用后的情—况，。因此特别写明为工程！。正常：运用后的地下水位】   】  7  规—定了：rd：的取：值方法本《附录公式中深—度折减系数rd【不仅：随土层的深度—Z的增大而减小并且！在，同一个深度变幅内】又随Z的增》大而减？小较多因此如何选择！合适的rd值涉【及土层性质、厚【度以及地震》特征等？多种因素是》一个很复杂》的问题表17是原】规范对此进行的分】析可以？看出用本《附录建议方》法计算的不同—深度的rd值上限】保证率不小于85】%上限误《差率不大《于14.6%作【为初判使用》有一：定的：安全余度 — 》 》    对》于深度大于》30m的情况建议】仍，用，rd=0.9—-0.01Z但不小！于0.5 》 《 P.？0.：4 ： ：   》  1  考虑水利！水电：工程的？特殊性工程运行时】地下水？位会发生变化因此在！评价时应按工程运】行后的地下水位来考！虑并采用式（P.0！.4-2）进行相】应的换算《表，P.0.《4-1？按照：现行：。国家标？准建：筑抗：。震设计规范GB【 50011的【规定对标《准贯入试验锤—击数：基准值？进行了相应的修改】。 ：   —  2  》表P：.0.4-2中采用！“液化临界相对密】度（D？r）cr（%）”一！词是作为《相对：密度Dr（%—）的界限值提—出来的以示》区别表P.0—.4-2中包括了地！震动峰值加速—度为0.05g、0！.，10g、0.—20：g，、0.？40g的液化临界】。相对密度值它们都是！有宏观实《际，资料作为《依据的与国家现行标！准水：。工建筑物抗》震设计规范DL 5！073中一致相对】密度复判法可—适，用于饱和无黏性土（！包括砂和粒径大于2！mm的砂砾》）而标准《贯入试验主要只适用！于砂土？和少黏性土地—。基因此相对》密度复判法》可以延伸《标，准贯入锤击数法【所不能判别的范【围在标准贯入—。试验适用的范围【内可以标准》贯入试验锤击数作】为判别的主要依据同！时相对密度也可用】以相互印《证对：于地震动《峰值加速度为0【.15g和0.3】0g对应的临界相对！密度：可，。根据表P.0.【4-2内插取得【    ！ 3  饱和少黏】性土相对含水—。量及液性指数—的，判别可？以作为标准贯入试】验延伸到少黏性【土范围的印证之用】 ：