附录P  ！土的液化判别 【 《 P.0.1】  土体由固体【状态转化为液体状态！的作用或过程—都可称？为土的液化但若没有！导致工程上不能容】许，的变形时不认为是破！坏土的液化破坏【主要是在静力或动】。力作：用（包括渗流作用）！。下土中？孔隙压？。力上升？、抗剪？强度（或剪切刚【度）降低并趋—于消失所引起—的表现为喷》水，冒砂、丧失承载能】力、：发，生流动变《形本附录主要给出】评价地震《时可：能发生液化破坏【土层的原则和一些】判别标准 — P.—0.2  》液化判别分为—初判和复判两—个阶：段初判主《要是：应用已有《的勘察资料或较【简，单，的测：试手段对土层进行初！步鉴：别以：排除不会发生地震】液化的土层对于初判！可能发生地》震液化的《土层则再进行—复判：。对于重？要工程则应》做更深入《的专门研究 —  —   初判的目【。的在于？排除一些不》需要再？进一步？考虑地？震液化问《题的土以减少勘察】工作量因此所—列判别？指，标从安全出发大都选！用了临近《可，能发生液化的上限 ！ 《 P.0.3  本！条规定了初判—不液化？的标准 】  ：。   1 》 说明第四纪晚【更新世？Q3：或以前的《土一般可判》为，不，液化：主要依据是》在邢台、海城、【唐山等地震》中没有发《现Q3及《Q3以前地》质年代的土层发生】过液化的实际资料 ！ 》    3  目】前新的？地震：区划图是以》地震动？峰值加速度》划，。分，的7度区对应地震动！峰值加速度》为0.10g和0】.15？g8度区对应地震】动峰值加速》度0.20g和0.！30g9度区对应】地震动峰值加速度】0.40g相应的黏！。粒含量也按内插的方！法分为16%、1】7%、18%、【19%、《2，0%五级 》 ，     原！规范规定“粒—径大于5m》m的颗粒含量的质】量，百分率小于7—0%时若无其他【整体判别方法时可按！粒径小于5mm的】这部分判定其液化】性能”是基于当时的！试验条？件判别结果偏于安】。全目前？大型动？三，轴试验应用较—为普遍？所以：对该内容进行相应修！。改合并到该》款 》     4【  鉴于水工建筑】物正常运用时的地】下水位往往不—同于地质勘察时的地！下水位而抗震—设计需要考虑工【程正常？运用后的情况因此】特别写？明为：工程正？常运用后的地—下，水位 《 ，    — 7  规定了r】d的取值方法—本，附录公式中深度折】减系数rd》不，仅随土层的深度Z的！增大而减小并—且在同一《个深度变幅内—又随Z的增大而减】小较多因此如何【选择合？适的：rd值涉及土层性质！、，厚度以及地震特征等！。多种：因素是一个很复【杂，。的问：题，表17是原规—范对此进行》的分析可《以看出用本附录建】议方法计算的不同深！度的rd值上限【保证率不小于85%！上限：误差：率不大于14—.，6%作？为初判？使用有一定的安【全，余度 【  】   对于深度大于！30m的《。情况建议仍用rd】=0.9-》0.01《Z，但不小？于0：.5 —。 ：P.0？.4 》     【1  ？考虑水利水电工程的！特，。殊性工程运行—时，地下水位会发—生变化因此在评【价时应按工程—运行后的地下—水位来考虑》并采用式（P.【。0.4-2》）进行相应的换【算，表P.0.4-1按！照现行国《家标准建筑抗震设计！规，范GB 5》00：11的？。。规定对？标准贯入试》验锤击数基准值【。进行了相应的修改】    ！ 2  表P.0】.，4-2？中采用“液化临界相！对密度（《Dr）cr》（，。%）”一词是作【为相：对密度Dr（%【）的界？限，。值提出来的以示【。区别表P.0.【4-2中《包括了地震》动，峰值加速度为0【.05g《、0.？10：g，、0.20g—、，。0.：40g的液》化临界相对密度值它！们都是有宏观—实际资料作为依【据的与国家现—行标准水工建筑【物抗震设计规—范DL 507【3中一致相》对密度？复判法可适》用于饱和无黏性土】（包括？砂，和粒径大于2mm】的砂砾）而标准【贯入试验主要只适用！于，。砂土：和少黏？性土地基因此相【对密：度复判法可》以延伸标准贯入【锤击：数法所？不能判别的范围【在，标准贯入试验适用】的范围内可以标【准贯入试《。验锤击数作为判【别的：主要依？据，同时相对密》度也可用《以相：互，印证对？于地：震，动峰值加速度为0.！15g？和0.？30g？对应的临界》相对密度《可根：据表P.0》。.4-2内插取【得   ！  3  饱和【少黏性土相对—。。含水量及《液性指？数的判别可以作为】标准贯入试》验延伸到少黏性【土范围的印证—之，用 ？