： 附录P  土】。的液化判别》 ？ P.0.！1 ： 土体由固体状【态转：化为液体状态的作用！或过：程都可称为土的液化！但若没有《导致工程上不能容许！的变形时不认为【。是破坏土的》液化破坏主要是【在，静力或动力》作用（包括渗流作】用）：下土中孔隙压力上升！、，抗，剪强度（或》剪切刚度）》。降低并趋于消失所引！起的表现为喷水冒砂！、丧失承《载能力、发》生流动变形本附录】主要给出评价地震时！可能发生液》化破坏土层的原【则和：一些判？别标准 《 《 P：.，0.：2  ？液化判别分》为初判和《复判两个阶》段初判主《要是应用已有的勘】察资料或较》简单的测《试手段对土层进行】初步鉴别以排除不】会发生地震液化【的土层对《于初判可能发生地震！液化的土层则再进行！复判对于重要工程】则应做更《深入的专门研究【 ？ ，     初判】的目的？在于排除《一些不需要再—。进一步考虑》地震液？化问题的土以减少勘！察工作量因此所列】判别：指标：从安全出发大都【选用了？临近可能发生液【化的上限 ！ P.0.3—  本条规》定了初判不液—。化，的，标准 ？ 《     》1  说明第—。四纪晚更新》世Q3或以前—的土一般可判为不】液化主？要依据是在邢台、】海城、唐山等地【。。震中：没有发现Q3及Q3！以前地质年代的土】层发生过液化的实际！资料 《。。     3！  目前新的地【震区：划图是以地震—动，峰值加速《度划分的7度区【对应地震动峰值加速！度为：0.1？0g和0.15g】8度区对应地—震，。动峰值加《速度0.20g和】0.30g9度区】对应地震动峰值加速！度0.40g相应的！。黏粒含量也按内【。插的方法《分为16《%、17%》、18%、1—9%：、20%《。五级 【     原—规，。范，规，定“粒径大》于5：mm的颗粒含量的质！量百分率小》于70%时若—无其他整体判别【方法时可按粒—径小于5m》。m的这部分判定其液！。化性能”是基于当】时的试验条件判别结！果偏于安全目前大】型，动三轴试验应用较为！普遍所以对该内容进！行相应修改》。合并到？该款  ！  ： 4  鉴于水工】。建筑物正常》运用：时的：地下水位往往不同于！地质勘察时》的地下水位而—抗震设计需要考【虑工程正常运—。用后的情况因此特】别写明为工程正常】运用后的地》下水位 】    《 7 ？ 规：。定了rd《的取值方《法本附录《公式中深《度折减系数rd【不仅：随土层的深度—Z的增大而减小并】且在同一个深度变】幅内又随Z的增【大而减小较》。多因此如何选择【合适：的r：d值涉及《土层性质、厚度以及！地震特征等多种因素！是一个很《复杂的问题》表17是原规范【。对此进？行，的分析？可以看出用本附【录，建议方法计算的不同！深度的rd》。值上限保《证率：不小于85%上【限误：差率不大《于14.6%作为】初判使？用有一定的》安全余度 【 ！    对于—。深度大于30—m的情况建议仍用r！d，=0.9-0—.01？Z但不小于0—.5 》 ， P.0.4 ！ 《    1  考虑！水利水电工程—的特殊？性工程？。运行：时，地下水位会发生变化！因，此在评价时应—按工程？运行后的地下水位】来考：虑并采？用式：（P.0.》4-2）进行相应】的换算表《P，.0.？4，-1按照《现行国家标准建筑】抗震设计规范—GB 5《0011《。的规定对标准贯【入试验锤《击数基准值》进行了？相应的修《。。改 ？。     】。2  表P.0【。.4-2《中采用“液化临界】相对密度（Dr【。）cr（%）”【一词是作为相对密】度Dr（%）—的界限值提出来的】以示区？别表P.0.4【-2中包括了地震】动，。峰值加速度为—0.0？5g、0《.10g、0.2】0g、0.40【g的液化临界相对密！度值它们都是—有宏：观实际？资料作为依》据的与国家现—行标准？水工建筑物抗震设】计规范DL 5【07：。3，中一致相对密—度复判法可适用【于饱和无黏性土【。（包括砂和粒径大】于2m？m的砂砾）而标【准贯入试验主要只】适用于砂土和少黏】性土地基因》此相对密度复判【法，可以延？伸标准贯入锤—击数法所不能判【别，的范围？在标准贯《入试验适用的范【围内可以标准贯入试！验锤：击，数，作，为判别的主要依据】。同时相？对，密度也可用以—相互印证对于地震】动，峰值加速《度为0.15g和】0.：3，。0g对应《的临界相对密度可根！据表P.0.4【-2内插取得 ！     【。3  饱和少黏性土！相对含？水量及液性指数的】。。判别可以作为标准】贯入试验延伸到少黏！性，土范围的印》证之用？ ：