： 附录P — 土的？液化判别 【 ？ P.0.—1  土体由—固体状态转化为【液体状态《的作用或过程都可】称，为土的液化但若没有！。导致：工，程上不能容许—的，变形时不认》为是破坏土》的液化破坏主—要，是，在静力或动力—作用：（，。包括渗流《作用）下土中—孔隙压力上升—、抗：剪强度（或剪切【刚度）降低并趋于消！失所引起《的表现为喷水冒砂、！丧失承载能力、发】生流动变形本附录】。主要：给出评价地震时可】能，发生液化破坏土【层的原则和一些判别！标准 】P.0.2  液化！判别分为初》判和复判两个阶【段初判主《要是：应用已有《的，勘察资？。料或较简单的—测试手段《对土层进行》初，。步，鉴别以排除不—会发：生地：震液化的土层对于初！。判可：。能，发生地震液》。化的土层《则再：进行复判对于—重要工程则应做更】深入的专门研—究 《     初】判，的目：的在于排除一—些不需要再进—一步考？虑地震液化问—题，的，土以减少勘》察工作量因此所列】判别指标从安全【出发大？。都选用了《临近可能发生液【化的上限 】 P.0.3 】 本条规定了—初判不液化的—标准  ！   1  说明】第四纪晚更新世Q】3或以前的土—一般可判为不液化主！要依据？是在：邢台、？海城、唐山等地【震中：没有发现Q》3及Q3《以前地？质，年代的土层》发生过？液化的实际资料 】 ？   《  ：3  目前》。新的地震区划图【是以地震动》峰值加？速度划？分的7度区对应【地震动峰《值加速度为0—.10g和0.【15g？8度区对应地震【动峰：。值加速度《。0.：20g和0》.30g9度区【对应地？。震动：峰值加？速度0.40g相应！。的黏粒？含量也？按内：插的方法《。分为16%、17】%、18%》、19%《、20？。%五级 】。   ？  原？规范规定“粒—径大于5mm—的颗粒含量的质量】百分率小于7—。0%时若无其他整体！判别方法时可按粒】径小：于5m？m的这部分判—定其液化性》。能”是？基于当时的试—验，条，件判别？结果偏于安全目【前大型动三轴试验】应用较为普》遍所以对该内容进行！相应修改合并到该款！ 》     4  鉴！于水工建筑物—正常运用时的地下水！位往往不同于地质】勘察：时的地下水位而抗】震设计需要考虑工程！正常运用后的—情况因此特别写明为！工程正常运用后的地！下水：。位 —  ：   7 》 规定？。了r：d，。的取值方法》本附录公式中深度】折减系数rd不仅随！土层的深《度Z的增大而减小】并且在？同一：个深度变幅内又【随，Z的：增大而减小较多因】此如何？选择合适的r—d，值涉及土层性质、】。。。厚度以及地》震特征？等多种？。因素是一个很—复，杂，的问题表1》7是原规《范对此进行的分析】可以看出用本附【录建议？方法计算的不同【深度：的rd值上限保证】率不小于85%上】。限，误差率不大于—14.6《%作为初判使用有一！定的安全余度 ！ — ：     》对于深度大于—。30m的情况建议】仍用rd《=0.9-》0.01《Z但不小于》0.：5 P.！0.4 —     【1  考虑水—利水电工《程的：特殊性工程运行时】地下水？位会：发生变化因此在评】价时应？。按工程运行后的【地下水位《来考虑并采》用式（P.》0.4-2）进行】相，应的换算表P—.0.4《-1按照现行—国，家标准建筑》抗震设计规范G【B， 5001》1的规定对标准贯入！。试验：锤，击数基准值进行了相！应的修？改 ：。    】 2  表P—。.，0.4-2》中采用“液化临界相！对密度（Dr）c】r，（%）”一词—。是作为？相对：密度Dr（%）【的界：限值提出来》的以示？区别表P.》0.4-《2中包括了地震【。动峰值加速度—为0.05g、0】。。.10g、》0.20g、0.4！0g：的液化临界相对【。密，度值它们都是有宏观！实际资料作为依据的！与国家现行标准【水工建筑物抗震【设计规范D》L 5073中一致！相对密度《复判法可适用—于饱和无黏》性土（包括砂和【粒径大于2》mm的砂砾》）而标准《贯入试验主》要只适？用于砂土和少黏性】土地基因此相对【密度复判法可—以延伸标准》贯入锤击数法所不能！判别的范围》在标准贯入》试验适用的》范，围内可以《。标准贯入试》。验锤击数作》为判别的主》要依据同时相—对，。密度也可用》以，相互印？证对于地《。震动峰值加速—度为0.1》5g和0.30g对！应的临界相对密度可！根据表P.0.4】。-2内插《取，得 ？  》   3  —饱和少黏性土相【对含：水量及液性》指，数，的判别可以》作为标？准贯入？试验延伸到少—黏性：土范围的印》证之用 《 ，