附》录P  《土的液化《判别 】 ：P.0？.1  土》体由固体状态转化为！液体状态的作用或过！程都可称为土的液化！但若没有导》致工：程上不能容许的变形！时不认为是》。破，坏土的液化破坏主】要是在静力或—动力作用（包括渗】流作用）下土中【孔隙压？力上升、抗剪强度】（或剪？切刚度）《降低并趋于消—失所引？起的表现为喷水冒】砂、丧？失承载能力、发【。生流动变形本附录】主要给？出评价地震》。时可能发生》液化：破坏土层的原—则和一些《判别标？准 P】.0.2  液化】判别分为《初判：和复判两个阶段初判！主要是应《用已有的勘》察资料或较简—单的测试《手段对土层进—行初步鉴别以排除】不会：发生地震液化的土】层对：于初判可能》发生地？震液化的土层—则，再进行复判对于重要！工，程则应做更深入的专！门研究 》 ， ，     初判】。的，目的在于排除—一些不需要再进一】。步考虑地震液化【问题的土《以减少？勘察：。工作量因此所列判】别指标从安全出发大！都选用了临近—可能发？生液化的上限 ！ ， P.0.3【  本条《规定了初判不液【化的标准 ！     1  】。。说明第四纪晚更新世！Q3或以前的—土一般可判为不液化！。主要依据是在—邢台：、海城、《唐山：等地震中没有—发现Q？3及Q？3以前地质年代的】土层：发生过液化的实际】资料 【    《 3  目前新的】地震区？划图是以地震动峰】值加速度划分—的7：度区对应地震—动峰值加《速度为0.10g和！0.15g8度【区对应地震动峰值加！。速，度，0.20《g和：。。0，.30g9度区【对应：地，震动峰值加速—度0.40g相应】的，黏粒含量也按内【插的方法分为1【6，%、17%、—18：%、19%》、20%五级— ：。。     】原规范规定》。“粒径大《于5mm的颗粒含】量的：质量：百分率小于70%时！若无：其他整体判别—方，法时可？按，粒，。径小于？5mm的这部分【判，定，其液化性能》”是：基，于当时的试》验条件判别结—果偏于安全目前大】型动三轴《试验应用较》为普遍所以对该内】容进行相应修改【合并：到该款？   】。。  4  鉴—于水工建筑物正【常运用时的地下水位！往往不同于》地质：勘察时的《地下水位而抗震设计！需，要考虑工《程，正常运用后的情况因！此特别？写明为工程》正常运用后的地下水！位 》     7 】 规定了rd的【取值方法本》附，录公式中深》度折减系数rd【不仅随土层的—。深度Z？的增大而减》小并且？在同一个深度变【幅内又随《Z，。的增大？而减小？较多：。因此如何选》择合适？的rd？值涉：及土层性质、厚度】以及地震特征—等多种因素》。是一个很复杂的【问题表？17是原规范对【此进行的《分析可以看出用本】附录建议方》法计：算的不同深度的r】d值上限《保证率不小于8【5%上限误差—率不大于1》4.6？。%作为初判使—用有一定的安—全余度 ！    ！ 对于深度大于【30m的《情况建议仍用rd=！0.9？-0.01Z但不】小于0.5》。 》 P.0《.4： 《    》 1  考虑—水利水电工》程的特殊性工程运行！时地下水位会—发生变化因此在评】价时应按工程—运行后的地》下，水位来考虑》并采：用式：（P.？0.4-2》）进行相应》的换算表P.0【.4-1按照现【行国家标准建筑【抗震设计规》范GB 50—011的规定对【标准：贯入试验锤击数基准！值进行了相应的修】改，。 《    》 2：  表？P.0？。。.4-？2中采用“液化临界！相，对，密度（Dr》）cr（%）”【一，。词，是作为相对密度D】r（%？）的界限值》提出：来的以示区别—表P.0.4-【2中：包括了地震动峰值】加速度？为0.05g、0】.10g、0.20！g、0.4》0g的液化临界【相对密？度值它们都是—有宏观实际资—料作为依据的与国】家现行标准》水工建筑《。物抗震？设计规范DL 【5，0，73：。中一致相对密—度复判法《可适用于饱和—无黏：。性土（？包括砂和粒》径大于2m》m的砂？砾）而标准》贯入试？验主要只适用于砂】土和少黏《性土地基因此相【对密度？复判法可《。以延伸标准》贯，入锤击数《法所不能判》别的范围在标—准贯入试《验适用的《范围内可以标—准，贯入试验锤击数【作为判别的主要依据！同时相对密度也可】用，以相：互印证？。对于地震动峰—。值加速度为0.【1，。5g和0.30g】对应的临界相—。对密：度可根据表P.0.！4，-2：。。内插取得 【     【3  饱和少黏性】土相对含水量—及液性指数的—。判别可以作为标【准贯入试《。。验，延伸到少黏》性土范围的印证之】用 ？