附录P 】。。 土的液《化判别 ！ P？.0.1 》 土体由固体状【态转化为液体—状态的作用或过【。程都可称为》土的液化但若没有】导致工程上不能【容许：的变：形时不认《为是：。破坏土的液化破坏】。主要是在静》力，或，动力作用（包括渗流！作用）下《土中孔隙压》力上升、抗剪—强度（或剪切刚度）！降低并趋于消失【所引起？的表：现为：喷水冒砂《、，丧失承？载能力、发生—流动变形本附—录，主要给出评》价地震时可》能发生液《化，破坏土层《的原则和一些判别】标准 — ， P.？0.2 《 液化判别分为【初判和？复判两个阶段初判主！要是应？用已有的勘察资料】或，较简：单的测试手段对土】层进行初步鉴别以排！除不会发生》地震液化《的土层对于初判【可能发生地震液化的！土层则再进行复【判对于重要工程则应！做更深？入的专门研究 【 ？   《  初判的目—的在于排除一些不】需要再进一》步考虑地震液化问】。题的土以《减少：勘察工作量因—此所列判《别指标从安全—出发大？都选用？了临近？可能：发，生，液化的？上限 ？ P.0.！3  本《条规：定了初判不液化的】标准 《    【。 1  说明—第四纪晚更新世Q】3或以前的土—一般可判为不液【化，主，要，依据是？在邢台、海城、【唐山等地震中—没有发现Q》3及：Q3以前地》质年代的土层发生】过液化的实际资料】 —    3》  目前新的地震】区划：图是以地震动—峰值：加，速度划分的》7度区对应地震动】峰值加速度》为0.10》。g和0.15g【8度区对应地震动峰！值，加速度0.20g】和0.？30g9度区对应】地震动峰值加速【度0.？40g相应的—黏粒含量也按—内插的方法分为1】6%：、17%、》18：。%、19%、—20%五级》 》     原规范规！定“粒径大于5m】m的颗粒《含，量的质量百分率小】于70%时若—无其他整体判别方法！时可：按，粒径小于5mm的】这部分判定》其液：化性能”是基于当】时，的试验条件》。判别结？果偏于？安全目前大》型动三轴试验应用】较为：普遍所？以对该内容进行【相应修改《合，。并到该款 —   —  4  鉴—于水工建《筑物：正常运用时》的地下水位往往不同！于地：质勘察时的》地下水位而抗震【设计需要考》虑工程正常运—。用后的情况》因此特别写明为工】程，正常运用后的地【下水位 】     7  】规定了r《d的取值方法本【附录公式中深—度折减系数r—d不仅随《土层的深度Z的增】大而减小并且—在，同一个深度变—幅内又？随Z的增大而—。。。减小较多因此如【。何选择？合适的rd》值涉及土层性质【、厚度以及地—。震特征？等多种因素》是一个很复杂—的问题表17是原】规范对此进》行的分析可以看【出用本？附录建议方法计算的！。。不同深度的r—d值上限保证率不】小于85%上—限误差率不大于【14：.6%作为初判使用！有一定的安全余度 ！ ： 》   —  对？于深：度大于30m的情况！建议仍用rd=0.！9-0.01Z【但不小于0》.5 》 ： P.0《.4 《  》。  ： 1  考虑水【。利水：。电工程的特殊性工】程运行时地下水位】会，发生变？化，因此在评价时—应按：工程运行后的地下水！位，来考虑？并采用？式（P.0》。.4-2《）进行？相，。应的换算表P—。.0.4-1—按照现行国家—标，。准，。建筑抗震设》计规范GB —50011》的规定对标准—贯入试验锤击—数基准值进行了相】应的修改 —     2！  表P.0.4】。-2中？采用“？液化临？界相：对密度（Dr—）cr（%）—。”一词是作》为，相，对密度Dr（%【）的界限《。值，提出来的以示区别】表P：.，0.4-2中包括了！地震动峰值加—速度为0《.05g、0.【10g、0.20】g、0.40g的液！化临界？相对密度值它—。们都是有宏观实【际资料？作为依据的》与国家现行》标准水工建筑物【抗震设计规范—DL： 50？。73中一致相对【密度复判法可适【用于饱和《无黏性土《（包括砂和粒径大于！2mm的砂砾—）而标准贯》入试验主要只适用于！砂土和少黏性土地基！因此：相，对密度复判》法可以？延伸标准贯入锤击】数法所不《能判别的范围在【标准贯入试验—适用的？范围内可《以标准？贯入试验锤》击数作为《。判别的主要依—据同时相对密—度也可用以相互印】证对于地震动—。峰值加速度》为0.1《5，g，和0.30g对【应，。的临界相《对密度可根据—表P.0.》4-2内插取—得 【 ，   3  饱和】少黏性土相对含水量！。及液性指数》的判别可《以作为标《准贯入试验》。延伸到少黏性土范】。围的：印证之用 —