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：附录G 》土的渗透《变形判别《
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G.0—.，1 土体在—渗流作用下发生【。破坏由？于土体？颗粒级配和土体结】构的不同存》在流土、管涌、接触！冲刷和接触流失四】种，破坏：形式
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， 流土在上升！。的渗流作用下局部土！。体表面的隆起、顶】穿或者粗《细颗粒群同时浮动】而流失称为流土前者！多发生于表层—为，黏性：。。土，与其他细《粒土组成的土—体或较均《匀的粉细砂层—中后者多发》生在：不均匀的砂土层中】
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《 管涌土体中！的，细颗粒在渗流作用下！由，骨架孔隙通》道，流失称？为管涌主要发生在砂！砾石地基中
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接触冲！。刷当：渗流沿着《两种渗透系》数不同的《土层接触面或建【筑物与地基的—接触面流动时沿接】触，。面带走细颗粒—称接触冲刷
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： 接触流失【。在层次？分明、渗《透系数相《差悬殊的两土—层中当渗流》垂直：于层面将渗透系【数小的一层中—。的细颗粒带到渗透】系数大的一层中的】现象：称为接？触流失
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： ： ：前，。两种类型主要出现在！。单，。一土层中后两种类型！多出现在多层结构土！层中除？分散性黏性土外【黏性：土的渗透变形形式】。主要是流土本附录】土的渗透变形—判定主？要适用于《天然地基
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G.0.4 ！由多种粒径》组成：的天然不《均匀土层可视为【由粗、细《两部分组成粗粒【为骨架细粒》为填料混合》料的渗流特性决定】于占质？量30%的》细粒的渗《透性质因此对土【的孔隙？大小起决定作—用，的是：细粒
】 最优细粒含！量，是判别渗《透破坏形《式的标准粗粒孔【隙，全被细粒料》充满时的《细料颗粒含量为最】优细粒含量相应级配！。称为：最优级配最优细粒含！量由式（1）确定】
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式【中Pcp最优细粒颗！粒含量（%）；【
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《 ： 》 n孔《隙，率（%）
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】 试验？和计算结《果均证明《最优级配《时的细粒颗粒含【量变化于《30%左右》的范围内《从实用观点出发【可以认为细》。粒颗粒含量》等于：3，。0%是细料开始参与！骨架作用的》界限值当细》粒颗粒含量》小于30《%时填不满粗—粒的孔隙因》此对渗透《系数起控制作—用的是粗粒的—渗透性？；当细粒颗粒含量大！于30？%时混合料的孔【隙开始与细》粒发生密切关系
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： ： 将许多级配不连续！土的渗？透稳定试验》结果：根据破坏水力比降】与细粒？颗粒含量《的，关系绘成曲线可【得图1的形式—图中当P《＜25%时》破，坏水力比《降很：。小仅变化于0.1～！0.25之》间，破坏：水力比降不随细【。粒颗粒含量的变化】而变化这表明当P】＜25%《时各种混《合，料中的细粒均处【于，不稳定状态》渗透破坏都是管涌】的一种？形式当P＞35%时！破坏水力比降的变化！。随细粒颗粒含—。量的：增大而缓慢增加【。其值：接近或？大于理论计算的【。流，土比降这表明细粒】土全部填满了粗【粒孔隙渗透破坏形式！变为流土《型图1从渗》。透稳定试验方面【。。进一步证《明了最优细粒颗粒含！量的理论是》正确的而且阐—明了P＞25%以】后细粒？开，始逐渐受约束直【到P＞35%时细粒！和，粗粒之间完全形成】。了统一的整》体对：于级配？连续的土同样—可用细粒颗粒含量作！为渗透破坏形—式的判别标准关【。。键问题？是细：粒区分粒径问题【可用几何平均—粒径作为区》分粒径有一定—的，可靠：性
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》。 原规？范中第M.0.2条！第1款中《。。流土和管《涌的判别《式（M.《0.2-1）和式（！M.0.2》-2）在《实际应用中》存在：。一定的？不确定性目》前也无更确》切的表述为避免错】判本次修订予—以删除？
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G.0.6 ！。。 土的级配和—土的孔隙率对临【。界水：力比降的影响—明显本附录针对上述！情况分别《列出几种《通用的临界》水力比降计算方【法可根据土层的【地质条件选择—或进行综合比较对】于重要？的大型工程》或地层结构》复，杂的地？基，土的临界《水力比降和允许水力！比降应通过专门【试验确定
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》 ： ， 流土的临界—水力比？降计算式（G.0.！6，-，1）对？无黏性土比较合适】而对黏？性土或？泥化：夹层等？不，适用
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室内大量！。。试验显示对于管涌型！渗透破坏《从出现？颗粒流失到土—体塌落往往有—一个：较长：的，过程：有人将开始出—现颗粒流失的水力】比降称为启》动，比降或起始比降；之！后随：着水力比《。降增大每《次均有？一，定的颗粒《流失但当《水力比降稳》定后水？流也会逐渐变得【清晰土体骨》架并不发生破坏；直！到水：力，。比降达到某》个，较大的值《（即破坏比降）颗粒！流失才会不断发【。生并：最终导致土》体塌落因《而这一类《。型的临界比降有【一个较大的区间实际！应用时可根》据工程的重》要性等？选，取合适的《。临界值
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， ？ 考虑当前》土的渗透系数测试】方法的规范》化和普遍性》无须通过土的其他】物性试验结果来近似！推算土的渗透系数】避，免测：试误差的传递本次修！。订将：。原规范第M.—。0，.，3，条中：第4款渗《透系数的近似计算公！式删除
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