附录G 】 土：的渗透？变形判别 】。 G》.0.1  土体】在渗流作用下发生破！坏由于？土体颗粒级》配和土体结构的不】同存在流土》、管涌？、，接触冲？刷和接触流失四【种破坏形式 —  —   流土在—上升的？渗流作用下局部土】体，。表面的隆起、—顶穿或？者粗细？颗粒群同《时浮动而《流失称为《流土前者多发生于表！层为黏性土与—其他细粒土组成的】土体或较均》匀的粉细砂层中【后者多？发生在不均匀的砂土！。层中 】    管涌土体中！的细颗粒在渗流【作用下由骨架孔【隙通道流《失称为管涌主要发】生在砂？砾石地基中 】     【接触冲刷当》渗流沿着两种渗【透系数不同的土层】接触面或建筑物与】地基：的接触面流动时【沿接触？面带走细《。颗粒称接触冲刷【 ：   —  接触流》失在层次分明—。、渗透系《数相差悬殊》的两土层《中当渗流垂直于层】面将渗透系数小的一！层中的细颗粒带到渗！透系数大的一—层中的现象称为接】触流失？  【   前两种类【型主要出现在—单一土层中后两种】类型多出现》在多层？结构土？层中除分散性黏【性土外黏性土的渗】透变形形式》主要是流土本附录】土的渗透变形判【定主要适用》于天然地基》 G【.0.4  由多种！粒径组成的》天，然不均匀土层可【视为由粗、细—两部分组成粗粒【为骨架？细粒为？填料混？合料的渗流特—性决定？于占质量30%的细！粒的渗？透性质因《此对土的孔隙大小】起决定作用的是【细粒  ！   最优细粒含量！是判别渗《透，破坏形式《。的标准粗《粒孔隙全被细粒料充！满时的细料颗—粒含量？为最优细《粒含量相应级配称】为最优级配最优细粒！含量由式（1）确】定 ？ 】     式中P！cp最优细粒—颗粒含量（%）； ！ 《        】   n孔隙率（】%，） —    《 试验和《计算结？果均：证明：最优级？。配时的？细粒颗粒含量变化于！30%左右的范围】内从实用观点出发可！以认为细粒颗粒【含，量等于3《0%是？细料开始参与骨架】。作用：的，界限值？当细：粒颗粒含《量小于？30%时填》不满：粗粒的孔《。隙因此对渗透系【数起控制作》用的是粗《粒的渗透性；当细粒！。颗粒含量大于3【0%时混合料的孔】隙开始与细粒—发生密切关系 ！    — 将：许多级配不连—续土：的渗透？稳，定试验结果根据破坏！水，力比降与细粒颗粒】含量的关系绘—成曲线可得图1【的形式图中》当P＜？。25%时《破坏水力比降—很小仅变化于0【.1～0.25之】间破坏？水力比降不随细粒颗！粒，含量的变化而变化】这表明当P＜25%！时各种混合料中【的细粒？均处：于不稳定状态渗透】破坏都是《管涌的一种形式当】P＞35%时破坏水！力比降的变化随细粒！颗粒：含量的增大而缓【慢增加？其值：接近或大于理论【计算的流土》比降这表明细粒土】。全，部填满了《粗粒：孔隙渗透破坏—形式变为流土—型图1从渗透稳【定试验方《面进一步《证明了最《。优细粒？颗粒：含量的理论是正确的！而且阐明《了P＞25%以【后细粒开始逐渐受】约束直到P＞35】%时细？粒和粗粒之间完全】形成了统一的整体】。对于级？配连续的土》同样：可用细粒颗粒含量作！为渗透破坏形—式的判别《标准关键问题是细】粒区分粒径问题可用！几何平均粒径作为】区分粒径有一—。定的可靠性 】     【原规：范中第M《.0.2条第1款】中流：土和：。管涌的判别式（M.！0.2-1）和式】（M.？0.2-《2）在实际》应用中存在一—定的不确定性目前也！无更确切的表述为】。避免错判《本次修订《予以删？除 —。 G.！0.6  土的级】配和土的孔隙率对临！界水力比降的影响明！显本附录针对上【。述情：况分别列出几—种通用的《临界水力比降—计算方？法可：根据土？层，的地：质条：件选择或进行综合比！较对于重要》的，大型工程或地层结】构复杂的地基土的临！界，水力比降和允许水力！。比降应通过专门【试验：确定 —     —流土的临界水力【比降计算式》（G.0《.6-？1）对？无黏性土比较合适】而对黏性土或泥【化夹层？等不适用 》     ！室内大量试》验，显示对于管涌型渗】透破：坏从出现《颗粒流失到土体【塌，落往：往有：一个较长的过程【有人将开始》出现颗粒流失的水】力比降称《为启动比降或起始】比，降；之后随着水力】。比降增大每次均有】一定的颗粒流失但】当水力比降稳定后水！流也：会逐渐变《得清晰？土体骨架并不—发生破坏；直到水】力比降达到某个较大！的，值（即破坏比降）颗！粒流失才会不断发生！并最终导致》土体塌？落因而这一类型的】临界比降有一个【。。较大的区间实际应用！时可根据工程的重要！性等选取合适的【临界值 【 ：    考虑当前土！的渗透系《数测试方法的规范化！和普遍性无须通过】。土的其他物性试验结！。果来近似推》算，土的渗透系》数避免测试误差【的传递本次修订将原！规范第M.》0.3条中》第4款渗透系—。数的近似计算公【式删：除 ？