。 7.5  ！主要结构计算 【 ， 《 ：7.5？.1  承受水压】力的下部结》构构：。件如钢筋混凝土闸】墩、：胸墙及挡《水墙等除应进行结构！强度设计《。外还应满《足抗裂或限裂要求】。 —7.5.2 —。 ，泵房底？板、进出水流道、】。机墩：、排架、吊》车梁等？主要结构严格地说均！属于空间结构本应】按三维结构》进行设计《但是这样做计—算工：作量很大；同—。时只要满《足了工？程实际要求的精【度过于精确的—计算亦无必要因【此对：上述：各主要结构均可根据！。工程：实，际情况简化为按二维！结构进行计算只是在！有必要且条件—许可时才按》三维结构《进行计算 》 《 7.5.4  】泵房底板是》整个泵房结构的基】础它承受上》部结：构，重量和？作，用荷载？并均：匀地传？给地基依靠它与【地基接触面的摩【擦力抵抗水平—滑动并兼有防渗、】防冲的作用因此泵房！。底板在整《个泵房？。结构中占有十分重要！的地位泵房底板【一般均采用平底板形！式其支？承形式因与其连接】的结构不同而异【。例如大型立式—水泵块？基型泵？房底：。板在进水流道进口段！与流：道的边？墙，、隔：墩相连接；在进水】。流道末端三》面支：承在较厚实》的混凝土块体上；在！集水廊道及其后的空！箱部分一般为—纵、横？向墩墙所《支承这样的》。“结构一地基”体系！严格地说应》。按，三维结构《分析其应力》分，布状况但计》算极为繁《冗在工程实践中【一般可简《化，成二维结构选用【近似的计算分析【。方法例如进水流道的！进口：段一般可沿垂直【水流方向截》取单：位宽度的梁或框【架按倒置梁、弹【性，地基梁？或弹性地基上的【框架计算；进水流】道末端？一般可按三边固定】、一边简支的矩形板！计算；集水廊道【及其后的《空箱：部分一般可》按四边固定》的双向？板计算现将我国【几个：已建泵站的泵房底】板计算方法》列于表8供参考【 ： 》 【 ，    — 应当指《出倒置梁《法未考虑墩墙结点】宽度和边荷载的影】。响加之？地基反力按》均匀分布又与实际情！况不：符因此？该法：计算成果《比较粗略但因—该法计算《简捷使用方便—对，于中：小型泵站工》程仍不失为一种【简化：计，算方法 》 ：  ？  ： 弹性地基梁—法是一种《广泛：用于大中型泵站【。工程：。设计的比较精确的计！算方法当按弹性【地基：梁法计？算时应考《虑地基土质特别是地！基可压缩层厚度的影！响弹性地《基梁法通常采用的】有两种？假定一？种是：文，克尔：假定假定地》基单位面《积所受的压力与该】单位面积的》。地基沉降成正比其比！。例系数称为基床系数！或称为垫《层系数显然按此假定！基底：压力值未《考虑基础范》围以外？地基变形的影响；】另一种？是，假，定，地基：为半无限《深理想弹性体认为】土，体应：力和变形为线—性关：系可利用弹性—理论：中半无？限深理想弹性体的】沉降：公式（如弗拉芒公式！）计：。算，地基的沉降再根据基！础挠度？和地：。基变：形协调致的原则求解！。地基反？力并计？。。及基础？范围以外边》荷载作用的》影响上述两》种，假，定，是两种极限情况前者！适用于岩基或可【压缩土层厚度—很薄：的土基后者》适用于可压缩土层】厚度无限深的情【况在：此情况下宜按有【限深弹性地》基的假定进行—计算至于“有—限深：”的：界限值目前》尚无：统一规定参照现行行！。业标准水闸设计规范！S，L 265的规定】本标：准规定？当可压缩土》层厚度与弹性地基】梁长：度之半的比值—为0.25～2.】0，时可按有限深弹【性地基梁法计算；】当上述比值小—于，0.25时可按基】床系数？法（：文克尔假《定）计算；当—上述比值大于2【.0时？可按：。半无：限深弹性地》基梁法计算 —  —   泵房底板的】长度和宽度一般都】比较大而且两者又】比较：接近按板梁判—别公式判《定应：属弹性地基上的双向！矩形板？对此可按交叉—梁系的？。弹性地基《梁法计？算这：种计算方法从试荷载！法，。概念出发利用—纵横交叉梁共轭点上！相对变位一》致的条？件进行荷载分配分】别按纵？横向弹性地基梁计】算弹：性地：基板的双向应—力但计算繁冗在泵房！设计中通常仍是沿】泵房进出水方向截取！单位宽度的弹性地】基梁只计算其单向】应，力 ？    【。 本标准所述的反】力，直线分？布法又称《为，荷载组合法》或截面法这种—计算方法虽然假定】地基反？力在：垂直水？。流方：向均匀分布但不把】墩墙：当作底板的支座而】认为墩墙是作用【。在底板上《的荷载按截面法计算！其内力 》 《7.5？.，5  边荷》载是作用于泵房底板！两侧地基《上的荷载包括与【计算块相邻》的底：板传：到地基上的荷载均可！称为边荷《载当采用有限深或半！无限深？弹性地基梁法计算时！应考：虑边荷载对》地基变形《的影响根据试验研】究和：工程实践《可知边荷载》对计算泵房底板内力！影响主要与地基土质！、边荷载大》小及边荷载施—加程序等因素有关如！何准确确定边荷【载的影响是一个十分！复，。杂的问题因此在泵房！设计中对边荷载的】影响只能《作一些原《则性的考虑鉴于【目前：所采用的计算方法】本，。身还不够完善和取用！的计：算，。参数不？够准确对边荷—载影响？百分数做很》具体的？规定是没有必—要，的因此本标准—只做概略性的—规定执行时可—。结合工程实际情况稍！做选择？这个：。概略性？的规定即当》边荷载使泵房底板弯！矩增加时无》。论，。是黏性土地基—或砂性土《地基均宜计及边荷载！的，。100%；当—边荷：载使泵房底板弯【矩减少？时，在黏性土《地基上可不计边荷载！的作用在砂》性土地基上可只计边！荷载的？50%显《然这都是《从偏安？全角度考虑的 ！ 7《.5.？6，  肘形《进水流道和》直管式、《虹吸式出水流道是目！前泵房设计中采用】最为普遍的进出水】流道形式其》应力计算方法主要取！决于结构布置—。、断面形状和作用荷！载等情？况按单孔或多孔框架！结构进行计算钟形】进水流道进口—段，虽然比较宽》但其高度《较肘形流《道矮得多结构布置】和断面？形状与肘形进水流】道的进口《段相比有《一定的相似性；【。屈膝式或猫背式出水！流，道主要是为》了满：。足出口淹没的—需要将出口高程【压低呈“低》。驼峰”？状其结构布置和【断，面形状与虹吸式出】水流道？相，比也有一《定的相似《性因此？钟形进水流道进口段！和屈：。膝式、猫《背式出水流道的【应力：也可按单孔或多【孔框架结构》。进行计算《  【   虹吸》。式出水流道的结构布！置，按其外部连接方【式可分为管墩整体连！接和管墩《分离两种《形式前者《。将流：道管壁与墩》墙浇筑成《一整体结构后者视】流道：管壁与墩《墙是各自《独立的如果流—。道宽度较大中—间可增设隔墩 ！ ？ ，   管墩》整体连接的》。出水流道实》属空间？结构：体系为简化》计算可将流》道截取为彼此—独立：的单孔或多孔闭【合框架结《构但因？作用荷载是随作【用部位的不同而变化！。的如内水《压力在不同部位【或在同一部位、不同！。运用情？况下的数值都—是不同的因此—进行应力计》算时要分段》截取流道的》典型横断面管墩【整体连？接的出水流道管壁】较厚（尤其是在水泵！弯管出口处）进【行应力计算时应考】虑其：厚度的影响例如某】泵房设计《时考虑了管壁—厚度的影响获得【了较为合《。理，的计算成果减少了】钢筋用量《 》  ：   管墩整—体连接的《出水流道一般只需】进行流道横断面【的静力计《算及抗裂核》算；管墩分》离的出水流道除需进！行流道横断面的静力！计算及？抗裂核算外还需进】行流道纵断面的静】力计算 】    《 当虹吸式出水流道！为管墩分离形式时】其上升段《受有：较大的纵向力—除应计算横向应【力外还应计》算纵向应力例如某】泵站：的虹吸式《出水：流道：类似一？。根倾斜放置的空【腹梁其上端与墩【墙，连接下端支承在梁】。上上升？高度和长度均较大承！。受的纵向力也—。较大设计时对结构】纵向应？力进行了《计算计算结果表明】纵向应力是一项不】可忽视的内力 】。 7.—5.7  双向【进出：水流道形《式是：一种双进双出—的双层流道结—构呈X状亦称为“】X型”流道结构其】下层为双向肘形【进水流道上层为【双向：直管式出《水流道因《此，双，向进出水《流道：可，分，别按肘形进水流道和！直管式出水流道【进行应力计》算如果上下》层之间的隔板厚度】不大：则按双层《框架结？构计算？也是：可以的 【 7.5.8  ！混凝土？蜗壳式？出水流道目前—在国内还不》多，见这是一种和—水电站厂《房，混凝土蜗壳》。形状：极为相似的》很，复杂的整体结构其】实际：应力状况很》难用简单的计—算，。方法求解因》此应对这种结构【进行适当的简化【方，可进行计算例如某】泵，房采用混凝土蜗【壳式出水流道—形式蜗壳断面为梯形！系，由蜗：壳顶板、《侧墙和底板构—成设计中采用了两种！计算方法一种是将】顶板与侧墙视为一个！。整体截取单位宽度】按“г”形刚—。架结构计算；另一】种是将顶板与侧【。墙分开顶板按—环形板结构计算侧墙！按上下两端》固定板结构计算由于！蜗壳断面《尺寸较大出水管内设！。有导水用的隔墩因此！可按对称矩形框【架结：构计：算， ：  》  ： 泵房是低水头【水工建？筑物其混《凝土蜗壳承受的内水！压力较小因》而计算应力也较小一！般只：需按构造配》筋 — 7.5.9—  大？中型立式轴流泵机组！的，机墩形式有井—。。字，梁式、纵梁牛腿式】、梁柱构架式—、，环，形梁柱？式和：圆筒式？等大中型卧式—离心泵机组的机墩形！式有：块状式、墙》式等：机墩形？式可根据机组特性】和泵房结构》布置等？因素选用根据调【。查资料？立式机组单机—功率为800kW】的机：组，间距多？数在4.《8m～5.5m机墩！一般采？。。用井字梁式结构支】承电动？机的井字梁由两【根，。横梁和？两根纵梁组成—荷载由井《字，梁传至墩《上，这，种机墩？形式结构简》单施工方便；—单机功率为1—600？kW：的机组间距多数【在6.0m～7.】0m机墩一》般采用纵《梁牛腿式结》构支承电动机的【是两根？纵梁和？两根与纵梁方—向平行的《短牛腿前者伸入【墩内后者从墩上【悬出荷载《由纵梁和牛腿传至】墩上：这种机墩形》式，工程量较省；单机功！率为2800kW】。和3：000k《W的机组间距约在】7.6m～10.0！m机墩一般》采用梁柱构架—式，结构荷载由》梁柱构架《传至联轴层大体【积混凝土《上面；单机功率【为，5000kW—和6000》kW：的机组间距》约在1？1.0m～12【。.7m机墩则采用】环形梁柱式结构【荷载由环形梁经【托梁：和立柱分别传—至墩墙和《密封层大体积混凝土！上面；？单机功率为700】0kW的机组间距】达18.《8m机墩则采用【圆筒式结构荷载由】圆筒：传至下部大体积混凝！土上面？卧式机组的水泵机墩！一般采用块》状式结构电动机机墩！一般采用墙式结构】工程实践证》明这些形式的机墩】结构安全可靠对设】备布置和安装、检修！都比较方便 ！。     —关于机墩的设计【泵房：内的立式抽水机组机！墩与水电站发电机组！机墩基本相同卧【式，抽水机组机墩与工】业厂：房内动力机》器的基础基本相【同所不同的是—抽水机？组，的电动机转速—比较低对机墩的要】求没有水电站—发电机组对其—机墩：或工业厂房内的【动力机器对其基础的！要求高因此截面尺】寸一般不太大—的抽：水机组？机墩不难满足结构强！度、刚度《和稳定要求但对扬】程在10《0m以上的高扬程泵！站在进行卧式机组】机墩稳定计算时应】计入：水泵启动时》出水管道水柱的推】力必：。要时应设置抗推移设！施例如某泵站设计】扬程达160—m由于机墩设—计时未考虑出水管道！。水柱的推《力工程建成》后水泵？启动：时作用于泵体的【水，柱推力很大水—泵，基础：螺栓阻止不住—泵体：的，滑移致使泵体与【电，动机不同心从而产生！振动影响了机—组的正常运行后经重！新安装？机组：并设置？了抗：推移设施才使机【组恢复正常运行又如！某二级？泵站的设计扬程【为14？0m在机《墩设计时考虑了【出水管道水柱的【推力机墩抗滑稳【定安全系数的—计，算值大于1.3同时！还设置了抗推移设】施作：为附加安全因素【。工程建成后经多【年运行证明设—计正确因此对—于扬程在100m】以上的高扬程泵站】计算机墩稳》定时：。应计入出《。。水，管道水？柱的推力并应设置】必要的？抗推移？设施 》 7.5.【10  立式—机组机墩的动—力计算主要是验算机！墩在振动荷》载作用下《会不会产生共振【并对振幅和动力系】数进行验《算为简化《计算可将立式机组机！墩，简化：为单自由度体系的悬！臂梁结构对共振的验！算，要求机墩强》迫振：动频率与自振—频率之差和》机墩自振频》率的比值《不，小于20%；对【振幅的？验算要？求最大？振幅值不《超过下列允许—值垂直？振幅0.15mm水！平振幅？0.20mm这【些允许？。值的规定与》水，。电，站发：电机组机墩动力计算！规定的允许值是一致！的但因？。目前：动力计算本身精度不！高因：。此，对自振频率的计算只！能是很粗略的至【于动力系数》的验算根据已建【泵站的调查资料【。验算结？果一般为1》.0～1.3由于】泵站电动机转—速比：较，低机：墩强：迫，振动频率与》自振频率的》比值很？小加之机组制造精】度和安装质量等方面！可能存？。在的问题《。因此要？求动力系数》的计算值不小—。。于1.3《但为了？。不过：多地：增加机墩的工—程量还要求》动力系？数的计算值不—。大于1？.5如动力系—数的计算值不在1.！3～：1.5范《围内则应重作机墩设！计，直至符合上述—要求时为止 — ：   》  对于卧式—机组机墩由于—机组水？。平卧置在泵房内【其动力特性明显优于！立式：机组机墩《因此可？只，进行垂？直振：幅的验算《 《 ： ，   工程实验证】。明对于单机》功率在16》00：kW以下的立式机组！机墩和？单机功率《在5：00kW《以下的卧式机组【。机，墩因：受机组的振动影响】很小故均可不进行动！力计算例如某省7】座立式机组》泵站单机功率均【为800kW机【墩均未进行动力【计算：经多年运行》考验均未出现异【常现：象 7】.5.？11  泵房排架】。是泵房？结构的主要》承重构件承担屋面】传来：的重量、吊车荷载】、风荷？载等并通过它—。传至下部结构其【应力可？根据受力条件和【结构支？承形式等情况进行】计算干室型泵房【排架柱？多，数是：支承在？水，下侧：墙上当？水下侧墙《刚度与排架柱刚度的！比值不大于5—.0时水《下侧墙受《上部排架柱变—形的影响较》大因此墙与柱可联】合计：算；当？水下侧墙刚度—与排架柱《刚度的比《值大于5.0时水下！侧墙对排架柱起固】结作用即水下侧墙不！受上部排架柱变【形的：影响因此墙与柱可】分开：计算计算时将水下】。侧墙：。作为排架《柱的基础 】   《 ， 根据现行》。行业标准《水，电站厂房设》计规范SL —266补充完善排】架顶部侧向位—移，的要求 【 7.《5.12  吊【车，梁也：是泵房结《构的主要承重构件承！。受吊车启动、运行】、制动？时产生的荷载如垂】直轮压、《纵向：和横向水《。平制：。动力等并《通过它？传给排架再传—至下部结构》其受力情况比较复杂！吊车梁总是》沿，泵房纵？向布：置，对加强泵房的纵向刚！度连接泵《房的各横向排架起】着一定的作用吊车】。梁有：单跨简支梁或多【。跨连续梁等结构型】式，。可根据泵房结—构布置、机组—安装：。和设备吊运要—求等因素《选用单跨简》支式吊车梁多—为预制？吊装较方便；—多跨连？续式吊车梁工程量较！少造价较经》济，根据调查《资料泵房内的吊车梁！多数为钢筋混—凝土结构也有采【用预应力钢筋混凝】土结构及钢》结构对于负荷量【。大的：。吊车梁为充》分利用材料强度减少！工程量宜采》用预应力钢筋混【凝土：结构或钢结》构预应力《钢筋：。混凝土吊车梁施工较！复杂钢吊车梁需用】钢材较多钢筋混【凝土或预《应力钢筋混》凝土吊？车，梁一般有T形—、I形等截面—形式T形截面吊车】梁有较大的》横向刚度且》外形简单施》工方便？是最常用的截—面形式I形》截面吊？车，梁具：。有受拉翼缘便—于布：置预应力钢》筋适用？于负：荷量较大《的情况变截面—吊车梁的外形有鱼腹！式、折线式、轻型】桁架式等《其特点是薄腹变截】面，能，充分利用材料强度】节省混凝土》和钢筋？用量但因设计—计算较复《。杂施工制《作较麻烦运输堆【放不方便因此这种】截，面，形式的吊车梁目【前在泵房《。工程中没有得—到广泛的应用 ！ ，     由于】吊车梁是《直接：承，受吊车？荷载的结构构—件吊车？的启动、《运，行，和制动对吊车梁【的运：用均有很大的影响】因，。此设计吊《车梁时？应考虑吊车启—动、运行和制动【产生：的影响为保证吊车梁！的结构安全设计中】。应控制吊车梁的【最大计？算挠度不超过计【算，跨度的？1/600》（钢筋混凝土结【构）或1《。/700（钢结构）！对于钢筋混凝—土吊车梁结》构还应？按限裂要求控制最大！。裂缝宽度《不超过0.30mm！。 ： ？     对于负】荷量不大的常用【吊车梁设《。计时可套用标准设计！。图集：但，套用时？要注意实际负荷量】和吊车梁的计—算跨：。度与所？套用图纸《上规定的设计负【荷量和吊车梁—的计算跨《度是否符合千万不可！套错由于泵房不同】于一般工《业厂房特别是负【荷量较大的吊—车梁：有时：难以套用标准—设计图集在此情【况下应自《行设计？ ：