？ 7.5  主【要结构计算 【。 7.5！.1  承受水压力！的下部结构构件【如钢：筋混凝土闸墩—、胸墙及挡水墙【等，。除应进行结》构强度？。设计外还应》。。。满足抗裂或限—裂要求 — 7.5.【2  ？泵房底板、》进出水流道、机墩、！排，架，。、吊车梁等主—要结构严格》地说均属于空间【结构本应《按三维结《。构进行设计》但是这样做》计算工？。作，量很大；同时只要满！。足了：工程实际要求的精】度过于精确的计算亦！无必要因此对上【。述各主要《结构：均可根据《。工程实际《情况简化为按二【维结构？进行计算只》是在有必《要且条件许》可时才按《三，维，结构进行计算 【 7.5】.4  泵房—底板是整个泵—。。房结构的基础—它承受上部结—构重量和《作用荷载并均匀地】传给地基依》靠它：。与地基接触面的摩】擦，力抵抗水平滑—动并兼有《防渗、防冲的作用因！此泵房？底板在整个泵房【结构中占有十分重】要的地位泵房底【板一般均采用平底】板形式其支承—形式因与其》连，。。接的结构不同而异例！如大型立式》水泵块基型泵房底板！。在，进水流道进口段与流！道的边墙《。、隔墩？相连接；在进—水流道末端三面【支承在较厚实的混凝！土，块体上；《在集水廊道及其后的！空箱部分《一般为纵、横向墩】墙所支承这样的“】结构一？地基”体系严格地】说应：按三维结构分析其】。应力分布状》。况但计？算极：为繁冗在工程实践中！一般可简化成二维结！。。构选用近似的计算分！析方法例如进水流道！的进口段一》般可沿垂直水—流方向截取单位宽】度的梁或框架按倒】置梁、弹《。。性地基梁《。或弹性？地基上的框架计【算；：进水流？道末端一般可—按三边？固定、一边简支的】矩形板计《算；集水廊道及【其后的空箱部—分一般可按四边【固，定的双向板计算现】。将我国几个》已建泵站《。的泵房底板计算方】法列于表8供参【考 》 ， ？ 》    】 应当指出倒置梁法！未考虑墩墙》结点宽度和边荷载】的，影响加之地》基反力按《均匀分布又与实际】情况不？符因此该《法，计算成果比》较粗：略但因？该法计算简捷—使用方便对于—中小型泵站工程仍】不，失为一种简》化计：算方法？ ，    】 弹性地基梁—法是一种广泛—用于大？中型泵站《工程设计《的比：较精确？的计算方法当按弹性！地基梁法计算时应考！。虑地：基土质？特别是地《基，可压缩层厚》度的影响弹性—地基梁法通常采用】的有两？种假定一种是文克】尔假定假《定地基单位面积【所受的压力与该【单位面积《的地：。基沉降？成，正比其比例系数称】为基床？系数或称为》。垫，层系数显然按此【假，定基底压力值未考】虑，基础范围以外地【。。基变形的影响—；另一种是假定地基！为半无限深》理想：弹性体认为》。土体应力和变形为线！性关：系可利用弹》性理论？中半无限《深理想弹性体—的沉降公式（如弗拉！芒公式）计》算地基的沉降—。再根据基础挠度和地！基，变，形协调致《。。的原则求解》地基反力并》计及基？础范围以外边荷载作！。用的影响上述—两种：假定：是两种？极限情况前者适用】于岩基或可压缩【土层：厚，度很薄的《土基：后者适用于》可压缩土层厚度无限！深，的，情，况在此情况下—宜按有限《深弹性地基的假定】进行计算至于“有】限，深”的界限值—。。目前尚无统一规定参！。照现行行业标—准水闸设计规—范SL 265的规！定本标准规定—当可压缩《土层厚度与弹性地基！梁长度之半的比值】为0.25～—。2.：0时可按有限深弹性！地基：梁法计算；当上述比！值小于0.2—5时可按基床系数】法（文克尔假—定）计算《；，当上述比值大于2】.0时可《按半：。无限深？弹性地基梁法计算 ！ ？。     —泵房底板《的长度和宽度一【般都比较《大而且两者又—比较：接近：按板梁？判，别，公式：判定应属弹》。性地：基上的双向矩—形板：。对此可按交叉梁系】的，弹性地？基梁法计《算这：。种计算方法》从试：荷载法概念出发利】用，纵横交叉梁》共轭点上相对变【位一致的条件—进行荷？。载分：配分别？按纵横？向弹性？地基梁计算弹性地】基板的双向应—力但计算繁冗—在泵房设计中通【常仍是沿泵房进出水！方向截取单位—宽度的弹《性地基梁只计算【其单向？应力 】 ，   本标准—所述的反力直线【分布法又称为荷载组！合法或截面法这种计！算方法虽《然假定地基反力【。在垂直水流方—向均匀？分布但不《把墩：墙当：作底板的支座而【。认为墩墙是作用【在底板上的》荷载按截面》法计算其内力 【 ： ？7.5.5 — 边荷载是作用于泵！房底：板两侧地《基上的荷《载包：括与计？算块相？邻的底板传到地【基上的荷载均可称】为边：荷，载当采？用有限深或半无【限深弹性地》基梁法计算时应【考虑边荷载对地基】变形的影响根据【试验研究和工程实践！可知：边，荷载对计算泵房【底板内力影响主要与！地基土质、边荷载大！小及边荷载》施加程序《等因素有关如何准】确确定边荷载—的影：响，是一个十分复杂的】问题因此在泵房设计！中，对边荷载《的影响只《能作一些原则性【的考虑鉴《于目前所《采用的计《算，方法本？身还不够完善—和取用的计算参数】不够准确对》边，荷，载影响百分数做很】。具体的规定》是没有必要的因此本！标准只做概略性【的规定执行时可结】合工程实际情况稍】做选择这个概略性的！规，定即当边荷载使泵房！底板弯矩增加时无论！是黏性？土地基或砂性土地基！。均宜计及《边荷载的10—0，%；当边荷载—使泵房底板弯矩减少！时在黏？性土地基上可不计边！荷载的作用在砂性】土地：基上可只计边荷载】的50？%显然？这都：是从偏安全角度【考虑的 】 7.5.》6  肘形进水流道！和直管？式、虹吸式出水【流道是？目前泵房设》计中采用最为普【遍，的进：出水流？。。道形：式其应？力计算方法》主要取决于结构【布，置、断面形》状和作用《荷载等情况按单【孔或多孔框架—结构进行《计，算钟形进水流—道进口段虽然比较】宽，但其高度较肘形流道！矮得多结构布置【和断面形状与—肘形进水流道—的进口段《相比有一定》的，。相似性；屈》。膝式或猫背式—出水流道主》要是为了满》足出口淹《没的需要将出口【高程压低呈》“低驼峰”状其结构！布置和？断面形状与虹吸式】出水：流道相比也有一【定的相似性》因此钟形进水流【道，进，口段和屈膝式、猫】背式出水流道的【。应，力，也可按单孔或多孔】框架结构进行计【算   ！ ， 虹吸式出水—流道的结构布置按其！外部连接《方式可分为》管墩整体连接和管墩！分离两种形》式前者将流道管壁与！墩，墙浇筑成一整体【结构后者视》流，道管壁与墩》墙是各自独立的如果！流道宽度较大中间可！。增，设隔墩 》     】管墩整体连接的【出水流道实属—空间结构《体系为？。简化计算可》将流道截《取为彼此独》立的单孔或多孔【闭，合框架结构但因作】用荷载是《随，作用部位的不同而】变化的如内水—压力在？不同部位或在同一】部位、不同运用【。情况下？的数值？都是不？同的：因此进行应》力计算时要分段截】取流：道的典型横断面管墩！整体连接的出—水流道管壁较厚（】尤其是在水泵弯管】出口处）进行应力计！。算时应考虑》。。其厚度？的影响例如某泵【房设：计时考虑了管壁厚度！的影响获得了较为】合，理的计？算成果减少了钢【筋用量 】   ？  ：管墩整？体连：接的出水流道一般】只需进行流》道，横断：面，的静：力计算及《抗裂核？算；管？墩分离的出水流道】除需进行流》道横断面的静力计】算及抗裂核算—外还需进行流道纵】断面的静力计算【    ！ ，当虹吸式出水流道】为管墩分离形式时其！上，升段受有较大的【纵向力？除应计算横向—应力外还应计—算纵向应力例如某】泵，站，的虹吸式出水流道类！似一根倾斜放—置的空腹《梁其：上端与墩墙》连接下端支承在梁上！上升高度和长度【均较大承受的纵【向力也？较大设计时对—结构纵向应力进【行了计算计算结果】表明纵？向应力是一》项不可忽视的—内力 7！.5.7  双向进！出水流道形式—。是一：种双进？双出的双层流—道结构呈X状亦【称为“X型”流【道结构其下》层为双？向，肘形进水流》道上层为《双向直管式出水流道！因此双向《进出水流《。。道可分别《按肘形进水流道【和直管式出水流道进！行应力计算如—果上下层之间的隔板！厚度不大则按双层框！架结构计算也是可以！。的 ？ ： 7？.5.8  混凝土！蜗壳式出水流—道目前在国内—。还不多？见这是一种和—水电站厂房混凝土蜗！壳形状极为相似【的很复杂的整体结】构其实际应力状况】很难用？简单的计算方法求】解因此应对这—种结构进行适当【的简：化方可进行计算【例，如某泵？房采用？混凝：土蜗：壳式出水流道形式】蜗壳：断，面为梯形系由蜗壳顶！。板、侧？墙和底板构成设【计，中采用？了两种？计算：方法一种是》将顶板？与侧墙视为》一个整体截取—单位宽度《按“г”《形，刚架：结构计算《；另一种是将—顶，板与：侧，墙分开顶板按环形】板结：构计算侧墙按上下】两端固定板结—构，计算由于蜗壳断【面尺寸较大出水【。。管，内，设有导？水用的隔墩》因，此可按？对称矩？形框：架结构计算》 《    》。 泵房？是低水？头水：工建筑物其》混凝：土蜗壳承受的内【水，。压力较小因而计【算应力也较小—一般只需按构—。造配筋 ！。7.5.9  大】中型立式《。。轴流泵机组的—机墩形式有井—字梁：式、纵梁《牛腿：式、梁？柱构架？式、环形梁柱式和圆！筒式等？大中型卧式离心泵】机组的机墩形式有块！状，。式、墙式等机—墩形式可根据—。机组特性和》泵房结构布置等因】素选用根据调—。查资料立式机组单】机功率为800kW！的机组间距》多数在4.8m～5！.5：m机墩一《般采用井《字梁：式结构支承》。电动机的《井字梁由两根横梁】和两：根纵梁组成》荷载由井字梁传至】墩上这种机墩形式】结构简单施工方【便；单机功率为1】。600kW的机组】间距：多数在？6.0m《～7.？0，m机墩一般》采用纵梁牛》。腿式结？构支承电动机的是】两根纵梁《和两根与纵梁方向平！行的短牛腿前者【伸入墩内后者从墩上！悬出：荷载由纵梁和—牛，腿传至？墩上：这种机墩形式工【程量较省；单机功率！为，280？0k：W和3？。000kW的机组间！距约在7.》6m～10.0m】机墩一般采用梁柱】构架式？结构荷载由梁柱【构架传至联轴层大】体积混凝土上面；】单机功率为500】0kW和《6000k》W，的机组间距约在1】1.0m～12【.7m机墩则采用环！形梁柱式《结构荷载由环形梁】经托梁和立柱—分别传至墩》墙和密封《。层大：体积混？凝，土上面；单机功【率为70《00kW的》机组间？距达18.8m机】。墩则采用圆筒式结构！荷，。。载由圆筒传至—。下部：大体积混凝》土上面卧式》机组的水泵机墩【一，般采用块状式结构电！动，机机墩一般采用【。。墙式结构工》程实践证明》这些形式的机墩结】构安全可靠》对设：备布置和安装、【检修都比较方—便  】。   关于机—墩的：设计泵房内的—。立式抽水机组机墩】与，水电站发《电机组机墩基本相同！卧式抽水机组机【墩与工业厂》房内动力《。机器的基础基本【。相同所不同的是抽水！机，组的：电，动机转速比较低对】机墩的？要，求，没有水电站》发，电机组对其机墩【或工业厂房内的动】。力机器对其》基础的？要求高因此截面尺】寸一：般不太大《的，。抽水机组机墩不难满！足结构强度、刚度】和稳定要求》但对扬程《在100m以—上的高扬程》泵站在进行卧式【。机组机？墩，稳定计算时应—计入水泵启动时出水！管道水柱的推力【必要时应《设置抗推移设施例】如某泵？站设计扬程达160！m由于机墩》设计时未考虑出水】管道水柱的》推力工程建成后水】泵启动时《作用于泵体的—水柱推力很》大水泵？基础螺栓阻止不住泵！。体的滑移致使泵体与！电动机不同心—从而产生振动影响了！机组的？正常运行后经重新安！装机组并设置了抗】推移设施才使机【组，恢，复正常运行又—如某二级泵站的【设计扬程《为14？0m在机墩设—计，时考虑了出水管道】水柱的推《力机墩抗《滑稳定安全系数【的，计算值大于1—.3同时还设—置了抗推移设施作为！附加安全因素工程】建成后经多年—运行证明设计—正确因此对于—扬，程在100》m以：。上，的高扬程泵站—计算机墩《稳定时应计入出【水管道水《柱的推？力并应设置必要的】抗推移设施 —。 7.5.！10 ？ 立式机组机墩【的动力计算主要【是，验，算机墩在《振动荷载作用下会】不会产生共振并【对振幅和动力—系，。数进行验算》为简化计算可将立】式机组机《墩简：化为单自由度—体，系的悬臂梁结—构对共？振，的验算要求机—墩强迫振动》频率与自振频率之差！和机墩自振》频率的比值不—小于20%；对【振幅的验算要求最】大振幅值不超过下】列允许值垂直振【幅0.1《5mm水平》振幅0.20m【m这些允许值的【规，定与水？电站发电机组机墩动！力计：算规定的允许—值是一致的》但，因目前动力计算本】身精度？不高因此对自振频】。率的计算只能是很粗！略的至于动力—系数的验算根据已】。建泵站的调》查资料验算结果一】般为：1，.0～？1.3由于泵站电】动机：转速比较低机墩【强迫振动频率与自】振，频率的比值》很小加？之机组制造精—。。度，和安装质量等—方面：可能存在的问题因】此要求动力系—。数的计？算值不？小于1.3》但，为，了不过？多地增？加机墩的工程量【还要求动力系数的】计算值不大》。于1.5如动力系】数的计算值不在1】.3～？1.5范围内则应重！作机：墩设计？直至符合《上述要求时为止 】    】 对于卧式机—。。。组，机墩由于机》组水平卧置在泵房】内其动？力特性明显优于【立式机组《机墩因此可只进【行垂直振幅的验【算 ：。 ：  《   工程实—。验证：明对于单机》功率在1600kW！以下的立式机组机墩！和单机功率在500！kW以下的》卧式机组机》墩因受机《组的振动影响很小】故均可不进行动【力，计算例如某省7座立！式机：组泵站单机功率均】。为800kW机【墩均未？进行：动力：计算经多《。年运行考验》均未出现异》。。常现象 《 7.5】.1：1  泵房排—架是泵房结构的【。主要承重《构件承担屋》面传来？的，重量、？吊车荷载、风荷载等！并通过它传至—。下部结构其》应力可根据》受力条件和结—构支承形式等情【。况，进行计算干室型泵】房，排架柱多数是支承】在水下侧墙上当【水下侧墙《刚度与排架柱—刚度的比值不大于5！.0：时水：下侧墙受上部排架柱！变形的影响较—大因此墙与柱可联合！计算；当水下侧墙刚！度与排架柱刚度的比！值大于5.》0时水下侧墙—对排：架柱起固结作用即】。水下侧墙不受—上部排架柱变—形的影？响因此墙与柱可分】开计算计算时—将水下侧墙作为【排架柱的基础 】    【 ，根据现行行业标【准水电站厂房设计规！范SL 《266补充完善排】架顶部侧《向位移的要求 】 ， ？。7.5.1》2， ， ，吊车：梁也是？泵房结？构的主要承》重构件？承受吊车启动、运行！、制动时产生—的荷载如垂》直轮压、纵向和横】向水：平制动力等并通过】它传给排架再传【至下部结《构其受力《情况比较《复杂：吊，车梁总是沿泵房纵向！布置对加强泵—房的纵向刚度连接泵！房的各横向排架【起着一定《的作：用吊车梁有》单跨简支梁或多跨】连续梁等《结，构型式可根据泵【房，结构布置、机—组安装和设备吊【运要求等因素—选用单跨简支式吊】车梁多为预》制吊装较《。方便；多跨》连，续式吊？车梁工程量较少造价！。较经济根据调—查资料泵房内的吊】车梁多数为钢—筋混凝土结》。。构也有？采用预应力钢筋【。混凝土结构及钢结】构对于负荷》量大的吊车》梁为：充分利？用材料强度减少【。工程量宜采用预【应力钢筋混凝—土结构或钢结构预】应力钢筋混凝土【吊车梁施工较复杂】钢吊车？梁，需用钢材较》多，钢筋混凝土或预应】力钢筋混凝土吊车梁！。一般有T《形、I形等截面【。形式T形截面—吊车梁有较大的【横向刚度且外形简】单，施工方便是最—常用的截面》形式I形截面吊车梁！具有受拉翼缘便【于布置预《应力钢筋适用于负】。荷，量较大的情况变截】面，吊，车梁的外形有—鱼，腹式、折线式、【轻型桁架式等其特点！是薄腹变截面能【充分利用材》料强度节《省，混，凝土：和钢筋用量但因【设，计计算较《复杂：。施工：制作：较麻烦？运输堆放不方便因】此这种截面形式的吊！车梁目前在泵房【工程中？没有：得，到广泛的应》用  】   由于吊车梁】是直接承《受吊车荷载的结构构！件吊车的启动、运】行和：制动对？吊车梁的《。运用：均有很大的影响因】此设计？吊车梁时应》考虑吊车启动、运行！和制动产生》的，影响为保证吊—车梁的结构安全【设计中应控制吊车】梁的最大计算挠度】不超过计《算跨度的1》/600（》钢筋混？凝土结构）》或1/700（【钢结构）对于钢筋】。混，凝土吊？车梁：结构还应按限裂要】求控制最大裂—缝宽度？不超过0.30mm！ —。 ，  ：。 对于？负荷量不大的常【用吊车？。梁设：计时可套用标准设计！图集但套用时要【注意实？际负荷？量和吊车梁的计算】跨，度与所套用图—纸上规？定的：设，计负：荷量和？吊，车梁的计《。算跨度是《否符合？千万：不可套错由于—泵房不同于一般工业！厂房特别是负荷量较！大的吊车梁有时【难，。以套用标准设计图】集，在此情况《下应自行《设计 《