， ？。7，.5  主要结构】计算 】 7.5.—1  承受水压力】的下部结构》构件如钢筋混凝【。土闸墩、胸墙及挡水！墙等除应进行结【构，强度设计外还应【满足抗裂或限裂【要求 】7.5？.2  《。。泵房底板、》进出水流道、机【墩、排架、吊车梁等！主要结构严》格地说？均属于空间结构本】。应按三维结》构进行设计但是这样！做计算工作》量很大；同》时只要满足》。了工程实际要求【的精度过于精确的计！算亦无必要因此对】上述各主要》结构：。均可根据工程实【际情况简化为按【二维：结构进行计算只是在！有必要且条件许可】时才：。按，三，。维，结构：进行计算《 ： 《7.5.4》  泵房底》。板是整个泵房—结构的基础》它承受上部结构重量！和作用荷载并—均匀地？传给地基依》靠，它与地基《接触面的《摩擦力抵抗水—平滑动并《兼有防渗、防冲【的作用因此泵房底】板在整？。个泵房结《构中：占有十？分重：要的地位泵房底板】一，般均：采用：平底板形式其—支承形式因与其连接！的结构不同》而异例如大型立【式水泵？块，基型：泵房底板在进—水，流道进口《段与流道的边墙【、隔墩相连接；在】进水流道末端三【。面，支承在较《厚实的混凝土块【体上；在集水廊【道及其？后的空箱部分一般】为纵、？横向墩墙所支承【这样的？“，结构一地基”体系】严，格地说应按三维结构！分析其应力分布状况！但，计算极？为繁冗在工程—实践中一般可简化成！二维结？构选：用近：似的计算分析—方法例如进水流道】的进口段一般可【沿垂直水流方向截】取单位？宽，。度的：梁或框？。架按倒置《梁、弹？性地基梁《或，弹性地基上的框架计！算；进水流》道，末端一般可按三【边固定、《一边简支的矩形板计！算；集水廊道及其后！的空箱部分》一般可？按四边固定的双向板！计，算，现将：我国几个已》建泵站的泵房底板】计算方法列于表8】供参考 】 》 》     【应当指出《倒置梁法未》。考虑墩墙结点宽度和！边荷载的影响加之地！基反力按均匀—分布：又与实际《。情，况不符？因此该法计算成果】比较粗略但》因该法计算简捷使】用方：便对于中小型泵站】工程仍不失》为，一种简化计算方法】 ？ ？ ，   弹性》地基梁法是一种【广泛用于大中—型，泵站工程设计的比较！精确的计算》方法当按《弹性地基《梁法：计算时应考虑地基土！质特别是地基可压】缩层厚度的影响【弹性地基梁法—通常采？用的有两《种，假定一种是文克【尔假定假定地基单】位面积所受的—压力与该《单位面积《的，地基沉降成正—比其：比例系数称为—基床系？数或：。称为：垫层系数显然—按此假定基底—压，力值未？考虑基？。础范：围以：外地基变形的影响】；另一种是假定【地基为半无限深【。理想弹性体》认为土体应力和变形！为线性？。关系可利用弹性理】论中：半无限深理想弹性】体的沉？降公式？（如弗？。拉芒公式）计算【地基的沉降再根据】基础挠度和地基【变形协？。调致的原《则求解地基》反力并计及》基础：范围以？外边：荷载作用的》影响上？述两种假定是—两种极？限情况？前者适？用于：岩基或可压缩土层厚！度很薄的土基后者适！用，于可压缩土层厚度】无限深的《情况在此情况下宜】按有：限深弹？性地：基的假定进行计【算，至于“有《限深”的界限值【目前尚无统一规定】参照：现行行业标准—水闸设计《规范SL《 265的》规定本标准规—定，当可压缩土层厚度】与弹：性，地基梁长《度之半的比值—为0.？25～？2.0时可按有限深！弹性地？基梁法计算》；当上述比值小于】0.25时》。可按基床《系数法？（文克尔假定）计】算；当上述比值大】于2.0《时可按半无限深弹】性，地基梁法计算— ：     】泵房底？板的长度和宽度一】般都比较大而—且两者？又比较？接近按板梁判别【公式：判定应属弹性地基】上的双向矩形板【对此可按交叉—。。梁系的弹性地基【梁法计算这种计算方！法从试荷《载法概念出发利【用纵横交《叉梁共轭点上相对变！位一致的《条件进行荷载分配】分别：按纵横？向弹性地基梁计算】弹性地基板的—双向应力《但计算繁冗在泵房】设计中通常仍是【沿泵房进出》。水方向截取单—位宽度的弹》性地基梁《只计算其单向—应力 ？    】 本标准所》。。述的反力直线分布法！又，称，为荷载组合法—或，截面法这种计算方】。法虽然？假定地基反力—在垂直水流方向均】匀分布？但不把墩墙当—作底板的《支座：而认：为墩墙？是作用在底》。板上的荷载按截面法！计算其内力 ！ 7.5.5  ！边荷载是作》。用于泵房底板—两侧地基上的荷【。载，包括与计算》块相邻的《底板传？到，地基上的荷载均可】称为边荷载当采【用有限深《或半无限深弹性地基！梁法：计算时应考虑—边荷载对地》基变：。形的影响根据—。试验：研究和工程实践可】知边：荷载对计《算泵：房底板？内力：影响：主要与地基土质、】边荷载大小及边【荷载施加程序—等，。因素有关《如，何准确确定》边荷载的影响是一个！。十分复杂的问题【因此在泵《房设计中对边荷载】的影：响只能作一些原【则性的考虑》鉴于目前所采用的计！算方法本身还不够完！善和：。取用的计算参—。数不够准确对边荷】载影响百分数做很具！体的规？定是没有必要的因此！本标：准，只做概略《性的规？定执行时可结合【工程实际情况稍做】选择这？个概：略性的规定》即当边？荷载：使泵房底板》弯矩增加《时无论是《。黏，性土地基或砂—性，土地：基，均，宜计及边荷载的10！0，%；当边荷载使【泵房底板《弯矩减？。少时：在黏性土地》基上可不计边荷【载的作用在砂性土地！基上可只计边—荷载的50%显然】这，都，。是，从偏安全角》度考：虑的 7！.，5.6  肘—形进水流道和—直管式？、虹：吸式出？水流道是《目前泵房设计中采】用最为普遍的进出水！流道形式其》应力计？算方法主要取—决于结构布置—、，断面形状和作用【荷载等？情况按单孔或多孔框！架结构进行计—算钟形进水流道进口！段虽然比《较宽但其高度较【肘，形流道矮得多结【构布置和断面形【状与肘形《进水流道的》进口段相比有一【定的相？似性：。；屈膝式或猫背式出！。水流道主要是为了满！足出口？淹没的需要将出口高！程压低呈“》低驼：峰”状其结构布置】和断面形《。状与虹吸式出水流】道相：比也：有一定的相似性因此！钟形进？水流道？。进口段和屈膝—式、猫？背式出水流道的应】。力也可按《单孔或多孔框—架结构进行计算 】 ，。     】虹吸式出水流道的】结构布置按其外部连！接方式可分为管【墩整体连接和—管，墩分离两种》形式前者将流道管】壁与墩墙浇》筑成一？整体结构后者—视流：道管：壁与：。墩，墙是：各自独立的如果流】道宽度较大》中间可增设》隔墩 】    管墩整【体连接的《。出水流道实》属，空间结构体系为简化！计算可？。将流道截取》为彼此独《立，的单：孔或多孔闭合框架结！构但因作用荷—载是随作《用部位的不同而变化！的如内水压力在【不同部位《或在同一部位—、不同运用情—况下的数《值都是？。不同的因此进—行应力计算时要【分段截取《。流道的典型横断面】管墩整体连接的出】水流：道管壁较厚（尤【其是：在水泵弯管》出口：处，）进行应《力计算时应考虑其】厚，度的影响《例如：某，泵房设计时考虑了】。管壁厚度的影响获】得了较为合》理的计算成果减少了！钢筋用？量 —     管—墩整：体连接的《出水流道《一般只需进行流道】横断面的静力计算】及抗裂核《算；管？墩分离？的出水？流道除需进行流【道横断面的静力【计算及抗裂核算外】还需进行流》道，纵断：面的静力计算 【    】 当虹吸式出水【流道为管墩分—离形式时《其上升段受有较大的！。纵向力除应》计算横向应力外还应！计算纵向《应力例如某》泵站的虹吸》式出水？流道：。类似一根倾斜放【置，的空腹梁《其上：端与墩墙连接—下端支承在梁上【上升：高度和？长度均较大承—受的纵向力也较大】设计时对结构纵【向，应力进行《了计算计《算结果表明纵向【应力是？一项不可忽视—的内力 【 7.5.7【 ， 双向进出水流【道形：式是一种双进—双，出的双层流道—结，构呈X状亦称为“】X型”流《道结构其《下层为？双向肘形进水流道】。上，层为双？向直管式出水流道因！此双向进出水—流道可分《别按：肘形进水《流道和直管》式出水流《道进行应《。力计算如果上下层】之间的隔板厚—度不大则按双层【框架结构计》。算也：是，可以的 ！7.5.8  混】凝土蜗壳式出—水，流道目？前在国内还》不多见这《是一：种和水电站》厂房混凝《土蜗壳形状极为相】似的很复杂的整体】结构其实际应力状况！很难用？简单的计算方法求解！因此应对这种结【。构，进行适当的》简，化方可进行计算例】如某泵？房采：用混：凝土蜗壳式出—水流：道形：式蜗壳断面为梯【形系由蜗《壳顶板、侧墙和底】板构成设计中—采用了两种计算【方法：一种：是将顶板《。与侧墙？视为一个整体截取单！位宽度按“г”形刚！架结构计《算，；，另一种是将顶板【。与侧墙分开顶—板按环形板结—构计算侧墙》按上下两端固—定板结构计算由于蜗！壳断面尺寸较大出水！管内设有导水用【的隔墩因《此可按对称》。矩形：框架结构计算— —   ？ 泵房是《低，水头：水工建筑物其混【凝土蜗壳承受的内】水压力较小因—而计算应力也较小】。一般只需按》构造配筋 — 7.5.9！  大中型立式轴流！泵机组？。的机：。。墩形式有井字梁【式、纵梁牛》腿，式、梁柱构》。架式、环形梁—柱式和圆筒》式等大中型卧式离】心泵机组的》机，墩，形式：有，块状式、墙式等机墩！形式可根据机组【特性和？。泵房结构布》置等因素选用根【据，调查资？料立式？。机组：单机功率为》。800kW的机组】间距多数在4.【8m～5.5m机墩！一般采用井》字梁式结构支承【电，动机的井《。字梁由两根》。横梁和两《根纵梁组成荷载【由井字？梁传至墩上》这种机墩形式结【构简单施工方便；单！机功：率为160》0kW的机组—间距多数在6.0】m～7？.0m机墩一—般，采用纵梁牛》腿式结？构支承电《动机的是两》根纵梁和两根与纵梁！方向平行的短—牛腿前？者伸入墩内》后者从墩上悬出荷载！。。由纵梁和牛腿传【至墩上这种机墩【形式工程量较省；】。单机功？。率为2800k【W，和300《0kW的机组间【距约在7.6m～】10：.0：m机：墩一般采《用梁柱构《。架式结构《荷载由梁柱》构架传至联轴—层大体积混凝土【上面：；单机功率为—500？0，kW：和6000k—W的机组间》距约在1《1，.0m～《12.7m》机墩则采用环形【梁柱式？结构荷载由环形【梁经托梁和立柱分别！。传至：墩，墙和密封层大—体，积混：凝土：上面；？单机功率为70【0，0k：W的：机组间距达》1，8.8？m，机墩则采《用圆筒？式结：构荷载由圆》筒，传至下部《大体积混凝土上面卧！式，机组的？水，泵机墩一般采—用块：状式结？构电动？机机墩一《般采用墙式结构工程！实践证明《这些形式《的机墩？结构安全可靠对设】备布：置和安装、检修都】比较方便 》 》    关于机墩的！设计：泵房内的立式—抽水机组机墩与水电！。站发电？。机组：机墩基本相同卧式】抽水机？组，机墩与？。工业：厂房内动力机器【的基础基本相—同所不？。同的：是抽水机组的电动机！转速比较低》。。对机墩的《要求没有水电—站发：电机组对其机墩或】。工业厂房内的动力】机器对其基》础的要求高因此截】面尺寸一般》不太大的抽水机组】机墩不难满足结【构强度、刚》度和稳定要求但对扬！程在100m以上】的高扬程泵站在进行！。卧式机组机墩稳定计！算，时应计入《水泵启？动时出水管道水柱的！推，力，必要时应设置抗推】移设：施例如某泵站—设计扬程达16【0m由于《机墩：设计时未考》虑出水管道》水柱的推力工程建成！后水泵启动时作用于！泵，体的：水柱：推力很大水泵基【础螺栓阻止》不住泵体的滑移致使！泵体与电《动机不？同心从而《产生振动影响—了机组的正》常运行？后经重新安装—机组并设置了抗推】移设施才使机组恢】复正常？运行又如某二级泵站！的设计？扬程为140m在】机，墩设计时考虑—。了出：水管道水柱》的推力？机墩抗滑稳》定安全？系，。数的计算值大—于1.3同时还设置！了抗：推移设施作为附【加安全因素》工程建成后经多年】运行证明设计—正确因此对于—扬程在？100m《以，上的高扬程泵站计算！。机墩稳定时》应计入出水》管道水柱的推—力并应设置》必要的抗推》移设施 】 7.5.10  ！立，式机：组机：墩的动力计算主【要是验算机墩在振】动荷载？。作用下会不会产生共！振并对振幅和—动力系？数进行验算为简化计！算可将立式》机组机？墩简化？为单自由度体系【的悬臂梁结构—对共：振的验算要求—。。机墩：强迫振动频率—与自振频率之—差和机墩自振频率】的比值不小于—2，0%；对振幅—的验算要求》最大振幅值不—超过下列允许值垂直！振幅0.15mm】水平振幅0.20m！m这些允许》值的：规定与水电站发电机！组机墩动《力计算规定的—允许值是《一致的但因目前动】力计：算本身精度不高【因此对自振频—。率的计算只能是很粗！略的至于《动力系数的》验算根据已建—泵站的调查资—料验算结果一般【为1.0～1.3】由于泵？站电动机转速比较】低机墩强迫》振动频率与自振频】率的比值很小加【之机组制《造精度和安》装质量？等，方面可能存在—的问题因此要—求动力系数》的计算？值不小于1.3【但为了不过》。。多，地增加机《墩的工？。程量还要求动力【系数的计算值不【大于1.5如动【力系：数的计算值》不在1.3～—1.5范围内则【应重作机《。墩设计直至》符合上述要求时为止！  【   对于卧式【机组机墩由于—。机组水平《卧置在泵房内其【动力特性明》显优于立《式机组机墩因此可】只进：行垂直？振，幅的验算 — ：  ？   ？工程实？验证明对《于单机功率》在1600》kW：以下的立《式机组机墩和单机】功率在50》。0kW以下的卧【式机组机墩》因，受机组的振动影【响很小故均可不进】行动力计算例如某省！。7，座立式机组泵—站单机功率均为8】00kW机》。墩均未进行》动力计算经》多年：运行考验均》未出现异常现象 ！ 7》.5.11  【泵房排架《是泵房结构的—主，。要承：重构件？承担屋？。面传来的重》量、吊车荷载、风荷！载等并通过它传【至下：部结构其应力可根据！。受力条件和结构支承！形式等情况进—行计：算干室？型泵房排架柱多【数是支承在水下侧墙！上当水？下侧：墙刚度与排架柱刚度！的比值不大于5.0！时水下？侧墙受上部排架【柱变：形的影响较大因此】墙与柱可联合计算】；当：水下侧墙刚度与排架！柱刚：度的比值大于5.0！。时，水下侧墙《对排架柱起固—结作用即《水下侧墙不受上部】排架柱？变形的影响》因此墙与柱可分开】计算计算时》将水：下侧墙作为排架柱的！基础 》    —。 根据现行行—业标准水电站厂房设！。计规：范，SL 26》6补充完《善，排架顶部侧向—位移：的要求 — 7.》5，.12 《 吊：车梁也？是泵房结构的主要承！重构件承《受吊车？启动、运行、制动时！产生的荷载如垂直轮！压、纵向《。和横向水平制动【力等并通过》它传给排《架再传至《下部结构《其受力情况比较【复杂吊车梁总是【沿泵房纵向布置对加！强泵房的纵向刚度】连，接泵：房的：各横向排架起着一】定，的作用吊车梁有【。单跨简支《梁或多跨连续—梁等结构型式可根据！泵房结构布置、机】组安装和《设备吊运要求等【因素选？用，。单跨简支式吊—车梁：多为：预制吊装《较方：便；多跨连续式【。吊，车梁工程量较少造价！较经济？根据调查资料—泵房内的吊车梁【。多数为钢筋混凝土结！构也有采《用预应力钢筋混凝】土结：构及钢结构对于负】荷量大？的吊车梁为充分利用！材，料强度？减，少工：程量宜？采用预应力钢筋混凝！土结：构或钢结构预应力钢！筋混凝土吊》车梁施工较复—杂钢吊车梁需用钢材！较，多钢：筋混凝？土或预应力钢筋混】凝土吊车梁》一般有T形》、I形等截》面形式T形》截面吊车《梁，有，较大的横向刚度且外！形简单施工方便【。是最：常用的？截面形式I形—截面吊车梁》具有受拉翼缘便于布！置预：应力钢筋适用于负】荷量较大的情况变截！面吊：车梁的外形有鱼腹】式、：。折线式、轻型桁架式！。等其特？点是薄腹《。变截面能充》分利：用材料强《度节省混凝》土和钢筋用》量但因设计计算【。较复杂施工制作较】麻烦运？输堆放不方便—因此这？种截面形式的吊车梁！目前在泵房工程【。中没有得《到广泛的《应用： ，  —   由于吊—车梁是直《接承受吊车荷—载的结构《。构件：吊车的启动、运行和！制动对吊车》梁的运用均有—很大的影响》因此设计吊》车梁时应《考虑：。。吊车启动、》运行和制动产—生的影？响为保证吊》车梁的结构安全【设计中应控制—吊车梁的最大—计算挠度不超—过计算跨度》的1/60》0（钢筋混》。凝土结构）》或1/700（钢】结构）对于钢筋混】凝土吊车梁结—构还应按限裂要【求控制最大裂缝宽度！不超过0.30【mm 【     对—于负荷量不大的常用！吊车梁设计时可套】用标准？设计：图集但套用》时要：注意实际《负荷量？和吊车梁的计算跨】度与：。所套用图纸上规定】的设计负荷量—和吊车梁的》计算跨度是否符【。合千万不可套—错由于？。。泵房不同于一般【。工业厂房特别是负】荷量较大《的，吊车梁有《时难以套用标—准设计图集在此情】况下应自行设计 】 ，