？ 7.5  主【。要结构计算 — ？ 7.5.1！  承受《。水压力的《。下部结？构构件如钢筋混【凝土闸墩、胸墙及挡！水墙等除应进行【结构强度设计外还应！。满，足抗裂？或限裂要求 】 7《.5.2  —泵房底板、进出【水，流道、？机墩、排架、吊车】梁等主要结》构严格？地说均属于空—间结：构本应按三》维结构进行设计但是！这，样做：计算工作量很大；同！。时只要？。满足了工《程实：际要求的精度过【于精确？的计：算亦：无必要因此对上【述各主要结构—均，可根：据工程实际情—况简化为《。按二：维结构进行计算【。只是在？有必要且条件许可时！才按三维结构—进行计算 》 7.【5.4  泵房底】板是整个泵房结构】的基础它承受—上部结构重量和作】用荷载并均匀地传】给地基依靠它与地基！。接，触面的摩《擦力抵抗水平滑动并！兼有防渗、防冲【的作用因此泵—。房底板在整个泵【房，结，构，中占有十《分重要的《地位泵房《底板一般均采—用平底板形式—其支：承形式因与其—连接：的，结构：不同：而，异例如大型立式水泵！。块基型泵《房底板在进水流【道进：口段与流道的—边墙、？隔，墩相连接《；在进水《流道末？端三面支承在—较厚实的混》凝土块体上；—在集：水廊道及其后的空箱！部分一般为纵、【横向墩墙所支承这样！的“结构一》地基”体系》严格地说应按三维结！构分：析其应力《分，布，。状，况但计算极为—繁冗在工程实践中一！般可简化成二—维结构选用近—似的计算分析—方法例如进水流【。道的进口段》一般可沿垂直水流方！向截：取单位宽度的梁或】框架按倒置梁、【。弹性地基梁或弹性】地基上的框架计算；！进水流道末端—一般可按三边固定、！一，边简支的矩形板【计，。算；集水廊道及其后！的空箱部分一般【可按四边《固定：的双向板计算现【将我国几个已建【泵站：的泵房底板计算【方法列于表》8供参？考 — ： 》  【  ： 应当指出倒置梁】法未考虑墩墙结点】宽度和边荷载—的影响加之地基反】力按均匀《分，布又与？实际情况不符因【此该法计算成果比】较粗：略但因该法》计算简捷使用—方便对于中小型泵站！工程仍不失》为一种简化》。计算方？法   ！。  弹性地基—梁法：是，一种广泛《用于大中型泵站工程！。设计的比较精确【的计算方法当按弹】性地基？梁法计算时应考虑地！基土：质特别是地》基可压缩《层，厚度的影响弹性【地基梁法通常采【用，的有两种《假定一种是文克尔假！定假定地基单—位面积所受的压力】与该单位面》积的地基沉降成正比！其比例系数》称为基床系数或称为！垫，。层系：数，。显然：按此假？定基底？压力值未考》。虑基础范围以外地基！变形的影响；另【一种是？假定地基为半无【限深理想弹性体认】为土体应力和—变形为？。线性关系可利用【弹性理论中半—无限深理想弹—性，体的沉降公》式（：如弗拉芒公式）计】算地基？的沉降再根》据基础？挠度：和地：。基变：形协调致的》原则求解《地基反力并计及【。基础范围以》外边荷载作用的【影响：上述两种假定—是两种极限情况前】者适：用于岩基或可压缩土！。层厚度很薄的土【。基后者适用于可【压缩土层厚度无【限，。深的情况在》此情况下宜》按有：限深弹性地基的假定！进行计？。算至于“《有限深”的界限值目！前尚：无统一规定参照【现行行业标准水【闸设计规范SL 2！6，5的规？。定本标准规定当【可，压缩土层厚度与弹性！地基梁长度之半的比！值为0.25～【2，.0时可按有—限深弹性地基梁法】计，算；当上述比值【小于0.《25：时可按基床》系数法（文》克尔假定）计算；】当上述比值》大于2.0时可【按半：无，限深弹性地基—梁法计算 》。  — ，  泵房底板的【长度和宽度》一般都比较》大而且两《者又比较《接近按板梁判别公】式判定应属弹性地基！上，的双向矩形板—对此可按交叉梁系的！弹性地基梁法计算这！种计算方法从试荷载！法概念出发利用纵】横交叉梁共轭点【上相对？变位一致的条件进】行荷载分配分别按纵！横向弹性地基梁【。计，算弹性地基板的双】向应力但计算繁【冗在泵房设计中通常！仍是沿泵《房进出水《方，。向截取单位宽—度的弹性地基梁只计！算其单向应力— 》     本标【准所述的《反力直线分布法又】称为：荷，载组合法或》截，面法这？种计：算方法虽然假定地】基反力？在垂直水流方—向均匀分布》但不把墩墙》当作底板的支座而认！为墩墙是作用在【底板上的荷载按截面！法计算其内力 ！ ？7.5.5 — 边荷载是作用【于泵房底板两侧地基！上的荷载《包括：与计算块相邻的底板！传到地基上的—。荷载均可称为边荷载！当采：用有限深或半无限】深弹：性，地基梁法计算时应考！虑边荷载《对地：基变形的《影响根据试验研究和！工程实践可》知，边荷：载对计算泵房底【板内力？影响主要与地基土】质、边？荷载大小及》边，荷载施？加程序等因素有关】如何准确确》定边荷载《。的影响是一个十【分复杂的问题—因此在泵房设计中对！边荷载的影响只【能作一些原则性的】考虑鉴于目前所采用！的计算方法本—身还：不够完善和》取用的计算》参，。数不够准《确对边荷载》影，响百分数做很—。具体的？规定是没《有必要的因此本【标准只做《概略性的规定执【。行时可结合工程实】际情况？稍，做，选择这个概略—性的规定即当边【荷载：使泵：房底板弯《矩增加时无论是黏】性土地基或砂性土】地基均宜计》及边荷载的》100%；当边荷载！使泵房底板弯矩【减少时？在黏性土《地基上？可不计？边荷载的作用—在砂性土地基上【可只计边荷载—的50？%显然？这都是从偏安全角】度考虑的《 《 ：7.5.《。6  肘形进—水流道和直管—。式、虹吸式出—。水流道？是目前泵房设—计中采用最为普遍】的进出水流道形式其！应力计算《方法：主要取？决于结构布置、【断，面形状和作用—。荷载等情况》按单孔或多孔—框架结？构进行计算钟形进水！流道进口段虽然比较！宽但其高《度，较，肘形：流道：。矮得多结构布置【和断面？形，状与肘？形进水流道的进口段！相比有一定的相【似性；？屈，膝，式或猫背《式出水流道主要是为！了满足出口淹没的需！要将出？口高程压低呈—“低驼峰”状—其结构？布置和断面形状与】虹吸式？出水流道《相比也有一定的相】似，性因此钟形进水【流道进口段和屈膝】式、猫背式出水流道！的应力也可按单【孔或多孔框架结构进！行计算 》 ， ：     》虹吸式出水流道的结！构布置？按其外部连接方【式可分？为管墩整体连接和管！墩分离两《种形式前者将流【道，管壁：与墩墙浇筑》成一整？。体结构后《者视流道管》壁与墩墙是》各自独立的如果【。流道宽？度较：。大中：间可增设隔墩 【   【  管？墩整体连接的出水】流道实属空间结构体！系为简化计》算可：将流道截取》。为彼：此独：立的单孔或多孔闭】合框架结构但—因作用荷载》是随作用部》位，。的不同而变化的【如，内水压力在》不同部位或在—。同一部位、不同运】用情况下的》数，值都是？不同：的因此？。进行应力计算时要】分，段截取流道的典型】横断：面管：墩，整体连接的出—水流道？管壁较厚《。（尤其是在水泵弯管！出口处）进》行应力计算时—应考：虑其厚？。度，的影响例如某泵【房设计时考虑了管壁！厚度的影响获得了较！为合理的计算—。成果减少了》钢，筋用量 《  —   管墩整—体连接的出水流道】一般只需进行流道】横断面的静力计【算及抗裂核》算；：管墩分离的出水流道！除需进行流》道横：。断面的静《力计算及抗裂—核算外还《需进行流《道纵断面的静力计算！  【   当虹》吸式出水流道为【管，。。墩分离形式时其上】升段受有《较大的纵《。向力除应计算—横向应？力外还？应计算？纵向应力例如某泵】站的虹吸式出—水流道类似一根【倾斜放置的空腹【梁其上端与墩—墙连接下《端支承在梁上上升】高度和长度》均较大承受的纵【向力也较《大设计时对结构【纵向应力进》行，了计算计算结果表明！纵向应？力是一项不可—忽视的内《力 ？ 7》。.5.7  双向进！出水流道形》式是一种双进双出】的双层流道结构呈X！状亦称为《“X型”流》道结构其下层为双】向肘形？进水流？道上层为双向—直管式出水流道因此！双向进出水流道可分！别按肘形进》水，流道和直《管式出水《流道进行应力计【算如果上下层之间的！隔板厚度不大则【按双层框架结构计算！。也，是可以的 【 ： 7.5《.8  《混凝土蜗壳式出水】流道目前在国内还】不，多见这是一种和水】电站厂房混凝—土蜗壳？形状极为相似的【很复杂？的整体？结构：其实际应力状况【很难用简单的计【算方：。法求解因此应—对这种结构》进行：适，当的简化《方可进行计算例如】。某泵房采用混凝土蜗！壳式出水流》道形式蜗壳断面为梯！形系由蜗壳顶板、】侧墙和底《板构成设计》中采用了两种—计算方法一种是将顶！板与侧墙视为一个】整体截取单位宽【度按“г”》形刚架结《构计算；另一种是将！顶板与侧墙分开【顶板按环形板结构计！算侧：墙按上下《。两端固定板结—构，计，算由于蜗壳断面尺】寸，较大出水管内—设有导水用的隔墩因！此可按对称矩—形框架结构计算【 ：  》   泵房是低水头！水工建筑物其—混凝土蜗壳承受的】内水压力较》小因而计《算应力也较小一般】只需：按，构造配筋 ！ ，7.5.9  【大，中型立式《轴流泵机组》的机墩形《式，有井：字梁式？、纵梁？牛腿式、梁柱—构架：式、环形梁柱式【。和圆筒式等大中型】卧式离心泵机组【的机墩形式有块状】式，、墙式等《机墩形？式可根据机组特性和！泵房结构布置等【因素选用根据调查】资料立？式机组？单机功率为800k！W，的机组间距多数【在4.8m～5.】5m机墩一》般采用井字梁式结】构支承电动机的【。井字梁由《两根横梁和两根纵梁！组成荷载由井字梁】传至墩上这种机墩形！式结构简单施工【方便：；单机功率为—1600《kW的机组间—距多数？在6.0《m～7.0m—机墩：一，般采用纵梁》。牛腿式结构支承电】动机的是两》根纵梁和两根与【纵梁方向平行的短】牛腿前者伸入墩内】。后者从？墩上悬出荷载由纵梁！和牛腿传至墩上【。这种机墩形式—工程量？较省；单《机功率？为2800kW和】3000k》W的机组间距约在7！.6：m～：1，0.0m机墩一般采！用梁柱构架式结【构，荷载由梁柱构架传至！联轴层大体积混【凝土上面；单机功】率为：5000《kW和6《000kW的机【。组间距约在11【.0m～1》2.7m机墩则【。采用环形梁柱式结构！。荷载由环形梁经托】梁和：立柱分别《传至墩墙和》密封层大体积混凝土！上，面；单机功率—为7000》kW：。的机：组间距达1》8.8m机墩则采用！圆筒式结构荷载【。由圆筒传至下部大】体积混凝《。土，上面卧？式机组的水泵机墩】。。一般采用块状式结】构电动机机墩一般采！用墙式结构》。。工程实践证明这些】形式的机墩结构安】全可靠对设备布【置和安？装、检修都比较方】便 《。。     关】于机墩的设计—。泵房内的立》式抽水机组》机墩与？水电站发《电机组机墩基本【相同卧式抽水机组机！墩与工业厂房内动】力机器的《。。基础基本相同所不同！的，是抽水机组的—电动机转速比较低】对机墩的要》求没：有水电站发电机【组，对其机墩或》工业厂房内》的动力？机，器对其基础的—要求高因此截面【尺寸一般《不太大？的抽水机组机墩不难！满足结构强度—、刚度和《稳定要求但对—。扬程在100m以上！的高扬程泵站在进】。行卧式机组机—墩稳定计算时应计】入水泵启动》时出水管道水—柱的：推力必要时应设置抗！。。。推移设施例如某泵站！设计扬程达160m！由于机墩设计—。时未考虑出》水管：道，水柱的？推力工程建成后水】泵启：。动时作用于泵—体的水柱《推力很大水泵基础】螺栓阻止不》住泵体的滑移致使泵！体与电动《。机不：。同心从？。而产生振动影响了机！组的：正常运行后》经重：新安装机组并—设置了抗推移设【施，才使机组恢复正常运！行又如某二级—泵站的设《计扬：。程为140m—在机墩设计时考【虑了出水管道水【柱的：推力机？墩抗滑？稳定安？全系：数，的计算值大于1【.3同时还设置【了抗推？移设：。施作为附加安全因素！工程建成后经—多年运行证明设【计正确因此对于扬】程在100m以上】。的高扬程泵站—计算机墩稳定时应计！。入出水管《道水柱的《推力并？应设置必要的—抗推移？设，施 7.！5.10 》 立式机组》机墩的动《力计算？主要：是验算机墩在振动】荷载：作用：下会不会产生—共振并对振幅和动】力系数进行验—。算为简化计算可将】立，式机组机墩》简化：为单自由度体系的悬！臂梁结构对共—振的验算要求机墩】强迫振动频》率，与自振频率之差和】机墩自振频率—的，比值不小《于20%；对—振幅的验算要求【最大振？幅值不超过下列【。允许值垂直振幅【0.15mm水平振！幅，0.：2，0m：m这些允许值的规定！与水电站发电机组机！墩动力计算规定的】。允许值是《一致的但《因，。目前动力《计算本身精》度，不高因此对自振频】率的计算只能是很】粗略：的至于？动力系数的验算根据！已建泵站的》调查资料验算—结果一般为1.【0～1.3由于【泵站电动机转速比较！低机：墩强迫振动频率与自！振频率的比》值，很小加之机组制造】精度和安装》质量等方面可—。能存在的问题—因此要求动力系数的！计算值不小》。于1：.3但？。为了不过多地增加】机墩的工程量还【。要求动力系数—的计算值不大—于1.5如》动力系数的计算【值不在1.3～1】.5范围《内则应重作机墩设】计直至符《合上述要《求时为止 —    【 对于卧《式机组机《墩由于机组》水平卧？置在：泵房内其动力特【性明显优于立式机组！机墩：因此可只进行垂直振！幅的验算 》     ！工程实验证》明对于单机功率在1！600kW以下【的立式机组》机墩和单机》功率在500k【W以下的卧式—机组机墩因受机组的！振动影？响，很小故均可不进【行动力计算》。例，如某省？7座立式《。。机组：泵站单？。。机功率？均为：800kW》。机墩均未进行动【。力计算经多年—。运行考验均未—出现异常现象 】 7》.5.11  【。泵房排架是泵—。房结：构的主要承重构件承！。担屋面传来的重量】、吊车荷载》、风荷？载等并通过它—传至下部结构—其应力可根据受力】条件和结《构，支承形式等情况进行！计算：干室型泵房排架柱多！数，是支承在水下—侧，墙上当水下侧墙刚】度与排架《柱刚度的比值—不大于5.》0时水下侧墙受上部！排架柱变形》。的影响较大》因此墙？与柱：可联合计算》；当水下侧墙刚度与！。排架柱？。刚度的比值大于【5.0时《水下侧墙对排架【柱，起固：结作用即《水下侧墙不》受上部排架柱变【形的影响因此—墙与柱可分》开计算计算时将【水下侧墙作为—排架柱的基》。础 ？ ，  《 ，  根？据现行行业标准水】电站厂房设》。计规范SL》 2：66补充《完善排架顶部侧向位！移的：要求：。 ， 7.【5.12  吊【车，。梁也：是泵房结构的主要】承，重构件承受吊车启动！、运行、《制动时产生的荷【载如：垂直轮压、纵向【和横向水平制动力等！并通过它传给排架再！传至：下部结构其受力情】况比较复杂》吊车梁总是》沿泵房纵向布置对加！强，。泵房的纵向刚度【连接泵房的各横【向排架起《着一定的《作用吊车梁有单【跨简支梁或多跨连续！梁等结构《型式可根据泵房【结构：布置：、机组？安装和设备吊—运要求等因》素选用单跨简支式】吊车梁多为预制吊装！较方便；《多跨连续《式吊车梁工程量较】少造价较经》济根据调查资料泵房！内的吊车《梁多数为钢筋混【凝土结构也有—采用预应力》钢筋混凝土结构及】。钢结构对于》。负荷量大的》吊车梁为《充分利用材料强【度减：少工程量宜采用预应！。力钢筋混凝土结构或！。钢结构预应力—钢筋混凝土》吊车梁施工》较复杂钢吊车梁需用！钢材较多钢筋—混凝：土或：预应力钢《筋混凝土吊车梁一般！有，T形、？。I形：等截面形《式，T形截面吊车—梁有较大《的，横向刚度且》。。外形简单施工方便】是最常用的截—面形式I形截—面吊车？梁具有受《拉翼：缘便于布置预应【力钢筋适《用，于负荷量较大—的情况变截》面吊车梁的外形有鱼！腹式、折线式、轻型！桁架式等其特点【是薄腹变截面能充】分利用？材料强度节》省混：凝土：和钢筋用《量，但因设计计算—较复杂施工制作【较麻烦运输堆—放不方便《因此这种截面形【式，的吊车？。梁目前在泵房工【程中没有得到广泛】的应用 》     】由于吊车梁是直接承！受吊车荷载的结构】构件吊车的启动、运！行和制动对吊车梁】的运用均有》很大：。的影响因《。此设计吊车梁时应】考虑吊车《启动、运行和制动】产，生的影？响为保证吊车—梁的：结构安？全设计中应控制吊】车梁的最大计算挠】度不超？过计算跨度的—1/600（钢筋混！凝，土结构）或1/70！0（钢结构）对于钢！筋混凝土吊车梁结】构还应按限裂—要，求控制最《大裂缝？宽度不？超过0.30mm】    ！。。 对于负荷量不大的！常用吊车梁设计时可！套用标准《。。设计：。图，集但套用时要注意】实际：负荷量和吊车梁【的计算？跨度与所《套用图纸《。上规定的设计负【荷量和吊车梁的计】算跨度是否符合千万！不可：套错：由于泵房不同于一般！工业厂房特别—。是负荷量较大的吊】车梁有时难以套【用标准设计》图集在此情况下应自！行设计 》