《5，.5 《软弱：地基
】
5？.5.2《 本？次修：订取：消了煤？矿矿井建《筑结：构设计规范GB 5！0592-2—010中第6—.5.？2条第？4款的？规定如果《天然地基强》度及变形可以满【足上部？结构设计要求—应该首选天然地基该！规范第4款“处【理的地基比》天然地基更经济【合理”的现象一般】是不：会出现？的如：果存在地质环—境，改变导致的地基条件！变坏的情况在天然地！基分：析中也已《经考虑到需要时【将建议采取地基【处理：措施但不能说处理】的地基比天》然地基更经》济合理
【
5.5》.8 设计等级为！丙级的矿井地面【。建，(构)筑物》且控制压《实系数符合本标准表！5，.5：.6的要求时垫【层承载力特征值可】根据地区经验按【表5选？。用
】
【
《5.5.9 加筋！(砂石)垫层适用】。于浅层软地基与【。。不均匀地基的—处理加？筋垫层是由分层铺设！于垫层内部》的土工复合》筋带：与垫层填土构—成，根据建筑经验作【为加筋的土工合成】材质宜？采用抗拉强度高、】受拉伸长率ε较【小、摩阻性与—耐久性好、抗腐【蚀性强的土工—筋带
！ ？加筋土垫《层的设计包括以下】内容：
，
《。
(1【)土工筋带材料的允！许抗拉强《度按下式《确定
—
—
式中Ta土【工筋带(材料)【的允许抗拉强度(M！Pa)；
【
？ T【u土工筋带(—材料)拉伸试验得出！的极限？抗拉强度(MPa】)；
—
— ， km土工筋带(材！料)安全系数一般取！3当：。有，经验时可适当减【少(：灰土可取2.5)
！
— ： ，(2)对于一般条】、矩形基础》(基础宽度b≤8m！时)采用垫层扩散】应力法检验垫层的】厚度根据加》筋垫层载荷试验测】得的：垫层底面应》。力，反算得出垫层—的压力扩散角θ对】于砂石垫层θ角取3！6°：～39°对于灰土垫！。。层θ角取34°～3！6°
—
： 对于—。筏形基础也》可，采用下列《修正的太沙基土拱】理论公？式计算加筋垫—层底面？处作用的附加应【。力
《
【
式中γ垫层土的！重度(kN/m3】)；
】 b【筏，形基础的宽度(m】。)；
？。。
】 ？z加筋？。垫层的厚度(m)】；
】 ： k满足筋带应！力条件的筋带布【设加筋作用系—数宜在0.6～2.！0，之间软层厚》者取小值《(此时Ta值满【足安全？系数km≥3—的要求)
》
》 ， ？。k，可，。按下列公《。式计算？
】 ， 当软弱下》卧层厚度t≤3.0！mt/b≤》0.2时加筋作用系！数k为
—
【
，
当软【弱下卧层《厚度t＞3.0m】或，t/b＞0.2【时加筋？作用系数k为
【
】
【尚可：用mc-《k关系曲线图确定k！值(图9)mc【可，按下式计算》
【
】
式中l—i、di分别为【垫，层中：。横向土工《筋带第i根的长【度及宽度(m)；】。
》
，。 —lj、dj》分别为垫层中纵【。向土：工筋带第j根的长度！。和宽度(m)；【。
— N【加筋层？数；
？
？
，
》 F筏《形，。。基，础面积(m2—)
？
】(3)对于》筏基一般垫层厚度与！基宽之比均小于【。0，.2：5根据现行国—家标准土工合成【材料应用技术—规范GB 502】。90-201—4按加筋垫层下【软弱土层挤出理论进！行稳定性验》算垫：层底下卧《。软弱土层的平均极】限承载力Pu采用修！。正Prandt1】解矩形基础按式(】10)计算圆形【基础：按，式(1？1)计算
！
》 ，1)对矩形基础
】
！
，
式中
】
《
：
：。
》 ζt与【筏板基础密度、软弱！下卧层强度特征相关！的系数；
【
《 ： Nc》t、Nqt薄层挤】压的承载力》系数；
》
】 γ软弱》。土层顶面上覆土层】的厚度？加权平均重度(k】N/m3)；
【。。
【 H软弱土层！顶面的埋置深度(m！)；
【
： 》φ软弱土层的内摩擦！。角(°)《；
】 《 c：软弱土层的黏聚力(！kPa)《；
《。。。。
《 《 b筏板基础宽【度(m？)；
】 《 b0假定不【受摩擦影响的—基础边缘恒压段的】宽，度它与筏板刚度及】。土的刚塑性有—关一：般，取(0？.5～1.0—)t见图10
】
：
【 ，Nc、Nq》无，。量纲的承载力系数(！。引自：汉森承载力公式表】。)见表5.》2.5-1
】
？
【 2)—对圆形基础
—
》
式中
！
》。 ？ N《ctc、Nqtc一！一，圆形基础薄层挤压的！承载力系数；—
】 ζtc与】。圆形基础直径、软】弱，下卧强度特征相【关，的系数；
【
？符号意义同式(10！)
】 ？求得软弱土层极【限承载？力Pu值则软弱【土，层承载力特征值
！
》
：
？式中k为《总安：全系数一般取3
！
— 当Pz＞—faz？则，加筋垫层满足稳【定性安全度要求
！
：
： 《(4：)筋带？作，用拉：力T：i
！
式中f*s！土工筋带似摩擦【系数；其余符—号意义同前
—
《
当T【i≤Ta时符合【安全：要求：
：
？
，5.5.1》6 ？煤矿矿井建筑结构】设计规范GB— 5：0592-2—010中第6.5】.16条《存，在校对印刷错误本】次修订将原条—文中的？“碎石类土不宜小】。于桩径或边宽—的4倍”《。改为“碎《石类：土不宜小于》桩径或边宽的1倍”！并部分调整了前后次！序
》
5.5》.18 桩端【后注浆工法是20】05年度建设部【的，实用新技术推广项】目它具？。有大幅提高桩基承载！力和降低《沉降的作用操作简】便成本较低经济【效益好是桩基工程与！注浆加固地》基相组合的》。先进、经《济、实？用的技术西南交【通大学岩土工程【所，。研究：开发的腔式桩端【压力注？浆，装置：于，1994年鉴定完】成从理论与实践上系！统地进行了研究【并，得到较为广泛—的应用
【
？ 从注浆技术的！要求考虑《良好的土体注浆工】法需满足定向—、定域与定》量的“三定”要求】即注浆机理明确【渗入充填、压密【胶结还是劈裂注浆浆！。液流动？方向及注浆区—域可控注入量在预计！量±20％》为好按？照上述要求有容【器，封，闭，式注浆工《法应是桩《端后注浆《。首选工？。法欧洲很多国—家多：选此：类工法工艺流程见图！11
【
—。
， ： 在多个工—地进行P·O—型普通硅酸》盐水泥(或高—早强：水泥)、P·S型矿！渣水泥两《类试：块的测？试后者早期强度【。低干缩性《大且抗？碳化能力差平—均结果见《表，6
》
！ 在《工程中？当水灰比小于0.】8特别是《达到0？.5～0.》6时在小管径—管内流动时比较困】难需要克服较—大的阻力《要求加大供浆泵压】虽，然压力？大了：易于流动但》是会使浆液在—浆管出口及渗入胶】腔中的流动状态【和条：件出现变化》如触变、紊流等这】将，。不，利，于渗：入注浆？与压密扩腔》作业因？此国内外许》多注浆工法都建议】对水灰比小于0【.，8的浆液注浆—时注浆管径宜—不小于30mm【
？
：
：。 根据工程经验！为了增加《浆液的？流动性采用水灰比为！0.55《～，0.6？的水泥浆加入适【量的木钙等减水剂】是可行的同时—宜在浆液中加入少】量的悬浮稳定—剂关于浆液结石率一！。般，为8：5％～？88％平均为8【6％：。在，腔，内充填粒料》。设计合理浆液—。。中加必要的防止【失水收缩的微—膨胀剂时会取得【更好：的注浆结石》效果
《
，
》 注浆《终止压力关于封闭】。式胶腔桩端后—。注浆工法的理论采用！Vesic提—出的球体空腔—扩张理论(膨—胀理论)向桩端【柔，性胶腔注入水泥【。浆浆液与腔》内的填？充骨料密《实结合并向外—。扩挤：形成向腔周围土体施！加的压力在这种均】布径向膨胀力的作用！下腔外？一定厚？度的球？。形区域达到塑—。性，平衡状？态随着？压力：增长塑性平衡区也】不断膨胀直》到腔体压力达—到抗剪强《度极：。限条：件，(见图12》)
《
】
？ 注浆《极限控？制压力Pu可用下式！确，定
？
？
—
式中P《u注：浆控：制压力(kPa【)；
》
》 q桩—端土的？初始(上覆土体自重！)压：力(kPa》)；
》
？ ？ c、φ桩端持！力土层的抗剪强度参！数值(kP》a、°)；
】
】 ，Rp腔体扩张—引起的塑性区最大】。半径(？m)；？。
！ Ru腔体半径！。近，似值；
《
【 Q腔体【注浆量(m3)【；
】 Ir刚度！指标(模量》强度比)；
】。
！μ桩端土的泊—松比；
【
： E桩端！土的弹性模量(kP！a)；
！ 《 △桩端土的塑性！区平均体积》应变
？
？
： 《上，。述各种因素中—桩端：土的塑性区平均体】积应变？△应取精《细由于塑性》区平均体积应变【△与：塑性区应力状态为】正相关关系△的【选取应根据标准【三轴压缩试验对【体积变化进行—精细量测然》后用统计分析的方法！确定对于《无黏性土主要的【影响因素是桩端的】埋置深度(即桩长)！和桩端持力》层的内摩擦角
！
》。 应用《球体扩张《理论和相应》。解析式？可得到压力控—制的一些建议标【准，(见图？13)供参》考这些建议标—准，的应用效果是良【好的
—
《
》 ？现行国家标准建筑】桩基技术《规范JG《J， ，9，4-2008的第】3.3？.3条条文说—明中指出桩端持力层！是影响基桩》承载力的《关键性因《素不仅制约桩—端，。阻，力而且影《响侧阻力的发挥桩端！后压浆工法既可改良！桩端土的承》载性能？同时还能够》。提高其侧阻》抗力太原《地区：多项试验桩试验结果！表明端？阻，抗力平均提高1【60％？以上：同时侧阻抗》力亦平均提高—25.4《％，下面列举数个太原】地区：后压：浆工程桩静载—试验成果(表—7)关于后注浆【灌注桩承载力值【同济：大学陈强华教授【根据试桩资料建议】用预制钢筋混凝土】桩的承载力》参，数来估算据》此并：结合山西省》标准建筑地基—基础勘察设计规范】DBJ 0》4-258-20】08和？60余根桩端—后注浆钻孔灌—注桩试桩资料统计、！分析得出本标准推荐！。的桩端阻《力增：强系：数β：p及桩侧阻力增强】。系数βs
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